JP6081461B2 - 潤滑性樹脂組成物 - Google Patents
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Description
本発明は、湿潤時に潤滑性が発現する潤滑性樹脂組成物、特に、皮膚と接触して使用するためのパーソナルケア用品に用いられる潤滑性樹脂組成物に関する。さらに詳しくは、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物および低融点ポリアミド樹脂を混合して得られるパーソナルケア用潤滑性樹脂組成物に関する。
従来、かみそりのようなパーソナルケア用品において、かみそりの一部と顔面等との間の抵抗力を減じるために、プラスチック製のかみそり刃カートリッジの一部分に、ポリアルキレンオキシド等の水溶性樹脂からなるシェービングエイドを取り付けたかみそり刃カートリッジが提案されている（例えば特許文献１）。
また、水溶性固形化シェービングエイドとして、ポリアルキレンオキシド化合物と、ジイソシアネートとを反応させて得られる重量平均分子量１万以上の高分子量化合物（水溶性樹脂）を用いることが知られている（特許文献２）。
また、水溶性ポリマー（水溶性樹脂）と水膨潤性ポリマーの混合により、水へ浸漬させた際に水膨潤性ポリマーが膨潤し、様々な助剤を放出させるような複合体もウェットシェービング用のスムーサー（潤滑剤）として用いられることもある（特許文献３）。
また、ウェットシェービング器具および医療器具等に用いるポリマー複合材として、水不溶性ポリマーならびに、アルキレンオキシドモノマーおよびエポキシ官能性モノマーから重合された感水性コポリマー（水溶性樹脂）を含むポリマー複合材が開示されている（特許文献４）。
また、水溶性固形化シェービングエイドとして、ポリアルキレンオキシド化合物と、ジイソシアネートとを反応させて得られる重量平均分子量１万以上の高分子量化合物（水溶性樹脂）を用いることが知られている（特許文献２）。
また、水溶性ポリマー（水溶性樹脂）と水膨潤性ポリマーの混合により、水へ浸漬させた際に水膨潤性ポリマーが膨潤し、様々な助剤を放出させるような複合体もウェットシェービング用のスムーサー（潤滑剤）として用いられることもある（特許文献３）。
また、ウェットシェービング器具および医療器具等に用いるポリマー複合材として、水不溶性ポリマーならびに、アルキレンオキシドモノマーおよびエポキシ官能性モノマーから重合された感水性コポリマー（水溶性樹脂）を含むポリマー複合材が開示されている（特許文献４）。
特許文献１に記載のカミソリ刃カートリッジ、特許文献３に記載の複合体、特許文献４に記載のポリマー複合材は、湿潤時に水溶性樹脂が溶け出ることを利用して、それぞれの表面に潤滑性を与えている。
しかしながら、前記水溶性樹脂と熱可塑性樹脂とを溶融混合して所望の部材を形成する場合、水溶性樹脂と熱可塑性樹脂との相溶性が低いため、当該部材表面において水溶性樹脂が塊状で点在している。そのため、使用し始めた初期段階の潤滑性には優れるものの、繰り返し使用により点在している水溶性樹脂が塊状で抜け落ち、その潤滑性が短期間で失われてしまう。
しかしながら、前記水溶性樹脂と熱可塑性樹脂とを溶融混合して所望の部材を形成する場合、水溶性樹脂と熱可塑性樹脂との相溶性が低いため、当該部材表面において水溶性樹脂が塊状で点在している。そのため、使用し始めた初期段階の潤滑性には優れるものの、繰り返し使用により点在している水溶性樹脂が塊状で抜け落ち、その潤滑性が短期間で失われてしまう。
特許文献２記載の高分子量化合物からなるシェービングエイドについても、水溶解性に優れるために一度に必要以上の水溶性成分が流れでて、肌がヌメヌメする、繰り返し使用すると、成形体の水溶性成分が抜け落ちて減縮してしまいその耐久性が劣る等の課題があった。耐久性を向上させるために、他樹脂との混合も考えられたが、相溶性が低い課題もあった。
また、一般にポリアルキレンオキシド等の水溶性樹脂は、高分子量になるほど潤滑性に優れるが、湿潤時の糸曳きが顕著になり、さらに、その溶融粘度が高くなり、加工する際に温度を高くする必要がある。そのため、高分子量水溶性樹脂は、加工温度が高い耐衝撃性ポリスチレンやポリスチレン等の親水性が低く、かつ可撓性に乏しいポリマーと混合されることが多かった。そのようにして得られた混合物は、湿潤時の潤滑性は優れるが、耐衝撃性ポリスチレンやポリスチレン自体に水へのなじみがなく、可撓性に乏しく肌への密着性が少なかったり、繰返し使用した際に水溶性樹脂成分が抜け落ちて表面にざらつき感が生じて耐ざらつき性が悪くなる問題があった。また、良好な潤滑性を維持するために、水溶性樹脂を増量すると、湿潤時の膨張倍率が高くなるので、その後、繰り返し使用時に乾燥させたとき、組成物の表面が凸凹状に変形する等の課題があった。
一方、水へのなじみが良く肌触りの良い樹脂としては、親水性が高いナイロンが挙げられるが、一般的なナイロンの加工温度は、耐衝撃性ポリスチレンやポリスチレン等に比して高い。そのため、ナイロンとポリアルキレンオキシドを併用した場合、ポリアルキレンオキシドが加工時に分解して、着色、低分子量化してその潤滑性が低下する等の課題があった。この課題を解決するために、低融点ナイロンと高分子量ポリアルキレンオキシドとの混合も考えられた。しかし、高分子量ポリアルキレンオキシドは溶融粘度が高く、低融点ナイロンとの混合温度では、高分子量ポリアルキレンオキシドが十分に溶解せず、低融点ナイロンに分散粉末状に分散するだけでその効果（潤滑性）が発現しにくい等その相溶性に課題があった。
本発明の目的は、繰り返しの使用によっても湿潤時の優れた潤滑性および耐ざらつき性が維持されるだけでなく、湿潤時において膨潤率が小さく、かつヌメリ感がないパーソナルケア用潤滑性樹脂組成物を提供することにある。
本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物と特定のポリアミド樹脂とを混合した潤滑性樹脂組成物が、潤滑性および耐ざらつき性に優れると共に、乾燥時において良好な耐変形性を示すことを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は吸水性ポリアルキレンオキシド変性物１００質量部および低融点ポリアミド樹脂２５〜５００質量部を含むパーソナルケア用潤滑性樹脂組成物に関する。
本発明の潤滑性樹脂組成物は、繰り返しの使用によっても湿潤時の優れた潤滑性および耐ざらつき性を維持できる。しかも本発明の潤滑性樹脂組成物は、湿潤時における膨潤率が比較的小さいので、乾燥時において良好な耐変形性を示す。本発明の潤滑性樹脂組成物はまた、湿潤時においてヌメリ感がない。さらに本発明の潤滑性樹脂組成物は、低融点ポリアミドを含有するので、乾燥時もしっとりした良好な肌触り感を有する。これらの結果として、本発明の潤滑性樹脂組成物は、パーソナルケア用品、例えば、カミソリに代表されるウェットシェービング器具やカテーテル等の医療器具等に広く用いることができる。
本発明の潤滑性樹脂組成物は、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物と低融点ポリアミド樹脂を含んでいる。
本発明の潤滑性樹脂組成物に用いられる吸水性ポリアルキレンオキシド変性物は、例えば、ポリアルキレンオキシド化合物とジオール化合物とジイソシアネート化合物とを反応させて得られるポリアルキレンオキシド変性物である。このような吸水性ポリアルキレンオキシド変性物はその溶融粘度が低く、熱可塑性を有する。そのため、ポリアミド樹脂に対する相溶性がポリアルキレンオキシド等の水溶性樹脂に比べて良好である。
前記吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を製造するためのポリアルキレンオキシド化合物は、好ましくは炭素原子数２〜９、より好ましくは炭素原子数２〜４のアルキレンオキシド基からなる群から選択される１種または２種以上のアルキレンオキシド基からなる単独重合体または共重合体である。そのようなアルキレンオキシド基の好ましい具体例としてエチレンオキシド、１，２−プロピレンオキシド、１，３−プロピレンオキシド、イソブチレンオキシド、１，２−ブチレンオキシド、２，３−ブチレンオキシド、１，３−ブチレンオキシド、トリメチルエチレンオキシド、テトラメチルエチレンオキシド、シクロヘキセンオキシド、オキセタン、テトラヒドロフラン、テトラヒドロピラン、１，２−ペンテンオキシド、１，２−ヘキセンオキシド等が挙げられる。ポリアルキレンオキシド化合物は、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
前記ポリアルキレンオキシド化合物としては、潤滑性樹脂組成物の初期潤滑性のさらなる向上の観点から、エチレンオキシド基を９０質量％以上有するポリアルキレンオキシド化合物が好ましく、エチレンオキシド基を９５質量％以上有するポリアルキレンオキシド化合物がより好ましい。このような割合はポリアルキレンオキシド化合物の全重量に対する値である。
前記ポリアルキレンオキシド化合物としては、潤滑性樹脂組成物の初期および繰り返し使用時における潤滑性のさらなる向上の観点から、数平均分子量５，０００〜５０，０００のポリアルキレンオキシド化合物が好ましく、数平均分子量１０，０００〜３０，０００のポリアルキレンオキシド化合物がより好ましい。
前記吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を製造するためのジオール化合物は、好ましくは炭素原子数２〜９、より好ましくは２〜５のジオールからなる群から選択される１種または２種以上のジオールである。そのようなジオール化合物の具体例としては、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、トリメチレングリコール、１，３−ブタンジオール、２，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオールおよび１，９−ノナンジオール等の脂肪族ジオール化合物が挙げられる。これらのジオール化合物の中でも、得られる吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能に優れる観点、水溶性成分の溶出を制御する観点、および安定性に優れる観点から、エチレングリコールおよび１，４−ブタンジオールが好適に用いられる。これらのジオール化合物は、それぞれ単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
前記ジオール化合物の使用量は吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能の観点から、前記ポリアルキレンオキシド化合物１モルに対して、好ましくは０．８〜２．５モル、より好ましくは１．０〜２．０モルである。なお、ポリアルキレンオキシド化合物のモル数は、その質量を数平均分子量で除することにより求めることができる。
前記ジイソシアネート化合物としては、同一分子内にイソシアネート基（−ＮＣＯ）を２個有する化合物であれば特に限定されず、例えば、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、１，８−ジメチルベンゾール−２，４−ジイソシアネートおよび２，４−トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）などの芳香族ジイソシアネート、１，６−ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）などの脂肪族ジイソシアネート、およびジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネ−ト（ＨＭＤＩ）および３−イソシアナ−トメチル−３，５，５−トリメチルシクロヘキシルイソシアネ−ト（ＩＰＤＩ）などの脂環式ジイソシアネート等が挙げられる。これらのジイソシアネート化合物の中でも、ポリアミド樹脂との相溶性の観点、水溶性成分の溶出を制御する観点および安定性に優れる観点から、脂肪族ジイソシアネートおよび脂環式ジイソシアネートが好適に用いられ、ジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネ−ト（ＨＭＤＩ）および１，６−ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）がより好適に用いられる。これらのジイソシアネート化合物は、それぞれ単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
前記ポリアルキレンオキシド化合物とジオール化合物とジイソシアネート化合物のそれぞれの使用割合は、繰り返し使用時の潤滑性および吸水性ポリアルキレンオキシド変性物とポリアミド樹脂との相溶性のさらなる向上の観点から、ポリアルキレンオキシド化合物の末端水酸基およびジオール化合物の水酸基の合計モル数に対する、ジイソシアネート化合物のイソシアネート基のモル数の比［Ｒ値＝（−ＮＣＯ基／−ＯＨ基）］が、好ましくは０．７〜１．２、より好ましくは０．８〜１．０５の範囲にあるように決定される。なお、ジイソシアネート化合物のイソシアネート基のモル数は、その質量を数平均分子量で除した値を２倍することにより求めることができる。
ポリアルキレンオキシド化合物とジオール化合物とジイソシアネート化合物とを反応させる方法としては、例えば、トルエン、キシレン、ジメチルホルムアミド等の反応溶媒に全ての化合物を溶解または分散させて反応させる方法；粉末状または固体状で全ての化合物を均一に混合した後、所定の温度に加熱して溶融状態で反応させる方法等が挙げられる。工業的実施の見地からは、各原料を溶融状態で連続的に供給し多軸押出機中で混合、反応させる方法が好ましい。前記反応の温度としては、７０〜２１０℃であることが好ましい。
吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を製造する際、反応を促進させる観点から、反応系内に、トリエチルアミン、トリエタノールアミン、ジブチルスズジラウレート、ジオクチルスズジラウレート、２−エチルヘキサン酸スズ、トリエチレンジアミン等を少量添加することもできる。
かくして、ポリアルキレンオキシド化合物とジオール化合物とジイソシアネート化合物とを反応させることにより、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を得ることができる。吸水性ポリアルキレンオキサイド変性物にはイソシアネート基と水酸基との反応に基づいてウレタン基が形成され、当該ウレタン基と、後述する低融点ポリアミド樹脂のアミド基との間で相互作用が働き、吸水性ポリアルキレンオキサイド変性物と低融点ポリアミド樹脂との間で相溶性が改善される。このような相溶性の改善により、繰り返しの使用時における優れた潤滑性および耐ざらつき性、湿潤時における比較的小さな膨潤率、および乾燥時における良好な耐変形性が達成されるものと考えられる。
本発明の潤滑性樹脂組成物に用いられる吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能は、好ましくは１０〜４０［ｇ／ｇ］であり、１５〜３５［ｇ／ｇ］であることがより好ましい。吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能が１０［ｇ／ｇ］未満の場合、得られる潤滑性樹脂組成物の初期および繰り返し使用時において、潤滑性および耐ざらつき性が低くなるおそれがある。吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能が４０［ｇ／ｇ］を超える場合、得られる潤滑性樹脂組成物を繰り返し使用した際に、潤滑性を維持する程度が劣るおそれがある。なお、本発明において吸水能とは、後述の方法により測定した値である。
本発明で用いる吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の水溶性成分比率は、得られる潤滑性樹脂組成物の潤滑性を向上させる観点から、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の質量に対して好ましくは５〜３０質量％であり、より好ましくは１０〜２０質量％である。なお、本発明において水溶性成分比率とは、後述の方法により測定した値である。
本発明の潤滑性樹脂組成物に用いられる吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の溶融粘度は、初期の潤滑性およびポリアミド樹脂との相溶性のさらなる向上の観点から、フローテスターを用いて測定した際（条件：１７０℃、５．０ＭＰａ、直径１ｍｍ×長さ１ｍｍのダイを使用）、好ましくは１００〜８００［Ｐａ・ｓ］、より好ましくは１００〜４００[Ｐａ・ｓ]であり、このとき、低融点ポリアミド樹脂の溶融粘度（同条件）との溶融粘度比（低融点ポリアミド樹脂／吸水性ポリアルキレンオキシド変性物）が、好ましくは０．１〜０．８、より好ましくは０．２〜０．６である。
本発明の潤滑性樹脂組成物に用いられる低融点ポリアミド樹脂は、好ましくは融点が１６０℃以下のポリアミド樹脂である。融点が１６０℃を超えるポリアミド樹脂（ナイロン）を使用した場合、混合時に吸水性ポリアルキレンオキシド変性物が変性しやすくなり、良好な潤滑性が初期から得られない潤滑性樹脂組成物となる場合がある。その融点は、より好ましくは８０〜１５０℃である。
前記融点が１６０℃以下の低融点ポリアミド樹脂としては、ナイロン６（ポリカプロラクタム）、ナイロン６６（ポリヘキサメチレンアジパミド）、ナイロン６１０（ポリヘキサメチレンセバカミド）、ナイロン１１（ポリウンデカンアミド）およびナイロン１２（ポリラウリルラクタム）よりなる群から選ばれた少なくとも１種のポリアミドの原料を重合させたポリアミドが好ましい。より好ましくは、少なくとも２種の上記のようなポリアミドの原料を共重合させたポリアミドが使用され、そのような前記共重合ポリアミドとしては、例えばナイロン６／ナイロン１２（／は共重合体であることを表わす）、ナイロン６１０／ナイロン１２などの二元共重合体、ナイロン６／ナイロン６６／ナイロン１２、ナイロン６／ナイロン６１０／ナイロン１２、ナイロン６６／ナイロン６１０／ナイロン１２などの三元共重合体やナイロン６／ナイロン６６／ナイロン６１０／ナイロン１２のような多元共重合体が挙げられる。なお、前記低融点ポリアミド樹脂は、前記ポリアミドの原料と、前記ポリアミドの原料とは異なる原料とを含む原料を共重合させたポリアミドであってもよい。また、前記低融点ポリアミド樹脂は、それぞれ単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。このような低融点ポリアミド樹脂として市販されている具体的な商品名としては、「アミラン８４２Ｐ−４８」「アミラン８４２Ｐ−７０」「アミラン８４２P−８０」（以上、東レ製）、「グリルテックスＤ１５００Ａ」「グリルテックスＤ１６６６Ａ」（以上、エムスジャパン社製）などが挙げられる。ここで融点とは、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定される融解ピーク温度（℃）を表す。
低融点ポリアミド樹脂の溶融粘度は、フローテスターを用いて測定した際（条件：１７０℃、５．０ＭＰａ、直径１ｍｍ×長さ１ｍｍのダイを使用）、好ましくは６０〜３００[Ｐａ・ｓ]、より好ましくは５０〜１５０[Ｐａ・ｓ]である。
また低融点ポリアミド樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）（条件：１６０℃、２１．１８Ｎ）は、好ましくは１０〜１２０［ｇ／分］、より好ましくは１５〜１００[ｇ／分]である。
また低融点ポリアミド樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）（条件：１６０℃、２１．１８Ｎ）は、好ましくは１０〜１２０［ｇ／分］、より好ましくは１５〜１００[ｇ／分]である。
前記低融点ポリアミド樹脂の使用割合は、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物１００質量部に対して、２５重量部以上であり、好ましくは５０重量部以上である。また、前記低融点ポリアミド樹脂の使用割合は、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物１００質量部に対して、５００質量部以下であり、好ましくは４００重量部以下である。例えば、前記低融点ポリアミド樹脂の使用割合は、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物１００質量部に対して、２５〜５００質量部であり、好ましくは５０〜４００質量部である。
前記低融点ポリアミド樹脂の使用割合が２５質量部未満の場合、得られる潤滑性樹脂組成物が水と接触した際、水に対する膨潤率が高く、膨張により寸法が大きく変わり、その後、繰り返し使用時に乾燥させたとき、組成物の表面が凸凹状に変形する。また、前記低融点ポリアミド樹脂の使用割合が５００質量部を超える場合、得られる潤滑性樹脂組成物の初期の潤滑性が低くなる。
前記低融点ポリアミド樹脂の使用割合が２５質量部未満の場合、得られる潤滑性樹脂組成物が水と接触した際、水に対する膨潤率が高く、膨張により寸法が大きく変わり、その後、繰り返し使用時に乾燥させたとき、組成物の表面が凸凹状に変形する。また、前記低融点ポリアミド樹脂の使用割合が５００質量部を超える場合、得られる潤滑性樹脂組成物の初期の潤滑性が低くなる。
前記低融点ポリアミド樹脂に加えて、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物と良好な相溶性を有する、エチレン／酢酸ビニル共重合体、エチレン／アクリル酸共重合体、エチレン／エチルアクリレート共重合体などの他のポリマーを用いることもできる。これらを同時に使用することによって、得られる潤滑性樹脂組成物の柔軟性が向上する。他のポリマーの使用割合は、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物１００質量部に対して、５００質量部以下であり、好ましくは１００〜３００質量部である。
本発明の潤滑性樹脂組成物を製造する方法としては、１）前記吸水性ポリアルキレンオキシド変性物および前記低融点ポリアミド樹脂ならびに所望により他のポリマーを所定量で使用して、ヘンシェルミキサーやブレンダー等の混合機により予め混合した後、ニーダー、ロール、押出機等に供給して、溶融混合する方法、２）前記吸水性ポリアルキレンオキシド変性物および前記低融点ポリアミド樹脂ならびに所望により他のポリマーそれぞれの所定量を定量フィダー等でニーダー、ロール、押出機等に供給して、溶融混合する方法、３）あらかじめ溶融させておいた前記低融点ポリアミド樹脂中で、前記ポリアルキレンオキシド化合物とジオール化合物とジイソシアネート化合物とを反応させる方法等が挙げられる。
前記溶融混合工程、溶融工程および／または反応工程を行う機器としては、前記各成分の混合性に優れる観点から、２軸押出機が好適に用いられる。
前記溶融混合工程後または前記反応工程後は、射出成型や押出成型することにより、ペレット状、シート状、棒状、繊維状等の所望の形状に成型してもよい。従って、本発明の潤滑性樹脂組成物は、ペレット状等の原料形態を有していても良いし、シート状、棒状、繊維状等の所望の成形体の形態を有していて良い。
前記溶融混合工程後または前記反応工程後は、射出成型や押出成型することにより、ペレット状、シート状、棒状、繊維状等の所望の形状に成型してもよい。従って、本発明の潤滑性樹脂組成物は、ペレット状等の原料形態を有していても良いし、シート状、棒状、繊維状等の所望の成形体の形態を有していて良い。
本発明にかかる潤滑性樹脂組成物を製造する際、前記各成分および得られる潤滑性樹脂組成物の分解を防ぐ観点から安定剤；得られる潤滑性樹脂組成物の耐候性を向上させる観点から紫外線吸収剤；得られる潤滑性樹脂組成物を着色する観点から顔料、着色料等；得られる潤滑性樹脂組成物に泡立ち性を付与する観点から石鹸素地等を添加してもよい。
また、肌への密着性を向上させる観点から水溶性ポリアルキレンオキシドを添加してもよい。水溶性ポリアルキレンオキシドは吸水性ポリアルキレンオキシド変性物との相溶性に優れるため、低融点ポリアミド樹脂の加工温度（低い加工温度）でも均一に分散させることができる。
また、肌への密着性を向上させる観点から水溶性ポリアルキレンオキシドを添加してもよい。水溶性ポリアルキレンオキシドは吸水性ポリアルキレンオキシド変性物との相溶性に優れるため、低融点ポリアミド樹脂の加工温度（低い加工温度）でも均一に分散させることができる。
本発明の潤滑性樹脂組成物は、湿潤時に潤滑性を発現させることが必要な用途に有用であり、例えば、カミソリに代表されるウェットシェービング器具、カテーテル等の医療器具などのパーソナルケア用途に有用である。
例えば、ウェットシェービング器具（カミソリ）に本発明の潤滑性樹脂組成物が使用される場合、当該潤滑性樹脂組成物は、カミソリまたはそのカートリッジ（以下、カミソリ等という）におけるカミソリ刃の取り付け面において、該カミソリ刃と略平行に配置される、いわゆるシェービングエイド部を構成する。これによって、本発明の潤滑性樹脂組成物を用いたカミソリ等は、繰り返しの使用によっても湿潤時の優れた潤滑性および耐ざらつき性を維持できる。しかも当該カミソリ等においてシェービングエイド部は、湿潤時における膨潤率が比較的小さいので、乾燥時において良好な耐変形性を示す。シェービングエイド部はまた、湿潤時においてヌメリ感がない。さらにシェービングエイド部は、親水性の高い低融点ポリアミド樹脂を含有するので乾燥時もしっとりした良好な感触、肌触り感を有する。
また例えば、カテーテルに本発明の潤滑性樹脂組成物が使用される場合、当該潤滑性樹脂組成物は、カテーテルにおいて生体組織と接触する樹脂に使用されるステントやガイドワイヤーの表面に配置される。これによって、本発明の潤滑性樹脂組成物を用いたカテーテルは、カミソリ等においてシェービングエイド部に用いた場合と同様の効果を奏する。
以下に、実施例および比較例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
［評価方法］
製造例に記載の吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能、水溶性成分比率、溶融粘度、実施例および比較例で得られた潤滑性樹脂組成物の膨潤率、厚み変化、ヌメリ感および摩擦物性について、以下の方法に従って測定および評価した。
製造例に記載の吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能、水溶性成分比率、溶融粘度、実施例および比較例で得られた潤滑性樹脂組成物の膨潤率、厚み変化、ヌメリ感および摩擦物性について、以下の方法に従って測定および評価した。
（１）吸水能
吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能は、以下の方法により測定した。
約１［ｇ］の吸水性ポリアルキレンオキシド変性物（ペレット形態）を秤量（Ａ［ｇ］）した後、２００ｍＬ容のビーカーに計りとった１００［ｍＬ］のイオン交換水に、室温下（２２℃）で、２４時間浸漬してゲル化させた。その後、２００ｍｅｓｈ（孔径：７５μｍ）の金網にてゲルをろ過し、その質量（Ｂ［ｇ］）を測り、次式により、吸水能を算出した。
吸水能［ｇ／ｇ］＝Ｂ／Ａ
吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能は、以下の方法により測定した。
約１［ｇ］の吸水性ポリアルキレンオキシド変性物（ペレット形態）を秤量（Ａ［ｇ］）した後、２００ｍＬ容のビーカーに計りとった１００［ｍＬ］のイオン交換水に、室温下（２２℃）で、２４時間浸漬してゲル化させた。その後、２００ｍｅｓｈ（孔径：７５μｍ）の金網にてゲルをろ過し、その質量（Ｂ［ｇ］）を測り、次式により、吸水能を算出した。
吸水能［ｇ／ｇ］＝Ｂ／Ａ
（２）水溶性成分比率
前記（１）吸水能の測定により得られたゲルを、１０５℃に設定した熱風乾燥機にて恒量（Ｃ［ｇ］）になるまで乾燥し、次式により、水溶性成分比率を算出した。ただし、Ａは前記（１）吸水能の測定のＡと同様である。
水溶性成分比率［質量％］＝（Ａ−Ｃ）／Ａ×１００
前記（１）吸水能の測定により得られたゲルを、１０５℃に設定した熱風乾燥機にて恒量（Ｃ［ｇ］）になるまで乾燥し、次式により、水溶性成分比率を算出した。ただし、Ａは前記（１）吸水能の測定のＡと同様である。
水溶性成分比率［質量％］＝（Ａ−Ｃ）／Ａ×１００
（３）溶融粘度
吸水性ポリアルキレンオキシド変性物等１．５ｇを、フローテスター（株式会社島津製作所製、型番：ＣＦＴ−５００Ｃ）を用いて、以下に示す条件で測定した。
荷重 ：５．０ＭＰａ
測定温度：１７０℃
ダイ直径：１ｍｍ
ダイ長さ：１ｍｍ
吸水性ポリアルキレンオキシド変性物等１．５ｇを、フローテスター（株式会社島津製作所製、型番：ＣＦＴ−５００Ｃ）を用いて、以下に示す条件で測定した。
荷重 ：５．０ＭＰａ
測定温度：１７０℃
ダイ直径：１ｍｍ
ダイ長さ：１ｍｍ
（４）膨潤率
実施例および比較例により得られた潤滑性樹脂組成物のシートを２ｃｍ（Ｗ）×５ｃｍ（Ｌ）に切断し、測定サンプルとした。
測定サンプルの質量（Ｅ［ｇ］）を測定した後、２００ｍＬ容のビーカーに計りとった１００［ｍＬ］のイオン交換水に、室温下（２２℃）で２４時間浸漬して膨潤させた。その後、測定サンプルを取り出し、ペーパータオルを用いて表面の水を拭い、その質量（Ｆ［ｇ］）を測定した。なお、膨潤率が５００％未満の場合、膨潤による寸法の変化が少ないと判断できる。
膨潤率［％］＝（Ｆ−Ｅ）／Ｅ×１００
実施例および比較例により得られた潤滑性樹脂組成物のシートを２ｃｍ（Ｗ）×５ｃｍ（Ｌ）に切断し、測定サンプルとした。
測定サンプルの質量（Ｅ［ｇ］）を測定した後、２００ｍＬ容のビーカーに計りとった１００［ｍＬ］のイオン交換水に、室温下（２２℃）で２４時間浸漬して膨潤させた。その後、測定サンプルを取り出し、ペーパータオルを用いて表面の水を拭い、その質量（Ｆ［ｇ］）を測定した。なお、膨潤率が５００％未満の場合、膨潤による寸法の変化が少ないと判断できる。
膨潤率［％］＝（Ｆ−Ｅ）／Ｅ×１００
（５）厚み変化
膨潤率を測定したサンプルの厚み（Ｄ２）を測定し、もとの厚み（Ｄ１）で除して厚み変化を求めた。厚み変化が４倍以下の場合、その変化は少ないと判断できる。
厚み変化[倍]＝Ｄ２／Ｄ１
膨潤率を測定したサンプルの厚み（Ｄ２）を測定し、もとの厚み（Ｄ１）で除して厚み変化を求めた。厚み変化が４倍以下の場合、その変化は少ないと判断できる。
厚み変化[倍]＝Ｄ２／Ｄ１
（６）ヌメリ感
実施例および比較例により得られた潤滑性樹脂組成物のシートを２ｃｍ（Ｗ）×５ｃｍ（L）に切断し、測定サンプルとした。
２００ｍＬ容のビーカーに計りとったイオン交換水１００ｍＬ中に、実施例等により得られた測定サンプルを１分間浸漬させた後に、ペーパータオルで表面の水を拭い、測定サンプルの表面を手でこすり、以下の評価基準に従って評価した。
評価基準
Ａ：ヌメリ感なし
Ｂ：糸は曳かないがヌメリ感あり
Ｃ：ヌメリ感があり、糸を曳く
実施例および比較例により得られた潤滑性樹脂組成物のシートを２ｃｍ（Ｗ）×５ｃｍ（L）に切断し、測定サンプルとした。
２００ｍＬ容のビーカーに計りとったイオン交換水１００ｍＬ中に、実施例等により得られた測定サンプルを１分間浸漬させた後に、ペーパータオルで表面の水を拭い、測定サンプルの表面を手でこすり、以下の評価基準に従って評価した。
評価基準
Ａ：ヌメリ感なし
Ｂ：糸は曳かないがヌメリ感あり
Ｃ：ヌメリ感があり、糸を曳く
（７）摩擦物性
実施例および比較例により得られた潤滑性樹脂組成物のシートを２ｃｍ（Ｗ）×５ｃｍ（L）に切断し、測定サンプルとした。
測定サンプルの塗布表面に０．２ｍＬのイオン交換水を滴下して２５℃、６０％R.Hの条件下に３０秒、５分、１０分間静置した後に、摩擦感テスター（カトーテック株式会社製、型式：ＫＥＳ−ＳＥ）を用いて、以下の試験条件下、摩擦係数μをモニターした（１回目のモニター）。
センサー：シリコーン
荷重 ：５０［ｇ］
速度 ：１０［ｍｍ／秒］
実施例および比較例により得られた潤滑性樹脂組成物のシートを２ｃｍ（Ｗ）×５ｃｍ（L）に切断し、測定サンプルとした。
測定サンプルの塗布表面に０．２ｍＬのイオン交換水を滴下して２５℃、６０％R.Hの条件下に３０秒、５分、１０分間静置した後に、摩擦感テスター（カトーテック株式会社製、型式：ＫＥＳ−ＳＥ）を用いて、以下の試験条件下、摩擦係数μをモニターした（１回目のモニター）。
センサー：シリコーン
荷重 ：５０［ｇ］
速度 ：１０［ｍｍ／秒］
（ｉ）平均摩擦係数（ＭＩＵ）（潤滑性）
平均摩擦係数は、表面をこする時に感じるすべりやすさおよびすべりにくさと相関性がある。この値が大きくなるほどすべりにくくなる。
摩擦係数μのモニター結果から平均摩擦係数（ＭＩＵ）を求める概略図を、図１に示す。
図１に示すように、測定サンプルの表面をスキャンして、表面の摩擦係数μをモニターする。次に、２０ｍｍのモニター幅において、摩擦係数μについて積分する（図１の斜線部分）。積分値をモニター幅（２０ｍｍ）で除することによって、平均摩擦係数（ＭＩＵ）を求める。
ＭＩＵの値は０．１０以下のとき実用上問題のない範囲内であり、０．０２以下のとき潤滑性が良好であり、０．０１以下のとき潤滑性が最良である。
平均摩擦係数は、表面をこする時に感じるすべりやすさおよびすべりにくさと相関性がある。この値が大きくなるほどすべりにくくなる。
摩擦係数μのモニター結果から平均摩擦係数（ＭＩＵ）を求める概略図を、図１に示す。
図１に示すように、測定サンプルの表面をスキャンして、表面の摩擦係数μをモニターする。次に、２０ｍｍのモニター幅において、摩擦係数μについて積分する（図１の斜線部分）。積分値をモニター幅（２０ｍｍ）で除することによって、平均摩擦係数（ＭＩＵ）を求める。
ＭＩＵの値は０．１０以下のとき実用上問題のない範囲内であり、０．０２以下のとき潤滑性が良好であり、０．０１以下のとき潤滑性が最良である。
（ｉｉ）平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）（耐ざらつき性））
平均摩擦係数の変動は、表面をこする時に感じるなめらか感およびざらつき感と相関性がある。この値が大きいほど表面がざらざらしている。
摩擦係数のモニター結果から平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）を求める概略図を、図２に示す。
図２に示すように、２０ｍｍのモニター幅において、平均摩擦係数（ＭＩＵ）と摩擦係数μとの差異の絶対値について積分する（図２の斜線部分）。積分値をモニター幅（２０ｍｍ）で除することによって、平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）を求める。
ＭＭＤの値が０．００１〜０．０１５のとき、表面のなめらかさが良好といえる。
ＭＭＤの値は０．０１５以下のとき実用上問題のない範囲内であり、０．０１０以下のとき表面のなめらかさが良好であり、０．００５以下のとき表面のなめらかさが最良である。
平均摩擦係数の変動は、表面をこする時に感じるなめらか感およびざらつき感と相関性がある。この値が大きいほど表面がざらざらしている。
摩擦係数のモニター結果から平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）を求める概略図を、図２に示す。
図２に示すように、２０ｍｍのモニター幅において、平均摩擦係数（ＭＩＵ）と摩擦係数μとの差異の絶対値について積分する（図２の斜線部分）。積分値をモニター幅（２０ｍｍ）で除することによって、平均摩擦係数の変動（ＭＭＤ）を求める。
ＭＭＤの値が０．００１〜０．０１５のとき、表面のなめらかさが良好といえる。
ＭＭＤの値は０．０１５以下のとき実用上問題のない範囲内であり、０．０１０以下のとき表面のなめらかさが良好であり、０．００５以下のとき表面のなめらかさが最良である。
（ｉｉｉ）繰り返し試験
１回目のモニター後、シートを５０℃に設定したオーブンに１時間入れて乾燥した後、上記と同様の条件にて、２回目のモニターを行った。同様にして６回目まで繰り返し、平均摩擦係数とその変動を求めた。
１回目のモニター後、シートを５０℃に設定したオーブンに１時間入れて乾燥した後、上記と同様の条件にて、２回目のモニターを行った。同様にして６回目まで繰り返し、平均摩擦係数とその変動を求めた。
製造例１ 吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の製造
８０℃に保温された攪拌機を備えた貯蔵タンクＡに、十分に脱水した数平均分子量２０，０００のポリエチレンオキシド１００質量部、１，４−ブタンジオール０．９０質量部およびジオクチルスズジラウレート０．１質量部の割合で投入し、窒素ガス雰囲気下で攪拌して均一な混合物とした。これとは別に、３０℃に保温された貯蔵タンクＢにジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネートを投入し、窒素ガス雰囲気下で貯蔵した。
定量ポンプを用いて、貯蔵タンクＡの混合物を５００［ｇ／分］の速度にて、貯蔵タンクＢのジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネートを１９．４［ｇ／分］の速度にて、１１０〜１４０℃に設定した２軸押出機に連続的に供給し（Ｒ値＝１．００）、押出機中で混合して反応を行い、押出機出口からストランドを出し、ペレタイザーによりペレット化（４×４×２．５ｍｍ角状）して、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を得た。
得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能は２５［ｇ／ｇ］、水溶性成分比率は１５．５［質量％］、溶融粘度は３２０［Ｐａ・ｓ］であった。
８０℃に保温された攪拌機を備えた貯蔵タンクＡに、十分に脱水した数平均分子量２０，０００のポリエチレンオキシド１００質量部、１，４−ブタンジオール０．９０質量部およびジオクチルスズジラウレート０．１質量部の割合で投入し、窒素ガス雰囲気下で攪拌して均一な混合物とした。これとは別に、３０℃に保温された貯蔵タンクＢにジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネートを投入し、窒素ガス雰囲気下で貯蔵した。
定量ポンプを用いて、貯蔵タンクＡの混合物を５００［ｇ／分］の速度にて、貯蔵タンクＢのジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネートを１９．４［ｇ／分］の速度にて、１１０〜１４０℃に設定した２軸押出機に連続的に供給し（Ｒ値＝１．００）、押出機中で混合して反応を行い、押出機出口からストランドを出し、ペレタイザーによりペレット化（４×４×２．５ｍｍ角状）して、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を得た。
得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能は２５［ｇ／ｇ］、水溶性成分比率は１５．５［質量％］、溶融粘度は３２０［Ｐａ・ｓ］であった。
製造例２ 吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の製造
数平均分子量１５，０００のエチレンオキシド／プロピレンオキシド（質量比：９０／１０）共重合体を２５０［ｇ／分］の速度にて、４０℃に加熱したエチレングリコールを２．１［ｇ／分］の速度にて、それぞれ４０ｍｍφ単軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０、設定温度：９０℃）に供給して両者を溶融混合した。
吐出口から得られる混合物（均一な溶融状態で吐出しており、ＬＣにて分析して仕込み比で混合していることを確認した）を、３０ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４１．５）のホッパー口（設定温度：８０℃）へ連続的に供給した。同時に２軸押出機のホッパー口にはジオクチルスズジラウレートを０．５［ｇ／分］の速度にて供給した。
これとは別に、前記２軸押出機のホッパー口の下流側に位置するスクリューバレル部に、３０℃に調整したジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネートを１２．４［ｇ／分］の速度にて供給し（Ｒ値＝０．９５）、窒素雰囲気下で連続的に反応させた（設定温度：１８０℃）。２軸押出機出口から得られるストランドを冷却後、ペレタイザーによりペレット化（４×４×２．５ｍｍ角状）して吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を得た。
得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能は２０［ｇ／ｇ］、水溶性成分比率は１１．３［質量％］、溶融粘度は１５０［Ｐａ・ｓ］であった。
数平均分子量１５，０００のエチレンオキシド／プロピレンオキシド（質量比：９０／１０）共重合体を２５０［ｇ／分］の速度にて、４０℃に加熱したエチレングリコールを２．１［ｇ／分］の速度にて、それぞれ４０ｍｍφ単軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０、設定温度：９０℃）に供給して両者を溶融混合した。
吐出口から得られる混合物（均一な溶融状態で吐出しており、ＬＣにて分析して仕込み比で混合していることを確認した）を、３０ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４１．５）のホッパー口（設定温度：８０℃）へ連続的に供給した。同時に２軸押出機のホッパー口にはジオクチルスズジラウレートを０．５［ｇ／分］の速度にて供給した。
これとは別に、前記２軸押出機のホッパー口の下流側に位置するスクリューバレル部に、３０℃に調整したジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネートを１２．４［ｇ／分］の速度にて供給し（Ｒ値＝０．９５）、窒素雰囲気下で連続的に反応させた（設定温度：１８０℃）。２軸押出機出口から得られるストランドを冷却後、ペレタイザーによりペレット化（４×４×２．５ｍｍ角状）して吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を得た。
得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能は２０［ｇ／ｇ］、水溶性成分比率は１１．３［質量％］、溶融粘度は１５０［Ｐａ・ｓ］であった。
製造例３ 吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の製造
数平均分子量１０，０００のポリエチレンオキシドを２００［ｇ／分］の速度にて、４０℃に加熱した１，４−ブタンジオールを８．１［ｇ／分］の速度にて、それぞれ４０ｍｍφ単軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０、設定温度：９０℃）に供給して両者を溶融混合した。
吐出口から得られる混合物（均一な溶融状態で吐出しており、ＬＣにて分析して仕込み比で混合していることを確認した）を、３０ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４１．５）のホッパー口（設定温度：８０℃）へ連続的に供給した。同時に２軸押出機のホッパー口にはジオクチルスズジラウレートを０．５［ｇ／分］の速度にて供給した。
これとは別に、前記２軸押出機のホッパー口の下流側に位置するスクリューバレル部に、３０℃に調整したジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネートを２８．８［ｇ／分］の速度にて供給し（Ｒ値＝１．００）、窒素雰囲気下で連続的に反応させた（設定温度：１８０℃）。２軸押出機出口から得られるストランドを冷却後、ペレタイザーによりペレット化（４×４×２．５ｍｍ角状）して吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を得た。
得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能は７［ｇ／ｇ］、水溶性成分比率は５．５［質量％］、溶融粘度は５２０［Ｐａ・ｓ］であった。
数平均分子量１０，０００のポリエチレンオキシドを２００［ｇ／分］の速度にて、４０℃に加熱した１，４−ブタンジオールを８．１［ｇ／分］の速度にて、それぞれ４０ｍｍφ単軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０、設定温度：９０℃）に供給して両者を溶融混合した。
吐出口から得られる混合物（均一な溶融状態で吐出しており、ＬＣにて分析して仕込み比で混合していることを確認した）を、３０ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４１．５）のホッパー口（設定温度：８０℃）へ連続的に供給した。同時に２軸押出機のホッパー口にはジオクチルスズジラウレートを０．５［ｇ／分］の速度にて供給した。
これとは別に、前記２軸押出機のホッパー口の下流側に位置するスクリューバレル部に、３０℃に調整したジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネートを２８．８［ｇ／分］の速度にて供給し（Ｒ値＝１．００）、窒素雰囲気下で連続的に反応させた（設定温度：１８０℃）。２軸押出機出口から得られるストランドを冷却後、ペレタイザーによりペレット化（４×４×２．５ｍｍ角状）して吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を得た。
得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能は７［ｇ／ｇ］、水溶性成分比率は５．５［質量％］、溶融粘度は５２０［Ｐａ・ｓ］であった。
製造例４ 吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の製造
８０℃に保温された攪拌機を備えた貯蔵タンクＡに、十分に脱水した数平均分子量２０，０００のポリエチレンオキシド１００質量部、１，４−ブタンジオール０．１４質量部およびジオクチルスズジラウレート０．１質量部の割合で投入し、窒素ガス雰囲気下で攪拌して均一な混合物とした。これとは別に、３０℃に保温された貯蔵タンクＢにジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネートを投入し、窒素ガス雰囲気下で貯蔵した。
定量ポンプを用いて、貯蔵タンクＡの混合物を５００［ｇ／分］の速度にて、貯蔵タンクＢのジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネートを７．２［ｇ／分］の速度にて、１１０〜１４０℃に設定した２軸押出機に連続的に供給し（Ｒ値＝１．００）、押出機中で混合して反応を行い、押出機出口からストランドを出し、ペレタイザーによりペレット化（４×４×２．５ｍｍ角状）して、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を得た。
得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能は４５［ｇ／ｇ］、水溶性成分比率は３８．５［質量％］、溶融粘度は３００［Ｐａ・ｓ］であった。
８０℃に保温された攪拌機を備えた貯蔵タンクＡに、十分に脱水した数平均分子量２０，０００のポリエチレンオキシド１００質量部、１，４−ブタンジオール０．１４質量部およびジオクチルスズジラウレート０．１質量部の割合で投入し、窒素ガス雰囲気下で攪拌して均一な混合物とした。これとは別に、３０℃に保温された貯蔵タンクＢにジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネートを投入し、窒素ガス雰囲気下で貯蔵した。
定量ポンプを用いて、貯蔵タンクＡの混合物を５００［ｇ／分］の速度にて、貯蔵タンクＢのジシクロヘキシルメタン−４，４’−ジイソシアネートを７．２［ｇ／分］の速度にて、１１０〜１４０℃に設定した２軸押出機に連続的に供給し（Ｒ値＝１．００）、押出機中で混合して反応を行い、押出機出口からストランドを出し、ペレタイザーによりペレット化（４×４×２．５ｍｍ角状）して、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を得た。
得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能は４５［ｇ／ｇ］、水溶性成分比率は３８．５［質量％］、溶融粘度は３００［Ｐａ・ｓ］であった。
実施例１
製造例１と同様にして得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を６［ｋｇ／ｈｒ］、低融点ポリアミド樹脂［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］を９［ｋｇ／ｈｒ］の割合にて、１１０℃に設定した２８ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給し、潤滑性樹脂組成物を得た。潤滑性樹脂組成物の組成割合を表２に示す。
得られた潤滑性樹脂組成物を、１２０℃に設定したホットプレス（ゴンノ水圧機製作所製 ４０ｔプレス、圧力：４．９MＰa・Ｇ）を用いて、１０ｃｍ×１０ｃｍ×０．１ｃｍのシートに成型した。
得られた潤滑性樹脂組成物のシートを所定の大きさに切断し、前記各種測定および評価を行った。結果を表２に示す。
製造例１と同様にして得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を６［ｋｇ／ｈｒ］、低融点ポリアミド樹脂［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］を９［ｋｇ／ｈｒ］の割合にて、１１０℃に設定した２８ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給し、潤滑性樹脂組成物を得た。潤滑性樹脂組成物の組成割合を表２に示す。
得られた潤滑性樹脂組成物を、１２０℃に設定したホットプレス（ゴンノ水圧機製作所製 ４０ｔプレス、圧力：４．９MＰa・Ｇ）を用いて、１０ｃｍ×１０ｃｍ×０．１ｃｍのシートに成型した。
得られた潤滑性樹脂組成物のシートを所定の大きさに切断し、前記各種測定および評価を行った。結果を表２に示す。
実施例２
製造例２と同様にして得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を７［ｋｇ／ｈｒ］、低融点ポリアミド樹脂［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］を１７．５［ｋｇ／ｈｒ］の割合にて、１２０℃に設定した２８ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給し、潤滑性樹脂組成物を得た。潤滑性樹脂組成物の組成割合を表２に示す。
得られた潤滑性樹脂組成物を、１２０℃に設定したホットプレス（ゴンノ水圧機製作所製 ４０ｔ、プレス圧力：圧力：４．９MＰa・Ｇ）を用いて、１０ｃｍ×１０ｃｍ×０．１ｃｍのシートに成型した。
得られた潤滑性樹脂組成物のシートを所定の大きさに切断し、前記各種測定および評価を行った。結果を表２に示す。
製造例２と同様にして得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を７［ｋｇ／ｈｒ］、低融点ポリアミド樹脂［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］を１７．５［ｋｇ／ｈｒ］の割合にて、１２０℃に設定した２８ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給し、潤滑性樹脂組成物を得た。潤滑性樹脂組成物の組成割合を表２に示す。
得られた潤滑性樹脂組成物を、１２０℃に設定したホットプレス（ゴンノ水圧機製作所製 ４０ｔ、プレス圧力：圧力：４．９MＰa・Ｇ）を用いて、１０ｃｍ×１０ｃｍ×０．１ｃｍのシートに成型した。
得られた潤滑性樹脂組成物のシートを所定の大きさに切断し、前記各種測定および評価を行った。結果を表２に示す。
実施例３
製造例１と同様にして得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を５［ｋｇ／ｈｒ］、低融点ポリアミド樹脂［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製：グリルテックスＤ１６６６Ａ 融点８５℃、ＭＦＲ＝９０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ５５Ｐａ・ｓ］を１７．５［ｋｇ／ｈｒ］の割合にて、１３０℃に設定した２８ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給し、潤滑性樹脂組成物を得た。潤滑性樹脂組成物の組成割合を表２に示す。
得られた潤滑性樹脂組成物を、１３０℃に設定したホットプレス（ゴンノ水圧機製作所製、４０ｔプレス、圧力：圧力：４．９MＰa・Ｇ）を用いて、１０ｃｍ（Ｗ）×１０ｃｍ（Ｌ）×０．１ｃｍ（Ｔ）の潤滑性樹脂組成物のシートに成型した。
得られた潤滑性樹脂組成物のシートを所定の大きさに切断し、前記各種測定および評価を行った。結果を表２に示す。
製造例１と同様にして得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を５［ｋｇ／ｈｒ］、低融点ポリアミド樹脂［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製：グリルテックスＤ１６６６Ａ 融点８５℃、ＭＦＲ＝９０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ５５Ｐａ・ｓ］を１７．５［ｋｇ／ｈｒ］の割合にて、１３０℃に設定した２８ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給し、潤滑性樹脂組成物を得た。潤滑性樹脂組成物の組成割合を表２に示す。
得られた潤滑性樹脂組成物を、１３０℃に設定したホットプレス（ゴンノ水圧機製作所製、４０ｔプレス、圧力：圧力：４．９MＰa・Ｇ）を用いて、１０ｃｍ（Ｗ）×１０ｃｍ（Ｌ）×０．１ｃｍ（Ｔ）の潤滑性樹脂組成物のシートに成型した。
得られた潤滑性樹脂組成物のシートを所定の大きさに切断し、前記各種測定および評価を行った。結果を表２に示す。
実施例４
製造例２と同様にして得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を７．５［ｋｇ／ｈｒ］、低融点ポリアミド樹脂［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］を７．５［ｋｇ／ｈｒ］の割合にて、１２０℃に設定した２８ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給し、潤滑性樹脂組成物を得た。潤滑性樹脂組成物の組成割合を表２に示す。
得られた潤滑性樹脂組成物を、１２０℃に設定したホットプレス（ゴンノ水圧機製作所製 ４０ｔ、プレス圧力：４．９MＰa・Ｇ）を用いて、１０ｃｍ×１０ｃｍ×０．１ｃｍのシートに成型した。
得られた潤滑性樹脂組成物のシートを所定の大きさに切断し、前記各種測定および評価を行った。結果を表２に示す。
製造例２と同様にして得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を７．５［ｋｇ／ｈｒ］、低融点ポリアミド樹脂［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］を７．５［ｋｇ／ｈｒ］の割合にて、１２０℃に設定した２８ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給し、潤滑性樹脂組成物を得た。潤滑性樹脂組成物の組成割合を表２に示す。
得られた潤滑性樹脂組成物を、１２０℃に設定したホットプレス（ゴンノ水圧機製作所製 ４０ｔ、プレス圧力：４．９MＰa・Ｇ）を用いて、１０ｃｍ×１０ｃｍ×０．１ｃｍのシートに成型した。
得られた潤滑性樹脂組成物のシートを所定の大きさに切断し、前記各種測定および評価を行った。結果を表２に示す。
実施例５〜７
以下に記載の低融点ポリアミド樹脂を用いたこと、２８ｍｍφの２軸押出機設定温度を以下に記載の温度に変更したこと、および／または低融点ポリアミドの配合量を表２に示したように変更した以外、実施例１と同様の方法により、潤滑性樹脂組成物を得た。
プレス温度を以下の値に変更した以外、実施例１と同様の方法により、潤滑性樹脂組成物のシートへの成型、測定および評価を行なった。
実施例５
低融点ポリアミド樹脂：
［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックス１Ａ 融点１１５℃、ＭＦＲ＝１６ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 １２０Ｐａ・ｓ］
２軸押出機設定温度：１４０℃
プレス温度：１４０℃
実施例６
低融点ポリアミド樹脂：
［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックス２Ａ 融点１３０℃、ＭＦＲ＝１８ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 １３５Ｐａ・ｓ］
２軸押出機設定温度：１４０℃
プレス温度：１４０℃
実施例７
低融点ポリアミド樹脂：
［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］
２軸押出機設定温度：１２０℃
プレス温度：１２０℃
以下に記載の低融点ポリアミド樹脂を用いたこと、２８ｍｍφの２軸押出機設定温度を以下に記載の温度に変更したこと、および／または低融点ポリアミドの配合量を表２に示したように変更した以外、実施例１と同様の方法により、潤滑性樹脂組成物を得た。
プレス温度を以下の値に変更した以外、実施例１と同様の方法により、潤滑性樹脂組成物のシートへの成型、測定および評価を行なった。
実施例５
低融点ポリアミド樹脂：
［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックス１Ａ 融点１１５℃、ＭＦＲ＝１６ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 １２０Ｐａ・ｓ］
２軸押出機設定温度：１４０℃
プレス温度：１４０℃
実施例６
低融点ポリアミド樹脂：
［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックス２Ａ 融点１３０℃、ＭＦＲ＝１８ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 １３５Ｐａ・ｓ］
２軸押出機設定温度：１４０℃
プレス温度：１４０℃
実施例７
低融点ポリアミド樹脂：
［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］
２軸押出機設定温度：１２０℃
プレス温度：１２０℃
比較例１
製造例１と同様にして得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を１２．５［ｋｇ／ｈｒ］、低融点ポリアミド樹脂［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］を２．５［ｋｇ／ｈｒ］の割合にて、１２０℃に設定した２８ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給し、潤滑性樹脂組成物を得た。潤滑性樹脂組成物の組成割合を表３に示す。
得られた潤滑性樹脂組成物を、１３０〜１５０℃に設定した射出成型機（東洋機械金属株式会社製、型番：ＴＩ８０Ｇ２）を用いて、６ｃｍ（Ｗ）×９ｃｍ（Ｌ）×０．１５ｃｍ（Ｔ）の潤滑性樹脂組成物のシートに成型した。
得られた潤滑性樹脂組成物のシートを所定の大きさに切断し、前記各種測定および評価を行った。結果を表３に示す。
製造例１と同様にして得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を１２．５［ｋｇ／ｈｒ］、低融点ポリアミド樹脂［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］を２．５［ｋｇ／ｈｒ］の割合にて、１２０℃に設定した２８ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給し、潤滑性樹脂組成物を得た。潤滑性樹脂組成物の組成割合を表３に示す。
得られた潤滑性樹脂組成物を、１３０〜１５０℃に設定した射出成型機（東洋機械金属株式会社製、型番：ＴＩ８０Ｇ２）を用いて、６ｃｍ（Ｗ）×９ｃｍ（Ｌ）×０．１５ｃｍ（Ｔ）の潤滑性樹脂組成物のシートに成型した。
得られた潤滑性樹脂組成物のシートを所定の大きさに切断し、前記各種測定および評価を行った。結果を表３に示す。
比較例２
製造例２と同様にして得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を６［ｋｇ／ｈｒ］、エチレン／酢酸ビニル共重合体［略号：ＥＶＡ、三井・デュポンポリケミカル製：エバフレックス ＥＶ１５０、酢酸ビニル含量＝３３％、融点＝−、ＭＦＲ＝３０ｇ／１０ｍｉｎ（１９０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 １７０Ｐa・ｓ］を１５［ｋｇ／ｈｒ］の割合にて、１４０℃に設定した２８ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給し、潤滑性樹脂組成物を得た。潤滑性樹脂組成物の組成割合を表３に示す。
得られた潤滑性樹脂組成物を、１５０℃に設定したホットプレス（ゴンノ水圧機製作所製、４０ｔプレス、圧力：４．９MＰa・Ｇ）を用いて、１０ｃｍ（Ｗ）×１０ｃｍ（Ｌ）×０．１ｃｍ（Ｔ）の潤滑性樹脂組成物のシートに成型した。
得られた潤滑性樹脂組成物のシートを所定の大きさに切断し、前記各種測定および評価を行った。結果を表３に示す。
製造例２と同様にして得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を６［ｋｇ／ｈｒ］、エチレン／酢酸ビニル共重合体［略号：ＥＶＡ、三井・デュポンポリケミカル製：エバフレックス ＥＶ１５０、酢酸ビニル含量＝３３％、融点＝−、ＭＦＲ＝３０ｇ／１０ｍｉｎ（１９０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 １７０Ｐa・ｓ］を１５［ｋｇ／ｈｒ］の割合にて、１４０℃に設定した２８ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給し、潤滑性樹脂組成物を得た。潤滑性樹脂組成物の組成割合を表３に示す。
得られた潤滑性樹脂組成物を、１５０℃に設定したホットプレス（ゴンノ水圧機製作所製、４０ｔプレス、圧力：４．９MＰa・Ｇ）を用いて、１０ｃｍ（Ｗ）×１０ｃｍ（Ｌ）×０．１ｃｍ（Ｔ）の潤滑性樹脂組成物のシートに成型した。
得られた潤滑性樹脂組成物のシートを所定の大きさに切断し、前記各種測定および評価を行った。結果を表３に示す。
比較例３
製造例２と同様にして得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を６[ｋｇ／ｈｒ]、耐衝撃性ポリスチレン[略号：ＨＩＰＳ、ＰＳジャパン製、ＭＦＲ＝１８ｇ／１０ｍｉｎ（２００℃、４９．０３Ｎ）、溶融粘度 測定不可]を１５［ｋｇ／ｈｒ］の割合にて、２２０℃に設定した２８ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給し、潤滑性樹脂組成物を得た。潤滑性樹脂組成物の組成割合を表３に示す。
得られた潤滑性樹脂組成物を、２２０℃に設定したホットプレス（ゴンノ水圧機製作所製、４０ｔプレス、圧力：４．９MＰa・Ｇ）を用いて、１０ｃｍ（Ｗ）×１０ｃｍ（Ｌ）×０．１ｃｍ（Ｔ）の潤滑性樹脂組成物のシートに成型した。
得られた潤滑性樹脂組成物のシートを所定の大きさに切断し、前記各種測定および評価を行った。結果を表３に示す。
製造例２と同様にして得られた吸水性ポリアルキレンオキシド変性物を６[ｋｇ／ｈｒ]、耐衝撃性ポリスチレン[略号：ＨＩＰＳ、ＰＳジャパン製、ＭＦＲ＝１８ｇ／１０ｍｉｎ（２００℃、４９．０３Ｎ）、溶融粘度 測定不可]を１５［ｋｇ／ｈｒ］の割合にて、２２０℃に設定した２８ｍｍφの２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給し、潤滑性樹脂組成物を得た。潤滑性樹脂組成物の組成割合を表３に示す。
得られた潤滑性樹脂組成物を、２２０℃に設定したホットプレス（ゴンノ水圧機製作所製、４０ｔプレス、圧力：４．９MＰa・Ｇ）を用いて、１０ｃｍ（Ｗ）×１０ｃｍ（Ｌ）×０．１ｃｍ（Ｔ）の潤滑性樹脂組成物のシートに成型した。
得られた潤滑性樹脂組成物のシートを所定の大きさに切断し、前記各種測定および評価を行った。結果を表３に示す。
比較例４〜７
ポリアルキレンオキシド変性物を表３に記載の製造例で得られたものに変更したこと、以下に記載の低融点ポリアミド樹脂を用いたこと、２８ｍｍφの２軸押出機設定温度を以下に記載の値に変更したこと、および／または低融点ポリアミドの配合量を表３に示した値に変更した以外、実施例１と同様の方法により、潤滑性樹脂組成物を得た。
プレス温度を以下の値に変更した以外、実施例１と同様の方法により、潤滑性樹脂組成物のシートへの成型、測定および評価を行なった。
比較例４
ポリアルキレンオキシド変性物：製造例３
低融点ポリアミド樹脂：
［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点 ９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］
２軸押出機設定温度：１２０℃
プレス温度：１２０℃
比較例５
ポリアルキレンオキシド変性物：製造例４
低融点ポリアミド樹脂：
［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点 ９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］
２軸押出機設定温度：１２０℃
プレス温度：１２０℃
比較例６：
ポリアルキレンオキシド変性物：製造例１
ポリアミド樹脂：
［略号：ＰＡｃｏ、東レ製 アミラン ＣＭ６０４１ＣＦ 融点１９４℃、溶融粘度 測定不可］
２軸押出機設定温度：２２０℃
プレス温度：２２０℃
比較例７：
ポリアルキレンオキシド変性物：製造例１
低融点ポリアミド樹脂：
［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点 ９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］
２軸押出機設定温度：１２０℃
プレス温度：１２０℃
ポリアルキレンオキシド変性物を表３に記載の製造例で得られたものに変更したこと、以下に記載の低融点ポリアミド樹脂を用いたこと、２８ｍｍφの２軸押出機設定温度を以下に記載の値に変更したこと、および／または低融点ポリアミドの配合量を表３に示した値に変更した以外、実施例１と同様の方法により、潤滑性樹脂組成物を得た。
プレス温度を以下の値に変更した以外、実施例１と同様の方法により、潤滑性樹脂組成物のシートへの成型、測定および評価を行なった。
比較例４
ポリアルキレンオキシド変性物：製造例３
低融点ポリアミド樹脂：
［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点 ９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］
２軸押出機設定温度：１２０℃
プレス温度：１２０℃
比較例５
ポリアルキレンオキシド変性物：製造例４
低融点ポリアミド樹脂：
［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点 ９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］
２軸押出機設定温度：１２０℃
プレス温度：１２０℃
比較例６：
ポリアルキレンオキシド変性物：製造例１
ポリアミド樹脂：
［略号：ＰＡｃｏ、東レ製 アミラン ＣＭ６０４１ＣＦ 融点１９４℃、溶融粘度 測定不可］
２軸押出機設定温度：２２０℃
プレス温度：２２０℃
比較例７：
ポリアルキレンオキシド変性物：製造例１
低融点ポリアミド樹脂：
［略号：ＰＡｃｏ、エムスケミー・ジャパン株式会社製 グリルテックスＤ１５００Ａ 融点 ９５℃、ＭＦＲ＝７０ｇ／１０ｍｉｎ（１６０℃、２１．１８Ｎ）、溶融粘度 ８５Ｐａ・ｓ］
２軸押出機設定温度：１２０℃
プレス温度：１２０℃
表２，３に示された結果から明らかなように、吸水性ポリアルキレンオキシド変性物および低融点ポリアミド樹脂をそれぞれ特定量で含む本発明の潤滑性樹脂組成物は、膨潤による寸法変化が少なく、湿潤時、乾燥時、繰り返し使用時においてもその潤滑性が維持され、その耐ざらつき性の変化もない。
本発明にかかる潤滑性樹脂組成物は、湿潤、乾燥時、繰り返し使用時においてもその潤滑性が維持され、ヌメリ感もないため、湿潤時の潤滑性が要求される分野、例えばカミソリに代表されるウェットシェービング器具やカテーテル等のパーソナルケア用品に最適に広く用いることができる。
Claims (4)
- 吸水性ポリアルキレンオキシド変性物１００質量部およびポリアミド樹脂２５〜５００質量部を含むパーソナルケア用潤滑性樹脂組成物であって、
前記吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の吸水能が、１０〜４０［ｇ／ｇ］であり、
前記ポリアミド樹脂が、１６０℃以下の融点のポリアミド樹脂である、パーソナルケア用潤滑性樹脂組成物。 - 前記吸水性ポリアルキレンオキシド変性物が、ポリアルキレンオキシド化合物とジオール化合物とジイソシアネート化合物との反応物であるポリアルキレンオキシド変性物である請求項１に記載のパーソナルケア用潤滑性樹脂組成物。
- 前記吸水性ポリアルキレンオキシド変性物の水溶性成分比率が、５〜３０質量％である請求項１〜２のいずれか１項に記載のパーソナルケア用潤滑性樹脂組成物。
- 前記ポリアミド樹脂が、ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン１１およびナイロン１２よりなる群から選ばれた少なくとも１種のポリアミドの原料を含む原料を重合させたポリアミド、またはそれらポリアミドの２種以上の組み合わせである、請求項１〜３のいずれか１項に記載のパーソナルケア用潤滑性樹脂組成物。
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