JP6081188B2

JP6081188B2 - フェノール樹脂発泡体積層板とその製造方法

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Publication number: JP6081188B2
Application number: JP2012281325A
Authority: JP
Inventors: 健井原; 雅人浜島
Original assignee: Asahi Kasei Construction Materials Corp
Current assignee: Asahi Kasei Construction Materials Corp
Priority date: 2012-12-25
Filing date: 2012-12-25
Publication date: 2017-02-15
Anticipated expiration: 2032-12-25
Also published as: JP2014124789A

Description

本発明は、フェノール樹脂発泡体積層板とその製造方法に関する。

フェノール樹脂発泡体積層板を製造する方法としては、フェノール樹脂に界面活性剤、発泡剤、触媒を添加して混合し、該混合組成物を走行する面材上に連続的に吐出して、更に反対の面を面材で被覆し、スラット型ダブルコンベアを通過させる方法が従来より知られている。

ここで、スラット型コンベアを用いた製造方法において可撓性面材を使用する場合には、スラットの痕がフェノール樹脂発泡体積層板に残るという問題がある。このスラット痕を改善する方法として、特許文献１には硬化完了前の状態で走行方向に延伸する方法が開示されている。

特許第３８３７２２６号

しかし、例えば、フェノール樹脂組成物をマルチポート分配管を通して供給する場合には、分配管間が完全に充填されないことによって、得られるフェノール樹脂発泡体に流れ方向に平行な溝が発生し、幅方向の表面平滑性が悪化するという問題もある。

ここで、フェノール樹脂発泡体積層板は表面平滑性が悪化すると、接合等させる板状材（例えば建材ボード、パネル）等との間に空間層が生じてしまい、断熱性能の低下を引き起こしてしまう場合がある。この結果、フェノール樹脂発泡体の優れた断熱性能が十分発揮されなくなる恐れがある。

本発明は、スラット痕だけでなく、流れ方向に平行な溝も抑制することで長手方向及び幅方向の表面平滑性を向上させて、板状材等の部材と接合等される際に十分に断熱性能を発揮するフェノール樹脂発泡体積層板及びその製造方法を提供することを目的とする。

本発明は、以下の［１］〜［５］を提供する。
[１]フェノール樹脂発泡体を芯材とし、フェノール樹脂発泡体の両面上に可撓性面材を接着層なく張り合わせてなるフェノール樹脂発泡体積層板において、表面平滑性が長手方向０．６０ｍｍ以下、幅方向０．６０ｍｍ以下であるフェノール樹脂発泡体積層板。
[２]フェノール樹脂に界面活性剤、発泡剤、触媒を添加して混合し、混合組成物を走行する第１の可撓性面材上に連続的に吐出し、更に第２の可撓性面材で反対の面を被覆し、第１スラット型ダブルコンベアを通過させてフェノール樹脂発泡体積層板を製造する方法において、第１スラット型ダブルコンベアを通過した連続帯状発泡体を、硬化完了前状態で走行方向に延伸率が１．０％以上６．０％以下で延伸する工程と、第２ダブルコンベアで１ｋＰａ以上１００ｋＰａ以下の圧力を掛ける工程と、を備える、フェノール樹脂発泡体積層板の製造方法。
[３]発泡体が第１スラット型ダブルコンベアを通過後、第２ダブルコンベアに到達するまでの滞留時間が９分以内である、［２］の製造方法。
[４]第１スラット型ダブルコンベアと第２ダブルコンベアとの間の温度が６０℃以上１１０℃以下である、［２］又は［３］の製造方法。

本発明の一実施形態であるフェノール樹脂発泡体積層板の斜視図である。本発明の一実施形態であるフェノール樹脂発泡体積層板の製造方法を示す説明図である。

以下、本発明を実施するための形態（以下、本実施の形態という。）について、詳細に説明する。なお、本発明は、以下の実施の形態に限定されるものではなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体積層板は、フェノール樹脂発泡体を芯材とし、フェノール樹脂発泡体の両面上に可撓性面材を接着層なく張り合わせてなり、表面平滑性が長手方向０．６０ｍｍ以下、幅方向０．６０ｍｍ以下の積層板である。

図１は、本実施形態のフェノール樹脂発泡体積層板の斜視図である。図１に示すとおり、フェノール樹脂発泡体積層板１０は、フェノール樹脂発泡体１を芯材とし、フェノール樹脂発泡体１の両面上（両側の主面上に）に可撓性面材２（例えば第２の可撓性面材）、可撓性面材３（例えば第１の可撓性面材）を、接着層を用いずに張り合わせてなる。

芯材であるフェノール樹脂発泡体１は、フェノール樹脂に少なくとも界面活性剤、発泡剤、触媒を添加して混合し、混合により得られる発泡性フェノール樹脂組成物を発泡させたものである。フェノール樹脂発泡体１の厚みは特に限定されないが、主として断熱材として用いられる用途上の観点からは、３〜２００ｍｍ程度であることが好ましい。また密度は、１５〜１００ｋｇ／ｍ^３であることが好ましい。

フェノール樹脂は、フェノールとホルムアルデヒドを出発原料とするものであり、塩基性触媒下にて反応せしめて得られるレゾール性フェノール樹脂であることが好ましい。また、発泡硬化過程における比較的緩やかな反応速度や、製品の断熱性能の経時劣化が少ないという点から、尿素及び／又はジシアンジアミド、メラミンを含む変性フェノール樹脂であることがさらに好ましい。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体積層板１０においては、フェノール樹脂発泡体１の表面と可撓性面材２及び該表面と可撓性面材３との間には接着剤層が設けられず、可撓性面材２及び可撓性面材３が直接フェノール樹脂発泡体１の表面に張り合わされている。

本実施形態のフェノール樹脂発泡体積層板において、表面平滑性は長手方向０．６０ｍｍ以下、幅方向０．６０ｍｍ以下である。表面平滑性が長手方向０．６０ｍｍ以下、幅方向０．６０ｍｍ以下であると、従来の積層板と比べ、施工時における他の板状材料との隙間を低減することができ、フェノール樹脂発泡体積層板自体の優れた断熱性能を十分発揮することが可能となる。また、貼り合わせ複合化における接着性向上の効果も得られる。好ましくは表面平滑性が長手方向０．５０ｍｍ以下、幅方向０．５０ｍｍ以下であり、より好ましくは表面平滑性が長手方向０．４５ｍｍ以下、幅方向０．４５ｍｍ以下である。

可撓性面材２、３は、ポリエステル、ナイロン、ポリプロピレン等からなる不織布、織布、ガラス繊維不織布、水酸化カルシウム紙、水酸化アルミニウム紙、珪酸マグネシウム紙等の無機繊維紙、クラフト紙のような紙類などが挙げられ、一般にロール状の形状で提供されている。これらのうち、面材と発泡体との接着強度の点からは繊維径が０．０１〜３デニールの不織布、織布、無機繊維紙が好ましく、特に発泡体積層板の取り扱い易さ、及び経済性の点からは合成繊維不織布、あるいは紙類が最も好ましい。更に、発泡性フェノール樹脂の滲み出しを抑える点から、構成する繊維の径が１８ミクロン以下である不織布が好ましい。また、製造上の面材の取り扱い易さや、製品としての曲げ剛性の点から、目付は２０〜４００ｇ／ｃｍ^２程度であることが好ましい。

可撓性面材２、３の厚みは、およそ０．１〜１ｍｍの範囲であることが好ましい。また面材の厚み斑は、０．３０ｍｍ以下であることが好ましく、０．２０ｍｍ以下であることがより好ましく、０．１０ｍｍ以下であることがさらに好ましい。面材の厚み斑が０．３０ｍｍより大きいと、芯材の平滑性に関わらずフェノール樹脂発泡体積層板の表面平滑性が損なわれる傾向にあるため好ましくない。

次に、本実施形態のフェノール樹脂発泡体積層板の製造方法について説明する。

本製造方法は、フェノール樹脂に界面活性剤、発泡剤、触媒を添加して混合し、混合組成物を走行する第１の可撓性面材上に連続的に吐出し、更に第２の可撓性面材で反対の面を被覆し、第１スラット型ダブルコンベアを通過させてフェノール樹脂発泡体積層板を製造する方法において、第１スラット型ダブルコンベアを通過した連続帯状発泡体を、硬化完了前状態で走行方向に延伸率が１．０％以上６．０％以下で延伸する工程と、第２ダブルコンベアで１ｋＰａ以上１００ｋＰａ以下の圧力を掛ける工程と、を備える、フェノール樹脂発泡体積層板の製造方法である。

以下、本実施形態のフェノール樹脂発泡体積層板の製造方法について、図２を用いて説明する。図２は、フェノール樹脂発泡体積層板の製造方法に用いられる製造装置１００の構成も示すものであり、フェノール樹脂組成物（界面活性剤を含む）と発泡剤、触媒をミキサーで混合し、下面材１２上に供給する装置１１、連続的に走行する下面材（第１の可撓性面材）１２及び上面材（第２の可撓性面材）１３、一定速度で回転する金属板等からなる第１スラット型ダブルコンベア１４が用いられる。このスラット型ダブルコンベア１４は、連続的に供給される発泡性フェノール樹脂組成物を加熱し、所定の厚みに成形しつつ、発泡硬化せしめる役割を有する。また、第１スラット型ダブルコンベア１４を通過した連続帯状発泡体１９は、第２ダブルコンベア１５で把持され、かつ所定の倍率で延伸及び圧力を掛けられる。第１スラット型ダブルコンベア１４の出口部には、該発泡体１９の硬化を促進するべく、加熱用箱体１７が設けられていることが好ましい。

この第１スラット型ダブルコンベア１４の出口部においては、連続帯状発泡体１９は硬化がかなり進行しているが、若干の変形が可能な程度の柔軟性を有した硬化完了前の状態である。第１スラット型コンベア１４の出口部において連続帯状発泡体１９が変形不能なまで硬化が進行していると、第２ダブルコンベア１５における延伸及び圧力付与の効果が不十分となってしまう。

また、上述したように、尿素、ジシアンジアミド、メラミンの少なくとも一つを含む変性フェノール樹脂は、硬化反応性が緩やかなものになるために第１スラット型ダブルコンベア１４の出口部における硬化状態を適度な範囲に保ち易く、特に好ましいものである。そして、発泡体積層板１９の熱伝導率の経時変化を小さなものとするためには、積層板を６０℃から１４０℃程度の温度にて、数時間保持（ポストキュア）し、硬化をさらに進行せしめることが好ましい。

連続発泡積層板１９の延伸は、例えば、第２ダブルコンベア１５の移動速度を第１スラット型ダブルコンベア１４の移動速度より大きく設定すること等により行われ、発泡体把持の正確さや、連続製造に適しているため、第２ダブルコンベア１５としてスラット型ダブルコンベアを用いることが好ましい。

また、この際、第２ダブルコンベア１５は、連続帯状発泡体１９を平滑化するために、空気圧、油圧等を用いた圧力調整装置によって圧力制御ができる必要がある。連続帯状発泡体１９は、延伸により長手方向に引っ張られることによって変形が起き、更に第２ダブルコンベア１５で圧力を掛けることにより、表面平滑性が大幅に向上する。

本実施形態における延伸率とは、第２ダブルコンベア１５の移動速度と第１スラット型ダブルコンベア１４との移動速度の比であり、以下の式で表される。

走行方向の延伸率は、１．０％以上６．０％以下となることが好ましく、１．５％以上４．０％以下となることがより好ましく、２．０％以上３．５％以下となることがさらに好ましい。延伸率が１．０％より小さいと、スラット型ダブルコンベア１４と第２ダブルコンベア１５の間で帯状発泡体が余剰となってうねってしまう現象が生じ、連続して成形することが出来なくなる傾向にある。また、延伸率が６％を越えて大きすぎると、部分的に発泡体１９が破断したり、長手方向の寸法安定性が悪くなり、施工時に隙間ができやすくなったりする傾向にあるので好ましくない。また、上記第１スラット型コンベア１４の移動速度は特に制限はないが、生産性の点から、１〜８０ｍ／分であることが好ましい。第２ダブルコンベア１５の移動速度も特に制限はないが、生産性の点から、１〜８５ｍ／分であることが好ましい。

上述した変性フェノール樹脂製造の基本工程は、次の通りである。
（イ）塩基性触媒下におけるフェノールとホルムアルデヒドを出発原料とするレゾール性フェノール樹脂の調製
（ロ）酸による樹脂の中和
（ハ）上記レゾール樹脂に対して尿素、及びあるいはジシアンアミドを添加し変性フェノール樹脂とする工程
（ニ）真空ストリッパー等による水分の除去。

出発原料であるフェノールとホルムアルデヒドは、そのモル比率が１：１．７ないし１：３のものがより好適に用いられ、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等の塩基性触媒を加えて４０〜１００℃に加熱して合成されることが好ましい。ホルムアルデヒドは経済性と貯蔵安定性のバランスから、通常濃度３０％程度から６０％程度のものまでを好適に用いる事ができる。変性剤である尿素及びまたはジシアンジアミド、メラミンの添加量は、発泡体物性の観点から、出発原料であるホルムアルデヒドの５モル％から３０モル％の範囲がより好ましい。尿素及びまたはジシアンジアミド、メラミンの添加量が５モル％より少ないと断熱性能の耐老化性が優れるという長所を失う場合がある。また、３０モル％を越えると、発泡体の機械強度が劣ったものとなる等の問題が生じる場合があり好ましくない。

変性剤の添加は、酸による中和前でも良いし中和後であってもよいが、遊離のホルムアルデヒドと反応するのに十分な温度と時間を加えることが好ましい。通常３０℃において６時間程度の反応時間で十分である。

次に変性フェノール樹脂を、発泡に適当な範囲の水分率と粘度になるように、真空ストリッパー等を用いて樹脂中の遊離水分を減量せしめることが好ましい。通常、水分率は１〜２０重量％、４０℃における粘度が１０００〜５００００ｃｐｓ程度になるように調製されることが好ましい。

上記の水分率と粘度を調製された変性フェノール樹脂に界面活性剤を溶解せしめ、さらにミキサーヘッドにて発泡剤、及び硬化触媒を添加、混合して、導管を通して走行する下面材上に連続的に吐出されてもよい。面材上に吐出する方式としては、マルチポート分配管方式等を用いることが本実施形態においては特に好ましい。

界面活性剤は、非イオン系界面活性剤が通常使用することができる。例えば、ポリジメチルシロキサン等のシリコーン系界面活性剤、エチレンオキサイドとプロピレンオキサイドのブロック共重合体、アルキレンオキサイドとノニルフェノール、ドデシルフェノールのようなアルキルフェノールとの縮合物、アルキレンオキサイドとひまし油の縮合物、ポリオオキシエチレン脂肪酸エステル等の脂肪酸エステル類が挙げられる。これら界面活性剤は、単独あるいは複数のものを混合して使用してもよい。

発泡剤は、ジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）、１、１、１、２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ１３４ａ）、１、１−ジフルオロエタン（ＨＦＣ１５２ａ）等のＨＦＣ類、１−クロロ−１、１ジフルオロエタン（ＨＣＦＣ１４２ｂ）等のＨＣＦＣ類、ブタン、ノルマルペンタン、シクロペンタン、イソペンタン等の炭化水素類、プロピルクロリド、イソプロピルクロリド、ブチルクロリド、イソブチルクロリド、ペンチルクロリド、イソペンチルクロリド等の塩素化脂肪族炭化水素を使用することができる。

触媒は、無機酸、有機酸等の酸性化合物や、トルエンスルホン酸、キシレンスルホン酸、フェノールスルホン酸等の芳香族スルホン酸類等の硬化触媒が好適に用いられる。硬化助剤として、レゾルシノール、クレゾール、ｏ−メチロールフェノール、ｐ−メチロールフェノール等を添加することもできる。さらに、硬化触媒、硬化助剤をジエチレングリコール等の溶媒に希釈して用いることもできる。

上下の面材で挟まれた発泡性フェノール樹脂組成物は、第１スラット型ダブルコンベア１４を通過する際に、発泡硬化して連続帯状発泡体１９となるが、第１スラット型ダブルコンベア１４の温度が６０℃より低いと発泡硬化が不十分で、発泡体積層板の強度や熱伝導率が不十分なものとなる傾向にある。一方、１１０℃を超えると、発泡体１９のセル膜の破壊が起こりやすく、熱伝導率が悪化する等の問題が起こりやすいため、第１スラット型ダブルコンベア１４の温度は６０℃から１１０℃程度であることが好ましい。

発泡体１９が第１スラット型ダブルコンベア１４を通過後、第２ダブルコンベア１５に到達するまでの滞留時間とは、発泡体が第１スラット型ダブルコンベア１４の最下流部を通過後、第２ダブルコンベア１５の最上流部に到達するまでの時間である。発泡体１９が第１スラット型ダブルコンベアを通過後、第２ダブルコンベアに到達するまでの滞留時間は９分以内であることが好ましく、７分以下となることがより好ましく、５分以下となることがさらに好ましい。滞留時間が９分より長いと第２ダブルコンベアに到達するまでに硬化が進み過ぎてしまい、平滑化効果が小さくなってしまうため好ましくない。

第１スラット型ダブルコンベア１４と第２ダブルコンベア１５との間の温度とは、発泡体１９が第１スラット型ダブルコンベア１４を通過後、第２ダブルコンベア１５に到達するまでの滞留時間の７割以上滞留する範囲の温度である。より好ましくは８割以上滞留する範囲の温度であり、さらに好ましくは９割以上滞留する範囲の温度である。

第１スラット型ダブルコンベア１４と第２ダブルコンベア１５との間の温度は、図１に示すような延伸部加熱用箱体１７などを用いて制御することができ、この範囲が広いほど発泡体の硬化状態を安定的に制御できるため好ましい。第１スラット型ダブルコンベア１４と第２ダブルコンベア１５との間の温度は、６０℃以上１１０℃以下が好ましく、７０℃以上１０５℃以下がより好ましく、８０℃以上１００℃以下がさらに好ましい。温度が６０℃より低いと発泡体の硬化が遅れ発泡過多となってくる現象が生じ、連続して成形することができにくくなる傾向にあり、また温度が１１０℃より高いと独立気泡率が低下する傾向にあるので好ましくない。

第２ダブルコンベア１５でかける圧力とは、発泡体１９に接する上下スラット面間にかける圧力である。第１スラット型ダブルコンベア１４で成形した後、第２ダブルコンベア１５で１ｋＰａ以上１００ｋＰａ以下の圧力をかけるが、５ｋＰａ以上７０ｋＰａ以下が好ましく、１０ｋＰａ以上３０ｋＰａ以下がより好ましい。圧力が１ｋＰａより低いと十分な平滑化効果が得られず、また圧力が１００ｋＰａより高いと発泡体が潰れてしまうことがある。

スラット型ダブルコンベア１４を通過し、第二ダブルコンベア１５で延伸された連続帯状発泡体１９は、切断機１８において長手方向に所定の長さに切断され、ポストキュア工程にて硬化をさらに進行せしめられる。また、ポストキュア温度は６０℃より低いと、発泡体積層板１９の熱伝導率の経時変化や高温（例えば９０℃）での寸法変化が大きいものとなり、一方、１４０℃より高いと、発泡体が脆くなり、発泡体積層板の機械的強度が低くなる等の問題が生じるので、ポストキュア温度は６０℃から１４０℃の範囲が好ましい。

以下に実施例、比較例により本発明をさらに詳細に説明する。

本実施例において、各測定値は下記の測定方法により測定した。
（１）表面平滑性
幅１．１ｍ、長さ１．１ｍに切断した発泡板を平坦な定盤上に置き、幅方向中央部の高さを長手方向に、レーザー変位計を用いて走査速度１．０ｃｍ／ｓで９０ｃｍに渡って測定した。得られた９００点の高さの最大値と最小値の差を求め、長手方向の表面平滑性とした。同様に、長手方向中央部の高さを幅方向に測定し、最大値と最小値の差を幅方向の表面平滑性とした。
（２）発泡体積層板の厚み測定
発泡体積層板の厚みは、レーザー変位計を用いて測定した。
（３）密度
ＪＩＳＫ７２２２に準じて測定した。なお発泡体積層板の密度とは、面材を剥離して除去した後の発泡体についての密度である。
（４）面材厚み及び厚み斑
ダイヤルゲージ（最小目盛０．０１ｍｍ、測定面積７８．５ｍｍ^２、測定荷重７６９ｍＮ）で面材の幅方向１．０ｍに渡って、１０ｃｍ間隔で１１ヶ所の測定を行い、その平均値を厚みとした。また上記１１点の最大値と最小値の差を厚み斑とした。

（実施例１）
（１）変性フェノール樹脂組成物の製造
反応器に５２％ホルムアルデヒド３５００ｋｇと９９％フェノール２５１０ｋｇを仕込み、プロペラ回転式の攪拌器により攪拌し、温調器により反応器内部液温度を４０℃に調節した。次いで５０％ＮａＯＨ水溶液を加え攪拌しながら昇温して、反応を行わせた。オストワルド粘度が６０センチストークス（２５℃における測定値）に到達した段階で、反応液を冷却し、尿素を５７０ｋｇ（ホルムアルデヒド仕込み量の１５モル％に相当）添加した。その後、さらに芳香族スルホン酸５０％水溶液を添加して中和し、変性フェノール樹脂を得た。

次に、上記樹脂を水分量が６重量％になるまで薄膜蒸発器にて脱水処理を施し、４０℃にて粘度６０００ｃｐｓの樹脂を得た。その樹脂に界面活性剤として、エチレンオキシド−プロプレンオキシドブロック共重合体（ＢＡＳＦ社製、「プルロニックＦ−１２７」）とエトキシ化アルキルフェノール（ＨｕｎｔｓｍａｎＣｈｅｍｉｃａｌ社製、「ハーフォームＰＩ」）の１対１重量比混合物を４重量％加えて溶解し、変性フェノール樹脂組成物を得た。

（２）発泡体積層板の製造
上記の変性フェノール樹脂組成物と、発泡剤と、触媒とを下記の配合割合にてミキシングヘッドに供給し、マルチポート分配管を通して、移動する下面材上に発泡性の変性フェノール樹脂組成物（発泡性フェノール樹脂組成物）を供給した。
変性フェノール樹脂組成物１００重量部
発泡剤７．０重量部
触媒１４．０重量部

発泡剤としては、イソペンタン／イソブタン混合物（重量比５０：５０）を用いた。また触媒としては、特開昭６３−１０６４２号公報に開示の有機スルホン酸系混合組成物を用いた。また下面材としては、ポリエステル製不織布（旭化成工業（株）製、「スパンボンドＥＴ５０３０」、坪量３０ｇ／ｍ^２、厚み０．１５ｍｍ、厚み斑０．１０ｍｍ、繊維径１４μｍ）を使用した。

次に、発泡性の変性フェノール樹脂組成物が発泡した発泡体を、上記下面材と同種の上面材で被覆した後に、第１スラット型ダブルコンベアに供給した。第１スラット型ダブルコンベアの移動速度を４．００ｍ／分に設定し、また温度は全長に渡って８０〜９０℃に制御した。そして、第１スラット型ダブルコンベアを通過した連続発泡体を、図１に示すような第２ダブルコンベアにて上下より把持し、移動速度を４．１２ｍ／分（延伸率３．０％）、第２ダブルコンベアでかける圧力を１０ｋＰａ、第１スラット型ダブルコンベアを通過後第２ダブルコンベアに到達するまでの滞留時間を５．０分、第１スラット型ダブルコンベアと第２ダブルコンベアとの間の温度を９０℃としてフェノール樹脂発泡体積層板を製造した。走行方向への延伸は第１スラット型ダブルコンベア出口以降にてなされるが、第１スラット型ダブルコンベア出口における連続帯状発泡体は、軽く指で押しても回復してくる程度に柔軟性を有しており、硬化完了していない状態であった。また、得られた発泡体は樹脂の滲み出しがなく、良好なものであった。

連続発泡板は、第２ダブルコンベアの後方に設置された切断機１８にて長さ１．９ｍに切断し、ポストキュアオーブンにて硬化を完了させた。ポストキュアは、オーブン温度を室温から７５℃に昇温させて１５分間保ち、次に８０℃にて３０分間保ち、次に８５℃にて３０分間保ち、次に９２℃にて１４０分間保ち、その後室温まで冷却し、全体として約４時間かけて硬化を終了せしめた。得られた発泡体積層板の密度は約２７ｋｇ／ｍ^３、厚みは約４０ｍｍであった。ポストキュア後の発泡体には指で押した際に形状回復してくる程の柔軟性はなかった。

（実施例２）
第２ダブルコンベアでかける圧力を５ｋＰａ、第１スラット型ダブルコンベアを抜けて第２ダブルコンベアに到達するまでの滞留時間を７．０分とする以外は実施例１と同様にして、フェノール樹脂発泡体積層板を製造した。

（実施例３）
第２ダブルコンベアの移動速度を４．０８ｍ／分（延伸率２．０％）、第２ダブルコンベアでかける圧力を７０ｋＰａ、第１スラット型ダブルコンベアと第２ダブルコンベア間の温度を１００℃とする以外は実施例１と同様にして、フェノール樹脂発泡体積層板を製造した。

（実施例４）
第２ダブルコンベアの移動速度を４．２０ｍ／分（延伸率５．０％）、第１スラット型ダブルコンベアと第２ダブルコンベア間の温度を８０℃とする以外は実施例１と同様にして、フェノール樹脂発泡体積層板を製造した。

（比較例１）
第２ダブルコンベアでかける圧力を０．５ｋＰａ、第１スラット型ダブルコンベアを抜けて第２ダブルコンベアに到達するまでの滞留時間を１０．０分、第１スラット型ダブルコンベアと第２ダブルコンベア間の温度を５０℃とする以外は実施例４と同様にして、フェノール樹脂発泡体積層板を製造した。

（比較例２）
第２ダブルコンベアの移動速度を４．０２ｍ／分（延伸率０．５％）とする以外は実施例３と同様にして、フェノール樹脂発泡体積層板を製造した。

（比較例３）
第２ダブルコンベアを開放して製造した以外は比較例１と同様にして、フェノール樹脂発泡体積層板を製造した。

表１は、実施例１〜４及び比較例１〜３の製造条件及び得られたフェノール樹脂発泡体積層板の表面平滑性をまとめたものである。

表１に示すとおり、実施例１〜４では、表面平滑性が長手方向及び幅方向の両方で０．６０ｍｍ以下となり、優れた表面平滑性を実現した。一方、比較例１及び３は、長手方向及び幅方向の両方で表面平滑性が０．６０ｍｍより大きくなり、表面平滑性に劣るフェノール樹脂発泡体積層板となった。なお、比較例２では延伸率が所定の範囲より低く第１スラット型ダブルコンベアと第２ダブルコンベアの間で発泡が進んでしまうため、帯状発泡体が余剰となってうねってしまう現象が生じ、連続して成形することが出来なかった。

１・・・フェノール樹脂発泡体（芯材）、２、３・・・可撓性面材、１０・・・フェノール樹脂発泡体積層板、１１・・・ミキサー及び供給装置、１２・・・下面材（下側の可撓性面材）、１３・・・上面材（上側の可撓性面材）、１４（１４ａ、１４ｂ）・・・第１スラット型ダブルコンベア、１５（１５ａ、１５ｂ）・・・第２ダブルコンベア、１６・・・第１スラット型ダブルコンベア加熱用箱体、１７・・・延伸部加熱用箱体、１８・・・切断機、１９・・・フェノール樹脂発泡体積層板。

Claims

フェノール樹脂発泡体を芯材とし、前記フェノール樹脂発泡体の両面上に可撓性面材を接着層なく張り合わせてなるフェノール樹脂発泡体積層板において、表面平滑性が長手方向０．６０ｍｍ以下、幅方向０．６０ｍｍ以下であり、前記可撓性面材は、不織布、織布、ガラス繊維不織布、無機繊維紙、または紙類である、フェノール樹脂発泡体積層板。
フェノール樹脂に界面活性剤、発泡剤、触媒を添加して混合し、混合組成物を走行する第１の可撓性面材上に連続的に吐出し、更に第２の可撓性面材で反対の面を被覆し、第１スラット型ダブルコンベアを通過させてフェノール樹脂発泡体積層板を製造する方法において、前記第１スラット型ダブルコンベアを通過した連続帯状発泡体を、硬化完了前状態で走行方向に延伸率が１．０％以上６．０％以下で延伸する工程と、第２ダブルコンベアで１ｋＰａ以上１００ｋＰａ以下の圧力を掛ける工程と、を備え、前記第１の可撓性面材及び前記第２の可撓性面材は、不織布、織布、ガラス繊維不織布、無機繊維紙、または紙類である、フェノール樹脂発泡体積層板の製造方法。
発泡体が第１スラット型ダブルコンベアを通過後、第２ダブルコンベアに到達するまでの滞留時間が９分以内である、請求項２に記載の製造方法。
第１スラット型ダブルコンベアと第２ダブルコンベアとの間の温度が６０℃以上１１０℃以下である、請求項２または３に記載の製造方法。