JP6049048B2 - ニッケル水素二次電池 - Google Patents

Description

本発明は、ニッケル水素二次電池に関する。

ニッケル水素二次電池は、ニッケルカドミウム二次電池に比べて高容量で、且つ環境安全性にも優れているという点から、各種の携帯電子機器等、様々な用途に使用されるようになっている。

このようなニッケル水素二次電池に用いられる正極としては、例えば、非焼結式正極が知られている。この非焼結式正極は、従来用いられていた焼結式正極に比べて正極活物質を高密度で充填できるメリットがある。しかしながら、この非焼結式正極は、活物質を高密度で充填できるものの、活物質としての水酸化ニッケル粒子の導電性が比較的低いため、活物質の利用率が低くかった。

そこで、非焼結式正極における活物質の利用率を高めるために、前記水酸化ニッケル粒子の表面に導電性が高められたコバルト化合物からなる導電性ネットワークを形成することが行われている。斯かるコバルト化合物としては、例えば、価数を３価よりも高次化したオキシ水酸化コバルト等が用いられる。このように、導電性ネットワークが形成されると正極活物質の導電性は改善され、活物質の利用率が向上するため、ニッケル水素二次電池においては、更なる高容量化が図られる。

ところで、ニッケル水素二次電池は、使用に際し、充電及び放電が繰り返し行われる。この充電及び放電にともなう充放電反応により、ニッケル水素二次電池の内部では、導電性ネットワークを形成するコバルト化合物の価数が僅かに低下する。そして、充放電の繰り返しの回数が増えていくと、コバルト化合物は、その価数の低下が蓄積されていき、それにともない徐々に導電性が低下していく。このため、導電性ネットワークは機能を充分に発揮できなくなり次第に電池の容量が低下していく。また、放電の末期には、導電性ネットワークを形成するコバルト化合物が部分的に還元され、溶出する現象も起こる。コバルト化合物において還元・溶出が起こると、前記導電性ネットワークは部分的に破壊されてしまうため、正極の導電性は低下して充電受入性が損なわれるとともに正極活物質の利用率が低下して容量低下を招いてしまう。

このように、高容量化が図られたニッケル水素二次電池においては、充放電のサイクル数の増加にともない容量低下を起こす不具合が生じるため、サイクル寿命特性の改善が望まれている。ここで、サイクル寿命特性の改善が試みられた電池としては、例えば、特許文献１に記載のアルカリ蓄電池が知られている。

特許文献１に記載のアルカリ蓄電池は、導電性ネットワークを形成するコバルト化合物に水酸化リチウムあるいはリチウムを添加している。斯かる水酸化リチウムあるいはリチウムは、コバルト化合物を安定化させ、充放電サイクルにともなうコバルト化合物の価数の低下や還元・溶出反応を抑制し、ニッケル水素二次電池のサイクル寿命特性の向上に寄与する。

特許２９５３４６３号公報

上記したように、ニッケル水素二次電池のサイクル寿命特性を向上させるには、水酸化リチウムの添加が有効である。しかしながら、水酸化リチウムの量を増加させると、電池内において、斯かる水酸化リチウムの一部が負極側に移動し、水素吸蔵合金の表面に積層するなどして負極中の水酸化リチウムの濃度が上昇する。この水酸化リチウムは、導電性が比較的低いので、負極中に多く存在すると、負極の導電性を低下させ、特に低温環境下での電池反応を抑制してしまう。水酸化リチウムを添加したニッケル水素二次電池においては、低温環境下での放電特性（以下、低温放電特性という）が低下するという問題が生ずる。しかし、低温放電特性を改善するために、水酸化リチウムの添加量を少なくすれば、電池のサイクル寿命は短くなってしまう。

このように、従来のニッケル水素二次電池では、サイクル寿命特性を向上させるには、低温放電特性をある程度犠牲にしなければならず、逆に、低温放電特性を向上させるには、サイクル寿命特性をある程度犠牲にしなければならない。つまり、従来のニッケル水素二次電池は、サイクル寿命特性と低温放電特性との両立が困難という課題がある。

本発明は、上記の事情に基づいてなされたものであり、その目的とするところは、サイクル寿命特性及び低温放電特性の両立を図ることができるニッケル水素二次電池を提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明者は、ニッケル水素二次電池において、サイクル寿命特性及び低温放電特性の両立を図る手段を鋭意検討した。本発明者は、この検討過程で、サイクル寿命特性の向上には、アルカリ電解液中にＬｉＯＨを多く含ませることが有効であり、電池の低温放電特性を改善するには、負極中のＬｉＯＨ濃度をなるべく低く抑え、正極側にＬｉＯＨを偏在させる態様とすることが有効であることを見出した。このような知見から、本発明者は、アルカリ電解液内のＬｉＯＨの量及び正極中のＬｉの量を制御するとともに負極に用いる水素吸蔵合金を特定し、ニッケル水素二次電池の構成の組合せを最適化することにより、本発明に想到した。

すなわち、本発明によれば、容器内に電極群がアルカリ電解液とともに密閉状態で収容され、前記電極群がセパレータを介して互いに重ね合わされた正極及び負極からなるニッケル水素二次電池において、前記アルカリ電解液は、溶質として少なくともＬｉＯＨを含み、前記溶質の総規定度をＡ（Ｎ）、ＬｉＯＨの規定度をＢ（Ｎ）とした場合に、次の（Ｉ）式の関係を満たしており、
２．０３≧Ｂ／（０．０３６×Ａ²−０．８４×Ａ＋５．５６）＞１・・・（Ｉ）
前記正極は、水酸化ニッケルを主成分とするベース粒子がＬｉを含有するＣｏ化合物からなる導電層で覆われた正極活物質粒子を含み、前記正極中に含まれるＬｉの量が前記ニッケル水素二次電池内に存在するＬｉの総量の７０％以上であり、前記負極は、希土類元素、Ｍｇ及びＮｉを含む希土類―Ｍｇ―Ｎｉ系水素吸蔵合金を有している、ことを特徴とするニッケル水素二次電池が提供される。

また、前記アルカリ電解液は、前記溶質としてＫＯＨ及びＮａＯＨのうちの少なくとも一方を更に含む態様とすることが好ましい。

より好ましくは、前記アルカリ電解液は、前記ニッケル水素二次電池の容量当たりの液量が、１．３ｍｌ／Ａｈ以下である態様とする。

更に、前記正極中に含まれるＬｉの量が前記ニッケル水素二次電池内に存在するＬｉの総量の９０％以上である態様とすることが好ましい。

ここで、前記希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系水素吸蔵合金は、Ｍｎ及びＣｏを除いて構成された組成からなる態様とすることが好ましい。

より好ましくは、前記希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系水素吸蔵合金は、一般式：Ｌｎ_１−ｘＭｇ_ｘ（Ｎｉ_１−ｙＴ_ｙ）_ｚ（ただし、式中、Ｌｎは、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｓｃ、Ｙ、Ｔｉ、ＺｒおよびＨｆから選ばれる少なくとも一つの元素、Ｔは、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｇａ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｃｕ、Ｓｉ、ＰおよびＢから選ばれる少なくとも一つの元素、添字ｘ、ｙ、ｚは、それぞれ０＜ｘ≦１、０≦ｙ≦０．５、２．５≦ｚ≦４．５を示す）で表される組成を有する態様とする。

本発明によれば、ニッケル水素二次電池において、低温放電特性を低下させることなく、サイクル寿命特性を向上させることができるので、サイクル寿命特性と低温放電特性の両立を図ることができる。

本発明の一実施形態に係るニッケル水素二次電池を部分的に破断して示した斜視図である。

以下、本発明に係るニッケル水素二次電池（以下、単に電池と称する）２を、図面を参照して説明する。
本発明が適用される電池２としては特に限定されないが、例えば、図１に示すＡＡサイズの円筒型の電池２に本発明を適用した場合を例に説明する。

図１に示すように、電池２は、上端が開口した有底円筒形状をなす外装缶１０を備えている。外装缶１０は導電性を有し、その底壁３５は負極端子として機能する。外装缶１０の開口内には、導電性を有する円板形状の蓋板１４及びこの蓋板１４を囲むリング形状の絶縁パッキン１２が配置され、絶縁パッキン１２は外装缶１０の開口縁３７をかしめ加工することにより外装缶１０の開口縁３７に固定されている。即ち、蓋板１４及び絶縁パッキン１２は互いに協働して外装缶１０の開口を気密に閉塞している。

ここで、蓋板１４は中央に中央貫通孔１６を有し、そして、蓋板１４の外面上には中央貫通孔１６を塞ぐゴム製の弁体１８が配置されている。更に、蓋板１４の外面上には、弁体１８を覆うようにしてフランジ付き円筒形状の正極端子２０が固定され、正極端子２０は弁体１８を蓋板１４に向けて押圧している。なお、この正極端子２０には、図示しないガス抜き孔が開口されている。

通常時、中央貫通孔１６は弁体１８によって気密に閉じられている。一方、外装缶１０内にガスが発生し、その内圧が高まれば、弁体１８は内圧によって圧縮され、中央貫通孔１６を開き、この結果、外装缶１０内から中央貫通孔１６及び正極端子２０のガス抜き孔を介してガスが放出される。つまり、中央貫通孔１６、弁体１８及び正極端子２０は電池のための安全弁を形成している。

外装缶１０には、電極群２２が収容されている。この電極群２２は、それぞれ帯状の正極２４、負極２６及びセパレータ２８からなり、これらは正極２４と負極２６との間にセパレータ２８が挟み込まれた状態で渦巻状に巻回されている。即ち、セパレータ２８を介して正極２４及び負極２６が互いに重ね合わされている。電極群２２の最外周は負極２６の一部（最外周部）により形成され、外装缶１０の内周壁と接触している。即ち、負極２６と外装缶１０とは互いに電気的に接続されている。

そして、外装缶１０内には、電極群２２の一端と蓋板１４との間に正極リード３０が配置されている。詳しくは、正極リード３０は、その一端が正極２４の内端に接続され、その他端が蓋板１４に接続されている。従って、正極端子２０と正極２４とは、正極リード３０及び蓋板１４を介して互いに電気的に接続されている。なお、蓋板１４と電極群２２との間には円形の絶縁部材３２が配置され、正極リード３０は絶縁部材３２に設けられたスリット３９を通して延びている。また、電極群２２と外装缶１０の底部との間にも円形の絶縁部材３４が配置されている。

更に、外装缶１０内には、アルカリ電解液（図示せず）が注入されている。このアルカリ電解液は、電極群２２に含浸され、正極２４と負極２６との間での充放電反応を進行させる。このアルカリ電解液としては、溶媒に水を用い、溶質に少なくとも水酸化リチウム（ＬｉＯＨ）を含む水酸化リチウムの水溶液が用いられる。ここで、このアルカリ電解液には、溶質として、水酸化カリウム（ＫＯＨ）及び水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）のうちの少なくとも一方を更に含有させることが好ましい。

本発明においては、アルカリ電解液にＬｉＯＨをなるべく多く含ませる。つまり、本発明で用いるアルカリ電解液は、溶媒としての水の中にＬｉＯＨが飽和状態を超えて含まれている。このように、アルカリ電解液にＬｉＯＨが多く含まれていると、ＬｉＯＨあるいはＬｉを正極側に偏在させることが容易となる。その結果、正極の導電性ネットワークを安定化でき、良好な導電性の確保に寄与する。

ここで、電池内の水分に対してＬｉＯＨが飽和状態となる基準は、温度、アルカリカチオンの濃度、量に依存するため、本発明者は、ＬｉＯＨが飽和状態となる条件につき鋭意検討した。その結果、以下のような関係を見出した。

常温域（２５℃）において、一定量の水（溶媒）に対して、溶解している溶質の総規定度をＡ（Ｎ）とし、溶質のうちのＬｉＯＨが飽和する濃度をＬｉＯＨ飽和濃度Ｕ（Ｎ）とした場合、Ｕは次の式（ＩＩ）で求められる。
Ｕ＝０．０３６×Ａ²−０．８４×Ａ＋５．５６・・・（ＩＩ）
ここで、例えば、溶質の総規定度Ａが６（Ｎ）の場合、ＬｉＯＨ飽和濃度Ｕは１．８２（Ｎ）、溶質の総規定度Ａが７（Ｎ）の場合、ＬｉＯＨ飽和濃度Ｕは１．４４（Ｎ）、溶質の総規定度Ａが８（Ｎ）の場合、ＬｉＯＨ飽和濃度Ｕは１．１４（Ｎ）となる。つまり、ＬｉＯＨの濃度が、これらＬｉＯＨ飽和濃度Ｕの値を超えると飽和状態を超えて、いわゆる過飽和状態となる。

以上の知見から、アルカリ電解液中に実際に含有させるＬｉＯＨの規定度をＢ（Ｎ）とした場合、本発明のアルカリ電解液としては、Ｂ／（０．０３６×Ａ²−０．８４×Ａ＋５．５６）＞１の関係を満たすものを用いる。つまり、この関係を満たしていれば、ＬｉＯＨは、過飽和な状態となり、アルカリ電解液中に多く含まれていることになる。

なお、具体的な電池内のカチオン量は、以下の方法により求めることができる。まず、電池の質量を測定する。その後、電池を分解し、斯かる電池の構成部材を８０℃で乾燥する。そして、乾燥後の電池の構成部材の質量を測定し、その変化量から水分量を算出する。次いで、電池の構成部材のうちから極板及びセパレータを取り出して硝酸により溶解処理を行う。その後、溶解液からＫ、Ｎａ、Ｌｉを定量し、ＫＯＨ、ＮａＯＨ、ＬｉＯＨに換算してカチオン量を求める。

ここで、電池の単位容量当たりの電解液の液量（容量液比）を増加させていくと電池反応に必要な電解液量が十分確保されるので、低温放電特性及びサイクル寿命特性は向上する。しかし、アルカリ電解液の液量が、１．３ｍｌ／Ａｈを超えると、低温放電特性及びサイクル寿命特性の向上の度合いが低下してくる。このため、電池内に注入されるアルカリ電解液の液量は、ニッケル水素二次電池の容量当たりの液量として求めた場合に、１．３ｍｌ／Ａｈ以下の範囲とすることが好ましい。

また、本発明のアルカリ電解液は、正極の導電性ネットワークの安定化に寄与し、正極の導電性を良好にするので、液量が少なくても電池反応を十分進行させることができる。よって、本発明の電池は、従来の一般的な電池の電解液量よりも比較的少ない量の電解液を用いて電池を構成できる。このように、電解液量を少なくできるとその分だけ電池内の活物質量を増やせるので、電池の更なる高容量化にも貢献する。よって、より好ましくは、アルカリ電解液の液量を１．０ｍｌ／Ａｈ以下とする。一方、アルカリ電解液の液量が０．５ｍｌ／Ａｈ未満となると電池反応が阻害されるので、アルカリ電解液の液量の下限は、０．５ｍｌ／Ａｈ以上とすることが好ましい。

セパレータ２８の材料としては、例えば、ポリアミド繊維製不織布、ポリエチレンやポリプロピレンなどのポリオレフィン繊維製不織布に親水性官能基を付与したものを用いることができる。このセパレータ２８は、硫酸によりスルフォン化処理することが好ましい。このスルフォン化処理の後、中和処理が行われるが、このとき、ＬｉＯＨを使用するとセパレータ中にＬｉＯＨを担持できるので好ましい。

正極２４は、多孔質構造を有する導電性の正極集電体と、この正極集電体の空孔内に保持された正極合剤とからなる。
このような正極集電体としては、例えば、ニッケルめっきが施された網状、スポンジ状若しくは繊維状の金属体、あるいは、発泡ニッケルシートを用いることができる。

正極合剤は、図１中円Ｓ内に概略的に示されているように、正極活物質粒子３６と、結着剤４２とを含む。この結着剤４２は、正極活物質粒子３６を互いに結着させると同時に正極合剤を正極集電体に結着させる働きをなす。ここで、結着剤４２としては、例えば、カルボキシメチルセルロース、メチルセルロース、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）ディスパージョン、ＨＰＣ（ヒドロキシプロピルセルロース）ディスパージョンなどを用いることができる。

一方、上記した正極活物質粒子３６は、ベース粒子３８と、ベース粒子３８の表面を覆う導電層４０とを有している。

ベース粒子３８は、水酸化ニッケル粒子又は高次の水酸化ニッケル粒子である。ベース粒子３８の平均粒径は、８μｍ〜２０μｍの範囲内に設定することが好ましい。非焼結式正極においては、正極活物質の表面積を増大させることにより、正極の電極反応面積を増大させることができ、電池の高出力化を図ることができるので、正極活物質のベースとなるベース粒子３８としても、その平均粒径を２０μｍ以下の小径粒子とすることが好ましい。ただしベース粒子の表面に析出させる導電層４０の厚さを同等とした場合に、ベース粒子３８を小径にするほど導電層４０の部分の割合が多くなり単位体積当たりの容量の低下を招く弊害がある。また、ベース粒子３８の製造歩留まりを考慮して粒径は８μｍ以上とすることが好ましく、より好ましくは１０μｍ〜１６μｍとする。

なお、上記した水酸化ニッケルには、コバルト及び亜鉛のうちの少なくとも一方を固溶させることが好ましい。ここで、コバルトは正極活物質粒子間の導電性の向上に寄与し、亜鉛は、充放電サイクルの進行に伴う正極の膨化を抑制し、電池のサイクル寿命特性の向上に寄与する。

ここで、水酸化ニッケル粒子に固溶される上記元素の含有量は、水酸化ニッケルに対して、コバルトが２〜６重量％、亜鉛が３〜５重量％とすることが好ましい。

ベース粒子３８は、例えば、以下のようにして製造することができる。
まず、硫酸ニッケルの水溶液を調製する。この硫酸ニッケル水溶液に水酸化ナトリウム水溶液を徐々に添加して反応させることにより水酸化ニッケルからなるベース粒子３８を析出させる。ここで、水酸化ニッケル粒子に亜鉛及びコバルトを固溶させる場合は、所定組成となるよう硫酸ニッケル、硫酸亜鉛及び硫酸コバルトを秤量し、これらの混合水溶液を調製する。得られた混合水溶液を攪拌しながら、この混合水溶液に水酸化ナトリウム水溶液を徐々に添加して反応させることにより水酸化ニッケルを主体とし、亜鉛及びコバルトを固溶したベース粒子３８を析出させる。

導電層４０は、リチウムを含有しているコバルト化合物（以下、リチウム含有コバルト化合物という）からなる。このリチウム含有コバルト化合物は、詳しくは、オキシ水酸化コバルト（ＣｏＯＯＨ）やコバルト水酸化物（Ｃｏ（ＯＨ）₂）などのコバルト化合物の結晶中にリチウムが取り込まれた化合物である。このコバルト化合物は極めて高い導電性を有することから、正極内にて活物質の利用率を高めることができる良好な導電性ネットワークを形成する。そして、コバルト化合物に取り込まれたリチウムは、コバルト化合物の安定化に寄与する。

この導電層４０は、以下の手順により形成される。
まず、ベース粒子３８をアンモニア水溶液中に投入し、この水溶液中に硫酸コバルト水溶液を加える。これにより、ベース粒子３８を核として、この核の表面に水酸化コバルトが析出し、水酸化コバルトの層を備えた中間体粒子が形成される。得られた中間体粒子は、高温環境下にて空気中に対流させられ、水酸化リチウム水溶液が噴霧されつつ、所定の加熱温度、所定の加熱時間で加熱処理が施される。ここで、前記加熱処理は、８０℃〜１００℃で、３０分〜２時間保持することが好ましい。この処理により、前記中間体粒子の表面の水酸化コバルトは、高次化され導電性の高いコバルト化合物（オキシ水酸化コバルト等）となるとともに水酸化リチウムを介してリチウムを取り込む。これにより、リチウムを含有したコバルト化合物からなる導電層４０で覆われた正極活物質粒子３６が得られる。

ここで、導電層４０としてのコバルト化合物には、ナトリウムを含有させると、導電層の安定性が更に増すので好ましい。前記コバルト化合物にナトリウムを更に含有させるには、高温環境下にて空気中に対流させられた前記中間体粒子に対し、水酸化リチウム水溶液とともに水酸化ナトリウム水溶液を噴霧して加熱処理を行う。これにより、リチウム及びナトリウムを含有したコバルト化合物からなる導電層４０で覆われた正極活物質粒子３６が得られる。

正極２４は、例えば、以下のようにして製造することができる。
まず、上記したようにして得られた正極活物質粒子３６、水及び結着剤４２を含む正極合剤ペーストを調製する。正極合剤ペーストは例えばスポンジ状のニッケル製金属体に充填され、乾燥させられる。乾燥後、水酸化ニッケル粒子等が充填された金属体は、ロール圧延されてから裁断され、正極２４が作製される。

このようにして得られた正極２４中においては、図１中の円Ｓに示すように、表面が導電層４０で覆われたベース粒子３８からなる正極活物質粒子３６が互いに接触し、斯かる導電層４０により導電性ネットワークが形成される。

本発明の電池２においては、正極内に含まれるＬｉの量Ｗは、電池内に含まれているＬｉの総量の７０％以上とする。

このように、電池内のＬｉが正極内に偏在することにより、導電性ネットワークを形成するコバルト化合物の価数の低下や還元・溶出反応を抑制し、ニッケル水素二次電池のサイクル寿命特性を向上させることができる。ここで、Ｌｉの量Ｗは、電池内に含まれているＬｉの総量の８０％以上とするとサイクル寿命特性がより向上するので好ましく、より好ましくは、９０％以上とする。

ここで、上記した実施態様のような正極活物質粒子に対してＬｉＯＨを用いてアルカリ処理する方法は、正極にＬｉを偏在させる処理が簡易に行えるので好適である。
なお、電池内のＬｉを正極内に偏在させる手段として、正極合剤ペーストにＬｉＯＨを混入させる態様を採ることもできる。

また、正極２４には、添加剤として、Ｙ化合物、Ｎｂ化合物及びＷ化合物よりなる群から選ばれた少なくとも１種を更に添加することが好ましい。この添加剤は、充放電が繰り返された場合に、導電層からコバルトが溶出することを抑制し、導電性ネットワークが破壊されることを抑える。このため、サイクル寿命特性の向上に寄与する。なお、前記Ｙ化合物としては、例えば、酸化イットリウム、前記Ｎｂ化合物としては、例えば、酸化ニオブ、前記Ｗ化合物としては、例えば、酸化タングステン等を用いることが好ましい。

この添加剤は、正極合剤中に添加され、その含有量は、正極活物質粒子１００重量部に対して、０．２〜２重量部となる範囲に設定することが好ましい。これは、添加剤の含有量が、０．２重量部より少ないと、導電層からのコバルトの溶出を抑える効果が得られず、２重量部を超えると前記効果は飽和してしまうとともに、正極活物質の量が相対的に低下し容量低下を招くからである。

次に、負極２６について説明する。
本発明者は、電池の低温放電特性を向上させる検討の過程で、以下に示すような事項を見出した。

まず、−２０℃程度の低温環境でも良好な低温放電特性を確保するには、腐食処理により、負極の水素吸蔵合金の表面にＮｉリッチな腐食層を形成することが有効である。

また、水素吸蔵合金の種類によって、上記した腐食処理に対する挙動が異なることを見出した。詳しくは、水素吸蔵合金の種類がＡＢ₅型系の場合、腐食処理により、結晶レベルでの合金劣化は起きにくいものの、合金粒子の割れが発生することを見出した。一方、水素吸蔵合金の種類が希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系の場合、腐食処理により結晶レベルでの変化は生じるものの、合金粒子の割れが殆ど発生しないことを見出した。

合金粒子に割れが発生すると、放電性が低下するため低温放電特性の確保が難しくなる。このため、上記のように合金粒子の割れが殆ど発生しない希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系合金は、ＡＢ₅型系合金に比べ、低温放電特性の確保に有効であると考えられる。

また、負極中のＬｉＯＨあるいはＬｉの濃度が低温放電特性に影響を与えることを見出した。ここで、更なる検討の結果、負極の水素吸蔵合金として、ＡＢ₅型系の合金のようにＭｎ及びＣｏを含む水素吸蔵合金を用いた場合、これらＭｎ及びＣｏといった成分が溶出し、正極側のＬｉＯＨあるいはＬｉを遊離させること、及び、遊離したＬｉＯＨあるいはＬｉが負極側へ移動し負極内に蓄積することを見出した。

以上のような知見のもと、本発明においては、希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系水素吸蔵合金を採用することとした。この希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系水素吸蔵合金を含む負極２６について、以下に詳しく説明する。

負極２６は、帯状をなす導電性の負極基板（芯体）を有し、この負極基板に負極合剤が保持されている。

負極基板は、貫通孔が分布されたシート状の金属材からなり、例えば、パンチングメタルシートや、金属粉末を型成形して焼結した焼結基板を用いることができる。負極合剤は、負極基板の貫通孔内に充填されるばかりでなく、負極基板の両面上にも層状にして保持されている。

負極合剤は、図１中円Ｒ内に概略的に示されているが、負極活物質としての水素を吸蔵及び放出可能な水素吸蔵合金粒子４４、導電助剤４６及び結着剤４８を含む。この結着剤４８は水素吸蔵合金粒子４４及び導電助剤４６を互いに結着させると同時に負極合剤を負極基板に結着させる働きをなす。ここで、結着剤４８としては親水性若しくは疎水性のポリマー等を用いることができ、導電助剤４６としては、カーボンブラックや黒鉛を用いることができる。

水素吸蔵合金粒子４４における水素吸蔵合金としては、希土類元素、Ｍｇ、Ｎｉを含む希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系水素吸蔵合金が用いられる。詳しくは、Ｍｎ及びＣｏを除いて構成された組成からなる希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系水素吸蔵合金である。より詳しくは、この希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系水素吸蔵合金の組成は、一般式：
Ｌｎ_１−ｘＭｇ_ｘ（Ｎｉ_１−ｙＴ_ｙ）_ｚ
で表されるものが用いられる。
ただし、式中、Ｌｎは、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｓｃ、Ｙ、Ｔｉ、ＺｒおよびＨｆから選ばれる少なくとも一つの元素、Ｔは、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｇａ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｃｕ、Ｓｉ、ＰおよびＢから選ばれる少なくとも一つの元素を表し、添字ｘ、ｙ、ｚは、それぞれ０＜ｘ≦１、０≦ｙ≦０．５、２．５≦ｚ≦４．５を満たす数を表す。

この希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系水素吸蔵合金の結晶構造は、ＡＢ₂型及びＡＢ₅型が組み合わされてなる、いわゆる超格子構造を有している。

水素吸蔵合金粒子４４は、例えば、以下のようにして得られる。
まず、所定の組成となるよう金属原材料を秤量して混合し、この混合物を例えば誘導溶解炉で溶解してインゴットにする。得られたインゴットに、９００〜１２００℃の不活性ガス雰囲気下にて５〜２４時間加熱する熱処理を施す。この後、インゴットを粉砕し、篩分けにより所望粒径に分級して、水素吸蔵合金粒子４４が得られる。

また、負極２６は、例えば、以下のようにして製造することができる。
まず、水素吸蔵合金粒子４４からなる水素吸蔵合金粉末、導電助剤４６、結着剤４８及び水を混練して負極合剤ペーストを調製する。得られた負極合剤ペーストは負極基板に塗着され、乾燥させられる。乾燥後、水素吸蔵合金粒子４４等が付着した負極基板はロール圧延及び裁断が施され、これにより負極２６が作製される。
なお、負極内のＬｉ量は、水素吸蔵合金に対し０．２重量％以下に規制することが、低温放電特性向上のために好ましい。

以上のようにして作製された正極２４及び負極２６は、セパレータ２８を介在させた状態で、渦巻き状に巻回され、電極群２２に形成される。

このようにして得られた電極群２２は、外装缶１０内に収容される。引き続き、当該外装缶１０内には所定量のアルカリ電解液が注入される。その後、電極群２２及びアルカリ電解液を収容した外装缶１０は、正極端子２０を備えた蓋板１４により封口され、本発明に係る電池２が得られる。

得られた電池２は、使用可能状態とするために活性化処理が施される。このとき、斯かる活性化処理は、６０℃以上の高温で充電状態で行うことが好ましい。この態様の活性化処理によれば、アルカリ電解液中、正極合剤中及びセパレータ中に存在する水酸化リチウムからリチウムを取り込み、正極活物質の導電層にリチウムを容易に固定でき、正極へのリチウムの偏在化が容易に行える。

以上のように、本発明の電池２は、ＬｉＯＨが過飽和状態のアルカリ電解液を用いる構成と、正極中に含まれるＬｉの量を電池２内に含まれるＬｉの総量の７０％以上とする構成と、負極２６に含まれる水素吸蔵合金の種類を特定する構成とが組み合わされていることを特徴としている。本発明の電池２は、斯かる構成の組合せの相乗効果により、正極活物質の導電性ネットワークを安定化させて電池のサイクル寿命特性を向上させ、しかも、低温放電特性の劣化を抑制する。このため、本発明の電池２は、サイクル寿命特性の向上及び低温放電特性の向上の両立が図られた優れた電池となっている。

（実施例１）
１．電池の製造
（１）正極の作製
ニッケルに対して亜鉛４重量％、コバルト１重量％となるように、硫酸ニッケル、硫酸亜鉛及び硫酸コバルトを秤量し、これらを、アンモニウムイオンを含む１Ｎ（規定度）の水酸化ナトリウム水溶液に加え、混合水溶液を調整した。得られた混合水溶液を攪拌しながら、この混合水溶液に１０Ｎ（規定度）の水酸化ナトリウム水溶液を徐々に添加して反応させ、ここでの反応中、ｐＨを１３〜１４に安定させて、水酸化ニッケルを主体とし、亜鉛及びコバルトを固溶したベース粒子３８を生成させた。

得られたベース粒子３８を１０倍の量の純水で３回洗浄した後、脱水、乾燥した。なお、得られたベース粒子３８は、平均粒径が１０μｍの球状をなしている。

次に、得られたベース粒子３８をアンモニア水溶液中に投入し、その反応中のｐＨを９〜１０に維持しながら硫酸コバルト水溶液を加えた。これにより、ベース粒子３８を核として、この核の表面に水酸化コバルトが析出し、厚さ約０．１μｍの水酸化コバルトの層を備えた中間体粒子を得た。ついで、この中間体粒子を８０℃の環境下にて酸素を含む高温空気中に対流させ、１２Ｎ（規定度）の水酸化ナトリウム水溶液及び４Ｎ（規定度）の水酸化リチウム水溶液を噴霧して、４５分間の加熱処理を施した。これにより、前記中間体粒子の表面の水酸化コバルトが、導電性の高いオキシ水酸化コバルトとなるとともに、オキシ水酸化コバルトの層中にナトリウム及びリチウムが取り込まれ、ナトリウム及びリチウムを含有したコバルト化合物からなる導電層４０が形成される。その後、斯かるオキシ水酸化コバルトの層を備えた粒子を濾取し、水洗いしたのち、６０℃で乾燥させた。このようにして、ベース粒子３８の表面にナトリウム及びリチウムを含有したオキシ水酸化コバルトからなる導電層４０を有した正極活物質粒子３６を得た。なお、前記ナトリウム及びリチウムは、正極活物質粒子に対し、前記ナトリウムが０．２重量％、前記リチウムが０．１重量％を含有されている。

次に、作製した正極活物質粒子１００重量部に、０．３重量部の酸化イットリウム、０．６重量部の酸化ニオブ、０．２重量部のＨＰＣ（結着剤４２）及び０．２重量部のＰＴＦＥ（結着剤４２）のディスバージョン液を混合して正極合剤ペーストを調製し、この正極合剤ペーストを正極集電体としての発泡ニッケルシートに塗着・充填した。正極活物質粒子が付着した発泡ニッケルシートを乾燥後、ロール圧延して裁断し、リチウムを含有した正極２４を得た。ここで、得られた正極中の正極合剤は、図１中円Ｓに示すように、表面が導電層４０で覆われたベース粒子３８からなる正極活物質粒子３６が互いに接触して存在する態様をなしており、斯かる導電層４０により導電性ネットワークが形成されている。

（２）水素吸蔵合金及び負極の作製
先ず、６０重量％のランタン、２０重量％のサマリウム、５重量％のプラセオジム、１５重量％のネオジムを含む希土類成分を調製した。得られた希土類成分、ニッケル、マグネシウム、アルミニウムを秤量して、これらがモル比で０．９０：０．１０：３．４０：０．１０の割合となる混合物を調製した。得られた混合物は、誘導溶解炉で溶解され、インゴットとされた。次いで、このインゴットに対し、温度１０００℃のアルゴンガス雰囲気下にて１０時間加熱する熱処理を施し、その組成が（Ｌａ_0.60Ｓｍ_0.20Ｐｒ_0.05Ｎｄ_0.15）_0.90Ｍｇ_0.10Ｎｉ_3.40Ａｌ_0.10となる水素吸蔵合金のインゴットを得た。この後、このインゴットをアルゴンガス雰囲気中で機械的に粉砕して篩分けし、４００メッシュ〜２００メッシュの間に残る水素吸蔵合金粒子からなる粉末を選別した。得られた水素吸蔵合金の粉末の粒度を測定した結果、水素吸蔵合金粒子の平均粒径は６０μｍであった。

得られた水素吸蔵合金の粉末１００重量部に対し、ポリアクリル酸ナトリウム０．４重量部、カルボキシメチルセルロース０．１重量部、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）のディスバージョン(固形分５０重量％)１．０重量部(固形分換算)、カーボンブラック１．０重量部、および水３０重量部を添加して混練し、負極合剤のペーストを調製した。

この負極合剤のペーストを負極基板としての鉄製の孔あき板の両面に均等、且つ、厚さが一定となるように塗布した。なお、この孔あき板は６０μｍの厚みを有し、その表面にはニッケルめっきが施されている。
ペーストの乾燥後、水素吸蔵合金の粉末が付着した孔あき板を更にロール圧延して裁断し、超格子構造の希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系水素吸蔵合金を含むＡＡサイズ用の負極２６を作成した。

（３）ニッケル水素二次電池の組み立て
得られた正極２４及び負極２６をこれらの間にセパレータ２８を挟んだ状態で渦巻状に巻回し、電極群２２を作製した。ここでの電極群２２の作製に使用したセパレータ２８はポリプロピレン繊維製不織布からなる。ここで、このセパレータ２８は、発煙硫酸でスルフォン化処理を施し、ＮａＯＨで中和したスルフォンセパレータであり、その厚みは０．１ｍｍ(目付量４０ｇ／ｍ²)であった。

有底円筒形状の外装缶１０内に上記電極群２２を収納するとともに、ＫＯＨ、ＮａＯＨ及びＬｉＯＨを含む水溶液からなるアルカリ電解液を１．６ｍｌ注液した。ここで、溶質の総規定度Ａは表１に示す値とした。また、ＫＯＨの濃度は４．０Ｎ（規定度）、ＮａＯＨの濃度は３．０Ｎ（規定度）とし、ＬｉＯＨの規定度Ｂは表１に示す値とした。この後、蓋板１４等で外装缶１０の開口を塞ぎ、公称容量が２５００ｍＡｈのＡＡサイズのニッケル水素二次電池２を組み立てた。このニッケル水素二次電池を電池ａと称する。電池ａは、分解用及び特性測定用として２個製造した。

なお、この電池ａの容量当たりのアルカリ電解液の液量の比（容量液比）は、０．６４ｍｌ／Ａｈである。

ここで、溶質の総規定度Ａの値及びＬｉＯＨの規定度Ｂの値を用いて、下記の式（III）よりＬｉＯＨの過飽和度を求め、得られた値をＬｉＯＨの過飽和度として表１に示した。この過飽和度は、値が大きいほどＬｉＯＨは飽和状態を超えている度合いが高いことを表す。
ＬｉＯＨの過飽和度＝Ｂ／（０．３６×Ａ²−０．８４×Ａ＋５．５６）・・・（III）

（４）初期活性化処理
電池ａは、以下に示す活性化処理が施された。
まず、電池ａに対して、温度２５℃の下にて１日放置後、同温度の下、０．１Ｃの充電電流で１６時間の充電を行った。その後、６０℃の高温槽に１２時間投入した。そして、高温槽から電池ａを取り出し、２５℃の下に３時間放置して冷却した後、０．２Ｃの放電電流で電池電圧が１．０Ｖになるまで放電させた。上記したサイクルからなる初期活性化処理を２回繰り返した。このようにして、使用可能状態の電池ａを得た。なお、この初期活性化処理は、充電状態で高温処理するので、充電状態での活性化高温処理と称する。

（５）Ｌｉの偏在率
ここで、電池ａの分解用のものを分解し、斯かる電池の構成部材を８０℃で乾燥する。その後、電池の構成部材のうちから正極板を取り出して硝酸により溶解処理を行う。そして、得られた溶解液からＬｉを定量し、正極中に存在するＬｉの量ｑを求めた。一方、電池ａの製造に用いた正極活物質、セパレータ及びアルカリ電解液の中に存在するＬｉＯＨ量から換算することにより、電池ａ内に含まれるＬｉの総量Ｑを予め求めておき、下記の式（ＩＶ）より、正極中のＬｉの偏在率を求めた。この偏在率が高いほどＬｉは正極中に偏在していることを表す。この結果を正極中のＬｉ偏在率として表１に示した。
偏在率（％）＝ｑ／Ｑ×１００・・・（ＩＶ）

（実施例２）
正極を作製する際に、中間体粒子に１２Ｎ（規定度）の水酸化ナトリウム水溶液のみ噴霧して加熱処理を行ったこと、セパレータをＬｉＯＨで中和したこと以外は、実施例１の電池ａと同様にしてニッケル水素二次電池（電池ｂ）を得た。

（比較例１）
負極を作製する際に、組成がＭｍＮｉ_3.90Ｃｏ_0.50Ａｌ_0.30Ｍｎ_0.40（但し、Ｍｍはミッシュメタルを示す）となるＡＢ₅型系の水素吸蔵合金を用いたこと以外は、実施例１の電池ａと同様にしてニッケル水素二次電池（電池ｃ）を得た。

（比較例２）
以下の初期活性化処理を施したこと以外は、比較例１の電池ｃと同様にしてニッケル水素二次電池（電池ｄ）を得た。

まず、比較例１の組み立てが完了した電池ｃに対し、以下に示す活性化処理を施した。すなわち、斯かる電池ｃを、２５℃の下、１２時間放置した後、６０℃の高温槽に投入し、１２時間放置した。その後、高温槽から当該電池を取り出し、２５℃の下で３時間冷却した。そして、当該電池に対し、０．１Ｃの充電電流で１６時間の充電を行った後、２５℃の下、１２時間放置し、その後、０．２Ｃの放電電流で電池電圧が１．０Ｖになるまで放電させた。次に、放電後の電池を６０℃の高温槽に投入し、１２時間放置した。そして、高温槽から取り出し、当該電池を２５℃の下で３時間冷却した。冷却後の当該電池に対し、０．１Ｃの充電電流で１６時間充電した後、２５℃の下３時間放置した。放置後の電池に対し、０．２Ｃの放電電流で電池電圧が１．０Ｖになるまで放電させた。このようにして、使用可能な電池ｄを得た。なお、この活性化処理は、放電状態で高温処理するので、放電状態での活性化高温処理と称する。

（比較例３）
負極を作製する際に、組成がＭｍＮｉ_3.90Ｃｏ_0.50Ａｌ_0.30Ｍｎ_0.40（但し、Ｍｍはミッシュメタルを示す）となるＡＢ₅型系の水素吸蔵合金を用いたこと以外は、実施例２の電池ｂと同様にしてニッケル水素二次電池（電池ｅ）を得た。

（比較例４）
溶質の総規定度Ａ及びＬｉＯＨの規定度Ｂは表１に示す値としたこと、正極を作製する際に、中間体粒子に１２Ｎ（規定度）の水酸化ナトリウム水溶液のみ噴霧して加熱処理を行ったこと以外は、実施例１の電池ａと同様なニッケル水素二次電池（電池ｆ）を得た。

（比較例５）
放電状態での活性化高温処理を施したこと以外は、比較例４の電池ｆと同様なニッケル水素二次電池（電池ｇ）を得た。

（比較例６）
負極を作製する際に、組成がＭｍＮｉ_3.90Ｃｏ_0.50Ａｌ_0.30Ｍｎ_0.40（但し、Ｍｍはミッシュメタルを示す）となるＡＢ₅型系の水素吸蔵合金を用いたこと以外は、比較例４の電池ｆと同様にしてニッケル水素二次電池（電池ｈ）を得た。

（比較例７）
負極を作製する際に、組成がＭｍＮｉ_3.90Ｃｏ_0.50Ａｌ_0.30Ｍｎ_0.40（但し、Ｍｍはミッシュメタルを示す）となるＡＢ₅型系の水素吸蔵合金を用いたこと以外は、比較例５の電池ｇと同様にしてニッケル水素二次電池（電池ｉ）を得た。

２．ニッケル水素二次電池の評価
（１）低温放電特性
初期活性化処理済みの電池ａ〜ｉに対し、２５℃の雰囲気下にて、１．０Ｃの充電電流で電池電圧が最大値に達した後、１０ｍＶ低下するまで充電するいわゆる−ΔＶ充電（以下、単に−ΔＶ充電という）を行い、次いで、同一の雰囲気下にて３時間放置した後、１．０Ｃの電流で電池電圧が０．８Ｖになるまで放電させた。そして、このときの電池の放電容量を測定した。ここで、この放電容量を初期容量とする。

次に、各電池につき、２５℃の雰囲気下にて、１．０Ｃの電流で−ΔＶ充電を行った。その後、各電池を−２０℃の低温雰囲気下にて３時間放置した後、１．０Ｃの電流で電池電圧が１．０Ｖになるまで放電させた。このときの電池の放電容量を測定した。この放電容量を低温放電容量とする。そして、次式（Ｖ）で示される低温放電率を求めた。
低温放電率（％）＝（低温放電容量／初期容量）×１００・・・（Ｖ）
得られた結果を低温放電率として表１に示した。

（２）サイクル寿命
初期活性化処理済みの電池ａ〜ｉに対し、２５℃の雰囲気下にて、１．０Ｃの充電電流で、−ΔＶ充電を行った。充電が終了した電池を同一の雰囲気下で１時間放置した後、１．０Ｃの放電電流で、電池電圧が１．０Ｖになるまで放電させた。斯かる充電工程及び放電工程を１サイクルとした。そして、このときの電池の放電容量を測定した。ここで、第１回目のサイクルの際の放電容量を第１回目容量とする。

上記した充電工程及び放電工程を繰り返し、繰り返し回数を計数するとともに、各回の放電容量を測定した。そして、電池の放電容量が第１回目容量の６０％となったときにサイクル寿命に達したものとした。このときの回数をサイクル寿命として、表１に示した。

（３）表１の結果について
（i）ＬｉＯＨの過飽和度が１を超えた構成と、正極中にＬｉを偏在させている構成と、負極に含まれる水素吸蔵合金として希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系水素吸蔵合金を用いた構成とを組み合わせて備えている実施例１及び実施例２の電池ａ，ｂは、これらの構成の何れか又は全てを備えていない比較例１〜７の電池ｃ〜ｉの電池に比べ、低温放電率及びサイクル寿命がともに優れている。このことから、上記した構成の全てを備えることが、低温放電特性の向上及びサイクル寿命特性の向上の両立に有効であることがわかる。

（ii）実施例１の電池ａは、正極活物質にＬｉＯＨによる加熱処理を行っているので、正極中には、Ｌｉが多く含まれている。しかも、電池ａは、ＬｉＯＨを多く含むアルカリ電解液を備えており、活性化高温処理を充電状態で行っていることから、電解液中からＬｉを正極中に更に取り込むことができた。このため、正極中のＬｉの偏在率を高くすることができたと考えられる。これにより、正極活物質表面の導電性ネットワークが安定化し、サイクル寿命の向上を図ることができた。また、電池ａは、水素吸蔵合金としてＭｎ及びＣｏを必須としていない希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系水素吸蔵合金を用いたことにより、Ｍｎ及びＣｏに起因する負極中のＬｉＯＨの濃度の上昇を抑制できた。これにより、低温放電特性の向上を図ることができたと考えられる。このように、電池ａは、サイクル寿命特性及び低温放電特性がともに良好であり、これら特性のバランスがとれた優れた電池となっている。

（iii）実施例２の電池ｂは、実施例１の電池ａに比べてアルカリ電解液のＬｉＯＨの過飽和度が低くい。また、正極活物質にＬｉＯＨによる加熱処理を行っていない。しかし、セパレータの中和処理にＬｉＯＨを用いているため、セパレータにＬｉＯＨが比較的多く含まれている。よって、充電状態で活性化高温処理を行うことにより、セパレータ中からＬｉを正極中に取り込むことができ、正極中のＬｉの偏在率を高められている。このため、電池ｂは電池ａと同等の低温放電特性とサイクル寿命特性とを得ることができたと考えられる。

（iv）比較例１〜３の電池ｃ〜ｅは、実施例１、２の電池ａ、ｂに比べ、低温放電率が低い。これは、比較例１〜３では水素吸蔵合金の種類をＭｎ、Ｃｏを含むＡＢ₅型系としているため、負極中のＬｉＯＨの濃度の上昇が起こり、負極の導電性が低下しているためと考えられる。このことから、水素吸蔵合金にＡＢ₅型系を用いることは、低温放電特性の向上に不利であるといえる。

（v）比較例４の電池ｆは、水素吸蔵合金の種類が希土類―Ｍｇ―Ｎｉ系であり、正極中のＬｉの偏在率が７０％以上である。しかしながら、アルカリ電解液のＬｉＯＨの過飽和度は１以下である。この電池ｆの低温放電率は、電池ａと同等であるものの、サイクル寿命は、電池ａより低い。このことから、アルカリ電解液中のＬｉＯＨは、過飽和である方がサイクル寿命特性の向上に有効であるといえる。

（vi）比較例５の電池ｇは、水素吸蔵合金の種類が希土類―Ｍｇ―Ｎｉ系である。しかしながら、正極中のＬｉの偏在率は７０％以下であり、アルカリ電解液のＬｉＯＨの過飽和度は１以下である。この電池ｇの低温放電率及びサイクル寿命は、電池ａよりも低い。また、電池ｆと比べると、特に低温放電率が低下していることがわかる。このことから、正極中のＬｉの偏在率が７０％以上とすることが低温放電特性の向上にも寄与しているといえる。

（vii）比較例６の電池ｈは、正極中のＬｉの偏在率が７０％以上である。しかしながら、水素吸蔵合金の種類がＡＢ₅型系であり、アルカリ電解液のＬｉＯＨの過飽和度は１以下である。この電池ｇの低温放電率及びサイクル寿命は、電池ａよりも低い。このことから、正極中のＬｉの偏在率を７０％以上としただけでは低温放電特性の向上とサイクル寿命特性の向上の両立は困難であるといえる。

（viii）比較例７の電池ｉは、正極中のＬｉの偏在率が７０％以下であり、水素吸蔵合金の種類がＡＢ₅型系であり、アルカリ電解液のＬｉＯＨの過飽和度は１以下である。この電池ｉの低温放電率及びサイクル寿命は、電池ａよりも低い。特に、低温放電率は、３％と大幅に低くなっている。このことから、水素吸蔵合金の種類、アルカリ電解液のＬｉＯＨの過飽和度及び正極中のＬｉの偏在率の構成が本発明の構成のように適正に組み合わされていないと低温放電特性の向上とサイクル寿命特性の向上の両立は極めて困難であるといえる。

なお、本発明は、上記した実施形態及び実施例に限定されるものではなく、種々の変形が可能であり、例えば、ニッケル水素二次電池は、角形電池であってもよく、機械的な構造は格別限定されることはない。

２ ニッケル水素二次電池
２２ 電極群
２４ 正極
２６ 負極
２８ セパレータ
３６ 正極活物質粒子
３８ ベース粒子
４０ 導電層
４４ 水素吸蔵合金粒子

Claims (6)

1. 容器内に電極群がアルカリ電解液とともに密閉状態で収容され、前記電極群がセパレータを介して互いに重ね合わされた正極及び負極からなるニッケル水素二次電池において、
   前記アルカリ電解液は、溶質として少なくともＬｉＯＨを含み、前記溶質の総規定度をＡ（Ｎ）、ＬｉＯＨの規定度をＢ（Ｎ）とした場合に、次の（Ｉ）式の関係を満たしており、
   ２．０３≧Ｂ／（０．０３６×Ａ^２−０．８４×Ａ＋５．５６）＞１・・・（Ｉ）
   前記正極は、水酸化ニッケルを主成分とするベース粒子がＬｉを含有するＣｏ化合物からなる導電層で覆われた正極活物質粒子を含み、前記正極中に含まれるＬｉの量が前記ニッケル水素二次電池内に存在するＬｉの総量の７０％以上であり、
   前記負極は、希土類元素、Ｍｇ及びＮｉを含む希土類―Ｍｇ―Ｎｉ系水素吸蔵合金を有している、ことを特徴とするニッケル水素二次電池。
2. 前記アルカリ電解液は、前記溶質としてＫＯＨ及びＮａＯＨのうちの少なくとも一方を更に含む、ことを特徴とする請求項１に記載のニッケル水素二次電池。
3. 前記アルカリ電解液は、前記ニッケル水素二次電池の容量当たりの液量が、１．３ｍｌ／Ａｈ以下である、ことを特徴とする請求項１又は２に記載のニッケル水素二次電池。
4. 前記正極中に含まれるＬｉの量が前記ニッケル水素二次電池内に存在するＬｉの総量の９０％以上である、ことを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載のニッケル水素二次電池。
5. 前記希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系水素吸蔵合金は、Ｍｎ及びＣｏを除いて構成された組成からなる、ことを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載のニッケル水素二次電池。
6. 前記希土類−Ｍｇ−Ｎｉ系水素吸蔵合金は、一般式：Ｌｎ_１−ｘＭｇ_ｘ（Ｎｉ_１−ｙＴ_ｙ）_ｚ（ただし、式中、Ｌｎは、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｓｃ、Ｙ、Ｔｉ、ＺｒおよびＨｆから選ばれる少なくとも一つの元素、Ｔは、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｇａ、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｉｎ、Ｃｕ、Ｓｉ、ＰおよびＢから選ばれる少なくとも一つの元素、添字ｘ、ｙ、ｚは、それぞれ０＜ｘ≦１、０≦ｙ≦０．５、２．５≦ｚ≦４．５を示す）で表される組成を有する、ことを特徴とする請求項５に記載のニッケル水素二次電池。

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