JP6034436B2 - エポキシ化反応及びその運転条件 - Google Patents

Description

本発明は、一般的に、好ましい運転条件下でエポキシ化反応を運転することに関する。本発明は好ましい運転条件の決定方法にも関する。

アルキレンオキサイドは多数の有用性が知られている。例えばエチレンオキサイドは、自動車冷媒として、不凍液として並びにポリエステル繊維及び樹脂、非イオン性界面活性剤、グリコールエーテル、エタノールアミン並びにポリエチレンポリエーテルポリオールを製造する際に使用されるエチレングリコールを製造するために使用される。プロピレンオキサイドは、ポリウレタンポリマー用途において使用されるプロピレングリコール及びポリプロピレンポリエーテルポリオールを製造するために使用される。

担時された銀系触媒を使用する酸素の存在下でのオレフィンの接触エポキシ化によるアルキレンオキサイドの製造は公知である。この銀触媒中に促進量のレニウムを導入することによって、エポキシ化反応の効率を大きく改良することができる。エポキシ化反応は、典型的に、この反応の効率を増加させる気体状反応プロモーター（promoter）、例えば塩素化炭化水素の存在下に実施される。レニウムを含む銀触媒について、効率を増加させることに加えて、塩素化炭化水素の量を増加させることによって、典型的には、エポキシ化反応の活性が増加する。その結果、この反応は、一定のアルキレンオキサイド製造を維持しながら、より低い温度で実施することができる。

先行技術は、塩素化炭化水素の濃度を調節することによって、エポキシ化反応を、或温度で最高効率で運転できることを教示している。これは、必要な（又は望ましい）温度よりも高い温度で、この反応を運転することに至り、触媒の過塩素化の増加したリスク、そうして触媒の失活に至り得、また、触媒の、塩素レベルへの強い活性依存性のために、目標のエチレンオキサイド製造速度を維持することにおける困難さを引き起こし得る。

最適効率でエポキシ化反応を運転することに付随する問題点の幾つかを解決する、エチレンオキサイドの改良された製造方法を提供することが望ましい。

本発明は、以前のプロセスよりも、高い効率（原材料の節約及びより少ない温室効果ガスの発生になる）並びに低い温度（より少ない副生物不純物及びより少ないＡｇ焼結になる）の両方で、同じ量のアルキレンオキサイドの製造を可能にする。より高い選択率及びより低い運転温度は、一定の生産性及び転化率を自動的に維持することができる制御システムについての必要性無しに、本発明の使用によって達成することができる。より低い温度での運転は、同様により長い触媒寿命を可能にできる。本発明は、所定の生産性について、以前のプロセスによって得られるものよりも高い効率になる一組の運転条件の決定を可能にする。

一つの態様において、アルキレンオキサイドの製造方法が提供される。この方法は、アルキレン、酸素及び気体状塩素含有プロモーター種を含む反応混合物を、銀及び促進量のレニウムを含有する担持触媒の上を通過させて、第一の運転条件でエポキシ化反応を受けさせて、反応器内でアルキレンオキサイドを生成させることを含む。この方法は、続いて、この反応器内で好ましい運転条件下でエポキシ化反応を実施することを更に含む。この好ましい運転条件は、アルキレンオキサイドへのエポキシ化反応の効率（ここで、この効率は好ましい運転条件に対応する運転温度で達成可能な最高効率よりも低い）によって特徴づけられる。

別の態様において、気体状塩素含有プロモーター種の存在下の、銀及び促進量のレニウムを含む触媒上でのエポキシ化反応の好ましい運転条件の決定方法が提供される。この方法は、固定された運転温度での、総触媒塩化物化有効度値(overall catalyst chloriding effectiveness value)の関数としての、エポキシ化反応の生産性に対する効率の微分係数（derivative）を決定することを含む。この好ましい運転条件は、アルキレンオキサイドを生成するためのエポキシ化反応の効率がパーセントで表し、エポキシ化反応の生産性が、反応器出口流中のアルキレンオキサイドの濃度として、モルパーセントで表すと、約−１〜約−４の範囲内である微分係数によって特徴づけられる。

更に別の態様において、気体状塩素含有プロモーター種の存在下の、銀及び促進量のレニウムを含有する担時触媒の存在下でのエポキシ化反応の好ましい運転条件の決定方法が提供される。この方法は、第一の温度で、少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値での、エポキシ化反応の効率及び生産性での第一のデータの組を作ることを含む。この方法は、第一のデータの組から第一の温度での最高効率値を決定することを更に含む。この方法は、この最高効率値よりも低い効率値の範囲を選択することを更に含む。この効率値の範囲は、エポキシ化反応が、最高効率及び第一の温度で運転されるとき達成できるものよりも高いエポキシ化反応の生産性に対応する。この効率値の範囲は、好ましい運転条件に対応する。

本発明のこれらの及び他の特徴、面及び利点は、下記の発明を実施するための形態が、添付する図面（図面において、類似の文字は、図面を通して類似の部品を表す）を参照して読まれるとき、より良く理解されるようになるであろう。
図１は、本発明の態様に従った、好ましい運転条件の決定方法のフローチャートである。 図２は、本発明の一つの態様に従った、好ましい運転条件の他の決定方法のフローチャートである。 図３は、本発明の態様に従って、図２に示される方法を使用して得られるエポキシ化反応の生産性に対する効率のプロットの例示である。 図４は、本発明の態様に従った、好ましい運転条件の更に他の決定方法のフローチャートである。 図５は、本発明の態様に従って、図４に示される方法を使用して得られるエポキシ化反応の生産性に対する効率のプロットの例示である。 図６は、本発明の態様に従った、好ましい運転条件の決定方法のフローチャートである。 図７は、本発明の態様に従って、図６に示される方法を使用して得られる、総触媒塩化物化有効度値及び温度の関数としての、効率及び生産性の等高線プロットの例示である。 図８は、本発明の態様に従ったアルキレンオキサイドを製造するためのシステムの図解線図である。 図９は、本発明の態様に従った、エポキシ化反応の生産性に対する効率の他のプロットである。

典型的なエポキシ化反応において、アルキレン、例えばエチレンは、反応器内で、担時銀触媒の存在下で、酸素又は酸素含有気体と反応して、アルキレンオキサイド、例えばエチレンオキサイドを生成する。このエポキシ化反応は、エポキシ化反応の「活性」、「生産性」、「収率」及び／又は「選択率」の項目で特徴づけることができる。

エポキシ化反応の活性は、多数の手段で定量することができ、その一つは、反応器温度を実質的に一定に維持している間の、反応器の入口流中に含有されているアルキレンオキサイドのモルパーセント（入口流中のアルキレンオキサイドのモルパーセントは、典型的には、必ずではないが、ゼロパーセントに近い）に対する、反応器の出口流中に含有されているアルキレンオキサイドのモルパーセントであり、他のものは、アルキレンオキサイド製造の所定の速度を維持するために必要な温度である。多くの例において、活性は、一定の時間に亘って、特定された一定の温度で製造されたアルキレンオキサイドのモルパーセントの項目で測定される。この活性は、反応器内の触媒体積の単位当たりの、アルキレンオキサイド生成の方に向かう反応速度として定義することができる。その代わりに、活性は、アルキレンオキサイド、例えばエチレンオキサイドの特定の一定のモルパーセントの製造を持続するために必要な温度、与えられた他の条件、例えば圧力及び供給物中の合計モル数の関数として測定することができる。

この反応の生産性は、触媒の量によって正規化された反応速度の尺度である。多くの例において、生産性は、反応器の充填体積として測定される触媒の体積当たり、時間当たりの、製造されるアルキレンオキサイドのモル数又はキログラム数として表すことができる。或る例において、この生産性は、特定のプロセス条件、例えば空間速度で、反応器の出口流中のアルキレンオキサイドのモルパーセントとして表すことができる。

「効率」と同義語である、エポキシ化反応の「選択率」は、特定の生成物を形成する転化した又は反応したオレフィンの相対量（分率として又はパーセントで）を指す。例えば「アルキレンオキサイドへの効率」は、アルキレンオキサイドを形成する転化した又は反応したアルキレンの、モル基準でのパーセントを指す。

「失活」は、本明細書中に使用されるとき、活性及び／又は効率における、回復することができない減少である、活性及び／又は効率の永久的損失を指す。より低い失活速度が、一般的に望ましい。

アルキレンオキサイドの「収率」は、任意の与えられた時間について、プロセスによって製造されたアルキレンオキサイドの正味モル数÷プロセスに供給されたオレフィンの正味モル数を指す。

本明細書中に使用される用語「第一の運転条件」は、エポキシ化反応の任意の与えられた時間での運転条件を指し、触媒の寿命を通して適用可能である。エポキシ化反応の運転に関して、本明細書中に使用される用語「運転条件」は、下記のコンポーネント、即ち温度並びに圧力並びに時間基準の気体空間速度並びに反応混合物の組成及び／又は濃度の項目で定義される（又は表される）。幾つかの態様において、第一の運転条件は、触媒寿命の開始時であってよく、一方、或る別の態様において、第一の運転条件は、触媒の寿命における後の期間であってよい。本発明の態様は、好ましい運転条件を決定するための方法及び第一の運転条件の後の好ましい運転条件でエポキシ化反応を実施する方法も提供する。幾つかの態様において、この方法は、好ましい運転条件を達成する前の単一の第一の運転条件を含むことができる。或る別の態様において、この方法は好ましい運転条件を達成する前の多数の第一の運転条件を含むことができる。

本発明者等は、驚くべきことに、最高効率で所定の温度で運転する代わりに、エポキシ化反応を、「好ましい運転条件」で運転することを見出した。本明細書中に定義される用語「好ましい運転条件」は、エポキシ化反応の生産性と効率との望ましい組合せに対応し、これは第一の運転条件から達成することができる。

一つの態様において、好ましい運転条件は、エポキシ化反応の効率が最高にされている所望の生産性によって特徴づけられる。更に別の態様において、本発明の方法は、先行技術によって教示される最適効率の方法を使用する運転の温度よりも低い、運転の温度に対応する好ましい運転条件を提供することができる。有利なことに、本件特許出願中に記載したような好ましい運転条件は、触媒の寿命の任意の期間で適用可能である。本発明の一態様に従った、好ましい運転条件は、同じ運転温度での最高効率よりも低いエポキシ化反応の効率並びに最高効率で、同じ運転温度でエポキシ化反応を実施することに付随する生産性よりも高い生産性に対応する。本発明の態様は、好ましい運転条件の決定方法も提供する。

一つの態様において、アルキレンオキサイドの製造方法が提供される。この方法は、アルキレン、酸素及び気体状塩素含有プロモーター種を含む反応混合物を、銀及び促進量のレニウムを含有する担持触媒の上を通過させて、第一の運転条件でエポキシ化反応を受けさせて、反応器内でアルキレンオキサイドを生成させることを含む。このエポキシ化反応は、続いて、好ましい運転条件下で実施される。

エポキシ化反応を最高効率で実施することができる運転条件を決定することは、運転条件の他のコンポーネントを実質的に変化させないで保持しながら、運転温度で、「総触媒塩化物化有効度」（本明細書中に後で定義される）値を変化させることによって達成することができる。例えば、総触媒塩化物化有効度値は、１種若しくはそれ以上の気体状塩素含有プロモーター種の濃度及び／又は１種若しくはそれ以上の塩素非含有炭化水素種の濃度を変化させることによって変えることができる。アルキレンの濃度を変化させないことが好ましい。気体状塩素含有プロモーター種の濃度を変化させることにより、例えば、反応器へのその供給速度を変化させることにより、総触媒塩化物化有効度を変えることが最も好ましい。以下、「最高効率での総触媒塩化物化有効度値」として参照される、特定の総触媒塩化物化有効度値で、エポキシ化反応は、その運転温度で、運転条件の他のコンポーネントを実質的に変化させないままにして、達成可能な最高効率である運転温度での最高効率を示す。

総触媒塩化物化有効度値を、最高効率での総触媒塩化物化有効度値から増加させることは、アルキレンオキサイド生成へのエポキシ化反応の効率の低下を起こす。

第一の運転条件に対して比較すると、好ましい運転条件は、運転温度及び総触媒塩化物化有効度値の少なくとも一方が、第一の運転条件のものとは異なっている、運転温度及び総触媒塩化物化有効度値で運転される。

一つの態様において、エポキシ化反応を好ましい運転条件で実施することは、反応器を実質的に固定された温度で運転することを含む。一つの態様において、好ましい運転条件は、更に、好ましい運転条件に対応する運転温度で達成可能な総触媒塩化物化有効度値及び最高効率が、総触媒塩化物化有効度値がより低い以外は、好ましい運転条件と同じ反応条件下で達成可能な最高効率であることによって特徴づけられる。一つの態様において、総触媒塩化物化有効度値のみは、好ましい運転条件と最高効率をもたらすものとの間で異なっていなくてはならない。

本発明の態様において使用されるアルキレンは、下記の式（Ｉ）：

（式中、Ｒ₁及びＲ₂は、それぞれ独立に、水素並びに低級一価ラジカル、好ましくはメチル、エチル、プロピル、ブチル及び炭素数６以下のより高級のホモローグを含むＣ₁〜Ｃ₆アルキルラジカルから選択される）
によって特徴づけられる。幾つかの態様において、Ｒ₁及びＲ₂は、それぞれ独立に、水素、メチル、エチル及びプロピルから選択される。一つの態様において、Ｒ₁及びＲ₂の両方は水素であり、好ましいアルキレンはエチレンである。幾つかの態様において、アルキレンはプロピレン（ここで、Ｒ₁は水素であり、Ｒ₂はメチルである）である。製造される対応するアルキレンオキサイド又はエポキシドは、好ましくは下記の構造式（ＩＩ）：

（式中、Ｒ₁及びＲ₂は、本明細書中で、反応剤アルキレンに関連させて同定される）
によって特徴づけられる。幾つかの態様において、アルキレンオキサイドはエチレンオキサイド（即ち、Ｒ₁及びＲ₂は共に水素である）である。或る態様において、アルキレンオキサイドはプロピレンオキサイド（即ち、Ｒ₁は水素であり、Ｒ₂はメチルである）である。他の例示的アルキレンオキサイドには、式中、Ｒ₁及びＲ₂が、それぞれ独立に、水素及び低級一価ラジカル、好ましくはＣ₁〜Ｃ₆アルキルラジカルから選択される、式（ＩＩ）を有するオキサイドが含まれる。

エポキシ化反応のための適切な反応器には、固定床反応器、固定床管型反応器、連続攪拌槽反応器（ＣＳＴＲ）、流動床反応器及び当業者に公知である広範囲の種々の反応器が含まれる。未反応供給物を循環すること若しくは単一通過システムを使用すること又は直列配置での反応器を使用することによってアルキレン転化率を上昇させるために逐次的反応を使用することの望ましさは、また、当業者によって容易に決定することができる。反応圧力は、反応器の設計に依存して変化するが、典型的に、約１０００ｋＰａ（キロパスカル）〜約２５００ｋＰａ絶対の範囲内である。幾つかの態様において、反応器の圧力は、約１８００ｋＰａ〜約２５００ｋＰａ（絶対）の範囲内である。反応器の温度は、重要な運転パラメーターである。このエポキシ化反応は、好ましくは少なくとも約２００℃、更に好ましくは少なくとも約２１０℃、最も好ましくは少なくとも約２２０℃である温度で実施される。約３００℃以下の反応温度が好ましく、更に好ましくは約２９０℃以下であり、最も好ましくは約２８０℃以下である。反応器の温度は、反応器内の種々の点で、例えば、これらに限定するものではないが、触媒床での温度又は反応器からの出口流を含む気体の温度を測定することができる。或る態様において、冷却媒温度、例えば冷却媒が反応器の冷却媒側に供給される点での冷却媒温度に対応する入口冷却媒温度を使用することができる。運転の特定のモード、例えば選択された温度及び／又は圧力のような条件は、通常、プロセス経済性によって指定される。

エポキシ化反応は空気ベース又は酸素ベースであってよい、カーク・オスマーの化学技術百科事典(Kirk-Othmer's Encyclopedia of Chemical Technology)、第３版、第９巻、１９８０年、第４４５〜４４７頁参照。酸素は、プロセスに、純粋な分子状酸素として又はその代わりに、酸素含有気体（ここで、この気体は、１種又はそれ以上の気体状成分、例えば酸化プロセスに関して本質的に不活性である気体状希釈剤、例えば窒素、ヘリウム、メタン及びアルゴンを更に含むことができる）として供給することができる。適切な酸素含有気体には空気が含まれる。更に、酸素含有気体は、水、二酸化炭素及び種々の気体状プロモーター又はそれらの副生物を含む気体状成分の１種又はそれ以上を含むことができる。反応混合物中の酸素濃度は、広範囲に亘って変えることができる。実際に、反応混合物の易燃性は、酸素濃度を制限し得る主な考慮すべき事項である。幾つかの態様において、酸素濃度は、少なくとも約１モル％、更に好ましくは少なくとも約２モル％である。或る態様において、酸素濃度は、反応混合物の約１５モル％以下、更に好ましくは約１２モル％以下である。

反応混合物中のアルキレン濃度は、広範囲に亘って変化させることができる。幾つかの態様において、このアルキレン濃度は、少なくとも約１８モル％、更に好ましくは少なくとも約２０モル％である。或る態様において、反応混合物中のアルキレンの濃度は、約５０モル％以下、更に好ましくは約４０モル％以下である。反応混合物は、他の炭化水素、例えばエタンを更に含むことができる。

反応混合物中のアルキレン対酸素の相対体積比は、このような公知の一般的な値のいずれかに従った範囲であってよい。典型的には、反応混合物中のアルキレン対酸素の体積比は、約１／１から約１０／１まで変化させることができる。同様に、不活性気体、希釈剤又は他の気体状成分、例えば水、二酸化炭素、気体状プロモーター及び気体状副生物インヒビター（inhibitor）の量を、当該技術分野で見出されるような公知の一般的な範囲に従って変化させることができる。

幾つかの態様において、この触媒は担持触媒である。この触媒の適切な担体材料には、エポキシ化のために導入される反応混合物及び生成物エポキシドの存在下で比較的に不活性であり、触媒に転化されるとき製造条件に耐えることができる、多孔質耐火性担体又は材料が含まれてよい。例えば担体はα−アルミナ、炭化ケイ素、二酸化ケイ素、ジルコニア、マグネシア、軽石、ゼオライト、木炭、種々のクレイ、アルカリ土類金属炭酸塩、例えば炭酸カルシウム及びこれらの混合物から構成されていてよい。一つの態様において、担体はα−アルミナから構成されている。

アルキレンオキサイド触媒中に使用するのに適している担体を製造するための多数の公知の方法が存在している。このような方法の幾つかは、例えば米国特許第４，３７９，１３４号明細書、米国特許第４，８０６，５１８号明細書、米国特許第５，０６３，１９５号明細書、米国特許第５，３８４，３０２号明細書、米国特許第６，８３１，０３７号明細書等に記載されている。例えば、少なくとも９５％の純度のα−アルミナ担体は、原材料を配合（混合）し、押出し、乾燥し、そして高温度焼成することによって製造することができる。この場合に、出発原材料には、通常、異なった特性を有する１種又はそれ以上のα−アルミナ粉末（単数又は複数）、物理的強度を与えるためのバインダーとして添加することができるクレイ型材料及び焼成工程の間のその除去の後で所望の多孔度及び／又は細孔サイズ分布を与えるために混合物で使用されるバーンアウト材料（通常有機化合物）が含まれる。完成担体中の不純物のレベルは、使用する原材料の純度及び焼成段階の間のそれらの揮発の程度によって決定される。一般的な不純物には、シリカ、アルカリ及びアルカリ土類金属酸化物並びに微量の金属及び／又は非金属含有添加物が含まれるであろう。アルキレンオキサイド触媒使用のために特に適切な特性を有する担体を製造するための他の方法は、任意的に、ケイ酸ジルコニウムを、ベーマイトアルミナ（ＡｌＯＯＨ）及び／又はγ−アルミナと混合する工程、このアルミナを、酸性成分及びハロゲン化物アニオン（好ましくはフッ化物アニオン）を含有する混合物で解膠して、解膠されたハロゲン化アルミナを提供する工程、この解膠されたハロゲン化アルミナを（例えば押出又はプレスにより）成形して、成形され解膠されたハロゲン化アルミナを提供する工程、この成形され解膠されたハロゲン化アルミナを乾燥して、乾燥成形アルミナを提供する工程並びにこの乾燥成形アルミナを焼成して変性されたα−アルミナ担体の球状物を提供する工程からなる。

非常に高い純度、即ち少なくとも９８重量％のα−アルミナを有し、全ての残りの成分がシリカ、アルカリ金属酸化物（例えば酸化ナトリウム）並びに微量の他の金属含有及び／又は非金属含有添加物若しくは不純物であるアルミナが使用されてきた。同様に、より低い純度、即ち約８０重量％のα−アルミナで、残りが無定形及び／又は結晶性アルミナ及び他のアルミナ酸化物、シリカ、シリカアルミナ、ムライト、種々のアルカリ金属酸化物（例えば酸化カリウム及び酸化セシウム）、アルカリ土類金属酸化物、遷移金属酸化物（例えば酸化鉄及び酸化チタン）並びに他の金属及び非金属酸化物の１種又はそれ以上であるアルミナが使用されてきた。更に、担体を製造するために使用される材料は触媒性能を改良するために公知である化合物、例えばレニウム（例えば、レニウム酸塩）及びモリブデンを含んでいてよい。

一つの態様において、この担体材料は、少なくとも約８０重量％のα−アルミナを含み、そして重量基準で約３０ｐｐｍ（部／１００万）よりも少ない酸浸出性アルカリ金属（α−アルミナの重量パーセント及び酸浸出性アルカリ金属の濃度は担体の重量基準で計算される）を含み、ここで、酸浸出性アルカリ金属はリチウム、ナトリウム、カリウム及びこれらの混合物から選択される。

このα−アルミナ担体は、少なくとも約０．３ｃｍ³／ｇ、更に好ましくは約０．４ｃｍ³／ｇ〜約２．０ｃｍ³／ｇの細孔体積及び約１〜約５０ミクロンの中央細孔直径（median pore diameter）を有する。

このα−アルミナ担体は、好ましくは少なくとも約０．５ｍ²／ｇ、更に好ましくは少なくとも約０．７ｍ²／ｇの比表面積を有する。この表面積は典型的には約１０ｍ²／ｇよりも小さく、好ましくは約５ｍ²／ｇよりも小さい。

一つの態様において、このα−アルミナは、それらのそれぞれが、六角板（幾らかの粒子は、２個又はそれ以上の平らな表面を有する）の形状に近似し、（数基準での）その少なくとも５０％が、約５０ミクロンよりも小さい主寸法を有する薄板又は小板形状を有する少なくとも１個の実質的に平らな主表面を有する粒子を含有する。

一つの態様において、このα−アルミナ担体は、完成した担体中に実質的にケイ酸ジルコニウムとして存在し、更に好ましくは、担体の重量基準で計算して、約４重量％以下の量で存在する、ケイ酸ジルコニウム（ジルコン）を含有している。

このα−アルミナ担体は、任意の適切な形状のものであってよい。担体の例示的形状には、球形、塊（chunk）、板状物、片、ペレット、リング、球、ワゴンホイール（wagon wheel）、星形内及び／又は外表面を有するトロイド等が含まれる。担体は、反応器内で使用するために適している任意のサイズのものであってよい。例えば、複数の、触媒を充填した約１〜３インチ（２．５〜７．５ｃｍ）の外径及び約１５〜４５フィート（４．５〜１３．５ｍ）の長さの平行の細長い管（適当なシェル内で）を有する固定床エチレンオキサイド反応器内で、約０．１インチ（０．２５ｃｍ）〜約０．８インチ（２ｃｍ）の直径を有する、丸みを帯びた形状、例えば球、ペレット、リング、板状物等を有するα−アルミナ担体を使用することが望ましい。

幾つかの態様において、アルキレンオキサイド、例えばエチレンオキサイド又はプロピレンオキサイドの製造のための触媒は、上記の担体で、当該技術分野で公知であるように、担体に、１種又はそれ以上の銀化合物の溶液を含浸させ、担体の細孔全体に銀を堆積させ、そして銀化合物を金属銀にまで還元することによって製造することができる。例えばLiu等、米国特許第６，５１１，９３８号明細書及びThorsteinson等、米国特許第５，１８７，１４０号明細書（参照して本明細書に含める）参照。

一般的に、担体には、対応するアルキレンオキサイドへの、酸素又は酸素含有気体によるアルキレンの直接酸化に、触媒作用することができる銀の任意の量である、触媒量の銀を含浸させる。このような触媒を製造する際に、担体に、典型的には、触媒の重量基準で、約５重量％よりも多い、約１０重量％よりも多い、約１５重量％よりも多い、約２０重量％よりも多い、約２５重量％よりも多い、約２７重量％よりも多い、更に好ましくは約３０重量％よりも多い量で、銀を担体上に担持させることを可能にするために充分な、１種又はそれ以上の銀化合物溶液を、（１回又はそれ以上）含浸させる。典型的には、担体上の銀の量は、触媒の重量基準で、約７０重量％未満、更に好ましくは約５０重量％未満である。

完成した触媒中の銀粒子サイズは、重要であるが、その範囲は狭くない。適切な銀粒子サイズは、直径が、約１０オングストローム〜約１０，０００オングストロームの範囲内であってよい。好ましい銀粒子サイズは、直径が、約１００オングストロームよりも大きくから約５，０００オングストロームよりも小さいまでの範囲内である。この銀は、α−アルミナ担体内に、全体中に及び／又は上に比較的均一に分散されていることが望ましい。

幾つかの態様において、この含浸溶液は、レニウムプロモーター及び／又はコプロモーター（co-promoter）並びにこれらの任意の混合物を含有することができる。或他の態様において、プロモーター及びコプロモーターは、銀含浸の前に若しくは銀含浸の後に又はお互いとは異なった含浸において添加することができる。本明細書中に使用されるとき、プロモーターは、特定の触媒材料、例えば銀と組合せて存在するとき、触媒性能の１個若しくはそれ以上の面に有利であり又は他の方法で、所望の生成物、例えばエチレンオキサイド若しくはプロピレンオキサイドを製造するための触媒の能力を促進するように作用する材料である。本明細書中に使用される用語「コプロモーター」は、プロモーターと組合せたときに、プロモーターの促進効果を増加する材料を指す。更に、プロモーターは、「ドーパント（dopant）」として参照されることもできる。プロモーター及びコプロモーターは、それら自体、一般的に触媒材料とは考えられていない。触媒中のプロモーター及び／又はコプロモーターの存在は、触媒性能への１個又はそれ以上の有利な効果、例えば所望の生成物の製造の速度又は量を増大させること、反応の適切な速度を達成するために必要な温度を低下させること、望まない反応の速度又は量を低下させることなどに寄与することが示されてきた。競争反応が反応器内で同時に起こり、方法全体の有効性を決定する際の重要な要因は、これらの競争反応を超えて有する制御の尺度である。所望の反応のプロモーター又はコプロモーターと呼ばれる材料は、他の反応、例えば燃焼反応のインヒビターであり得る。顕著なことは、反応全体へのプロモーター及び／又はコプロモーターの影響が、所望の生成物、例えばエチレンオキサイドの効率的な製造に有利であることである。触媒中に存在する１種又はそれ以上のプロモーター及び／又はコプロモーターの濃度は、触媒性能への所望の効果、特定の触媒の他の成分、担体の物理的及び化学的特性並びにエポキシ化反応条件に依存して、広範囲に亘って変えることができる。

少なくとも２種類のプロモーター、即ち固体プロモーター及び気体状プロモーターが存在する。固体及び／又は気体状プロモーターが促進量で与えられる。本明細書中に使用される用語「促進量」は、該成分を含有しない触媒に対して比較したとき、その触媒の触媒的特性の１個又はそれ以上において改良を与えるために有効に作用する、その触媒の成分の量を指す。触媒的特性の例には、とりわけ、運転性（暴走に対する抵抗）、効率、活性、転化率、安定性及び収率が含まれる。個々の触媒的特性の１個又はそれ以上を、「促進量」によって増強させることができ、一方、他の触媒的特性を増強させることができるか若しくはできないか又は減衰させることさえできることが、当業者によって理解される。更に、異なった触媒的特性は異なった運転条件で増強できることが理解される。例えば、一つの運転条件で増強された効率を有する触媒は、異なった条件で運転することができ、この場合には、改良は、効率ではなくて活性において現れる。

プロモーターによってもたらされる促進効果は、多数の変数、例えば運転条件、触媒製造技術、支持体の表面積及び細孔構造及び表面化学的特性、触媒の銀及びコプロモーター含有量、触媒上に存在する他のカチオン及びアニオンの存在によって影響を受け得る。他の活性剤、安定剤、プロモーター、増強剤又は他の触媒改良剤の存在も、促進効果に影響を与え得る。

エチレンオキサイドを製造するために使用される触媒用の公知の固体プロモーターの例にはレニウム、カリウム、ルビジウム、セシウム、硫黄、マンガン、モリブデン及びタングステンの化合物が含まれる。エチレンオキサイドを製造するための反応の間に、触媒上のプロモーターの特定の形は知ることができない。固体プロモーター組成物の例及びそれらの特徴並びに触媒の一部としてこのプロモーターを含有させる方法は、Thorsteinson等、米国特許第５，１８７，１４０号明細書、特に第１１〜１５欄、Ｌｉｕ等、米国特許第６，５１１，９３８号明細書、Ｃｈｏｕ等、米国特許第５，５０４，０５３号明細書、Soo等、米国特許第５，１０２，８４８号明細書、Bhasin等、米国特許第４，９１６，２４３号明細書、同第４，９０８，３４３号明細書及び同第５，０５９，４８１号明細書並びにLauritzen、米国特許第４，７６１，３９４号明細書、同第４，７６６，１０５号明細書、同第４，８０８，７３８号明細書、同第４，８２０，６７５号明細書及び同第４，８３３，２６１号明細書（全部を参照して本明細書に含める）中に記載されている。固体プロモーターは、一般的に、その使用の前に触媒に化学的化合物として添加される。本明細書で使用される用語「化合物」は、表面及び／又は化学結合、例えばイオン結合及び／又は共有結合及び／又は配位結合による、特定の元素と１種又はそれ以上の異なった元素との組合せを指す。用語「イオン性」又は「イオン」は、電気的に帯電した化学単位を指し、「カチオン性」又は「カチオン」は正であり、そして「アニオン性」又は「アニオン」は負である。用語「オキシアニオン性」又は「オキシアニオン」は、他の元素と組合せて少なくとも１個の酸素原子を含有する、負に帯電した単位を指す。従って、オキシアニオンは、酸素含有アニオンである。イオンは真空中には存在しないが、触媒に化合物として添加されたとき、電荷バランス対イオンと組合せて見出されることが理解される。触媒中にあるとき、プロモーターの形は必ずしも知られておらず、そしてプロモーターは、触媒の製造の間に添加された対イオン無しに存在し得る。例えば水酸化セシウムで製造された触媒は、セシウムを含有するように分析できるが、完成した触媒中に水酸化物を分析できない。同様に、アルカリ金属酸化物、例えば酸化セシウム又は遷移金属酸化物、例えばＭｏＯ₃のような化合物は、イオン性ではないが、触媒製造の間に又は使用中にイオン性化合物に転化し得る。理解を容易にするために、固体プロモーターは、運転条件下で触媒中のその形に無関係に、カチオン及びアニオンの用語で参照されるであろう。

本発明の方法において使用される触媒は、種々の形で、例えば金属として、共有化合物として、カチオンとして又はアニオンとして与えることができるレニウムプロモーターからなる。レニウム促進担持銀含有触媒は、米国特許第４，７６１，３９４号明細書及び米国特許第４，７６６，１０５号明細書（参照して本明細書に含める）から公知である。概して、この触媒は、担体材料上の、銀、レニウム又はこれらの化合物並びに任意的に、幾つかの態様において、コプロモーター、例えば別の金属又はその化合物並びに任意的に追加のコプロモーター、例えば硫黄、リン、ホウ素及びこれらの化合物を含む。増強された効率及び／又は活性を与えるレニウム種は確かではなく、添加された成分又は触媒の製造の間若しくは触媒として使用する間に発生するものであろう。レニウム化合物の例にはレニウム塩、例えばハロゲン化レニウム、オキシハロゲン化レニウム、レニウム酸塩、過レニウム酸塩、レニウムの酸化物及びレニウムの酸が含まれる。しかしながら、過レニウム酸アルカリ金属、過レニウム酸アンモニウム、過レニウム酸アルカリ土類金属、過レニウム酸銀、他の過レニウム酸塩及び七酸化レニウムも、適切に使用できる。七酸化レニウム、Ｒｅ₂Ｏ₇は、水中に溶解したとき、加水分解して、過レニウム酸、ＨＲｅＯ₄又は過レニウム酸水素になる。従って、本明細書の目的のために、七酸化レニウムは、過レニウム酸塩、即ちＲｅＯ₄であると考えることができる。同様な化学は、モリブデン及びタングステンのような他の金属によって示されることができる。

この担持銀触媒は、レニウムプロモーター、第一のコプロモーター及び第二のコプロモーターを含有していてよく、ここで、担体上に担持されたレニウムプロモーターの量は、触媒の重量に対して、１ミリモル／ｋｇ（約１８６ｐｐｍｗ）よりも大きく、第一のコプロモーターは、硫黄、リン、ホウ素及びこれらの混合物から選択され、第二のコプロモーターは、タングステン、モリブデン、クロム及びこれらの混合物から選択され、担体上に担持された第一のコプロモーター及び第二のコプロモーターの合計量は、触媒の重量に対して、最大３．８ミリモル／ｋｇである。

この触媒は、担体並びに担体上に担持された、銀、レニウムプロモーター、第一のコプロモーター及び第二のコプロモーターからなっていてよく、ここで、第一のコプロモーターの第二のコプロモーターに対するモル比は１よりも大きく、第一のコプロモーターは、硫黄、リン、ホウ素及びこれらの混合物から選択され、第二のコプロモーターは、タングステン、モリブデン、クロム及びこれらの混合物から選択される。

幾つかの例において、プロモーターは、米国特許第４，９１６，２４３号明細書（参照して本明細書に含める）に記載されているように、相乗効率増強を得るために、カチオンの混合物、例えばセシウムと少なくとも１種の他のアルカリ金属との混合物を含む。

完成触媒中のアルカリ金属プロモーターの濃度は、狭くなく、広範囲に亘って変化してよい。特定の触媒のための最適アルカリ金属プロモーター濃度は、他の担体及び触媒特性を考慮して、性能特性、例えば触媒効率、触媒老化の速度及び反応温度に依存するであろう。

完成触媒中のアルカリ金属の濃度（カチオン、例えばセシウムの重量基準）は、約０．０００５〜１．０重量％、好ましくは約０．００５〜０．５重量％で変化してよい。担体又は触媒の表面上に堆積される又は存在するカチオンプロモーターの好ましい量は、一般的に、全担体材料上で計算される、約１０ｐｐｍ〜約４０００ｐｐｍ、好ましくは約１５ｐｐｍ〜約３０００ｐｐｍ、更に好ましくは約２０ｐｐｍ〜約２５００ｐｐｍ重量のカチオンである。約５０ｐｐｍ〜約２０００ｐｐｍの量が、しばしば最も好ましい。アルカリ金属セシウムを、他のカチオンと共に混合物中に使用するとき、所望の性能を達成するための、セシウム対任意の他のアルカリ金属及びアルカリ土類金属塩（単数又は複数）（使用する場合）の比は、狭くなく、広範囲に亘って変化してよい。セシウム対他のカチオンプロモーターの比は約０．０００１：１から１０，０００：１まで、好ましくは約０．００１：１から１，０００：１まで変化してよい。

本発明で使用することができる幾つかのアニオンプロモーター又はコプロモーターの例には、ハロゲン化物、例えばフッ化物及び塩化物並びに周期表の第３ｂ族〜第７ｂ族及び第３ａ族〜第７ａ族の５〜８３の原子番号を有する、酸素以外の元素のオキシアニオンが含まれる。窒素、硫黄、マンガン、タンタル、モリブデン、タングステン及びレニウムのオキシアニオンの１種又はそれ以上が、幾つかの用途のために好ましいであろう。

本発明の触媒中に使用するために適しているアニオンプロモーター、コプロモーター又は変性剤の種類は、単なる例として、オキシアニオン、例えば硫酸塩、ＳＯ₄ ^-2、リン酸塩、例えばＰＯ₄ ^-3、チタン酸塩、例えばＴｉＯ₃ ^-2、タンタル酸塩、例えばＴａ₂Ｏ₆ ^-2、モリブデン酸塩、例えばＭｏＯ₄ ^-2、バナジン酸塩、例えばＶ₂Ｏ₄ ^-2、クロム酸塩、例えばＣｒＯ₄ ^-2、ジルコン酸塩、例えばＺｒＯ₃ ^-2、ポリリン酸塩、マンガン酸塩、硝酸塩、塩素酸塩、臭素酸塩、ホウ酸塩、ケイ酸塩、炭酸塩、タングステン酸塩、チオ硫酸塩、セレート（cerates）などを含む。フッ化物、塩化物、臭化物及びヨウ化物を含むハロゲン化物が存在してもよい。

多くのアニオンが、錯体化学的性質を有し、１種又はそれ以上の形、例えばオルトバナジン酸塩及びメタバナジン酸塩並びに種々のモリブデン酸塩オキシアニオン、例えばＭｏＯ₄ ^-2、Ｍｏ₇Ｏ₂₄ ^-6及びＭｏ₂Ｏ₇ ^-2で存在し得ることが、よく認められている。オキシアニオンには、ポリオキシアニオン構造を含有する混合金属含有オキシアニオンが含まれていてもよい。例えばマンガン及びモリブデンは、混合金属オキシアニオンを形成することができる。同様に、アニオン性、カチオン性、元素状又は共有形で与えられる他の金属を、アニオン性構造の中に入れることができる。

オキシアニオン又はオキシアニオンへの前駆体は、担体に含浸する溶液中に使用できるが、触媒の製造の状態の間及び／又は使用の間に、特定のオキシアニオン又は最初に存在する前駆体を、他の形に転換させることができる。実際に、元素をカチオン性形又は共有形に転換させることができる。多くの例において、分析技術は、存在する種を正確に同定するために充分ではないであろう。本発明は、使用の間に触媒上に最終的に存在し得る正確な種によって限定されることを意図しない。

本発明で使用することができるプロモーターの別の種類には、マンガン成分が含まれる。多くの例において、マンガン成分は、触媒の活性、効率及び／又は安定性を増強し得る。増強された活性、効率及び／又は安定性を与えるマンガン種は、確かではなく、添加される成分又は触媒製造の間若しくは触媒として使用する間に発生するものであってよい。マンガン成分には、これらに限定するものではないが、酢酸マンガン、硫酸アンモニウムマンガン、クエン酸マンガン、ジチオン酸マンガン、シュウ酸マンガン、硝酸マンガン、硫酸マンガン及びマンガン酸塩アニオン、例えば過マンガン酸塩アニオンなどが含まれる。ある種の含浸溶液中でマンガン成分を安定化するために、キレート化化合物、例えばエチレンジアミン四酢酸（ＥＤＴＡ）又はその適切な塩を添加することが必要であろう。

アニオンプロモーターの量は、広く、例えば触媒の全重量基準で約０．０００５重量％〜約２重量％、好ましくは約０．００１重量％〜約０．５重量％で変化させることができる。使用するとき、レニウム成分は、しばしば、触媒の全重量基準でレニウムの重量として計算して、少なくとも約１８０ｐｐｍｗで、約２０００ｐｐｍｗまで、しばしば約１８０ｐｐｍｗ〜１０００ｐｐｍｗの量で与えられる。幾つかの態様において、レニウム成分は少なくとも約２７０ｐｐｍｗ、少なくとも約３６０ｐｐｍｗの量で与えられる。

銀、レニウムプロモーター及び／又は１種若しくはそれ以上のプロモーター若しくはコプロモーターが、担体上に比較的均一に分散されていることが望ましい。銀触媒材料、レニウムプロモーター及び１種又はそれ以上のプロモーターを堆積させるための好ましい手順は、（１）本発明に従った担体に、溶媒又は可溶化剤、銀錯体及び１種又はそれ以上のプロモーターからなる溶液を含浸させる工程並びに（２）その後、含浸担体を処理して、銀化合物を転化させ、そして銀及びプロモーター（単数又は複数）の、担体の外部及び内部細孔表面上への堆積を実施する工程を含む。銀及びプロモーター堆積は、一般的に、担体を含有する溶液を高温度に加熱して、担体内の液体を蒸発させ、そして内部及び外部担体表面上への銀及びプロモーターの堆積を実施することによって達成される。この加熱工程の温度は、任意の銀化合物を金属銀にまで還元するために充分に高い。担体の含浸は、これが、被覆手順（これは、一般的に、担体の内部表面上への実質的な銀堆積を行うことができない）よりも一層効率的に銀を利用するので、銀堆積のための好ましい技術である。更に、被覆された触媒は、機械的摩擦による銀損失を一層受けやすい。

α−アルミナ担体の上に堆積された銀、プロモーター及びコプロモーターの量について分析するために、公知の方法を使用することができる。当業者は、例えば、これらの堆積された成分の任意の量を決定するために物質収支を使用することができる。その代わりに、元素状組成を決定するための任意の適切な分析技術、例えばＸ線蛍光（ＸＲＦ）を使用して、堆積された成分の量を決定することができる。

反応混合物中に導入される気体状塩素含有プロモーター種は、他の方法で、気相変性剤、インヒビター及び／又はエンハンサー（enhancers）とも命名される。適切な気体状塩素含有プロモーター種は、Ｃ１〜Ｃ８クロロ炭化水素を含む群から選択することができる。例示的クロロ炭化水素には、塩化エチル、塩化ビニル、二塩化エチレン、塩化メチル及びこれらの混合物が含まれる。塩化エチル及び二塩化エチレンが最も好ましい。１例として気体状塩素含有プロモーター種を使用して、エポキシ化プロセスの効率及び／又は活性を増強するための気体状塩素含有プロモーター種の能力は、この気体状塩素含有プロモーター種が、例えば具体的な塩素種、例えば原子状塩素又は塩化物イオンを、触媒上に堆積させることにより、触媒の表面を塩素化する程度に依存する。しかしながら、塩素原子を欠く炭化水素は、触媒から塩化物を剥がし、従って、気体状塩素含有プロモーター種によってもたらされる総効率増強を減じると信じられる。この現象の検討は、Berty,“エチレンオキサイドへのエチレンの酸化に於ける塩化炭化水素の抑制剤作用(Inhibitor Action of Chlorinated Hydrocarbons in the Oxidation of Ethylene to Ethylene Oxide)”、Chemical Engineering Communications、第８２巻（１９８９）第２２９〜２３２頁及びBerty,“エチレンオキサイド合成(Ethylene Oxide Synthesis)”、Applied Industrial Catalysis、第Ｉ巻（１９８３）第２０７〜２３８頁に記載されている。パラフィン系化合物、例えばエタン及びプロパンは、触媒から塩化物を剥がすことで特に効果的であると信じられる。しかしながら、オレフィン、例えばエチレン又はプロピレンも、触媒から塩化物を剥がすように作用すると信じられる。これらの炭化水素の幾つかは、また、アルキレン供給物中に不純物として導入されるであろうし又は他の理由（例えば再循環流の使用）のために反応混合物中に存在するであろう。典型的には、存在するとき、反応混合物中のエタンの好ましい濃度は、０〜約２モル％である。反応混合物中の気体状塩素含有プロモーター種と非ハロゲン化、塩化物除去炭化水素との競争効果を考えると、触媒を塩化物化する（chloriding）する際の促進及び塩化物除去気相種の正味効果を表す「総触媒塩化物化有効度値」を定義することが便利である。気体状塩素含有プロモーター種の場合に、「総触媒塩化物化有効度」値は、無次元量Ｚ^*として定義することができ、下記の式（ＩＩＩ）：

（式中、塩化エチル当量は、反応混合物中の気体状塩素含有プロモーター種の濃度で、実質的に同じの、反応混合物中に存在する気体状塩素含有プロモーター種の触媒塩化物化有効度を与える塩化エチルのｐｐｍｖでの濃度であり、エタン当量は、反応混合物中の非塩化物含有炭化水素の濃度で、実質的に同じの、反応混合物中の非塩化物含有炭化水素の触媒塩化物化有効度を与えるモルパーセントでのエタンの濃度である）
によって表される。

塩化エチルが、反応混合物中に存在する唯一の気体状塩素含有プロモーター種である場合、塩化エチル当量（即ち、式（ＩＩＩ）中の分子）は、ｐｐｍｖでの塩化エチル濃度である。他の気体状塩素含有プロモーター種（特に塩化ビニル、塩化メチル又は二塩化エチレン）が、単独で又は塩化エチルと一緒に使用される場合、塩化エチル当量は、ｐｐｍｖでの塩化エチルの濃度＋他の気体状塩素含有プロモーター種の濃度（塩化エチルに対して比較したときの、プロモーターとしてのそれらの有効度について補正される）である。非−塩化エチルプロモーターの相対有効度は、塩化エチルを他のプロモーターによって置き換え、塩化エチルによって与えられる同じレベルの触媒性能を得るために必要な濃度を決定することによって、実験的に測定することができる。更なる例示の手段として、１ｐｐｍｖの塩化エチルによって与えられる触媒性能の項目で等価有効度を実現するために、反応器入口での二塩化エチレンの必要な濃度が０．５ｐｐｍｖである場合、１ｐｐｍｖの二塩化エチレンについての塩化エチル当量は、２ｐｐｍｖの塩化エチルであろう。１ｐｐｍｖの二塩化エチレン及び１ｐｐｍｖの塩化エチルを有する仮想供給物について、Ｚ^*の分子中の塩化エチル当量は、３ｐｐｍｖであろう。更なる例として、塩化メチルは、塩化エチルの塩化物化有効度の約１０分の１を有することが見出された。従って、ｐｐｍｖでの塩化メチルの与えられた濃度についての塩化エチル当量は、０．１×（ｐｐｍｖでの塩化メチル濃度）である。また、或る触媒について、塩化ビニルは、塩化エチルと同じ塩化物化有効度を有することが見出された。従って、このような触媒について、ｐｐｍｖでの塩化ビニルの与えられた濃度についての塩化エチル当量は、１．０×（ｐｐｍｖでの塩化ビニル濃度）である。反応混合物中に２種より多い塩素含有プロモーターが存在するとき（これは、商業的エチレンエポキシ化プロセスにおいて事実である）、総塩化エチル当量は、存在するそれぞれの個々の塩素含有プロモーターについての相当する塩化エチル当量の総計である。例えば１ｐｐｍｖの二塩化エチレン、１ｐｐｍｖの塩化エチル及び１ｐｐｍｖの塩化ビニルの仮想供給物について、Ｚ^*の分子中の塩化エチル当量は、２×１＋１＋１×１＝４ｐｐｍｖであろう。

エタン当量（即ち式（ＩＩＩ）中の分母）は、反応混合物中のモルパーセントでのエタンの濃度＋エタンに対する脱塩素化のためのそれらの有効度について補正された、触媒から塩化物を除去する際に有効な他の炭化水素の濃度である。エチレン及びエタンの相対有効度は、特定の塩化エチル当量濃度を有し、エタンを有しない以外は同じエチレン濃度を有する同じ供給物に対して比較したとき、エチレン及びエタンの両方を含む供給物のための同じレベルの触媒性能を与える、入口塩化エチル当量濃度を決定することによって、実験的に測定することができる。更なる例示の手段として、３０．０モル％のエチレン濃度及び０．３０モル％のエタン濃度を含む反応混合物組成で、６．０ｐｐｍｖの塩化エチル当量のレベルが、エタンを欠く以外は同様の反応混合物組成で３．０ｐｐｍｖの塩化エチル当量と同じレベルの触媒性能を与えることが見出された場合、３０．０モル％のエチレンについてのエタン当量は０．３０モル％であろう。３０．０モル％のエチレン及び０．３モル％のエタンを有する反応混合物について、エタン当量は０．６モル％であろう。他の例示として、或る触媒について、メタンが、エタンの脱塩化物化有効度の約５００分の１を有することが見出された。従って、このような触媒について、メタンについてのエタン当量は、０．００２×（モル％でのメタン濃度）である。３０．０モル％のエチレン及び０．１モル％のエタンを有する典型的な反応混合物について、エタン当量は０．４モル％であろう。エタン及びエチレン以外の炭化水素の相対有効度は、二つの異なった供給物エタン濃度でその供給物濃度で関心のある炭化水素を含む反応混合物について同じ触媒性能を達成するために必要な、入口塩化エチル当量濃度を決定することによって実験的に測定することができる。炭化水素化合物が、非常に小さい脱塩化物化効果を有し、また低濃度で存在することが見出された場合、Ｚ^*計算に於けるエタン当量濃度へのその寄与は無視することができるであろう。

従って、前記の関係が与えられると、反応混合物が、エチレン、塩化エチル、二塩化エチレン、塩化ビニル及びエタンを含有する場合に、総触媒塩化物化有効度値は、式（ＩＶ）：

（式中、ＥＣＬ、ＥＤＣ及びＶＣＬは、それぞれ、反応混合物中の、塩化エチル（Ｃ₂Ｈ₅Ｃｌ）、二塩化エチレン（Ｃｌ−ＣＨ₂−ＣＨ₂−Ｃｌ）及び塩化ビニル（Ｈ₂Ｃ＝ＣＨ−Ｃｌ）のｐｐｍｖでの濃度であり、Ｃ₂Ｈ₆及びＣ₂Ｈ₄は、それぞれ、反応混合物中の、エタン及びエチレンのモルパーセントでの濃度である）
によって定義することができる。気体状塩素含有プロモーター種及び炭化水素脱塩素化種の相対有効度を、また、エポキシ化反応が実施される条件下で測定することが重要である。Ｚ^*は、好ましくは、約２０以下であるレベルで維持されるであろう。これは、最も好ましくは約１５以下である。Ｚ^*は、好ましくは少なくとも約１である。

気体状塩素含有プロモーター種は、単一種として供給することができるが、触媒と接触した際に、他の種が生成し、反応器の出口流中で混合物に至り得る。幾つかの態様において、反応混合物には、反応器からの循環供給物流が含有され得る。その結果、反応器の出口流が再循環される場合、種の混合物が反応混合物中に見出されるであろう。本明細書中に使用される用語「反応混合物」は、アルキレン、酸素及び気体状塩素含有プロモーター種並びに存在する場合反応器への再循環供給物流を含有する、反応器入口供給気体を意味する。特に、反応器への再循環供給物流は、塩化エチル又は二塩化エチレンのみがシステムに供給されるが、塩化エチル、塩化ビニル、二塩化エチレン及び／又は塩化メチルを含有するであろう。塩化エチル、塩化ビニル及び二塩化エチレンの濃度は、Ｚ^*を計算する際に考慮しなくてはならない。

典型的には、反応器からの出口流は、とりわけ未反応のアルキレン、未反応の酸素、アルデヒド、酸性不純物、窒素、アルゴン及び二酸化炭素と共に、希薄濃度のアルキレンオキサイドを含有している。二酸化炭素は、反応副生物として製造され、また、他の不活性反応気体と共に不純物として導入されるであろう。アルキレンオキサイドは、反応器の出口流から分離し、回収することができる。反応器の出口流中の残留物質は、未反応アルキレンの損失を減少させるために、循環供給物流として反応器に戻し循環させることができる。幾つかの態様において、反応器の出口流を、二酸化炭素除去装置に通過させて、循環供給物流として反応器内に導入する前に、二酸化炭素を除去するか及び／又はその量を減少させることができる。一つの態様において、循環供給物流中の二酸化炭素濃度は、反応混合物の全組成物の、約５モル％以下、更に好ましくは約３モル％以下、なお更に好ましくは約２モル％以下である。水もまた、循環供給物流中に、好ましくは、約０モル％〜約３モル％以下である濃度で存在するであろう。

一つの態様において、このエポキシ化反応は、一定の期間に亘って好ましい運転条件で運転され、少なくとも約２５０キロモルのアルキレンオキサイド／触媒の立方メートル（キロモル ｍ^-3）（ここで、触媒の体積は、反応器の充填体積として測定される）の製造をもたらす。幾つかの態様において、このエポキシ化反応は、一定の期間に亘って好ましい運転条件で運転され、少なくとも約５００キロモルのアルキレンオキサイド／触媒の立方メートルの製造をもたらす。別の態様において、このエポキシ化反応は、一定の期間に亘って好ましい運転条件で運転され、少なくとも約１０００キロモルのアルキレンオキサイド／触媒の立方メートルの製造をもたらす。「反応器の充填体積」は触媒床によって実際に占められている反応器の体積である。

好ましい態様において、このエポキシ化反応は、約５００００キロモル／ｍ³触媒（ここで、触媒の体積は、反応器の充填体積として測定される）の累積アルキレンオキサイド製造に到達する前に、好ましくは約２００００キロモル／ｍ³触媒に到達する前に、更に好ましくは約１００００キロモル／ｍ³触媒に到達する前に、好ましい運転条件で運転される。

好ましい運転条件はエポキシ化反応の生産性に対する効率の微分係数から決定することができる。この方法は、運転条件の他のコンポーネントを実質的に変化させないままで、第一の温度での総触媒塩化物化有効度値（Ｚ^*）の関数として、エポキシ化反応の生産性に対する効率の微分係数を決定することを含む。エポキシ化反応の生産性に対する効率の微分係数は、エポキシ化反応の効率がパーセントで表され、エポキシ化反応の生産性が、反応器出口流中のモルパーセントでのアルキレンオキサイドの濃度として表されるとき、約−１〜約−４の範囲内である。総触媒塩化物化有効度は、１種若しくはそれ以上の気体状塩素含有プロモーター種の濃度及び／又は１種若しくはそれ以上の非塩素含有炭化水素種の濃度を変更することによって変えることができ、アルキレンの濃度を変えないことが最も好ましい。（当業者は、アルキレンの濃度を変えることができるが、そうすると、計算で適切に調節する必要があることを認めるであろう）。一つの態様において、この微分係数は勾配ベース方法を使用して測定される。例えば、エポキシ化反応の効率及び関連する生産性は、第一の総触媒塩化物化有効度値で測定されて、第一の温度での第一の効率値及び第一の生産性値を得る。第二の総触媒塩化物化有効度値で、エポキシ化反応は、第一の温度での第二の効率値及び第二の生産性値を与える。本発明の態様に従って、好ましい運転条件は、勾配によって特徴づけられ、ここで、この勾配は、第一の生産性値と第二の生産性値との間の差によって割った、第一の効率値と第二の効率値との間の差から得られる。この勾配は、効率がパーセントで表され、生産性が、反応器出口流中に含有されているアルキレンオキサイドのモルパーセントとして表されるとき、約−１〜約−４の間の値である。幾つかの態様において、好ましい運転条件は、第二の効率値及びこの勾配から決定することができる対応する第二の生産性値によって特徴づけられる。例えば、エポキシ化反応についての第一の生産性値及び対応する第一の効率値が、第一の温度で既知である場合、この反応は、効率がパーセントで表され、生産性が、反応器出口流中に含有されているアルキレンオキサイドのモルパーセントとして表されるとき、勾配が約−１〜約−４の間であるまで、総触媒塩化物化有効度を変化させることによって、第一の温度での第二の効率値及び第二の生産性値によって特徴づけられる好ましい運転条件で運転することができる。

図１は、本発明の幾つかの態様に従った、エポキシ化反応の好ましい運転条件の決定方法のフローチャート１０である。工程１２において、第一の温度でのエポキシ化反応の効率及び生産性の第一のデータの組が作られる。第一のデータの組には、運転条件の他のコンポーネントを実質的に変化しないままで、第一の温度での少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値に関連する効率値及び対応する生産性値が含まれる。少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値は、３個の異なった総触媒塩化物化有効度値に対応し、１種若しくはそれ以上の気体状塩素含有プロモーター種の濃度及び／又は１種若しくはそれ以上の非塩素含有炭化水素種の濃度を変更することによって得られ、アルキレンの濃度を変えないことが最も好ましい。総触媒塩化物化有効度が、１種若しくはそれ以上の気体状塩素含有プロモーター種の入口濃度及び／又は１種若しくはそれ以上の飽和非塩素含有炭化水素種の入口濃度を変更することによって変えられることが好ましい。総触媒塩化物化有効度が、気体状塩素含有プロモーター種の入口濃度を変更することによって、例えば、反応器へのその供給速度を変更することによって変更されることが最も好ましい。Ｚ^*が、総触媒塩化物化有効度の尺度として使用されるとき、少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値は約１〜３０の間である。少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値は、低い値、１個又はそれ以上の中間の値及び高い値を含むことができ、これらの値は、温度と共に並びに一般的により高い温度に関連する、より高い総触媒塩化物化有効度値と共に変化するであろう。また、１個又はそれ以上の中間値の少なくとも１個は、低い及び高い総触媒塩化物化有効度値で得られる効率に対して比較したとき、最高の効率に関連することが望ましい。最高の効率が、これらの総触媒塩化物化有効度値、即ち、低い値及び／又は高い値の一方又は両方で得られる場合、それぞれこの低い値及び／又は高い値よりもなお低い及び／又は高い総触媒塩化物化有効度値で、エポキシ化反応の効率及び生産性での追加のデータを作ることが好ましい。一つの態様において、約２４０℃の反応器温度で、Ｚ^*の低い値は約１〜約２であり、Ｚ^*の１個又はそれ以上の中間値は約２〜約３であり、Ｚ^*の高い値は約３〜約４である。

第一の温度は、この温度が、前記のようなエポキシ化反応の温度範囲内に入るように選択される。幾つかの態様において、第一の温度は、好ましくは少なくとも約２００℃、更に好ましくは少なくとも約２１０℃、最も好ましくは少なくとも約２２０℃である。第一の温度は、約３００℃以下、更に好ましくは約２９０℃以下、最も好ましくは約２８０℃以下である。典型的には、第一の温度での総触媒塩化物化有効度値の選択された範囲に亘るエポキシ化反応の生産性は、出口流中のモル濃度として表すと、約１モル％よりも高いアルキレンオキサイドである。或る態様において、第一の温度での総触媒塩化物化有効度値の選択された範囲に亘るエポキシ化反応の生産性は、約１モル％〜約４モル％の範囲内のアルキレンオキサイドである。幾つかの態様において、第一の温度での総触媒塩化物化有効度値の選択された範囲に亘るエポキシ化反応の最高効率は少なくとも約８５％である。或る態様において、第一の温度での総触媒塩化物化有効度値の選択された範囲に亘るエポキシ化反応の最高効率は約８５％〜約９５％の範囲内である。

第一の温度での最高効率値は、工程１４で、第一のデータの組から決定され、総触媒塩化物化有効度を変えることによって第一の温度で達成可能な最高効率に対応する。幾つかの態様において、第一の温度での最高効率値を決定することは、プロットを作ること若しくはプログラムを使用すること若しくは数学式を使用すること又はこれらの任意の組合せを含む。当業者に公知であるように、第一のデータの組のデータ点の数を増加させることによって、最高効率値を決定する品質を改良することができる。認められるように、データ点の数を増加させることは、第一の温度での３個より多い総触媒塩化物化有効度値でデータを作ること及び／又は第一の温度での少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値の少なくとも幾つかで測定を繰り返すことを含む。

工程１６で、最高効率値よりも低い効率値の範囲が選択される。本発明の態様に従って、効率値の範囲は、好ましい運転条件に対応し、更に、反応が、第一の温度で最高効率で実施されるとき達成可能なものよりも高いエポキシ化反応の生産性によって特徴づけられる。幾つかの態様において、効率値の範囲は、最高効率値で得られるものよりも少なくとも約１％高い、即ち最高効率値に対応する反応器出口流中のアルキレンオキサイドの濃度の少なくとも約１．０１倍の生産性値によって特徴づけられる。或る態様において、効率値の範囲は、最高効率値で得られるものよりも少なくとも約５％高い、即ち、最高効率値に対応する反応器出口流中のアルキレンオキサイドの濃度の少なくとも約１．０５倍の生産性値によって特徴づけられる。一つの態様において、効率値の範囲は、最高効率値で得られるものよりも少なくとも約１０％高い、即ち、最高効率値に対応する反応器出口流中のアルキレンオキサイドの濃度の少なくとも約１．１倍の生産性値によって特徴づけられる。

本発明の一態様に従ったエポキシ化反応の好ましい運転条件の決定方法のフローチャート２０が図２に示される。フローチャート２０は、フローチャート１０を、好ましい運転条件を決定するために使用することができる一つの特定の方法を示している。フローチャート２０には、フローチャート１０を参照して前記されたような工程１２が含まれている。第一の温度でのエポキシ化反応の効率及び生産性の第一のデータの組が、工程１２で、少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値で作られる。工程２２で、第一のプロットの上に第一のデータの組をプロットすることによって、第一の最大値を有する第一の曲線が作られる。いくつかの態様において、第一のデータの組は数学的に一般化して第一の曲線を生じさせることができる。一つの態様において、第一の曲線は、第一のデータの組を二次多項式関数と適合させて、適合曲線を形成させることによって作ることができ、この適合曲線は下向きに開いた放物線の形を有する。一つの態様において、第一のプロットの横座標（Ｘ軸）は、少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値でエポキシ化反応の生産性に対応し、第一のプロットの縦座標（Ｙ軸）は、少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値でエポキシ化反応の効率に対応している。第一のプロットの縦座標がエポキシ化反応の効率に対応している態様において、縦軸に沿った第一の最大値の位置を読み取ることによって、最高効率値（これは、第一の温度での総触媒塩化物化有効度を変えることによって達成可能な最高効率である）が得られ、横軸に沿った第一の最大値の位置を読み取ることによって、エポキシ化反応の対応する生産性になる。

工程２４で、第一の曲線上の第一の領域が選択される。本発明の態様に従って、第一の領域は、第一の温度での好ましい運転条件に対応し、第一のプロットの横座標がエポキシ化反応の生産性であるとき、第一の最大値の右に位置している。第一の領域は、第一の最大値で得られる効率よりも低い効率値の範囲によって特徴づけられる。認められるように、第一の領域でエポキシ化反応を運転することに起因する効率における損失は、生産性における利得によって相殺される。

図３は、本発明の態様に従って、フローチャート２０に示されるような方法を使用して、第一の温度で、効率及び生産性の第一のデータの組をプロットすることによって得られる、第一のプロット３０の例示である。第一のデータの組は、それぞれ、３０及び０．５モル％の固定された入口エチレン及びエタン濃度目標値で、２．５、３．１、３．７及び４．４の総触媒塩化物化有効度値で並びに２４５℃の温度で得られ、プロットされて、第一のプロット上で第一の最大値３６を有する第一の曲線３４を作る。第一の最大値３６は、それぞれ数字３８及び４０によって参照されるような対応する効率及び生産性値を有する。この態様において、数字３８は、２４５℃で得られる最高効率値を指し、数字４０は、対応する生産性値を指す。第一のプロット３０の横座標がエポキシ化反応の生産性であるとき、第一の最大値３６の右の方に位置している第一の領域４２が選択される。一つの態様において、第一の領域４２は、第一の最大値３６に対応する生産性４０よりも少なくとも約１％大きい（生産性４０の少なくとも１．０１倍の）生産性を有する。幾つかの態様において、第一の領域４２は、第一の最大値３６に対応する生産性４０よりも少なくとも約５％大きい（生産性４０の少なくとも１．０５倍の）生産性を有する。或る態様において、第一の領域４２は、第一の最大値３６に対応する生産性４０よりも少なくとも約１０％大きい（生産性４０の少なくとも１．１０倍の）生産性を有する。認められるように、第一の領域４２は、エポキシ化反応の効率がパーセントで表され、エポキシ化反応の生産性が、反応器出口流中に存在しているモルパーセントでのアルキレンオキサイドの濃度として表されるとき、勾配が約−１〜約−４の間である、プロット上の領域に対応する。

本発明の態様に従ったフローチャート５０が、図４中に示されている。フローチャート５０には、図２のフローチャート２０を参照して前記されたような工程１２及び２２が含まれている。工程５２において、エポキシ化反応の効率及び生産性の第二のデータの組が、第二の温度で作られる。第二のデータの組には、運転条件の他のコンポーネントを実質的に変化させないままで、第二の温度での少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値に関連する効率値及び対応する生産性値が含まれる。第二の温度は、第一の温度よりも低いか又は高くてよい。第二の温度に達するために第一の温度からの追加の上昇又は下降を有することが望ましい。幾つかの態様において、第二の温度は、約１セルシウス度よりも高く第一の温度から異なっている。或る態様において、第二の温度は、約３セルシウス度よりも高く第一の温度から異なっている。一つの態様において、第二の温度は、約５セルシウス度よりも多くほど第一の温度から異なっている。

幾つかの態様において、工程５２において、第二データの組を作るために使用される少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値は、工程１２において第一のデータの組を作るために使用されたのと同じものであってよい。或る態様において、工程５２において使用される少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値は、第一のデータの組を作るために使用されたものとは異なっていてよい。工程５２において使用される少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値は、工程１２に関して前記したように、低い値、１個又はそれ以上の中間の値及び高い値を含む。工程５２において使用される少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値は、前記工程１２に関して記載したようにして得られる。

工程５４において、第一のプロットの上に第二のデータの組をプロットすることによって、第二の曲線が作られる。この第二の曲線は、第二の最大値（ここで、効率は第二の温度で最大値を示す）によって特徴づけられる。第二の温度が第一の温度よりも高い態様において、第二の曲線は、典型的には、第一の曲線の右下の方に、即ち、より大きい生産性及びより低い効率の方にシフトするであろう。第二の温度が第一の温度よりも低い態様において、第二の曲線は、第一の曲線の左上の方にシフトするであろう。

工程５６において、第一の曲線及び第二の曲線に亘って、接線を引くことができる。この接線は、第一の最大値及び第二の最大値の右の方に存在する点で、第一の曲線及び第二の曲線と接している。本発明の態様に従って、接線が上記のように構成されているとき、接線の勾配は、効率をパーセントで表し、生産性を、反応器出口流中のアルキレンオキサイドのモルパーセントとして表すとき、約−１〜約−４の範囲内であることが見出される。得られる接線の勾配は、温度、反応器条件及び／又は触媒齢のような要因に依存して、この範囲内で変わることができる。

第二の領域は、工程５８で選択することができる。第二の領域は、接線上に存在し、本発明の態様に従った好ましい運転条件に対応する。認められるように、望ましい生産性をもたらす好ましい運転条件は、第一の曲線及び第二の曲線に亘って引かれる接線から決定することができる。一つの態様において、所望の生産性は、第一の温度で第一の曲線との接点及び第二の温度で第二の曲線との接点の間に存在する接線上の点で達成される。所望の生産性が、第一の温度での第一の曲線についての接点での生産性及び第二の温度での第二の曲線についての接点での生産性の両方よりも高い又は低い態様において、好ましい運転条件を得るために、接線を外挿することができる。一つの態様において、好ましい運転条件に対応する温度（Ｔ₃）及び総触媒塩化物化有効度値（Ｚ₃ ^*）は、下記に示す式（Ｖ及びＶＩ）：

（式中、Ｔ₁、Ｔ₂及びＴ₃は、それぞれ、第一の温度、第二の温度及び第三の温度であり、Ｃ_AO1及びＣ_AO2は、それぞれ、接線がＴ₁及びＴ₂で応答曲線に接している点での、出口流中のアルキレンオキサイドの濃度であり、Ｃ_AO3は、出口流中のモルパーセントでの生産性の所望のレベルであり、Ｚ₁ ^*及びＺ₂ ^*は、それぞれ、接線がＴ₁及びＴ₂で応答曲線に接している点での総触媒塩化物化有効度値であり、必要な場合、それぞれ、Ｔ₁及びＴ₂で総触媒塩化物化有効度値に対する出口アルキレンオキサイド濃度のプロットから内挿又は外挿によって決定することができ、そしてＺ₃ ^*は、第三の温度で好ましい運転条件に対応する総触媒塩化物化有効度値である）
を使用して決定することができる。

一つの態様において、フローチャート５０の工程１２〜５８は、関連する効率及び生産性値で２個より多い温度で２個より多い曲線を得るために、繰り返すことができる。接線若しくは一連の接線又は２個より多い曲線に亘って引かれた滑らかに変化する椄曲線は、それぞれの温度で前記したものと同様の方法で好ましい運転条件をもたらすことができる。

図５は、本発明の態様に従って、フローチャート５０を使用して得られる、第一のデータの組及び第二のデータの組のプロット６０の例示である。第一のデータの組は、図３を参照して記載されるように、プロットして、第一の最大値３６を有する第一の曲線３４を得ることができる。対応する効率及び生産性値は、それぞれ数字３８及び４０によって参照される。それぞれ３０及び０．５モル％の固定された入口エチレン及びエタン濃度目標値で、３．６、４．４及び５．０の総触媒塩化物化有効度値を有する２５０℃での第二のデータの組のプロットは、第二の最大値６６を有する第二の曲線６４を提供し、対応する効率及び生産性値は、数字６８及び７０によって参照される。接線７２が、第一の曲線３４及び第二の曲線６４に亘って引かれる。接線７２は、図５に示されるように、数字７４及び７６によって印をつけられた点で、第一の曲線３４及び第二の曲線６４に接している。点７４及び７６は、それぞれ、第一の曲線３４及び第二の曲線６４の第一の最大値３６及び第二の最大値６６の右の方に存在している。本発明の態様に従って、第一の温度での好ましい運転条件は、７４によって印をつけられたような接線７２に接している第一の曲線上の領域に対応し、第二の温度について、これは点７６に対応している。

本発明の態様に従った方法のフローチャート８０が図６中に示されている。フローチャート８０には、図４のフローチャート５０中に示されるような工程１２及び５２が含まれている。工程１２において、第一の温度での少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値でエポキシ化反応の効率及び生産性の第一のデータの組が作られる。工程５２において、第二の温度での少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値でエポキシ化反応の効率及び生産性の第二のデータの組が作られる。

工程８２において、第一のデータの組及び第二のデータの組をプロットすることによって、等高線プロットが作られる。一つの態様において、第一のデータの組及び第二のデータの組は、総触媒塩化物化有効度値及び温度の関数としてプロットされて、少なくとも１個の第三の曲線及び少なくとも１個の第四の曲線を得る。少なくとも１個の第三の曲線は、エポキシ化反応の一定効率の等高線に対応し、少なくとも１個の第四の曲線は、エポキシ化反応の一定生産性の等高線に対応する。

等高線プロットの第三の領域が、工程８４で選択される。第三の領域は、好ましい運転条件に対応する。一つの態様において、第三の領域は、生産性の所望のレベルに対応する少なくとも１個の第四の曲線上に存在し、更に、最高効率を有する少なくとも１個の第三の曲線によって特徴づけられ、また、関心のある少なくとも１個の第四の曲線に合致する。

幾つかの態様において、工程１２又は５２は、第三の温度で繰り返され、少なくとも３個の温度でデータをプロットすることによって、等高線プロットが作られる。認められるように、３個より高い温度でデータを作ることによって、３個の温度で作られる等高線プロットとの比較でより良い好ましい運転条件の決定を得ることができる。

図７は、フローチャート８０の方法に従って得られた第一のデータの組、第二のデータの組及び第三のデータの組の等高線プロット９０である。この態様において、等高線プロット９０の横座標は温度であり、縦座標は総触媒塩化物化有効度値である。第一のデータの組、第二のデータの組及び第三のデータの組から、３個の温度での効率データ及び少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値を、等高線プロット９０の上にプロットして、少なくとも１個の第三の曲線９８を得ることができる。第一のデータの組、第二のデータの組及び第三のデータの組からの生産性値をプロットして、少なくとも１個の第四の曲線１００を得ることができる。好ましい運転条件は、少なくとも１個の第四の曲線１００を選択し、少なくとも１個の第四の曲線１００上の少なくとも１個の第三の曲線９８の交点（これは、その生産性での最高効率を与える）を選択することによって、決定することができる。一つの態様において、好ましい運転条件に対応する温度及び総触媒塩化物化有効度値を、等高線プロット９０の軸から読み取ることができる。図７の例示態様において、１．６％ＥＯの所望の生産性について、約８７％の最高効率を、２４６．５℃の温度及び約４．３Ｚ^*の総触媒塩化物化有効度値で得ることができる。認められるように、好ましい運転条件１０２での８７％の効率は、約３．７Ｚ^*の総触媒塩化物化有効度値で２４６．５℃の温度（ここで生産性は約１．４２％ＥＯである）で得ることができる８７．４％の最高効率よりも低い。

図８は本発明の態様に従ったシステム１１０の図解線図である。システム１１０は、反応器１１２及び制御器１１４を含む。図８の例示態様において、反応器１１２は、その中に配置された触媒床を有する管型容器である。アルキレン供給物１１６、酸素供給物１１８及び気体状塩素含有プロモーター種供給物１２０が、一緒にされ、反応混合物１２２として反応器１１２の中に導入される。数字１２４及び１２６は、それぞれ、アルキレン供給物１１６のための流量計及び気体状塩素含有プロモーター種供給物１２０のための流量計を示す。アルキレンオキサイド生成物プラス副生物及び／又は不純物（例えばＣＯ₂、Ｈ₂Ｏ及び飽和炭化水素）並びに未反応オレフィン及び酸素を含有する反応器出口流１２８を、反応器１１２から取り出すことができる。所望により、再循環供給物流１３０を、反応器１１２に供給して、反応器出口流１２８中の未反応オレフィン及び酸素を循環させることができる。循環供給物流１３０は、流量計１３４及び循環流量制御器１３６を含むことができる。循環流量制御器１３６は、流量計１３４から循環流量データを受け取り、制御バルブ１３８を操作して、循環供給物流１３０の流量を制御することができる。

反応器１１２の温度は、冷却媒システム、例えば沸騰水冷却システムの手段によって制御することができる。冷却媒圧力制御器１４０は、圧力計１４２から冷却媒データを受け取り、冷却媒制御バルブ１４４を調節して、冷却媒圧力を変更し、温度変更を実施する。反応器温度制御器１４６は、反応器サーモカップルから温度信号を受け取り、冷却媒圧力制御器１４０の設定点をリセットする出力を与える。

制御器１１４は、反応器出口流濃度分析器１４８、反応混合物濃度分析器１５０、アルキレン供給物流量計１２４、アルキレン供給物流量制御器１５２、アルキレン供給物分析器制御器１５４、気体状塩素含有プロモーター種流量制御器１５６及び正味生成物流量計１５８からのインプットを受け取ることができる。制御器１１４は、好ましくはコンピューター化制御システム内に設けられ、また、ＣＰＵ及びメモリー並びに最終的にそれぞれ制御バルブ１６０（気体状塩素含有プロモーター種）及び１４４（冷却媒）を調節するために使用されるアウトプットを含む。制御器１１４は、アルキレン供給物流１１６中のアルキレンの流量基準のアルキレンオキサイドの収率、正味生成物流１３２中の正味生成物の流量及び反応器出口流１２８中のアルキレンオキサイドの濃度を決定することもできる。

制御器１１４は、分析器１５０から、反応混合物１２２中の気体状塩素含有プロモーター種、例えば塩化エチル、塩化ビニル及び二塩化エチレンについての濃度データを、そして反応混合物１２２中のエチレン、エタン及び任意の他の非塩素化炭化水素の濃度データを受け取ることもできる。次いで、これらの濃度データは、総触媒塩化物化有効度値（例えばＺ^*）を計算するために使用される。制御器１１４は、反応器出口流１２８中のアルキレンオキサイドのモルパーセント及び／又はアルキレンオキサイドの収率のための使用者入力設定点を受け取ることもできる。反応器出口流濃度分析器１４８からの使用者入力設定点及びデータに基づいて、制御器１１４は、反応器出口流１２８中のアルキレンオキサイドの濃度及び／又はアルキレンオキサイドの収率が、好ましい運転条件内にあるかどうかを決定することができる。アルキレンオキサイド濃度及び／又は収率が、好ましい運転条件の外側に落ちているとき、制御器１１４は、反応器温度又は反応混合物１２２中の気体状塩素含有プロモーター種の流量を（Ｚ^*を変更するように）調節して、望まれるアルキレンオキサイド濃度又は収率を得ることができる。

図８に示されるように、アルキレン供給物分析器制御器１５４は、反応混合物１２２中のアルキレン濃度を調節するために設けられることができる。例示される実施例において、アルキレン供給物分析器制御器１５４は、反応混合物１２２中のアルキレンの量を示す、反応混合物濃度分析器１５０からの組成データを受け取る。アルキレン供給物分析器制御器１５４（これは、反応混合物１２２中のアルキレン濃度のための使用者入力設定点を有することができる）は、次いで、アルキレン供給物流量計１２４から流量データを受け取り、新しいアルキレン供給物の流量を操作するアルキレン供給物流量制御器１５６の設定点をリセットする。例示した制御スキームは、単に例示であり、本発明の範囲を限定することを意味しない。

ここで使用した方法は、制御器１１４によって使用するための、コンピュータ読み取り可能な媒体、例えば磁気ディスク又はコンピュータハードドライブ上に記憶される、一組のコンピュータ読み取り可能インストラクション中に具体化することができる。制御器１１４は、多数の手段で実施できるが、コンピュータ制御システムの使用が好ましい。

上記の制御器１１４の設定点は、多数の手段で決定することができる。これらは、外部源泉からの、例えば運転データの手動解析からの制御器１１４へのインプットであってよい。これらは、制御器１１４自体によって計算することもできる。例えばコンピュータ制御システムが使用される場合、コンピュータ制御システムを、受け取ったインプットを解析し、このデータを使用して、反応の生産性に対する反応の効率の勾配を計算し、この勾配情報を使用して、好ましい運転条件で運転するための所望の総触媒塩化物化有効度値又は温度を計算するようにプログラムすることができる。所望により、総触媒塩化物化有効度を定期的に変え、前記のようにして得られるデータを解析するように、制御器１１４をプログラムすることさえできる。制御器の手段によって本発明を実施する多数の他の方法が、当業者に明らかであろう。

本発明のエポキシ化プロセスによって製造されるアルキレンオキサイドを、典型的には、更なる下流の生成物、例えば１，２−ジオール、１，２−ジオールエーテル、１，２−カルボネート及びアルカノールアミンを得るために処理することができる。本発明は、改良されたエポキシ化方法を提供するので、この提供された改良は、これらの下流のプロセス及び／又は生成物への改良を提供するように進歩するであろう。従って、１，２−ジオール、１，２−カルボネート、１，２−ジオールエーテル及びアルカノールアミンの製造のための改良方法が、また、本発明において提供される。

１，２−ジオール又は１，２−ジオールエーテルへのアルキレンオキサイドの転化は、例えば所望のアルキレンオキサイドを水と、適切には酸性又は塩基性触媒の存在下で反応させることからなっていてよい。例えば１，２−ジオール又は１，２−ジオールエーテルの好ましい製造のために、アルキレンオキサイドを、１０倍モル過剰の水と、液相反応中で、酸触媒、例えば全反応混合物基準で０．５〜１．０重量％の硫酸の存在下で、５０〜７０℃で１バール絶対で又は気相反応中で、１３０〜２４０℃及び２０〜４０バール（絶対）で、好ましくは触媒の不存在下で反応させることができる。水の比率がより低い場合、反応混合物中の１，２−ジオールエーテルの比率は増加されるであろう。そうして製造された１，２−ジオールエーテルは、ジエーテル、トリエーテル、テトラエーテル又は他のマルチエーテルを含むであろう。その代わりに、１，２−ジオールエーテルは、アルキレンオキサイドをアルコール、例えばメタノール若しくはエタノールによって転化させることにより又は水の少なくとも一部をアルコールで置き換えることにより製造することができる。得られる１，２−ジオール及びジオールエーテルは、広範囲の種々の最終使用応用において、食品、飲料、たばこ、化粧品、熱可塑性ポリマー、硬化性樹脂システム、洗剤、熱移動システム等の工業において使用することができる。

本発明の方法を経て製造されたアルキレンオキサイドのアルカノールアミンへの転化は、例えばアルキレンオキサイドをアンモニアと反応させることからなる。無水アンモニア又はアンモニア水溶液を使用することができるが、無水アンモニアがモノアルカノールアミンの製造に有利であり、同じものが好ましいとき使用することができる。得られるアルカノールアミンは、例えば天然ガスの処理において使用することができる。オレフィンオキサイドは、オレフィンオキサイドを二酸化炭素と反応させることによって、対応する１，２−カルボネートに転化させることができる。所望により、続いて、１，２−カルボナートを水又はアルコールと反応させて１，２−ジオールを生成させることにより、１，２−ジオールを製造することができる。応用可能な方法について、米国特許第６，０８０，８９７号明細書（参照して本明細書に含める）を参照されたい。

エチレングリコールは、２個の顕著な用途において、即ちポリエステル繊維、フィルム及び容器において使用するためのポリ（エチレンテレフタレート）のための原材料として又は自動車不凍液として使用される。ジ−、トリ−及びテトラエチレングリコールはエチレングリコールの共生成物である。

更なる詳述無しに、当業者は、本明細書の説明を使用して、本発明をその全範囲まで利用できることが信じられる。下記の実施例は、特許請求の範囲に記載された本発明を実施する際の当業者への追加の案内を提供するために含められる。提供された実施例は、本件特許出願の教示に寄与する作業の単なる代表である。従って、これらの実施例は、絶対に、付属される特許請求の範囲中に定義されたような本発明を限定することを意図しない。

例１
本例は、フローチャート５０によって記載され、プロット６０によって示されたようなプロット方法を使用する、好ましい運転条件の決定を示す。

特許公開第ＷＯ２００７／１２３９３２号明細書及び米国特許公開第２００７−０１１１８８６Ａ１号明細書（参照して本明細書に含める）中に記載されているような一般的な手順を使用して、α−アルミナ担体を製造する。特許公開第ＷＯ２００７／１２３９３２号明細書に記載されているような一般的な手順を使用して、上記のα−アルミナ担体上に、レニウムを含有する銀触媒を製造する。この銀触媒のＸ線蛍光（ＸＲＦ）分析は、これが、約３４．８重量％の銀、約５７２ｐｐｍｗのセシウム、約６０ｐｐｍｗの全ナトリウム、約４０５ｐｐｍｗのレニウム、約１１５ｐｐｍｗの硫黄及び約１１５ｐｐｍｗのマンガンを含有していることを示す。触媒の製造の間にプロモーターとしてリチウムも添加するが、これはＸＲＦを使用して分析されなかった。この銀触媒のサンプル８０ｃｃを、逆混合型オートクレーブ反応器内で、３０モル％のエチレン、３モル％の二酸化炭素、８モル％の酸素、０．５モル％のエタン、１．５〜４ｐｐｍｗの範囲内の塩化エチレンの濃度を有し、残りが窒素である入口気体組成物で作用させる。反応器圧力は２０００ｋＰａ絶対（２７５ｐｓｉｇ）である。反応器を始動し、２３０℃の温度で１日間運転し、次いで２４０℃、２４５℃及び２５０℃の温度で運転する。合計反応器入口供給気体流量は、窒素として測定して１０．６７標準リットル／分（２２．６ｓｃｆｈ）である。

２．０、２．５、３．０及び３．５ｐｐｍｖの入口塩化エチル濃度（２．５、３．１、３．７及び４．４のＺ^*）で反応器を運転することによって、２４５℃の温度での効率及び生産性の第一のデータの組を得、このデータを表１に示す。生産性は、反応器の出口流中のエチレンオキサイドのモルパーセントによって定義され、％ＥＯとして表される。２．９、３．５及び４．０ｐｐｍｖの入口塩化エチル濃度（３．６．４．４及び５．０のＺ^*）で反応器を運転することによって、２５０℃の温度での効率及び生産性の第二のデータの組を得、この結果を表１に示す。生産性に対する効率の第一のプロットを、図５に示されるようにプロットして、それぞれ、第一の曲線３４及び第二の曲線６４を得る。記号は、実際の実験データを表し、点曲線は適合させた曲線に対応する。接線７２が、第一の曲線３４及び第二の曲線６４に亘って引かれ、２４５℃及び２５０℃での好ましい運転条件は、それぞれ、接線７２上の点７４及び７６に対応する。

２４５℃の温度で、好ましい運転条件７４は、８５．７％効率で２．００％ＥＯを製造し、対応する総触媒塩化物化有効度値は、２４５℃で得られる％ＥＯ対Ｚ^*応答データの線形回帰によって、３．４３Ｚ^*であると決定され、２５０℃の温度で、好ましい運転条件７６は、８５．３％効率で２．２２％ＥＯを製造し、対応する総触媒塩化物化有効度値は、同様に、２５０℃で得られる％ＥＯ対Ｚ^*応答データの線形回帰によって、４．０７Ｚ^*であると決定される。表２は、この反応を、好ましい運転条件（図５の７４、７６）に対して最高効率（図５の３６、６６）で運転するときの比較を示す。表２から判るように、好ましい運転条件は、最高効率で運転した反応に対して比較したとき、より高い生産性をもたらす。２４５℃で３．１の効率最高化Ｚ^*で達成される１．９０％ＥＯの等価生産性は、式（Ｖ）及び（ＶＩ）に従った好ましい運転条件のために、８５．９％の接線上の得られる効率で、２４２．７℃のより低い温度及び３．１Ｚ^*で達成することができる。

例２
本例は、少なくとも約２５０キロモル／ｍ³触媒の累積アルキレンオキサイド製造のための好ましい運転条件でエポキシ化反応を実施することを示す。

レニウムを含有する銀触媒を、例１に記載したような手順を使用して、担体上に製造する。この触媒のレニウム含有量は、Ｘ線蛍光により分析されたとき、約３６８ｐｐｍｗである。この触媒のサンプルを、管型反応器に装入する。この管型反応器は、二酸化炭素を含有する反応器出口流の一部が、エチレンオキサイド吸収器を通過した後に循環され、目標入口供給物を達成するために十分な新しい供給物気体と一緒にされ、反応器の中に再導入されるように構成されている。反応器を始動し、エポキシ化反応を、プロセス条件の範囲下で、第一の５０日間運転する。

３５モル％のエチレン、８．５モル％の酸素、０．９モル％の二酸化炭素、０．６モル％のエタン、残りの下記に示すような気体状塩素含有プロモーター種及び窒素の入口気体組成を維持することによって、約２２２℃の温度、２１４０ｋＰａ絶対（２９５ｐｓｉｇ）の反応器圧力及び約５４００／時の時間基準の気体空間速度で、第５１日と第６１日との間で運転する。

第一の運転条件での運転に対応する第５１日及び第５２日で、入口での塩化エチル濃度を、反応器出口から循環される流中に含有されている他の気体状塩素含有プロモーター種を考慮に入れた後の総触媒塩化物化有効度値Ｚ^*が、約２．７であるように調節する。第５２日に、反応器の出口流中のエチレンオキサイドの平均モルパーセント、即ち生産性は２．１５モル％であり、平均効率は、８６．８％である。第５３日に、入口塩化エチル濃度を、２．２４モル％の生産性及び８６．５％の平均効率で、３．０のＺ^*値を得るように上昇させる。第５２日と第５３日との間の一定の運転温度で総触媒塩化物化有効度値の関数としての、エポキシ化反応の生産性（モルパーセントで表される）に対する効率（パーセントで表される）の微分係数は約−３．３であり、好ましい運転条件に対応して決定される。

第５３日から第６１日まで、温度を、３．０のＺ^*値で２２２℃に維持する。この期間に亘って、累積エチレンオキサイド製造は、２．２４モル％ＥＯである出口流中のエチレンオキサイドの平均モルパーセント及び８６．４％である平均効率で、約１１６０キロモル／立方メートル触媒である。この運転を合計１７０日間続け、第１７０日での運転温度は２４０℃である。

例３
例２の使用した触媒のサンプル８０ｃｃを、触媒床の出口区画から得る。エポキシ化反応を、この使用した触媒で、逆混合Ｂｅｒｔｙ型オートクレーブ反応器内で、３０．０モル％のエチレン、８．０モル％の酸素、２．０モル％の二酸化炭素、０．５モル％のエタン、２．０ｐｐｍｗの塩化エチル及び残りの窒素の入口気体組成物で始動する。反応器圧力は２０００ｋＰａ絶対（２７５ｐｓｉｇ）で、温度は２３０℃である。全反応器入口供給気体流量は、窒素として測定して６４０標準リットル／時である。２３０℃で４日間運転した後、温度は２４０℃まで上昇する。

２４０℃の温度での効率及び生産性についての第一のデータの組を、約３．１〜４．３の範囲内のＺ^*値を得るための０．３ｐｐｍｖの工程での入口塩化エチル濃度を変えることによって得て、表３に示す。生産性に対する効率の第一のプロット１７０をプロットし、図９に示す。

第一のデータの組を、放物線として数学的に適合させて、２４０℃の温度で１．３１モル％ＥＯの対応する生産性で、８５．９％の最高効率（点１８２）を予測する第一の曲線１８０を得る。対応するＺ^*値は、点１８２で３．５８である。２４０℃での好ましい運転条件は、点１８４に対応し、ここで、生産性に対する効率の微分係数又は第一の曲線の勾配は約−３．０である。点１８４で、効率は８５．８であり、生産性は１．３８モル％ＥＯであり、対応するＺ^*値は３．８１である。この例は、最高効率で運転することとは対照的に、好ましい運転条件で反応器を運転することが、与えられた温度について、より高い生産性になることを示している。

本発明の或る構成のみを例示し、本明細書中に記載したが、多くの修正及び変更が当業者に思い浮かべられるであろう。従って、添付される特許請求の範囲は、本発明の真の精神の範囲内に入る全てのこのような修正及び変更をカバーすることを意図することが理解されるべきである。

以下に、本発明の関連態様を記載する。
態様１．アルキレン、酸素及び気体状塩素含有プロモーター種を含んでなる反応混合物を、銀及び促進量のレニウムを含む担持触媒上を通過させて、第一の運転条件でエポキシ化反応を受けさせて、反応器内でアルキレンオキサイドを生成させ；そしてそれに続いて、前記反応器内で好ましい運転条件下でエポキシ化反応を実施することを含んでなるアルキレンオキサイドの製造方法であって、前記好ましい運転条件がアルキレンオキサイドへのエポキシ化反応の効率（ここで、この効率は好ましい運転条件に対応する運転温度で達成可能な最高効率よりも低い）によって特徴づけられる方法。
態様２．前記好ましい運転条件が、前記エポキシ化反応の生産性によって特徴づけられ、前記好ましい運転条件でのエポキシ化反応の生産性が、その運転温度で達成可能な最高効率で得られるものよりも高い態様１に記載の方法。
態様３．前記好ましい運転条件が、このエポキシ化反応が、更に、好ましい運転条件に対応する最高効率及び運転温度で実施されるときよりも高い、総触媒塩化物化有効度値によって特徴づけられる、態様１又は２のいずれか1項に記載の方法。
態様４．前記好ましい運転条件でエポキシ化反応を続いて実施することが、前記第一の運転条件の温度又は前記第一の運転条件の総触媒塩化物化有効度値の少なくとも一方を変えることからなる、態様１〜３のいずれか１項に記載の方法。
態様５．好ましい運転条件を決定することを更に含む態様１〜４のいずれか１項に記載の方法。
態様６．前記アルキレンオキサイドが、エチレンオキサイド及びプロピレンオキサイドからなる群から選択される態様１〜５のいずれか１項に記載の方法。
態様７．前記気体状塩素含有プロモーター種がＣ１〜Ｃ８クロロ炭化水素及びこれらの任意の混合物からなる群から選択される態様１〜６のいずれか１項に記載の方法。
態様８．前記触媒が約１８０ｐｐｍｗ〜約２０００ｐｐｍｗの範囲内のレニウムを含む態様１〜７のいずれか１項に記載の方法。
態様９．前記触媒が少なくとも１種のコプロモーターを更に含み、前記コプロモーターが、ハロゲン化物及び／又は周期表の第３ｂ族〜第７ｂ族及び第３ａ族〜第７ａ族からの５〜８３の原子番号を有する、酸素以外の元素のオキシアニオンを更に含む態様１〜８のいずれか１項に記載の方法。
態様１０．前記触媒が第ＩＡ族金属、第ＩＩＡ族金属、リン、ホウ素、マンガン、硫黄、モリブデン、タングステン、クロム、チタン、ハフニウム、ジルコニウム、バナジウム、タリウム、トリウム、タンタル、ニオブ、ガリウム、ゲルマニウム及びこれらの任意の混合物からなる群から選択された少なくとも１種のコプロモーターを更に含む態様１〜９のいずれか１項に記載の方法。
態様１１．前記反応器が少なくとも２５０キロモル／ｍ³触媒の累積アルキレンオキサイド製造のための好ましい運転条件で運転される態様１〜１０のいずれか１項に記載の方法。
態様１２．前記態様のいずれか１項に従ってアルキレンオキサイドを製造するシステムであって、このシステムが反応器及び制御器を含み、前記制御器が好ましい運転条件を決定するように作動可能であり、そして前記反応器が前記好ましい運転条件で運転されるシステム。
態様１３．前記好ましい運転条件が固定された運転温度での、総触媒塩化物化有効度値の関数としての、前記エポキシ化反応の生産性に対する効率の微分係数を決定することを含んでなり、前記好ましい運転条件がアルキレンオキサイドを生成するエポキシ化反応の効率がパーセントで表され、エポキシ化反応の生産性が、反応器出口流中のアルキレンオキサイドの濃度として、モルパーセントで表すと、約−１〜約−４の範囲内である微分係数によって特徴づけられる工程によって決定される態様１〜１１のいずれか１項に記載の方法。
態様１４．銀及び促進量のレニウムを含む触媒の存在下の、気体状塩素含有プロモーター種の存在下前記好ましい運転条件の決定が、
ａ）第一の温度で、少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値での、エポキシ化反応の効率及び生産性での第一のデータの組を作り、
ｂ）第一のデータの組から第一の温度での最高効率値を決定し、そして
ｃ）前記最高効率値よりも低い効率値の範囲を選択する
工程を含んでなる（ここで、前記効率値の範囲が、最高効率値に対応するものよりも高いエポキシ化反応の生産性に対応し、前記効率値の範囲が、好ましい運転条件に対応する）工程によって決定される態様１〜１１のいずれか１項に記載の方法。
態様１５．前記最高効率値の決定が、第一のプロットを作ること若しくはプログラムを使用すること若しくは数学式を使用すること又はこれらの任意の組合せを含む態様１４に記載の方法。
態様１６．更に、生産性に対して効率をプロットすることによって第一の最大値を有する第一の曲線を作ることによって第一のプロットを作り、そして
好ましい運転条件に対応する第一の曲線上で第一の領域を選択することを更に含む（ここで、前記第一の領域は前記プロットの横座標がエポキシ化反応の生産性であるときに、第一の曲線の第一の最大値の右に存在する）態様１５に記載の方法。
態様１７．ａ）第二の温度で、少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値での、エポキシ化反応の効率及び生産性での第二のデータの組を作り、
ｂ）第一のプロット上に第二のデータの組をプロットすることによって、第二の最大値を有する第二の曲線を作り（ここで、第二の最大値は第二の温度での最高効率に対応する）、
ｃ）第一の曲線及び第二の曲線に亘って接線を引き（ここで、この接線の勾配を、エポキシ化反応の効率がパーセントで表し、エポキシ化反応の生産性を、反応器出口流中のアルキレンオキサイドの濃度としてモルパーセントで表すと、約−１〜約−４の範囲内である）、そして
ｄ）好ましい運転条件に対応する第二の領域を選択する（ここで、この第二の領域は接線上に存在する）
ことを更に含む態様１４〜１６のいずれか１項に記載の方法。
態様１８．ａ）第二の温度で、少なくとも３個の総触媒塩化物化有効度値での、エポキシ化反応の効率及び生産性での第二のデータの組を作り、
ｂ）第一のデータの組及び第二のデータの組をプロットすることによって、総触媒塩化物化有効度値及び温度の関数としての、効率及び生産性の等高線プロットを作って、それぞれ、少なくとも１つの第三の曲線及び少なくとも１つの第四の曲線を得（ここで、少なくとも１つの第三の曲線はエポキシ化反応の効率に対応し、少なくとも１つの第四の曲線はエポキシ化反応の生産性に対応する）、そして
ｃ）好ましい運転条件に対応する第三の領域を選択する（ここで、この第三の領域は、少なくとも１つの第四の曲線上に存在し、少なくとも１つの第四の曲線に合致する最高効率を有する少なくとも１つの第三の曲線によって決定される）
を更に含む態様１４に記載の方法。
態様１９．第一の曲線、第二の曲線、少なくとも１つの第三の曲線及び少なくとも１つの第四の曲線の少なくとも１つを得る工程が、第一の曲線、第二の曲線、少なくとも１つの第三の曲線及び少なくとも１つの第四の曲線の少なくとも１つを数学的に適合させることを含む態様１５〜１７のいずれか１項に記載の方法。
態様２０．前記態様のいずれか１項に記載の方法によって製造されたアルキレンオキサイドを、１，２−ジオール、１，２−ジオールエーテル、１，２−カルボネート又はアルカノールアミンに転化させることを含んでなる１，２−ジオール、１，２−ジオールエーテル、１，２−カルボネート又はアルカノールアミンの製造方法。

Claims (7)

1. エチレン、酸素及び気体状塩素含有プロモーター種を含んでなる反応混合物を、銀及び２７０〜２０００ｐｐｍｗのレニウムを含む担持触媒上を通過させて、第一の運転条件でエポキシ化反応を受けさせて（ここで、第一の運転条件は、エポキシ化反応の任意の与えられた時間での運転条件を指し、触媒の寿命を通して適用可能である）、反応器内でエチレンオキサイドを生成させ；そしてそれに続いて、５００００キロモル／ｍ³触媒の累積エチレンオキサイド製造に到達する前に、前記反応器内で好ましい運転条件下でエポキシ化反応を実施し、そして前記反応器を、少なくとも２５０キロモル／ｍ³触媒の累積エチレンオキサイド製造される期間好ましい運転条件で運転することを含んでなるエチレンオキサイドの製造方法であって、
   （ａ）前記好ましい運転条件がエチレンオキサイドへのエポキシ化反応の効率（ここで、この効率は好ましい運転条件に対応する運転温度で達成可能な最高効率よりも低い）によって特徴づけられ、
   （ｂ）前記好ましい運転条件が、前記エポキシ化反応の生産性（ここで、前記好ましい運転条件でのエポキシ化反応の生産性は、その運転温度で達成可能な最高効率で得られるものよりも高い）によって更に特徴づけられ、そして前記好ましい運転条件が、このエポキシ化反応が、更に、好ましい運転条件に対応する最高効率及び運転温度で実施されるときよりも高い、総触媒塩化物化有効度値によって特徴づけられ、そして
   （ｃ）前記好ましい運転条件が、固定された運転温度での、総触媒塩化物化有効度値の関数としての、前記エポキシ化反応の生産性に対する効率の微分係数によって特徴づけられ、当該微分係数が、エチレンオキサイドを生成するエポキシ化反応の効率をパーセントで表し、そしてエポキシ化反応の生産性を、反応器出口流中のエチレンオキサイドの濃度として、モルパーセントで表すと、−１〜−４の範囲内である方法。
2. 前記好ましい運転条件でエポキシ化反応を続いて実施することが、前記第一の運転条件の温度又は前記第一の運転条件の総触媒塩化物化有効度値の少なくとも一方を変えることを含んでなる、請求項１に記載の方法。
3. 好ましい運転条件を決定することを更に含む請求項１又は２に記載の方法。
4. 前記触媒が第ＩＡ族金属、第ＩＩＡ族金属、リン、ホウ素、マンガン、硫黄、モリブデン、タングステン、クロム、チタン、ハフニウム、ジルコニウム、バナジウム、タリウム、トリウム、タンタル、ニオブ、ガリウム、ゲルマニウム及びこれらの任意の混合物からなる群から選択された少なくとも１種のコプロモーターを更に含む請求項１又は２に記載の方法。
5. 前記好ましい運転条件（ｃ）が固定された運転温度での、総触媒塩化物化有効度値の関数としての、前記エポキシ化反応の生産性に対する効率の微分係数を決定することを含んでなる方法。
6. 前記請求項１又は２の方法に従ってエチレンオキサイドを製造するシステムであって、このシステムが反応器及び制御器を含み、前記制御器が好ましい運転条件を決定するように作動可能であり、そして前記反応器が前記好ましい運転条件で運転されるシステム。
7. 前記請求項１〜５のいずれか１項に記載の方法によってエチレンオキサイドを製造し、当該エチレンオキサイドを、１，２−ジオール、１，２−ジオールエーテル、１，２−カルボネート又はアルカノールアミンに転化させることを含んでなる１，２−ジオール、１，２−ジオールエーテル、１，２−カルボネート又はアルカノールアミンの製造方法。

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