JP6024852B1 - ゴルフクラブヘッド - Google Patents

Abstract

【課題】ゴルクラブヘッドで打ち出したボールの方向性の安定を図る。【解決手段】クラウン部１６は、前部厚肉部３２、薄肉部３４、後部厚肉部３６、リブ３８、中間部４０を含んで構成されている。薄肉部３４は、前部領域Ｍに形成され、前部厚肉部３２からフェースバック方向に離間した箇所に形成されている。薄肉部３４は、薄肉部３４を除く残りのクラウン部１６の部分よりも肉厚が薄く形成されている。トウ側領域Ｍｔの肉厚の加重平均値をトウ側肉厚加重平均値Δｄｔとする。ヒール側領域Ｍｈの肉厚の加重平均値をヒール側肉厚加重平均値Δｄｈとする。このとき、トウ側肉厚加重平均値Δｄｔでヒール側肉厚加重平均値Δｄｈを割った比（Δｄｈ／Δｄｔ）が１．１以上１．５以下である。【選択図】図１３

Description

本発明はゴルフクラブヘッドに関する。

ゴルフクラブヘッドによって打撃されたボールの弾道（球筋）は、主に、ゴルフクラブヘッドのスイング軌跡と、打球時におけるゴルフクラブヘッドのフェース面の向きとによって決定される。
このような弾道として、ストレート、ドロー、フェード、スライス、フックなどの種類がある。以下、ゴルファーが右利きの場合について説明する。
ゴルフボールの中心と目標点とを結ぶ目標線としたき、ストレートは、弾道が目標線に沿って直線状に延びるものである。
ドローは、弾道がいったん目標線から右側に離れたのち目標線に近づいて着弾するものである。
フェードは、弾道がいったん目標線から左側に離れたのち目標線に近づいて着弾するものである。
スライスは、弾道が目標線から右側に曲がり目標線から離れて着弾するものである。
フックは、弾道が目標線から左側に曲がり目標線から離れて着弾するものである。
上述した弾道のうち、ドローおよびフェードは、ゴルクラブヘッドで打ち出したボールの方向性が安定してボールが目標線に近づいて着弾するため、ゴルファーにとって理想的な弾道である。
このような弾道を得るためには、ドローあるいはフェードの弾道となるようなサイドスピンをボールに与えればよく、したがって、ゴルフクラブヘッドのフェース面のたわみによりボールに加わるギア効果を確保することが重要となる。
このようなギア効果は、打球時におけるクラウン部のたわみ量をトウヒール方向に沿って変化させることで得ることができると考えられる。
一方、特許文献１には、良好な打球音を得るためにクラウン部の肉厚を調整することが開示されている。
また、特許文献２には、鋳造成形の歩留まりを高めるためにクラウン部の肉厚を調整することが開示されている。
また、特許文献３には、強度を保ちつつ軽量化を図るためにクラウン部の肉厚を調整することが開示されている。

特許第５５７６９７１号公報 特許第５８９８６４１号公報 特許第５２４３４９０号公報

しかしながら、何れの従来技術も、クラウン部のたわみ量やボールの弾道に関しては特に考慮されていない。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、ゴルクラブヘッドで打ち出したボールの方向性の安定を図る上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。

上記目的を達成するために、請求項１記載の発明は、上下の高さを有して左右に延在するフェース部と、前記フェース部の上部から後方に延在するクラウン部と、前記フェース部の下部から後方に延在するソール部と、前記クラウン部と前記ソール部の間で前記フェース部のトウ側縁とヒール側縁との間をフェースバックを通って延在するサイド部とを含むヘッド本体を備え、それらフェース部とクラウン部とソール部とサイド部とで囲まれた内部が中空部であるゴルフクラブヘッドであって、前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、前記フェース中心基準断面において、前記フェース面の上端とクラウン面の前端との境界点を第１境界点Ｋ１とし、前記フェース中心基準断面および前記水平面と直交し前記第１境界点Ｋ１から前記フェースバック方向に５０ｍｍ離間した平面を第１平面とし、前記クラウン部のうち前記第１平面よりも前記フェース部寄りの領域を前部領域とし、前記前部領域のうち前記フェース中心基準断面よりもトウ側寄りの部分をトウ側領域とし、前記前部領域のうち前記フェース中心基準断面よりもヒール側寄りの部分をヒール側領域とし、前記トウ側領域の肉厚の加重平均値をトウ側肉厚加重平均値Δｄｔとし、前記ヒール側領域の肉厚の加重平均値をヒール側肉厚加重平均値Δｄｈとしたとき、前記前部領域に薄肉部が形成され、前記薄肉部は、前記薄肉部を除く残りの前記クラウン部の部分よりも肉厚が薄く、前記トウ側肉厚加重平均値Δｄｔおよび前記ヒール側肉厚加重平均値Δｄｈの一方を他方で割った比が１．１以上１．５以下であることを特徴とする。
請求項２記載の発明は、前記基準状態において前記ゴルフクラブヘッドを平面視した状態で、前記薄肉部よりも前記フェースバック側の箇所に、前記薄肉部の縁部のうち前記フェースバック側に対向する後縁部に沿って厚肉部が延在形成され、前記厚肉部の肉厚ｄ２は前記薄肉部の肉厚ｄ１の１．２倍以上２．０倍以下であることを特徴とする。
請求項３記載の発明は、前記薄肉部の肉厚ｄ１は０．４ｍｍ以上０．６ｍｍ以下であり、前記厚肉部の肉厚ｄ２は０．６５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下であることを特徴とする。
請求項４記載の発明は、前記基準状態において前記ゴルフクラブヘッドを平面視した状態で、前記後縁部は前記フェース中心基準断面と交差する方向に延在し、前記厚肉部に、前記薄肉部および前記厚肉部から離れる方向に延在するリブが形成され、前記リブの肉厚は前記厚肉部の肉厚ｄ２と同一であることを特徴とする。
請求項５記載の発明は、前記リブは、前記厚肉部の延在方向に間隔をおいた前記厚肉部の複数箇所にそれぞれ設けられていることを特徴とする。

請求項１記載の発明によれば、クラウン部の前部領域に、クラウン部の他の部分よりも肉厚が薄い薄肉部を形成し、トウ側領域のトウ側肉厚加重平均値Δｄｔおよびヒール側領域のヒール側肉厚加重平均値Δｄｈの一方を他方で割った比を１．１以上１．５以下とした。
したがって、トウ側領域とヒール側領域との剛性を比較すると、一方の剛性が他方の剛性よりも低くなる。
このため、フェース部でボールを打球した際にトウ側領域とヒール側領域との一方のたわみ量が他方のたわみ量に比較して相対的に大きくなることから、トウ側領域に接続するフェース部のたわみ量と、ヒール側領域に接続するフェース部のたわみ量との一方が他方よりも大きなものとなる。
この結果、フェース部のたわみ量がトウヒール方向に沿って変化することでボールにギア効果が加わり、サイドスピンがボールに与えられるため、弾道は、フェード傾向あるいはドロー傾向となる。したがって、ゴルクラブヘッドで打ち出したボールの方向性を安定させる上で有利となる。
また、ボールの方向性が安定すると、方向性がばらつく心配がなくなるので力強くスイングできるようになる。その結果、ヘッドスピードも速くなり、飛距離アップにつながることも期待できる。
請求項２から５記載の発明によれば、請求項１の効果を高める上で有利となる。

第１の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドをフェース面の前方から見た正面図である。 図１のＡ矢視図である。 図１のＢ矢視図である。 フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第１の説明図である。 フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第２の説明図である。 フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第３の説明図である。 フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第４の説明図である。 ゴルフクラブヘッドの重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとの関係を示すゴルフクラブヘッドの断面図である。 フェース面の輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。 フェース面の輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッドの断面図である。 フェース面の中心点Ｐｃの定義を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。 図１の平面Ｘで破断したフェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて第１境界点Ｋ１を規定するための曲率半径Ｒの測定方法を説明する説明図である。 第１の実施の形態におけるゴルフクラブヘッドのクラウン部の構成を示す説明図である。 第１の実施の形態におけるゴルフクラブヘッドのフェース面の中心点Ｐｃでボールを打球したときのクラウン部のたわみ量を模式的に示した説明図である。 第２の実施の形態におけるゴルフクラブヘッドのクラウン部の構成を示す説明図である。 第２の実施の形態におけるゴルフクラブヘッドのフェース面の中心点Ｐｃでボールを打球したときのクラウン部のたわみ量を模式的に示した説明図である。 実験例１〜２２の評価結果を示す図である。

（第１の実施の形態）
次に本発明の実施の形態について説明する。
図１〜図３に示すように、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０は、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）であり、ヘッド本体１２を含んで構成されている。
ヘッド本体１２は、主に金属材料により構成される。
前記金属材料としては、例えばステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が用いられる。
ヘッド本体１２は、フェース部１４と、クラウン部１６と、ソール部１８と、サイド部２０とを備えている。
フェース部１４は、上下の高さを有して左右に延在している。
クラウン部１６は、フェース部１４の上部から後方に延在している。
ソール部１８は、フェース部１４の下部から後方に延在している。
サイド部２０は、クラウン部１６とソール部１８の間でフェース部１４のトウ２２側縁とヒール２４側縁との間をフェースバック２６を通って延在している。
ヘッド本体１２は、それらフェース部１４とクラウン部１６とソール部１８とサイド部２０とで囲まれた内部が中空部２８とされた中空構造を呈している。
図８に示すように、フェース部１４の外側に露出する表面がボールを打撃するフェース面１４Ａであり、フェース部１４の中空部２８に面した裏面がフェース裏面１４Ｂとなっている。
クラウン部１６の外側に露出する表面がクラウン面１６Ａであり、クラウン部１６の中空部２８に面した裏面がクラウン裏面１６Ｂとなっている。
クラウン部１６には、フェース面１４Ａ側でかつヒール２４寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル３０が設けられている。
図８に示すように、ソール部１８の外側に露出する表面がソール面１８Ａであり、ソール部１８の中空部２８に面した裏面がソール裏面１８Ｂとなっている。
図中、符号１９はリーディングエッジを示す。

次に、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法について説明する。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃは、フェース面１４Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。

［Ａ］フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの第１の規定方法：
フェース面１４Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面１４Ａの周縁が稜線によって特定される場合における中心点Ｐｃの規定方法である。この場合はフェース面１４Ａが明瞭に定義されることになる。
図４〜図７はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。

（１）まず、図４に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平面ＨＰ上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。このときのゴルフクラブヘッド１０の状態を基準状態とする。なお、ライ角およびフェース角の設定値は、例えば製品カタログに記載された値である。

（２）次にクラウン部１６及びソール部１８を結ぶ方向における仮中心点ｃ０を求める。
すなわち、図４に示すように、トウ２２およびヒール２４を結ぶ水平面ＨＰと平行な線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。

（３）次に図５に示すように仮中心点ｃ０を通る水平線ｇ０を引く。
（４）次に図６に示すように水平線ｇ０とフェース面１４Ａのトウ２２側の縁とが交差するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面１４Ａのヒール２４側の縁とが交差するｅ０点の中点を仮中心点ｃ１とする。

（５）次に図７に示すように仮中心点ｃ１を通る垂線ｆ１を引き、この垂線ｆ１とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ１点と、垂線ｆ１とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ１点の中点を仮中心点ｃ２とする。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面１４Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面１４Ａの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウ２２−ヒール２４方向と直交する方向に延在する直線で定義される。

［Ｂ］フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの第２の規定方法：
次に、フェース面１４Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１４Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する。

図８に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は中空であり、符号Ｇ０はゴルフクラブヘッド１０の重心点を示し、符号Ｌｐは重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線であり、言い換えると、直線Ｌｐは重心点Ｇ０を通るフェース面１４Ａの垂線である。
すなわち、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０をフェース面１４Ａに投影した点がフェース面上重心点ＦＧである。
ここで、図９に示すように、重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線Ｌｐを含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。

ゴルフクラブヘッド１０を各平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに沿って破断したときの断面において、図１０に示されるように、ゴルフクラブヘッド１０の外面の曲率半径ｒ０を測定する。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面１４Ａ上のフェースライン、パンチマーク等が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃから外方向（図１０における上方向、下方向）に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面１４Ａの周縁を表わす輪郭線Ｉとして定義する。
所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉによって囲まれた領域が、図９、図１０に示すように、フェース面１４Ａとして定義される。

次に、図１１に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平な地面上（水平面ＨＰ）にゴルフクラブヘッド１０を載置する。
直線ＬＴは、フェース面１４Ａのトウ側点ＰＴを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面１４Ａのヒール側点ＰＨを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面１４Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面１４Ａの下側点である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線Ｉとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。

次に、ゴルフクラブヘッド１０の各部の規定について詳細に説明する。
（フェース中心基準断面Ｐｆｃ）
図１〜図３に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態とする。
図１、図３に示すように、基準状態において、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る法線を含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面をフェース中心基準断面Ｐｆｃとする。言い換えると、フェース中心基準断面Ｐｆｃは、基準状態において、フェースセンターラインＣＬを含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面である。

（第１境界点Ｋ１）
図１２に示すように、第１境界点Ｋ１は、フェース中心基準断面Ｐｆｃにおいて、フェース面１４Ａの上端とクラウン面１６Ａの前端との境界点をいう。
本実施の形態では、第１境界点Ｋ１を以下の方法で規定する。
フェース基準断面Ｐｆにおいて、中心点Ｐｃからクラウン部１６に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点ｐを規定し３つの測定点ｐを通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点ｐを１ｍｍずつクラウン部１６に近づく方向に向かって変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定する。
測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．３未満となったときに、３つの測定点ｐのうちの中間の測定点ｐをフェース側第１規定点Ａ１とする。
フェース側第１規定点Ａ１よりも１ｍｍ中心点Ｐｃ寄りの測定点ｐをフェース側第２規定点Ａ２とする。
フェース側第２規定点Ａ２よりも１ｍｍ中心点Ｐｃ寄りの測定点ｐをフェース側第３規定点Ａ３とする。
フェース側第１規定点Ａ１、フェース側第２規定点Ａ２、フェース側第３規定点Ａ３を含む複数の測定点ｐを通る円弧の曲率半径でクラウン部１６側に延長した曲線（円弧）を第１規定線αとする。
なお、第１規定線αを規定する複数の測定点ｐのうち、フェース側第２規定点Ａ２から最もフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに近い測定点ｐまでの第１規定線αに沿った距離は約３ｍｍ〜１５ｍｍである。実際の中空ゴルフクラブヘッドでは、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上記約３ｍｍ〜１５ｍｍの範囲でフェース面１４Ａの曲率半径Ｒはほぼ一定である。

フェース基準断面Ｐｆにおいて、クラウン部１６からフェース部１４に向かって１ｍｍ間隔で３つの測定点ｐを規定し３つの測定点ｐを通る円弧の曲率半径Ｒを測定するとともに、この曲率半径の測定を３つの測定点ｐを１ｍｍずつフェース部１４に近づく方向に向かって変位させつつ行なう操作を繰り返すことで曲率半径Ｒ（Ｒ＝Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、……Ｒｎ−１、Ｒｎ、Ｒｎ＋１、……）を順次測定する。
なお、クラウン部１６の測定点ｐの始点は以下のように定めることが好ましい。
すなわち、フェース基準断面Ｐｆにおいて、フェース側第１規定点Ａ１を含み水平面ＨＰと平行する平面上でフェース側第１規定点Ａ１からフェースバック方向に３０ｍｍ離れた点を通り水平面ＨＰと直交する直線Ｌ１０とクラウン面１６Ａとが交差する交点Ｐ１０の箇所を始点するか、あるいは、交点Ｐ１０よりもフェース部１４寄りの箇所をクラウン部１６の測定点ｐの始点とする。

測定された曲率半径Ｒｎをその直前に測定された曲率半径Ｒｎ−１で除した値が０．４未満となったときに、３つの測定点ｐのうちの中間の測定点ｐをクラウン側第１規定点Ｂ１とする。
クラウン側第１規定点Ｂ１よりも１ｍｍフェースバック寄りの測定点ｐをクラウン側第２規定点Ｂ２とする。
クラウン側第２規定点Ｂ２よりも１ｍｍフェースバック寄りの測定点ｐをクラウン側第３規定点Ｂ３とする。
クラウン側第１規定点Ｂ１、クラウン側第２規定点Ｂ２、クラウン側第３規定点Ｂ３を含む複数の測定点ｐを通る円弧の曲率半径でフェース部１４側に延長した曲線（円弧）を第２規定線βとする。
なお、第２規定線βを規定する複数の測定点ｐのうち、クラウン側第２規定点Ｂ２から最もフェース面１４Ａの中心点Ｐｃから遠い測定点ｐまでの第２規定線βに沿った距離は約３〜１５ｍｍである。実際の中空ゴルフクラブヘッドでは、フェース基準断面Ｐｆにおいて、上記約３ｍｍから１５ｍｍの範囲でクラウン面１６Ａの曲率半径はほぼ一定である。

上記の第１規定線αと第２規定線βとの交点を第１境界点Ｋ１とする。
したがって、図１２に示すように、第１境界点Ｋ１は、ゴルフクラブヘッド１０の外面から外側に僅かに離れた箇所に位置している。
本実施の形態では、上述のような手順で第１境界点Ｋ１を規定したため、第１境界点Ｋ１を簡単かつ確実に定める上で有利となる。
第１境界点Ｋ１を規定するための各曲率半径を測定するためのデータ作製方法は、ゴルフクラブヘッド１０をレーザースキャン等を用いて寸法測定を行うことにより、ＣＡＤデータ（外面データ）を作成して、曲率半径を測定するなどすればよい。

（第１平面Ｐｂ）
図３に示すように、フェース中心基準断面Ｐｆｃおよび水平面ＨＰと直交し第１境界点Ｋ１からフェースバック方向に５０ｍｍ離間した平面を第１平面Ｐｂとする。

（前部領域Ｍ、トウ側領域Ｍｔ、ヒール側領域Ｍｈ）
図３に示すように、クラウン部１６のうち第１平面Ｐｂよりもフェース部１４寄りの領域を前部領域Ｍとする。
前部領域Ｍのうちフェース中心基準断面Ｐｆｃよりもトウ２２側寄りの部分をトウ側領域Ｍｔとする。
前部領域Ｍのうちフェース中心基準断面Ｐｆｃよりもヒール２４側寄りの部分をヒール側領域Ｍｈとする。

図１３は第１の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドの平面図であり、クラウン部の構成を示している。
本実施の形態では、クラウン部１６は、前部厚肉部３２、薄肉部３４、後部厚肉部３６、リブ３８、中間部４０を含んで構成されている。
前部厚肉部３２は前部領域Ｍに形成され、クラウン部１６とフェース部１４との境界線に沿ってトウヒール方向に延在している。本実施の形態では、前部厚肉部３２が特許請求の範囲の厚肉部を構成している。

薄肉部３４は、前部領域Ｍに形成され、前部厚肉部３２からフェースバック方向に離間した箇所に形成されている。本実施の形態では、薄肉部３４が特許請求の範囲の薄肉部を構成している。
薄肉部３４は、薄肉部３４を除く残りのクラウン部１６の部分よりも肉厚が薄く形成されている。
薄肉部３４の縁部のうちフェースバック側に位置する部分が後縁部３４０２であり、後縁部３４０２はフェースバック側に対向し、フェース中心基準断面Ｐｆｃと交差する方向に延在している。
本実施の形態では、平面視した状態で、薄肉部３４は、ヒール２４からトウ２２に向かうにつれて前後方向の幅が広がる扇状に形成されている。

後部厚肉部３６は、薄肉部３４よりもフェースバック側の箇所に、薄肉部３４の後縁部３４０２に沿って延在形成されている。
本実施の形態では、後部厚肉部３６は一定の幅を有して、後縁部３４０２の全長以上の長さで延在している。
後部厚肉部３６の幅は、２ｍｍ以上２０ｍｍ以下であることが、薄肉部３４のたわみ量を大きく確保し、また、ゴルフクラブヘッドの重量増を抑制する上で好ましい。
また、後部厚肉部３６の延在方向の長さは、薄肉部３４の後縁部３４０２の全長の長さよりも短くても良いが、後部厚肉部３６の延在方向の長さが薄肉部３４の後縁部３４０２の全長の長さ以上であると、薄肉部３４のたわみ量を大きく確保する上でより有利となる。
また、本実施の形態では、基準状態でゴルフクラブヘッド１０を平面視した状態で、後部厚肉部３６は、クラウン部１６の輪郭のうちトウ２２寄りの箇所とヒール２４寄り箇所とを結ぶように延在し、後部厚肉部３６は、薄肉部３４の後縁部３４０２の全長よりも広い範囲にわたって延在している。したがって、打球時の応力が効率的に薄肉部３４全体に作用し、薄肉部３４のたわみ量を大きく確保する上で有利となる。

リブ３８は、後部厚肉部３６に形成され、薄肉部３４および後部厚肉部３６から離れる方向に延在している。
本実施の形態では、リブ３８は、後部厚肉部３６の延在方向に間隔をおいた後部厚肉部３６の複数箇所にそれぞれ設けられている。
また、リブ３８の延在方向と後部厚肉部３６の延在方向とが直交している。
また、リブ３８で挟まれたクラウン部１６の箇所には、後部薄肉部４２がリブ３８に沿って延在形成されている。
後部薄肉部４２は、リブ３８の延在方向に沿った長さと、この長さよりも小さい寸法の幅を有して細長形状を呈している。
中間部４０は、クラウン部１６のうち上述した前部厚肉部３２、薄肉部３４、後部厚肉部３６、リブ３４、後部薄肉部４２を除く部分である。
各部の肉厚の大小関係は以下の通りである。
前部厚肉部３２の肉厚＞後部厚肉部３６の肉厚＞中間部４０の肉厚＞薄肉部３４の肉厚
また、後部厚肉部３６の肉厚とリブ３８の肉厚は等しい。
また、後部薄肉部４２の肉厚は中間部４０の肉厚より小さい。

なお、前部厚肉部３２、薄肉部３４、後部厚肉部３６、リブ３４、中間部４０、後部薄肉部４２が形成されることでクラウン部１６はその断面が凹凸形状を呈することになる。
クラウン面１６Ａは凹凸がない滑らかな面で形成され、クラウン裏面１６Ｂに凹凸形状が形成されていてもよいし、クラウン面１６Ａに凹凸形状が形成され、クラウン裏面１６Ｂは凹凸がない滑らかな面で形成されていてもよい。

ここで、トウ側領域Ｍｔの肉厚の加重平均値をトウ側肉厚加重平均値Δｄｔとし、ヒール側領域Ｍｈの肉厚の加重平均値をヒール側肉厚加重平均値Δｄｈとする。
このとき、トウ側肉厚加重平均値Δｄｔでヒール側肉厚加重平均値Δｄｈを割った比（Δｄｈ／Δｄｔ）が１．１以上１．５以下である。
したがって、トウ側領域Ｍｔとヒール側領域Ｍｈとの剛性を比較すると、トウ側領域Ｍｔの剛性がヒール側領域Ｍｈの剛性よりも低くなる。
このように構成したゴルフクラブヘッド１０によれば、フェース部１４でボールを打球した際にフェース部１４に加わる応力はクラウン部１６に加わり、クラウン部１６にたわみが生じる。
その際、剛性が低いトウ側領域Ｍｔのたわみ量は、剛性が高いヒール側領域Ｍｈのたわみ量に比較してより大きいものとなる。

図１４は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃでボールを打球したときのクラウン部１６のたわみ量を模式的に示した説明図であり、ハッチングが濃いほどたわみ量が大きいことを示している。
図１４から明らかなように、トウ側領域Ｍｔのたわみ量がヒール側領域Ｍｈのたわみ量に比較して相対的に大きくなっている。
このため、トウ側領域Ｍｔに接続するフェース部１４のたわみ量が、ヒール側領域Ｍｈに接続するフェース部１４のたわみ量よりも大きなものとなる。
この結果、フェース部１４のたわみ量がヒール２４からトウ２２に向かうほど増加し、トウからヒールに向かうほど減少することになる。
このようにフェース部１４のたわみ量がトウヒール方向に沿って変化することでボールにギア効果が加わり、サイドスピンがボールに与えられるため、ゴルファーが右利きの場合、弾道は、ドロー傾向となる。したがって、ゴルクラブヘッドで打ち出したボールの方向性を安定させる上で有利となる。
また、ボールの方向性が安定すると、方向性がばらつく心配がなくなるので力強くスイングできるようになる。その結果、ヘッドスピードも速くなり、飛距離アップにつながることも期待できる。
比（Δｄｈ／Δｄｔ）が１．１以上１．５以下の範囲を下回ると、フェース部１４からボールに加わるギア効果が低下し、ボールに与えるサイドスピン量が低下し弾道をドロー傾向にすることができない。したがって、ゴルクラブヘッドで打ち出したボールの方向性を安定させる上で不利となる。
比（Δｄｈ／Δｄｔ）が１．１以上１．５以下の範囲を上回ると、フェース部１４からボールに加わるギア効果が大きすぎるため、ボールに与えるサイドスピン量が過剰となり弾道がドロー傾向から逸脱してしまう。したがって、ゴルクラブヘッドで打ち出したボールの方向性を安定させる上で不利となる。

また、本実施の形態では、後部厚肉部３６の肉厚ｄ２を薄肉部３４の肉厚ｄ１の１．２倍以上２．０倍以下とした。
このようなゴルフクラブヘッド１０で打球すると、フェース部１４寄りのクラウン部１６の部分にフェースバック方向への応力が作用し、したがって、前部厚肉部３２、薄肉部３４、後部厚肉部３６にフェースバック方向の応力が加わる。
この際、薄肉部３４のフェースバック２６寄りの箇所に薄肉部３４よりも剛性が高い後部厚肉部３６が位置しているため、応力は、薄肉部３４に集中して加わることから、薄肉部３４が前部厚肉部３２および後部厚肉部３６に比較してより大きくたわむことになる。
この結果、薄肉部３４のたわみ量を大きく確保する上で有利となり、フェース部１４のたわみ量を大きく確保し、ゴルクラブヘッドで打ち出したボールの方向性を安定させる上で有利となる。

後部厚肉部３６の肉厚ｄ２が薄肉部３４の肉厚ｄ１の１．２倍以上２．０倍以下の範囲を下回ると、後部厚肉部３６の剛性が薄肉部３４の剛性に対してそれほど高くないため、薄肉部３４のたわみ量を確保する効果が低下し、フェース部１４のたわみ量を大きく確保し、ゴルクラブヘッドで打ち出したボールの方向性を安定させる効果が低下する。
後部厚肉部３６の肉厚ｄ２が薄肉部３４の肉厚ｄ１の１．２倍以上２．０倍以下の範囲を上回ると、後部厚肉部３６と薄肉部３４との肉厚差が大きすぎるため、後部厚肉部３６と薄肉部３４との境界部に応力が集中し、クラウン部１６の耐久性を確保する効果が低下する。

また、本実施の形態では、薄肉部３４の肉厚ｄ１は０．４ｍｍ以上０．６ｍｍ以下とし、後部厚肉部３６の肉厚ｄ２は０．６５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下とした。
したがって、薄肉部３４の剛性と後部厚肉部３６の剛性とのバランスが最適となり反発性能を確保し、飛距離の向上を図る上で有利となる。
薄肉部３４の肉厚ｄ１が０．４ｍｍ以上０．６ｍｍ以下の範囲を下回ると、薄肉部３４の耐久性を確保する効果が低下する。
薄肉部３４の肉厚ｄ１が０．４ｍｍ以上０．６ｍｍ以下の範囲を上回ると、薄肉部３４のたわみ量が低下するため、反発性能を確保し、飛距離の向上を図る効果が低下する。
後部厚肉部３６の肉厚ｄ２が０．６５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の範囲を下回ると、薄肉部３４のたわみ量が低下するため、反発性能を確保し、飛距離の向上を図る効果が低下する。
後部厚肉部３６の肉厚ｄ２が０．６５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の範囲を上回ると、薄肉部３４に応力が集中しすぎることから、薄肉部３４の耐久性を確保する効果が低下する。
なお、上記の効果を奏する上で、薄肉部３４の肉厚ｄ１は、より好ましくは０．４５ｍｍ以上０．６ｍｍ以下であり、後部厚肉部３６の肉厚ｄ２は、より好ましくは０．６５ｍｍ以上０．７５ｍｍ以下である。

また、本実施の形態では、後部厚肉部３６に、薄肉部３４および後部厚肉部３６から離れる方向に延在するリブ３８を形成し、リブ３８の肉厚は厚肉部の肉厚ｄ２と同一とした。
また、リブ３８は、後部厚肉部３６の延在方向に間隔をおいた後部厚肉部３６の複数箇所にそれぞれ設けた。
したがって、リブ３８によって後部厚肉部３６の剛性を高めることができるので、打球時に加わる応力によって、薄肉部３４をより大きくたわませることができ、フェース部１４のたわみ量を大きく確保し、ゴルクラブヘッドで打ち出したボールの方向性を安定させる上でより一層有利となる。
また、リブ３８の延在方向と後部厚肉部３６の延在方向とが直交していると、後部厚肉部３６の剛性を高める上でより有利となる。

リブ３８の数は、１つでもよいが、２つ以上のリブ３８を設けると、リブ３８を１つ設けた場合に比較して、複数のリブ３８によって後部厚肉部３６の剛性をより高めることができる。したがって、打球時に加わる応力によって、薄肉部３４をより一層大きくたわませることができ、フェース部１４のたわみ量をより大きく確保し、ゴルクラブヘッドで打ち出したボールの方向性を安定させる上でさらに有利となる。

なお、リブ３８に代えて後部厚肉部３６の延在方向の全長にわたってフェースバック方向に伸びる厚肉部を延在形成することも考えられるが、その場合は、クラウン部１６の重量が増加するため、ゴルフクラブヘッド１０全体の軽量化を図る上で不利となるばかりでなく、ゴルフクラブヘッド１０の重心設計の自由度が制約される不利がある。
これに対して本実施の形態では、リブ３８を設けたので、クラウン部１６について最小限の重量増加で足り、ゴルフクラブヘッド１０全体の軽量化を図る上で有利となり、また、ゴルフクラブヘッド１０の重心設計の自由度を確保する上で有利となる。
また、本実施の形態では、リブ３８に挟まれるクラウン部１６の部分に後部薄肉部４２を設けたので、ゴルフクラブヘッド１０全体の軽量化を図る上でより有利となり、また、ゴルフクラブヘッド１０の重心設計の自由度を確保する上でより有利となる。

（第２の実施の形態）
次に第２の実施の形態について図１５を参照して説明する。
なお、以下の実施の形態では、第１の実施の形態と同様の部分、部材については第１の実施の形態と同一の符号を付してその説明を省略する。
図１５に示すように、第２の実施の形態では、平面視した状態で、薄肉部３４は、第１の実施の形態とは逆に、トウからヒールに向かうにつれて前後方向の幅が広がる扇状に形成され、ヒール側肉厚加重平均値Δｄｈでトウ側肉厚加重平均値Δｄｔを割った比（Δｄｔ／Δｄｈ）が１．１以上１．５以下である点が第１の実施の形態と異なっている。
したがって、トウ側領域Ｍｔとヒール側領域Ｍｈとの剛性を比較すると、ヒール側領域Ｍｈの剛性がトウ側領域Ｍｔの剛性よりも低くなる。
このように構成したゴルフクラブヘッド１０によれば、フェース部１４でボールを打球した際にフェース部１４に加わる応力はクラウン部１６に加わり、クラウン部１６にたわみが生じる。
その際、剛性が低いヒール側領域Ｍｈのたわみ量は、剛性が高いトウ側領域Ｍｔのたわみ量に比較してより大きいものとなる。

図１６は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃでボールを打球したときのクラウン部１６のたわみ量を模式的に示した説明図であり、ハッチングが濃いほどたわみ量が大きいことを示している。
図１６から明らかなように、ヒール側領域Ｍｈのたわみ量がトウ側領域Ｍｔのたわみ量に比較して相対的に大きくなっている。
このため、ヒール側領域Ｍｈに接続するフェース部１４のたわみ量が、トウ側領域Ｍｔに接続するフェース部１４のたわみ量よりも大きなものとなる。
この結果、フェース部１４のたわみ量がトウ２２からヒール２４に向かうほど増加し、ヒール２４からトウ２２に向かうほど減少することになる。
このようにフェース部１４のたわみ量がトウヒール方向に沿って変化することでボールにギア効果が加わり、サイドスピンがボールに与えられるため、ゴルファーが右利きの場合、弾道は、フェード傾向となる。したがって、ゴルクラブヘッドで打ち出したボールの方向性を安定させる上で有利となる。
またボールの方向性が安定すると、方向性がばらつく心配がなくなるので力強くスイングできるようになる。その結果、ヘッドスピードも速くなり、飛距離アップにつながることも期待できることは、第１の実施の形態と同様である。
このように、第２の実施の形態では、弾道がフィード傾向となること以外、第１の実施の形態と同様の効果が奏される。

以下、本発明の実験例について説明する。
図１７は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、以下の３つの評価項目を測定し指数（評価点）を求めると共に、３つの指数の合計点を求めた。

（１）飛距離
ゴルフクラブヘッド１０を備えたゴルフクラブをスイングロボットに設置し、以下の条件で実打試験を行い９打点における飛距離の平均値を指数で評価した。実験例１の指数を１００とし指数が大きいほど飛距離が大きく、評価が良いことを示す。
ヘッドスピード：４０ｍ／ｓ
打点位置は、以下の合計９打点とし、各打点で５回ずつボールを打撃した。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃと、中心点Ｐｃを通りフェースセンターラインＣＬと直交する直線上で中心点Ｐｃからトウ方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール方向に７ｍｍ離間した点の３打点。
フェースセンターラインＣＬ上で中心点Ｐｃからクラウン部１６１６方向に５ｍｍ離間した点と、この点を通りフェースセンターラインＣＬと直交する上５ｍｍライン上で、上記点からトウ方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール方向に７ｍｍ離間した点の３打点。
フェースセンターラインＣＬ上で中心点Ｐｃからソール部１８方向に５ｍｍ離間した点と、この点を通りフェースセンターラインＣＬと直交する下５ｍｍライン上で、上記点からトウ方向に７ｍｍ離間した点と、ヒール方向に７ｍｍ離間した点の３打点。

（２）方向性
実際にゴルフボールをゴルフクラブヘッド１０で打撃した場合の方向性を指数で評価した。従来例の指数を１００とし指数が大きいほど方向性が良いことを示す。
ここで、方向性は以下のようにして求める。
すなわち、打球フィールドに目標点を設定してゴルファーが目標点に向かって打球する。そして打球する地点と目標点を結んだ直線と、打球されたボールが停止した点までの距離を方向ブレ幅（ヤード）として記録する。これらを１つのゴルフクラブに対して５球ずつ行い、方向ブレ幅の標準偏差の平均値を方向性の評価データとして求めた。
ここでは、２０人の被験者について実験例１〜２２のゴルフクラブを用いて方向性の評価データをそれぞれ求め、各ゴルフクラブのそれぞれについて２０人の方向性の評価データの平均値を求めた。そして、実験例１の評価データの平均値を１００とし、実験例２〜２２を指数（（実験例１の評価データの平均値／実験例２〜２２の評価データの平均値）×１００）によって評価した。即ち、指数が高いほど方向性に優れている。

（３）耐久性
シャフトに固定したゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａにエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、フェース部１４１４の変形や破損が生じるまでに要した打撃回数を計測し、打撃回数を指数化した。ボールスピードは５０ｍ／ｓとした。打点位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとした。
この場合、実験例１のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。

（４）合計点
上述した飛距離、方向性、耐久性の３つの指数を合計したものを合計点とした。
実験例１の合計点を３００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示す。

次に図１７を参照しつつ実験例１〜２２について説明する。
なお、実験例１〜２２のうち、薄肉部を有する実験例２〜２２は、図１４に示すように、第１の実施の形態で説明したトウ側領域Ｍｔに薄肉部の大部分が位置した形態のゴルフクラブヘッド１０を試料としている。
また、リブ３８を設けた実験例２〜２０においてリブ３８は図１４と同様に５本設けている。
また、リブ３８を設けた実験例２２においてリブ３８は１本設けている。
実験例１は、一般的なゴルフクラブヘッド１０であって比較例に相当するものであり、本発明で規定する薄肉部３４を有さず、したがって、本発明の請求項１の規定を満たさず、本発明の範囲外のものである。
実験例３、６は、薄肉部を有するものの、請求項１の規定を満たさないものであり、本発明の範囲外のものである。
実験例２、４、５、９、１０、１４、１５、１８、１９、２０は、本発明の請求項１から５の規定の全てを満たす。
実験例７、８、１１は、本発明の範囲内であるが、請求項２の規定を満たさない。
実験例１２、１３、１６、１７は、本発明の範囲内であるが、請求項３の規定を満たさない。
実験例２１は、本発明の範囲内であるが、請求項４、５の規定を満たさない。

実験例３は、発明の範囲外であり、薄肉部を有するものの、請求項１のヒール側肉厚加重平均値Δｄｈとトウ側肉厚加重平均値Δｄｔとの比が１であり、１．１≦（Δｄｈ／Δｄｔ）≦１．５の範囲を下回っている。
したがって、飛距離１１３、方向性８３、耐久性１１２、合計３０８であり、実験例１に比較して飛距離、耐久性が優れるものの、方向性が低下している。
これは、トウ側領域Ｍｔとヒール側領域Ｍｈとの間での肉厚差が小さすぎるため打球時に、フェース部からボールに与えるサイドスピン量が低下するためである。

実験例６は、発明の範囲外であり、薄肉部を有するものの、請求項１のヒール側肉厚加重平均値Δｄｈとトウ側肉厚加重平均値Δｄｔとの比が１であり、１．１≦（Δｄｈ／Δｄｔ）≦１．５の範囲を上回っている。
したがって、飛距離１０８、方向性９０、耐久性１１０、合計３０８であり、実験例１に比較してサイドスピンが多くなりすぎるため方向性が低下している。また飛距離もロスするので飛距離性能も低下している。
これは、トウ側領域Ｍｔとヒール側領域Ｍｈとの間での肉厚差が大きすぎるため打球時に、フェース部からボールに与えるサイドスピン量が増加しすぎるためである。

実験例２は、本発明の範囲内であり、請求項１〜５の規定の全てを満たしている。
したがって、飛距離１３３、方向性１３５、耐久性１３４、合計４０２であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れている。

実験例４は、本発明の範囲内であり、請求項１のうちヒール側肉厚加重平均値Δｄｈとトウ側肉厚加重平均値Δｄｔとの比が１．１であり、１．１≦（Δｄｈ／Δｄｔ）≦１．５の範囲の下限値であり、請求項１の規定を満たしている。
したがって、飛距離１１５、方向性１０８、耐久性１１４、合計３３７であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れている。

実験例５は、本発明の範囲内であり、請求項１のうちヒール側肉厚加重平均値Δｄｈとトウ側肉厚加重平均値Δｄｔとの比が１．５であり、１．１≦（Δｄｈ／Δｄｔ）≦１．５の範囲の上限値であり、請求項１の規定を満たしている。
したがって、飛距離１１３、方向性１１５、耐久性１１１、合計３３９であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れている。

実験例７は、本発明の範囲内であるが、後部厚肉部が無く請求項２の規定を満たさないものである。
したがって、飛距離１００、方向性１１５、耐久性１１３、合計３２８であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して概ね優れているものの、実験例２に比較すると評価が低い。
これは、後部厚肉部による薄肉部のたわみ量を増加させる効果が無いことから反発性能を確保する効果が低下するためである。

実験例８は、本発明の範囲内であるが、後部厚肉部の肉厚ｄ２が薄肉部の肉厚ｄ１の１．１倍であり、１．２倍以上２．０倍以下の範囲を下回っており、請求項２の規定を満たしていない。
したがって、飛距離１０１、方向性１１４、耐久性１１５、合計３３０であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して概ね優れているものの、実験例２に比較すると評価が低い。
これは、後部厚肉部による薄肉部のたわみ量を増加させる効果が少ないことから反発性能を確保する効果が低下するためである。

実験例９は、本発明の範囲内であるが、後部厚肉部の肉厚ｄ２が薄肉部の肉厚ｄ１の１．２倍であり、１．２倍以上２．０倍以下の下限値であり、請求項２の規定を満たしている。
したがって、飛距離１１３、方向性１１５、耐久性１１６、合計３４４であり、全ての評価が実験例８に比較して優れている。

実験例１０は、本発明の範囲内であるが、後部厚肉部の肉厚ｄ２が薄肉部の肉厚ｄ１の２．０倍であり、１．２倍以上２．０倍以下の上限値である。
したがって、飛距離１１５、方向性１１７、耐久性１０９、合計３４１であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れている。

実験例１１は、本発明の範囲内であるが、後部厚肉部の肉厚ｄ２が薄肉部の肉厚ｄ１の２．１倍であり、１．２倍以上２．０倍以下の範囲を上回っており請求項２の規定を満たしていない。
したがって、飛距離１１６、方向性１１４、耐久性１００、合計３３０であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して概ね優れているものの、実験例２に比較すると評価が低い。
これは、後部厚肉部の剛性が高すぎるため、薄肉部に応力が集中して耐久性を確保する効果が低下するためでる。

実験例１２は、本発明の範囲内であるが、薄肉部の肉厚ｄ１が０．７０ｍｍであり、０．４ｍｍ以上０．６ｍｍ以下の範囲を上回っており、請求項３の規定を満たしていない。
したがって、飛距離１０９、方向性１１８、耐久性１１８、合計３４５であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れているものの、実験例２に比較すると評価が低い。
これは、薄肉部の肉厚ｄ１が厚いため、薄肉部のたわみ量を確保する効果が低下し反発性能を確保する効果が低下するためである。

実験例１３は、本発明の範囲内であるが、薄肉部の肉厚ｄ１が０．３０ｍｍであり、０．４ｍｍ以上０．６ｍｍ以下の範囲を下回っており、請求項３の規定を満たしていない。
したがって、飛距離１２１、方向性１２２、耐久性１００、合計３４３であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れているものの、実験例２に比較すると耐久性の評価が低い。
これは、薄肉部の肉厚ｄ１が薄いため、打球時に薄肉部に応力が集中しすぎることにより耐久性を確保する効果が低下するためである。

実験例１４は、本発明の範囲内であり、薄肉部の肉厚ｄ１が０．６０ｍｍであり、０．４ｍｍ以上０．６ｍｍ以下の範囲の上限値であり、請求項３の規定を満たしている。
したがって、飛距離１１８、方向性１２１、耐久性１１７、合計３５６であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れている。

実験例１５は、本発明の範囲内であり、薄肉部の肉厚ｄ１が０．４０ｍｍであり、０．４ｍｍ以上０．６ｍｍ以下の範囲の下限値であり、請求項３の規定を満たしている。
したがって、飛距離１１９、方向性１２１、耐久性１１９、合計３５９であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れている。

実験例１６は、本発明の範囲内であり、後部厚肉部の肉厚ｄ２が１．１０ｍｍであり０．６５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の範囲を上回っており、請求項３の規定を満たしていない。
したがって、飛距離１２１、方向性１１９、耐久性１０９、合計３４９であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れているものの、実験例２に比較すると評価が低い。
これは、後部厚肉部の肉厚ｄ２が厚いため、打球時に薄肉部に応力が集中しすぎることにより耐久性を確保する効果が低下するためである。

実験例１７は、本発明の範囲内であり、後部厚肉部の肉厚ｄ２が０．５５ｍｍであり０．６５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の範囲を下回っており、請求項３の規定を満たしていない。
したがって、飛距離１１８、方向性１１９、耐久性１１５、合計３５２であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れているものの、実験例２に比較すると評価が低い。
これは、後部厚肉部の肉厚ｄ２が薄いため、薄肉部のたわみ量が低下し反発性能を確保する効果が低下するためである。

実験例１８は、本発明の範囲内であり、後部厚肉部の肉厚ｄ２が１．００ｍｍであり０．６５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の範囲の上限値であり、請求項３の規定を満たしている。
したがって、飛距離１２２、方向性１２４、耐久性１２１、合計３６７であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れており、請求項３の規定を満たさない実験例１６、１７に比較して評価が高い。

実験例１９は、本発明の範囲内であり、後部厚肉部の肉厚ｄ２が０．６５ｍｍであり０．６５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下の範囲の下限値であり、請求項３の規定を満たしている。
したがって、飛距離１２４、方向性１２２、耐久性１１６、合計３６２であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れており、請求項３の規定を満たさない実験例１６、１７に比較して評価が高い。

実験例２０は、本発明の範囲内であり、請求項４、５の規定を満たしているが、リブ３８の延在方向と後部厚肉部３６の延在方向とが直交しておらず、リブ３８の延在方向と後部厚肉部３６の延在方向とがなす角度が７０°である。
したがって、飛距離１２７、方向性１２５、耐久性１２３、合計３７５であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れているものの、実験例２に比較すると評価が低い。
これは、リブ３８の延在方向と後部厚肉部３６の延在方向とが直交していないため、リブ３８によって後部厚肉部３６の剛性を高める効果が若干低下するためである。

実験例２１は、本発明の範囲内であるが、リブ３８が無いものであり、請求項４、５の規定を満たしていない。
したがって、飛距離１２３、方向性１２２、耐久性１２７、合計３７２であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れているものの、実験例２に比較すると評価が低い。
これは、リブ３８によって後部厚肉部３６の剛性を高める効果が無いため、薄肉部のたわみ量を確保する効果が低下し反発性能を確保する効果が低下するためである。

実験例２２は、本発明の範囲内であるが、リブ３８が１本であり請求項５の規定を満たしていない。
したがって、飛距離１２８、方向性１２９、耐久性１２７、合計３８４であり、全ての評価が実験例１、３、６に比較して優れているものの、実験例２に比較すると評価が低い。
これは、リブ３８が１つであるため、後部厚肉部３６の剛性を高める効果が若干低下するため、薄肉部のたわみ量を確保する効果が低下し反発性能を確保する効果が低下するためである。

以下、各評価項目について検討する。
（１）飛距離
本発明の範囲内であり、請求項１から５の規定の全てを満たす実験例２、４、５、９、１０、１４、１５、１８、１９、２０は、飛距離が１１３〜１３３であり飛距離が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、３、４、５の規定を満たすが請求項２の規定を満たさない実験例７、８、１１は、飛距離が１００〜１１６である。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３、５の規定を満たすが請求項３の規定を満たさない実験例１２、１３、１６、１７は飛距離が１０９〜１２１である。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４、５の規定を満たさない実験例２１は飛距離が１２３である。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３、４の規定を満たすが請求項５の規定を満たさない実験例２２は飛距離が１２８である。
したがって、本発明の範囲内で請求項１〜５の規定の全てを満たすものは、本発明の範囲外のものに対して飛距離の向上を図る効果が優れている。

（２）方向性
本発明の範囲内であり、請求項１から５の規定の全てを満たす実験例２、４、５、９、１０、１４、１５、１８、１９、２０は、方向性が１０８〜１３５であり方向性が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、３、４、５の規定を満たすが請求項２の規定を満たさない実験例７、８、１１は、方向性が１１４〜１１５である。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３、５の規定を満たすが請求項３の規定を満たさない実験例１２、１３、１６、１７は方向性が１１８〜１２２である。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４、５の規定を満たさない実験例２１は方向性が１２２である。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３、４の規定を満たすが請求項５の規定を満たさない実験例２２は方向性が１２９である。
したがって、本発明の範囲内で請求項１〜５の規定の全てを満たすものは、本発明の範囲外のものに対して方向性の向上を図る効果が優れている。

（３）耐久性
本発明の範囲内であり、請求項１から５の規定の全てを満たす実験例２、４、５、９、１０、１４、１５、１８、１９、２０は、耐久性が１０９〜１３４であり耐久性が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、３、４、５の規定を満たすが請求項２の規定を満たさない実験例７、８、１１は、耐久性が１１３〜１１５である。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３、５の規定を満たすが請求項３の規定を満たさない実験例１２、１３、１６、１７は耐久性が１００〜１１８である。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４、５の規定を満たさない実験例２１は耐久性が１２７である。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３、４の規定を満たすが請求項５の規定を満たさない実験例２２は耐久性が１２７である。
したがって、本発明の範囲内で請求項１〜５の規定の全てを満たすものは、本発明の範囲外のものに対して耐久性の向上を図る効果が優れている。

（４）合計点
本発明の範囲内であり、請求項１から５の規定の全てを満たす実験例２、４、５、９、１０、１４、１５、１８、１９、２０は、合計点が３３７〜４０２であり合計点が最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項１、３、４、５の規定を満たすが請求項２の規定を満たさない実験例７、８、１１は、合計点が３２８〜３３０である。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３、５の規定を満たすが請求項３の規定を満たさない実験例１２、１３、１６、１７は合計点が３３８〜３５２である。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３の規定を満たすが請求項４、５の規定を満たさない実験例２１は合計点が３７２である。
本発明の範囲内であり、請求項１、２、３、４の規定を満たすが請求項５の規定を満たさない実験例２２は合計点が３８４である。
したがって、本発明の範囲内で請求項１〜５の規定の全てを満たすものは、本発明の範囲外のものに対して合計点の向上を図る効果が優れている。

なお、実験例１〜２２では、図１４に示すように、第１の実施の形態で説明したトウ側領域Ｍｔに薄肉部の大部分が位置した形態のゴルフクラブヘッド１０を試料とした場合について説明した。
図１６に示すように、第２の実施の形態で説明したヒール側領域Ｍｈに薄肉部の大部分が位置した形態のゴルフクラブヘッド１０を試料とした場合については、打球したボールの弾道がフィード傾向となること以外、実験例１〜２２と同様の実験結果が得られることは無論である。

また、実施の形態では、ゴルフクラブヘッド１０が中空部２８を有するドライバーである場合について説明したが、本発明は、中空部を有するフェアウェイウッド、中空部を有するユーテリティなどの様々な中空部を有するゴルフクラブヘッド１０に適用されることは無論である。
また、本発明は、このようなゴルフクラブヘッド１０を備えるゴルフクラブに適用される。

１０ ゴルフクラブヘッド
１２ ヘッド本体
１４ フェース部
１４Ａ フェース面
１６ クラウン部
１６Ａ クラウン面
１８ ソール部
２０ サイド部
２２ トウ
２４ ヒール
２６ フェースバック
２８ 中空部
３２ 前部厚肉部
３４ 薄肉部
３４０２ 後縁部
３６ 後部厚肉部（厚肉部）
３８ リブ
ＨＰ 水平面
Ｐｃ フェース面の中心点
Ｐｆｃ フェース中心基準断面
Ｐｂ 第１平面
Ｋ１ 第１境界点

Claims (5)

1. 上下の高さを有して左右に延在するフェース部と、前記フェース部の上部から後方に延在するクラウン部と、前記フェース部の下部から後方に延在するソール部と、前記クラウン部と前記ソール部の間で前記フェース部のトウ側縁とヒール側縁との間をフェースバックを通って延在するサイド部とを含むヘッド本体を備え、それらフェース部とクラウン部とソール部とサイド部とで囲まれた内部が中空部であるゴルフクラブヘッドであって、
   前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、
   前記フェース中心基準断面において、前記フェース面の上端とクラウン面の前端との境界点を第１境界点Ｋ１とし、
   前記フェース中心基準断面および前記水平面と直交し前記第１境界点Ｋ１から前記フェースバック方向に５０ｍｍ離間した平面を第１平面とし、
   前記クラウン部のうち前記第１平面よりも前記フェース部寄りの領域を前部領域とし、
   前記前部領域のうち前記フェース中心基準断面よりもトウ側寄りの部分をトウ側領域とし、
   前記前部領域のうち前記フェース中心基準断面よりもヒール側寄りの部分をヒール側領域とし、
   前記トウ側領域の肉厚の加重平均値をトウ側肉厚加重平均値Δｄｔとし、
   前記ヒール側領域の肉厚の加重平均値をヒール側肉厚加重平均値Δｄｈとしたとき、
   前記前部領域に薄肉部が形成され、
   前記薄肉部は、前記薄肉部を除く残りの前記クラウン部の部分よりも肉厚が薄く、
   前記トウ側肉厚加重平均値Δｄｔおよび前記ヒール側肉厚加重平均値Δｄｈの一方を他方で割った比が１．１以上１．５以下である、
   ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
2. 前記基準状態において前記ゴルフクラブヘッドを平面視した状態で、
   前記薄肉部よりも前記フェースバック側の箇所に、前記薄肉部の縁部のうち前記フェースバック側に対向する後縁部に沿って厚肉部が延在形成され、
   前記厚肉部の肉厚ｄ２は前記薄肉部の肉厚ｄ１の１．２倍以上２．０倍以下である、
   ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
3. 前記薄肉部の肉厚ｄ１は０．４ｍｍ以上０．６ｍｍ以下であり、
   前記厚肉部の肉厚ｄ２は０．６５ｍｍ以上１．０ｍｍ以下である、
   ことを特徴とする請求項２記載のゴルフクラブヘッド。
4. 前記基準状態において前記ゴルフクラブヘッドを平面視した状態で、
   前記後縁部は前記フェース中心基準断面と交差する方向に延在し、
   前記厚肉部に、前記薄肉部および前記厚肉部から離れる方向に延在するリブが形成され、
   前記リブの肉厚は前記厚肉部の肉厚ｄ２と同一である、
   ことを特徴とする請求項２または３記載のゴルフクラブヘッド。
5. 前記リブは、前記厚肉部の延在方向に間隔をおいた前記厚肉部の複数箇所にそれぞれ設けられている、
   ことを特徴とする請求項４記載のゴルフクラブヘッド。

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