JP6219108B2 - ゴルフクラブセット - Google Patents

Description

本発明は、ゴルフクラブセットに関する。

複数のクラブを有するクラブセットが知られている。このセットは、２本以上のクラブを有している。このセットとして、例えば、フェアウェイウッドのセット、ユーティリティ型クラブのセット及びアイアン型クラブのセットが挙げられる。

特開２０１２−６１０３５号公報は、ロフト角が１４°〜３５°のゴルフクラブを含むセットを開示する。このセットでは、フェースプログレッションが所定の条件下において略一定とされている。更に、このセットでは、重心アングルが、ロフト角が大きいゴルフクラブになるに従って小さくされている。更に、このセットでは、重心距離が、ロフト角が大きいゴルフクラブになるに従って長くされている。

特開２０１２−６１０３５号公報

セット内の全てのクラブが、同じ感覚でスイングできるのが好ましい。セット内の全てのクラブにおいて、インパクトタイミングが一致しているのが好ましい。セット内のクラブ間で、打球の方向が一定であることが好ましい。既存のゴルフクラブセットには、改善の余地があることが判明した。

本発明の目的は、クラブ間におけるインパクトタイミングの差が少ないゴルフクラブセットの提供にある。

本発明に係るゴルフクラブセットは、クラブ長さが相違する複数のゴルフクラブを備えている。上記ゴルフクラブのそれぞれが、ヘッドと、シャフトと、グリップとを有している。上記クラブのそれぞれにおいて、上記クラブ長さが３８．５インチ以上４２インチ以下である。フェースプログレッションは略一定である。上記ヘッドのシャフト軸線回りの慣性モーメントがＭＩとされるとき、隣接クラブ間でのＭＩ相違率が３％以下である。

好ましくは、全ての上記クラブにおいて、ロフト角が１７度以上である。

好ましくは、上記ＭＩ相違率が２％以下である。

好ましくは、上記ヘッドのそれぞれにおいて、ヘッド体積が７０ｃｍ^３以上１５０ｃｍ^３以下である。

好ましくは、上記セットにおいて、シャフト軸線基準の重心深度が略一定である。

好ましいセットは、上記ヘッドが、フェースを有しており、上記フェースが、厚肉部を有しており、上記厚肉部が、厚肉部中央点を有している。好ましくは、上記厚肉部中央点の高さがＨ２とされるとき、クラブ長さが短くなるにつれて高さＨ２が大きくされている。

クラブ間におけるインパクトタイミングの差が少ないゴルフクラブセットが提供されうる。

図１は、本発明の一実施形態に係るクラブを示す。 図２は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブセットを示す。 図３は、図２のセットに用いられているヘッドの正面図である。 図４は、図３のＦ４−Ｆ４線に沿った断面図である。 図５は、図３のヘッドの斜視図である。 図６は、図３のヘッドの分解斜視図である。 図７は、図５と同様の斜視図である。図７では、フェース裏面の稜線が破線で示されている。 図８は、フェースの肉厚分布を示す平面視の図である。 図９は、図８のＦ９−Ｆ９線に沿った断面図である。 図１０は、ヘッド重心位置に起因するシャフトのしなりを示す図である。 図１１は、図３のヘッドの平面図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１は、ゴルフクラブ４を示す。このゴルフクラブ４は、ヘッド６と、シャフト８と、グリップ１０とを有する。

図２は、ゴルフクラブセット２を示す。セット２は、複数のゴルフクラブ４を含む。本実施形態のセット２は、５本のゴルフクラブ４を有する。ゴルフクラブ４のそれぞれは、ヘッド６と、シャフト８と、グリップ１０とを有する。クラブ長さは、クラブ４ごとに異なっている。シャフト８の長さは、クラブ４ごとに異なっている。ヘッド６のロフト角は、クラブ４ごとに異なっている。

セット２におけるクラブ６の本数は、２以上とされ、３以上が好ましい。ゴルフルールにおけるクラブ本数の制約を考慮すると、セット２におけるクラブ６の本数は、７以下が好ましく６以下がより好ましく、５以下がより好ましい。

セット２において、全てのヘッド６は、中空である。セット２は、ドライバー（１番ウッド）を含まない。セットは、ドライバーを含んでいても良い。

なお、図１が示すように、ヘッド６は、複数のフェースライン（フェース溝）を有している。図１以外の図面では、これらフェースラインの記載が省略されている。

ヘッドのタイプは限定されない。例えばヘッド６は、ウッド型であってもよいし、ユーティリティ型（ハイブリッド型）であってもよいし、アイアン型であってもよい。本実施形態では、全てのヘッド６は、ユーティリティ型ヘッドである。

セット２は、ロフト角が小さい順に、クラブ４１、クラブ４２、クラブ４３、クラブ４４及びクラブ４５とを有する。クラブ４１のロフト角は、セット２において最小である。クラブ４５のロフト角は、セット２において最大である。なおロフト角は、リアルロフト角を意味する。

図２が示すように、クラブ４１のロフト角が両矢印Ｌａ１で示されている。クラブ４２のロフト角が両矢印Ｌａ２で示されている。クラブ４３のロフト角が両矢印Ｌａ３で示されている。クラブ４４のロフト角が両矢印Ｌａ４で示されている。クラブ４５のロフト角が両矢印Ｌａ５で示されている。ロフト角の小さい順に、Ｌａ１、Ｌａ２、Ｌａ３、Ｌａ４及びＬａ５である。すなわち、Ｌａ１＜Ｌａ２＜Ｌａ３＜Ｌａ４＜Ｌａ５である。クラブ長さが短くなるにつれて、ロフト角が大きい。

例えば、ロフト角Ｌａ１は、１６度以上１８度未満である。例えば、ロフト角Ｌａ２は、１８度以上２０度未満である。例えば、ロフト角Ｌａ３は、２０度以上２２度未満である。例えば、ロフト角Ｌａ４は、２２度以上２４度未満である。例えば、ロフト角Ｌａ５は、２４度以上２６度未満である。好ましいゴルフクラブセットは、これら５種のロフト角のうちの２種以上、更には３種以上を含む。

セット２は、ロフト角が２０度以上である複数のクラブを含む。セット２において、ロフト角が２０度以上であるのは、クラブ４３、クラブ４４及びクラブ４５である。これら３本のクラブは、クラブセット２ａを構成する（図２参照）。セット２ａは、ロフト角が２０度以上のクラブからなる。

本願では、セット２を構成するＮ本のクラブのロフト角が、クラブ長さの大きい順に、Ｌａ１、Ｌａ２、・・・、ＬａＮとされる。ただし、Ｎは２以上の自然数である。本実施形態では、Ｎが５である。セット２は、Ｌａ１＜Ｌａ２＜・・・＜ＬａＮを満たす。

本実施形態では、セット内における最小のロフト角Ｌａ１が、好ましくは１５°以上、より好ましくは１６°以上である。

セット２では、ロフト角が大きいほど、ヘッド重量が大きい。ロフト角が大きいほど、ヘッド体積が小さくされてもよい。

クラブ４１は、ヘッド６１とシャフト８１とを有する。クラブ４２は、ヘッド６２とシャフト８２とを有する。クラブ４３は、ヘッド６３とシャフト８３とを有する。クラブ４４は、ヘッド６４とシャフト８４とを有する。クラブ４５は、ヘッド６５とシャフト８５とを有する。

セット２では、ロフト角が大きくなるにつれて、シャフトが短い。シャフト長さが大きい順に、シャフト４１、シャフト４２、シャフト４３、シャフト４４及びシャフト４５である。セット２では、ロフト角が大きくなるにつれて、クラブ長さが小さい。クラブ４１は、セット２においてクラブ長さが最大である。クラブ４５は、セット２においてクラブ長さが最小である。

クラブ長さは、１番手当たり、０．５インチずつ変化している。本実施形態では、クラブ４１のクラブ長さは、４１インチである。セット２において、クラブ４１は最も長い。クラブ４２のクラブ長さは、４０．５インチである。クラブ４３のクラブ長さは、４０インチである。クラブ４４のクラブ長さは、３９．５インチである。クラブ４５のクラブ長さは、３９インチである。セット２において、クラブ４５は、最も短い。セット２において最も長いクラブのクラブ長さは、４０インチ以上４１．５インチ以下が好ましい。セット２において最も短いクラブのクラブ長さは、３８．５インチ以上３９．５インチ以下が好ましい。

図２では、クラブ４のぞれぞれにおいて、フェースプログレッションＦＰが示されている。クラブ４１のフェースプログレッションＦＰが両矢印ＦＰ１で示されている。クラブ４２のフェースプログレッションＦＰが両矢印ＦＰ２で示されている。クラブ４３のフェースプログレッションＦＰが両矢印ＦＰ３で示されている。クラブ４４のフェースプログレッションＦＰが両矢印ＦＰ４で示されている。クラブ４５のフェースプログレッションＦＰが両矢印ＦＰ５で示されている。

セット２では、フェースプログレッションＦＰが略一定である。略一定とは、フェースプログレッションＦＰの最大値と最小値との差が３ｍｍ以下であることを意味する。フェースプログレッションＦＰの最大値と最小値との差は、より好ましくは２ｍｍ以下であり、より好ましくは１．５ｍｍ以下であり、より好ましくは１ｍｍ以下である。

従来、ロフト角が大きいほど、フェースプログレッションＦＰが大きくなる傾向があった。ロフト角が１７度以上、更には２０度以上である場合に、この傾向が大きかった。よって、ロフト角が１７度以上である場合、フェースプログレッションＦＰを略一定とする効果が大きい。ロフト角が２０度以上である場合、フェースプログレッションＦＰを略一定とする効果が更に大きい。

各ヘッド６には、番手を示す文字が付されている。実際には、これらの文字は、例えばソールｓ６に表示されている。ゴルフクラブ４１には、ＵＴ３^＋との表示がなされている。ゴルフクラブ４２には、ＵＴ３との表示がなされている。ゴルフクラブ４３には、ＵＴ４との表示がなされている。ゴルフクラブ４４には、ＵＴ５との表示がなされている。ゴルフクラブ４５には、ＵＴ６との表示がなされている。

図３は、ヘッド６の正面図である。図４は、図３のＦ４−Ｆ４線に沿った断面図である。図４では、フェース近傍のみが示されている。

本願において、ヘッド６として説明される事項は、ヘッド６１から６５の全てに共通である。

ヘッド６は、フェースｆ６、クラウンｃ６、ソールｓ６及びホーセルｈ６を有する。フェースｆ６は、フェース面ｆｓと、フェース裏面ｆｒとを有する。フェース面ｆｓは、フェースｆ６の外面である。フェース面ｆｓは、打撃面である。フェース裏面ｆｒは、フェースｆ６の内面である。ヘッド６は、中空である。ホーセルｈ６は、ホーゼル孔ｈｚを有する。シャフト軸線Ｚ１は、ホーゼル孔ｈｚの中心軸線に一致する。

ヘッド６では、シャフト軸線Ｚ１回りの慣性モーメントＭＩが測定される。慣性モーメントＭＩは、ヘッドごとに相違する。セット２では、クラブ長さが短くなるにつれて、慣性モーメントＭＩが大きい。セット２では、ロフト角が大きくなるにつれて、慣性モーメントＭＩが大きい。

セット２では、クラブ長さが短くなるにつれて、ヘッド重量が大きくされている。

フェース面ｆｓは、フェースセンターＦｃを有する。フェース面ｆｓは、スイートスポットＳＳを有する。フェース面ｆｓは、リーディングエッジＬｅを有する。リーディングエッジＬｅは、フェース面ｆｓの下縁である。

フェース面ｆｓは、外側に凸の三次元曲面である。一般的なウッド型ヘッドと同様に、フェース面ｆｓは、バルジ及びロールを有する。

［慣性モーメントＭＩ（図３参照）］
本願において、慣性モーメントＭＩは、ヘッド６の慣性モーメントである。この慣性モーメントＭＩは、シャフト軸線Ｚ１回りの慣性モーメントである。この慣性モーメントＭＩは、例えば、ＩＮＥＲＴＩＡ ＤＹＮＡＭＩＣＳ ＩＮＣ．社製の商品名「ＭＯＭＥＮＴ ＯＦ ＩＮＥＲＴＩＡ ＭＥＡＳＵＲＩＮＧ ＩＮＳＴＲＵＭＥＮＴ ＭＯＤＥＬ ＮＯ．００５−００２」により測定することができる。

［ＭＩ相違率］
本願では、ＭＩ相違率との文言が用いられる。このＭＩ相違率は、クラブ長さが最も近い２本のクラブの間における、慣性モーメントＭＩの相違率である。よってこのＭＩ相違率は、「隣接クラブ間でのＭＩ相違率」とも称される。ＭＩ相違率の算出では、クラブ長さを基準に、クラブの順序が決定される。例えば、クラブ長さが最も長いクラブの慣性モーメントＭＩがＭＩ１とされ、クラブ長さが２番目に長いクラブの慣性モーメントＭＩがＭＩ２とされ、クラブ長さが３番目に長いクラブの慣性モーメントＭＩがＭＩ３とされる。この場合、隣接クラブ間でのＭＩ相違率（％）は、次のように算出される。
・ＭＩ相違率（１）＝１００×（ＭＩ２−ＭＩ１）／ＭＩ１
・ＭＩ相違率（２）＝１００×（ＭＩ３−ＭＩ２）／ＭＩ２

なお、計算値がマイナスである場合、その絶対値がＭＩ相違率である。

このように、セットのクラブ本数が３である場合、２個のＭＩ相違率が算出される。一般に、Ｎ本のクラブを有するセットは、（Ｎ−１）個のＭＩ相違率を有する。

上記実施形態のセット２は、５本のゴルフクラブ４を有するので、４個のＭＩ相違率が算出される。ヘッド６１の慣性モーメントＭＩがＭＩ１であり、ヘッド６２の慣性モーメントＭＩがＭＩ２であり、ヘッド６３の慣性モーメントＭＩがＭＩ３であり、ヘッド６４の慣性モーメントＭＩがＭＩ４であり、ヘッド６５の慣性モーメントＭＩがＭＩ５であるとき、次の４個のＭＩ相違率が算出される。
・ＭＩ相違率（１）＝１００×（ＭＩ２−ＭＩ１）／ＭＩ１
・ＭＩ相違率（２）＝１００×（ＭＩ３−ＭＩ２）／ＭＩ２
・ＭＩ相違率（３）＝１００×（ＭＩ４−ＭＩ３）／ＭＩ３
・ＭＩ相違率（４）＝１００×（ＭＩ５−ＭＩ４）／ＭＩ４

上述の通り、セット２は５本のクラブからなる。セット２のＭＩ相違率は、後述の実施例１で示されている。セット２では、ＭＩ相違率が３％以下である。すなわち、セット２では、算出されうるＭＩ相違率の全てが、３％以下である。ＭＩ相違率では、四捨五入が適用されうる。ＭＩ相違率が３．４％以下であれば、「ＭＩ相違率が３％以下」を充足する。

上述の通り、セット２ａは３本のクラブからなる。後述の実施例２が示すように、セット２ａでは、ＭＩ相違率が１．５％以下である。

セット内の全てのクラブにおいて、ＭＩ相違率は、３％以下が好ましく、２％以下がより好ましく、１．５％以下がより好ましい。この理由については、後述される。

［ＭＩ相違量］
本願では、ＭＩ相違量との文言が用いられる。このＭＩ相違量は、クラブ長さが最も近い２本のクラブの間における、慣性モーメントＭＩの相違量である。上述のＭＩ相違率と同様に、このＭＩ相違量も、隣接するクラブ間での値である。ＭＩ相違量の算出では、クラブ長さを基準に、クラブの順序が決定される。例えば、クラブ長さが最も長いクラブの慣性モーメントＭＩがＭＩ１とされ、クラブ長さが２番目に長いクラブの慣性モーメントＭＩがＭＩ２とされ、クラブ長さが３番目に長いクラブの慣性モーメントＭＩがＭＩ３とされる。この場合、隣接クラブ間でのＭＩ相違量（ｇ・ｃｍ^２）は、次のように算出される。
・ＭＩ相違量（１）＝ＭＩ２−ＭＩ１
・ＭＩ相違量（２）＝ＭＩ３−ＭＩ２

なお、計算値がマイナスである場合、その絶対値がＭＩ相違量である。

このように、セットのクラブ本数が３である場合、２個のＭＩ相違量が算出される。一般に、Ｎ本のクラブを有するセットは、（Ｎ−１）個のＭＩ相違量を有する。例えば、後述の実施例１は、クラブ本数Ｎが５であり、４つのＭＩ相違量を有する。

セット内の全てのクラブにおいて、ＭＩ相違量は小さいのが好ましい。セット内の全てのクラブにおいて、ＭＩ相違量は、１４０（ｇ・ｃｍ^２）以下が好ましく、１００（ｇ・ｃｍ^２）以下がより好ましく、７０（ｇ・ｃｍ^２）以下がより好ましく、５０（ｇ・ｃｍ^２）以下がより好ましい。この理由については、後述される。

セット２では、クラブ長さが短いほど、重心距離が短くされている。重心距離とは、シャフト軸線Ｚ１とヘッド重心との距離（最短距離）である。セット２では、クラブ長さが短いほどヘッド重量が大きくされている一方で、クラブ長さが短いほど重心距離が短くされている。このため、慣性モーメントＭＩに関して、ヘッド重量と重心距離との相殺効果が生じる。この相殺効果は、ＭＩ相違率の抑制に寄与している。

［基準状態、基準垂直面］
シャフト孔の中心軸線Ｚ１が水平面Ｈに対して垂直な平面ＶＰ１に含まれ、且つ規定のライ角及びリアルロフト角で水平面Ｈ上にヘッドが載置された状態が、基準状態と定義される。上記平面ＶＰ１は、基準垂直面と定義される。上記規定のライ角及びリアルロフト角は、例えば、製品のカタログに掲載されている。上述の図３では、基準状態におけるヘッド６が示されている。

［トウ−ヒール方向］
トウ−ヒール方向とは、上記基準垂直面ＶＰ１と上記水平面Ｈとの交線の方向であると、定義される。

［前後方向］
前後方向とは、上記トウ−ヒール方向に対して垂直であり且つ上記水平面Ｈに対して平行な方向であると、定義される。

［鉛直方向］
鉛直方向とは、上記水平面Ｈに対して垂直な方向である。

［フェースセンターＦｃ］
フェース面ｆｓにおいて、トウ−ヒール方向の最大幅Ｗｘが決定される（図示省略）。更に、この最大幅Ｗｘにおけるトウ−ヒール方向中央位置Ｐｘが決定される。この位置Ｐｘにおいて、フェース面の鉛直方向中央点Ｐｙが決定される。この点Ｐｙが、フェースセンターＦｃと定義される。

［投影平面Ｐｓ］
図４には、投影平面Ｐｓが、二点鎖線で示されている。この投影平面Ｐｓは、直線ＬＮに対して垂直な平面である。この直線ＬＮは、フェースセンターＦｃを通り且つフェース面ｆｓに対して垂直な直線である。なお、この直線ＬＮの方向が、フェース法線方向と定義される。

［平面視］
上記投影平面Ｐｓへの投影像が、平面視と定義される。なお、投影平面Ｐｓへの投影において、その投影の方向は、上記フェース法線方向である。

［上下方向］
上記鉛直方向に延びる直線が、上記投影平面Ｐｓに投影される。この投影された投影平面Ｐｓ上の直線の方向が、上下方向と定義される。この上下方向は、上記投影平面Ｐｓに対して平行である。この上下方向に基づいて、上記平面視における「上側」及び「下側」が判断される。この上下方向は、フェース面ｆｓに略平行である。

［ヘッド高さＴＨ］
図３には、ヘッド高さＴＨが示されている。ヘッド高さＴＨは、クラウンｃ６の最大高さである。ヘッド高さＴＨは、上記基準状態において測定される。ヘッド高さＴＨは、水平面Ｈからの高さである。ヘッド高さＴＨは、上記鉛直方向に沿って測定される。

［スイートスポット高さＳＨ］
上記基準状態のヘッドにおいて、上記水平面ＨからのスイートスポットＳＳの高さが、スイートスポット高さＳＨである（図３参照）。このスイートスポット高さＳＨは、鉛直方向に沿って測定される。なお、スイートスポットＳＳは、ヘッド重心からフェース面に下ろした垂線とフェース面ｆｓとの交点である。

［フェースプログレッションＦＰ］
上記基準状態のヘッドにおいて、ヘッド６の最前方点と上記平面ＶＰ１との前後方向距離が、フェースプログレッションＦＰである。ヘッドの最前方点は、前後方向において最も前方の点である。

［ヘッド幅ＨＷ］
前後方向におけるヘッドの最大幅が、ヘッド幅ＨＷとされる（後述の図１１参照）。

［重心深度ＤＧ］
ヘッド重心と上記基準垂直面ＶＰ１との距離が、重心深度ＤＧである。この重心深度ＤＧは、前後方向に沿って測定される。本願において、この重心深度ＤＧは、「シャフト軸線基準の重心深度」とも称される。

セット２の全てのクラブ４において、ヘッド重心は、上記基準垂直面ＶＰ１よりも後方に位置している。ヘッド重心が上記基準垂直面ＶＰ１よりも後方に位置している場合、重心深度ＤＧはプラスの値とされる。ヘッド重心が上記基準垂直面ＶＰ１よりも前方に位置している場合、重心深度ＤＧはマイナスの値とされる。セット２では、全てのクラブにおいて、重心深度ＤＧはプラスの値である。

本実施形態では、セット２において、上記重心深度ＤＧは略一定である。略一定とは、重心深度ＤＧの最大値と最小値との差が３ｍｍ以下であることを意味する。より好ましくは、重心深度ＤＧの最大値と最小値との差は２．５ｍｍ以下であり、更に好ましくは２ｍｍ以下であり、更に好ましくは１．５ｍｍ以下であり、更に好ましくは１ｍｍ以下である。

上述の通り、セット２では、フェースプログレッションＦＰが略一定とされている。すなわち、従来のセットとの比較において、セット２では、クラブ長さが短くなるにつれて、フェース面が後方に位置している。フェース面が後方に移動すると、ヘッド重心も後方に移動しやすい。本実施形態では、クラブ長さが短くなるにつれて、ソール前方中央部の質量割合Ｍ１が大きくされている。本実施形態では、クラブ長さが短くなるにつれて、上記ソール前方中央部の平均厚みが大きくされている。このため、セット２では、ソールｓ６の質量分布に基づくヘッド重心位置の変動と、フェースプログレッションＦＰに基づくヘッド重心位置の変動とが、相殺されている。このため、重心深度ＤＧが略一定とされている。この場合、インパクトタイミング効果（後述）が向上しうる。なお、上記質量割合Ｍ１とは、ソール前方中央部の質量をヘッド６の質量で割った値である。

なお、上記ソール前方中央部とは、ソールｓ６の一部であって、以下の（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を満たす領域である。
（ａ）ヘッド６の最前方点から前後方向に２０ｍｍ隔てた位置よりも前方の領域。
（ｂ）リーディングエッジＬｅから前後方向に１１ｍｍ隔てた位置よりも後方の領域。
（ｃ）フェースセンターＦｃからのトウ−ヒール方向距離が、２５ｍｍ以内である領域。

上記（ａ）は上記ソール前方中央部の後方境界線Ｌｂを画定している。上記（ｂ）は上記ソール前方中央部の前方境界線Ｌｆを画定している。上記（ｃ）は上記ソール前方中央部のトウ側境界線Ｌｔ及びヒール側境界線Ｌｈを画定している。図示しないが、ソールｓ６の平面視において、上記境界線Ｌｂはトウ−ヒール方向に沿った直線であり、上記境界線ＬｆはリーディングエッジＬｅに沿った曲線であり、上記境界線Ｌｔ及びＬｈは前後方向に沿った直線である。上記ソール前方中央部は、これらの境界線Ｌｂ、Ｌｆ、Ｌｔ及びＬｈで囲まれた領域である。

セット２では、ヘッド幅ＨＷの変化が抑制されている。この構成は、重心深度ＤＧを略一定とするのに寄与している。この観点から、セット内でのヘッド幅ＨＷの変化量は、２ｍｍ以下が好ましく、１ｍｍ以下がより好ましく、０．５ｍｍ以下がより好ましい。この変化量は、セット内におけるヘッド幅ＨＷの最大値と最小値との差である。この変化量は、０ｍｍであってもよい。

低すぎる弾道を防止する観点から、重心深度ＤＧは、５ｍｍ以上が好ましく、６ｍｍ以上がより好ましく、７ｍｍ以上がより好ましい。ギア効果によるサイドスピンを抑制する観点から、重心深度ＤＧは、１８ｍｍ以下が好ましく、１６ｍｍ以下がより好ましく、１４ｍｍ以下がより好ましく、１２ｍｍ以下がより好ましい。好ましくは、セット内の全クラブにおいて、重心深度ＤＧが上記好ましい値とされる。

［フェース面ｆｓの周縁］
フェース面は、その周縁が明瞭な稜線等によって目視で特定されうる場合は、その周縁で囲まれた領域として定義される。丸み等によって周縁が明瞭でない場合、ヘッド重心とスイートスポットＳＳとを結ぶ直線Ｌ１（図示されない）を含む多数の平面が想定される。これら平面に沿った断面のそれぞれにおいて、ヘッド外面の曲率半径ｒが測定される。この曲率半径ｒは、フェースセンターＦｃから外方向に向かって連続的に測定される。この連続的な測定において、上記曲率半径ｒが最初に２００ｍｍ以下となる地点が、周縁と定義される。この曲率半径ｒの測定では、フェースライン、パンチマーク等は存在しないと仮定される。

図５は、ヘッド６の斜視図である。図６は、ヘッド６の分解斜視図である。図６が示すように、ヘッド６は、ヘッド本体６ｍとフェース部材６ｐとが接合されることによって、形成されている。この接合は、溶接により達成されている。ヘッド本体６ｍは、開口６ｋを有する。この開口６ｋの形状は、フェース部材６ｐの輪郭形状に対応している。開口６ｋは、フェース部材６ｐによって閉塞されている。図５において二点鎖線で示されているのは、ヘッド本体６ｍとフェース部材６ｐとの境界ｋ１である。

フェース面ｆｓの全体面積のうち、フェース部材６ｐによって形成されている面積の割合Ｒｐは、６０％以上が好ましく、７０％以上がより好ましく、８０％以上がより好ましい。フェース部材６ｐが板材から形成される場合、フェース部材６ｐは板状とされるのがよい。よって、フェース面ｆｓの周縁部は、ヘッド本体６ｍによって形成するのがよい。この観点から、上記割合Ｒｐは、９５％以下が好ましく、９０％以下がより好ましい。

フェース部材６ｐは、プレート状である。フェース部材６ｐは、フェースｆ６の一部を形成している。フェース部材６ｐは、フェースｆ６の中央部分を形成している。ヘッド本体６ｍは、フェースｆ６の周囲部分を形成している。ヘッド本体６ｍは、フェース部材６ｐの周囲において、フェースｆ６を形成している。この構成により、フェース部材６ｐがプレート状とされることが、許容されている。

フェース部材６ｐの材質は、ヘッド本体６ｍの材質とは異なる。

フェースには特に高い強度が要求される。このため、フェースには、ヘッド本体よりも強度の高い材質が用いられるのが好ましい。この場合、カップ状（皿状）のフェース部材を用いることが考えられる。カップ状のフェース部材では、溶接部分の幅によってフェースプログレッションＦＰが変化しうる。一方、本実施形態では、ヘッド本体６ｍがフェースｆ６の周囲部分を形成している。このため、溶接部分の幅が変化しても、フェースプログレッションＦＰは変化しない。よって、フェースプログレッションＦＰの誤差が生じにくい。

ヘッド本体６ｍの材質は限定されない。ヘッド本体６ｍの材質として、金属、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）等が例示される。上記金属として、純チタン、チタン合金、ステンレス鋼、マレージング鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金及びタングステン−ニッケル合金から選ばれる一種以上の金属が例示される。ステンレス鋼として、ＳＵＳ６３０及びＳＵＳ３０４が例示される。ステンレス鋼の具体例として、ＣＵＳＴＯＭ４５０（カーペンター社製）が例示される。チタン合金として、６−４チタン（Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ）、Ｔｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ等が例示される。

フェース部材６ｐの材質は限定されない。強度の観点から、好ましい材質としてチタン合金及びマレージング鋼が挙げられ、より好ましくはマレージング鋼である。好ましいマレージング鋼として、Ｃｕｓｔｏｍ４５５及びＨＴ１７７０が挙げられる。本実施形態におけるフェース部材６ｐの材質は、Ｃｕｓｔｏｍ４５５である。

ヘッド本体６ｍは、鋳造によって製造されている。一方、フェース部材６ｐは、板材をプレス加工することによって製造されている。この板材は、平板である。この板材は、圧延材である。圧延材は、欠陥が少なく、強度に優れる。更に、圧延材は、厚みの精度が高い。圧延材を用いることで、フェースｆ６の厚みの精度が高まる。圧延材を用いることで、フェースｆ６の強度が高まる。

圧延材の他の好ましい材料は、鍛造材である。鍛造材も、欠陥が少なく、強度に優れる。強度の観点から、フェース部材６ｐの材料は、圧延材又は鍛造材であるのが好ましく、圧延材がより好ましい。

上述の通り、フェース面ｆｓは、バルジ及びロールを有する三次元曲面である。このため、平板を材料とする場合、曲げ加工がなされる。

フェース部材６ｐのフェース裏面ｆｒは、ＮＣ加工によって形成されている。ＮＣ加工により、厚みＴＦが精度良く形成される。ＮＣとは、「Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ」の略である。より詳細には、フェース裏面ｆｒは、ＣＮＣ加工によって形成されている。ＣＮＣとは、「Ｃｏｍｐｕｔｅｒｉｚｅｄ Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ Ｃｏｎｔｒｏｌ」の略である。厚みＴＦの精度は高い。

フェース部材６ｐの製造工程は、以下のステップＡ、Ｂ及びＣを含む。
（１）平板にＮＣ加工を行うステップＡ
（２）上記平板をフェース部材６ｐの輪郭形状に切り出すステップＢ
（３）上記ステップＡ及び上記ステップＢがなされた部材を曲げるステップＣ

上記ステップＢは、ＮＣ加工によってなされるのが好ましい。更に、上記ステップＡのＮＣデータと上記ステップＢのＮＣデータとが関連づけられているのが好ましい。この場合、厚みＴＦの分布が精度良く形成されうる。

上記ステップＣ（曲げ加工）は、プレスによってなされる。このプレスは、冷間プレスである。冷間プレスとされることにより、ＮＣ加工により形成された厚みＴＦが、プレス中に変化しにくい。よって、厚みＴＦの精度が高まる。

このように、フェース部材６ｐは、平板にＮＣ加工がなされた後に曲げ加工がなされることによって、製造されている。平板に対してＮＣ加工が施されることで、厚みＴＦの精度が高められている。曲げ加工を行った後にＮＣ加工を行う場合、曲げ加工の誤差がＮＣデータに反映されず、結果として厚みＴＦの精度が低下しうる。

更に、上記平板は圧延材である。厚みの精度に優れた圧延材にＮＣ加工を行うことで、厚み分布が精度よく形成されうる。

図７は、フェースｆ６の肉厚分布を説明するための図である。図７には、フェース裏面ｆｒに形成されている稜線が、破線で示されている。フェース裏面ｆｒは、全体として、段差なく連続している。ただし、フェース裏面ｆｒには、細かい筋が多数形成されている（図示省略）。これらの筋は、ミーリングの跡である

フェースｆ６は、第１厚肉部Ｔ１を有する。本実施形態では、第１厚肉部Ｔ１は、楕円形の領域である。この厚肉部Ｔ１は、フェースセンターＦｃを含む。更に、フェースｆ６は、第２厚肉部Ｔ２と第３厚肉部Ｔ３とを有する。第２厚肉部Ｔ２は、第１厚肉部Ｔ１よりも薄い。第３厚肉部Ｔ３は、第１厚肉部Ｔ１よりも薄い。

本願では、第１厚肉部Ｔ１が、単に厚肉部とも称される。本願では、第２厚肉部Ｔ２及び第３厚肉部Ｔ３が、副厚肉部とも称される。

フェースｆ６は、傾斜厚肉部Ｔｓを有する。傾斜厚肉部Ｔｓは、厚肉部Ｔ１と副厚肉部Ｔ２、Ｔ３とによって形成されている。傾斜厚肉部Ｔｓは、ヒール上側からトウ下側に向かって延在している。

厚肉部Ｔ１よりも薄い副厚肉部Ｔ２、Ｔ３により、厚肉部Ｔ１の領域が抑制され、反発性能が向上しうる。更に、リブ状に延在する副厚肉部Ｔ２、Ｔ３により、フェース強度が高められている。

第２厚肉部Ｔ２は、厚肉部Ｔ１に隣接している。第２厚肉部Ｔ２は、厚肉部Ｔ１から、ヒール側且つ上側に向かって延在している。本実施形態では、第２厚肉部Ｔ２の幅は、ヒール側にいくにつれて小さい。第２厚肉部Ｔ２の先端は尖っている。第３厚肉部Ｔ３は、厚肉部Ｔ１に隣接している。第３厚肉部Ｔ３は、厚肉部Ｔ１から、トウ側且つ下側に向かって延在している。本実施形態では、第３厚肉部Ｔ３の幅は、トウ側にいくにつれて小さい。第３厚肉部Ｔ３の先端は尖っている。

フェースｆ６は、薄肉部を有する。この薄肉部は、ヒール薄肉部Ｔ４とトウ薄肉部Ｔ５とを有する。ヒール薄肉部Ｔ４は、厚肉部Ｔ１よりも薄い。ヒール薄肉部Ｔ４は、第２厚肉部Ｔ２（副厚肉部）よりも薄い。ヒール薄肉部Ｔ４は、第３厚肉部Ｔ３（副厚肉部）よりも薄い。トウ薄肉部Ｔ５は、厚肉部Ｔ１よりも薄い。トウ薄肉部Ｔ５は、第２厚肉部Ｔ２（副厚肉部）よりも薄い。トウ薄肉部Ｔ５は、第３厚肉部Ｔ３（副厚肉部）よりも薄い。

ヒール薄肉部Ｔ４は、傾斜厚肉部Ｔｓよりも薄い。ヒール薄肉部Ｔ４は、薄肉部の一例である。トウ薄肉部Ｔ５は、傾斜厚肉部Ｔｓよりも薄い。トウ薄肉部Ｔ５は、薄肉部の一例である。

図７が示すように、傾斜厚肉部Ｔｓは、フェース部材６ｐを横断している。傾斜厚肉部Ｔｓは、薄肉部Ｔ４、Ｔ５の存在を許容しつつ、フェース強度の向上に寄与している。

フェースｆ６は、移行部を有する。移行部は、傾斜厚肉部Ｔｓと薄肉部Ｔ４、Ｔ５との間に位置する。この移行部は、傾斜厚肉部Ｔｓと薄肉部Ｔ４、Ｔ５とを段差なく繋いでいる。本実施形態では、この移行部は、第１移行部ＴＲ１と第２移行部ＴＲ２とを有する。第１移行部ＴＲ１は、傾斜厚肉部Ｔｓとヒール薄肉部Ｔ４との間に位置する。第１移行部ＴＲ１は、ヒール薄肉部Ｔ４に隣接している。第１移行部ＴＲ１は、厚肉部Ｔ１に隣接している。第１移行部ＴＲ１は、傾斜厚肉部Ｔｓに隣接している。第２移行部ＴＲ２は、傾斜厚肉部Ｔｓとトウ薄肉部Ｔ５との間に位置する。第２移行部ＴＲ２は、トウ薄肉部Ｔ５に隣接している。第２移行部ＴＲ２は、厚肉部Ｔ１に隣接している。第２移行部ＴＲ２は、傾斜厚肉部Ｔｓに隣接している。

第１移行部ＴＲ１は、ヒール上側からトウ下側に向かって延在している。第１移行部ＴＲ１の厚みは、傾斜厚肉部Ｔｓとヒール薄肉部Ｔ４との間である。第１移行部ＴＲ１の厚みは、傾斜厚肉部Ｔｓからヒール薄肉部Ｔ４に向かうにつれて、薄くなっている。

第２移行部ＴＲ２は、ヒール上側からトウ下側に向かって延在している。第２移行部ＴＲ２の厚みは、傾斜厚肉部Ｔｓとトウ薄肉部Ｔ５との間である。第２移行部ＴＲ２の厚みは、傾斜厚肉部Ｔｓからトウ薄肉部Ｔ５に向かうにつれて、薄くなっている。

ヒール薄肉部Ｔ４は、移行部ＴＲ１、ＴＲ２よりも薄い。トウ薄肉部Ｔ５は、移行部ＴＲ１、ＴＲ２よりも薄い。

第１厚肉部Ｔ１の厚みＴＦは、フェース部材６ｐにおいて最大である。第１厚肉部Ｔ１の厚みＴＦは、フェースｆ６において最大である。ただし、最大厚みとの差が０．０２ｍｍ以内の部分も、厚肉部Ｔ１とみなされる。

図７が示すように、フェース部材６ｐは、厚肉部Ｔ１の全体を含む。フェース部材６ｐは、副厚肉部Ｔ２，Ｔ３の少なくとも一部を含む。フェース部材６ｐは、ヒール薄肉部Ｔ４の少なくとも一部を含む。フェース部材６ｐは、トウ薄肉部Ｔ５の少なくとも一部を含む。フェース部材６ｐは、第１移行部ＴＲ１の少なくとも一部を含む。フェース部材６ｐは、第２移行部ＴＲ２の少なくとも一部を含む。

本実施形態において、各部分の厚みＴＦは次の通りである。
・第１厚肉部Ｔ１：２．１５ｍｍ
・第２厚肉部Ｔ２：１．７ｍｍ以上２．１５ｍｍ未満
・第３厚肉部Ｔ３：１．６ｍｍ以上２．１５ｍｍ未満
・ヒール薄肉部Ｔ４：１．５ｍｍ
・トウ薄肉部Ｔ５：１．６ｍｍ

本実施形態では、厚肉部Ｔ１と副厚肉部Ｔ２、Ｔ３との間の厚みの相違は、０．５５ｍｍ以下である。

フェース強度の観点から、第１厚肉部Ｔ１の厚みは、１．９ｍｍ以上が好ましく、２．０ｍｍ以上がより好ましい。反発性能の観点から、第１厚肉部Ｔ１の厚みは、２．４ｍｍ以下が好ましく、２．３ｍｍ以下がより好ましい。

フェース強度の観点から、副厚肉部Ｔ２，Ｔ３の平均厚みは、１．５ｍｍ以上が好ましく、１．６ｍｍ以上がより好ましい。反発性能の観点から、副厚肉部Ｔ２，Ｔ３の平均厚みは、２．２ｍｍ以下が好ましく、２．１ｍｍ以下がより好ましい。

フェース強度の観点から、薄肉部Ｔ４、Ｔ５の平均厚みは、１．３ｍｍ以上が好ましく、１．４ｍｍ以上がより好ましい。反発性能の観点から、薄肉部Ｔ４、Ｔ５の平均厚みは、１．８ｍｍ以下が好ましく、１．７ｍｍ以下がより好ましい。

図７には、厚肉部中央点Ｅｃが示されている。上記平面視において、厚肉部Ｔ１の図心が決定されうる。この平面視における図心が、厚肉部中央点Ｅｃである。本実施形態では、厚肉部Ｔ１の輪郭線である楕円の中心が、厚肉部中央点Ｅｃである。

図８は、上記平面視におけるフェースｆ６である。図９は、図８の断面線Ｆ９−Ｆ９に沿った、ヘッド６の断面図である。この断面線Ｆ９−Ｆ９は、厚肉部中央点Ｅｃを通っている。

図８で示されている実線の境界線は、フェース裏面ｆｒにおいて視認される稜線である。これらの境界線は、フェース面ｆｓ側からは視認されない。よって、図８における実線の境界線は、本来、破線で示されるべきものである。図８では、境界線を明確とするため、破線であるべき境界線が、実線で示されている。実際のフェース裏面ｆｒの平面図は、図８が左右反転されたものである。

図８及び図９において両矢印Ｈ１で示されるのは、厚肉部中央点Ｅｃの位置（トウ−ヒール方向位置）におけるフェース高さである。この高さＨ１は、上記平面視において測定される。この高さＨ１は、前述の上下方向に沿って測定される。高さＨ１の起点はフェース面ｆｓの下縁である。この下縁は、リーディングエッジＬｅである。高さＨ１の終点は、フェース面ｆｓの上縁である。

図８及び図９において両矢印Ｈ２で示されるのは、厚肉部中央点Ｅｃの高さである。この高さＨ２も、厚肉部中央点Ｅｃの位置（トウ−ヒール方向位置）において測定される。この高さＨ２は、上記平面視において測定される。この高さＨ２は、前述の上下方向に沿って測定される。高さＨ２の起点はフェース面ｆｓの下縁である。高さＨ２の終点は厚肉部中央点Ｅｃである。

図８が示すように、傾斜厚肉部Ｔｓは、ヒール上側からトウ下側に向かって延在している。厚肉部Ｔ１と副肉厚部Ｔ２、Ｔ３とによって、ヒール上側からトウ下側に向かって延在する傾斜厚肉部Ｔｓが形成されている。

傾斜厚肉部Ｔｓをヒール上側からトウ下側に向かって延在させることで、薄肉部Ｔ４、Ｔ５が、ヒール下側及びトウ上側に確保されやすい。多数のゴルファーの打点を分析した結果、一般のゴルファーの打点は、ヒール下側及びトウ上側に比較的多く分布していた。ヒール下側及びトウ上側の薄肉部Ｔ４、Ｔ５は、平均飛距離の向上に寄与しうる。

［フェース高さＨ１］
芝生に直接置かれたボールを打球する場合、過大な高さＨ１は好ましくない。この点を考慮すると、高さＨ１は、４０ｍｍ以下が好ましく、３８ｍｍ以下がより好ましく、３６ｍｍ以下がより好ましい。厚肉部Ｔ１以外の薄い領域は、反発性能を向上させうる。この観点から、高さＨ１は、２９ｍｍ以上が好ましく、３０ｍｍ以上がより好ましく、３１ｍｍ以上がより好ましく、３２ｍｍ以上がより好ましい。上述された高さＨ１の好ましい範囲は、クラブセットに含まれる全てのクラブにおいて充足されているのが好ましい。

セット２では、クラブ長さが短くなるにつれて、高さＨ１が大きい。この場合、フェースプログレッションＦＰは、クラブ長さが短くなるにつれて大きくなりやすい。しかし、この傾向に反して、セット２では、フェースプログレッションＦＰが略一定とされている。つまり、インパクトタイミング効果の観点から、従来の傾向に反する構成が採用されている。

［厚肉部中央点の高さＨ２］
芝生に直接置かれたボールを打球する場合、打点が下側となりやすい。高さＨ２が大きくされることで、打点が下側の場合に、反発性能が向上しうる。この観点から、高さＨ２は、１６ｍｍ以上が好ましく、１７ｍｍ以上がより好ましく、１８ｍｍ以上がより好ましい。高さＨ２が過大である場合、フェースの強度が低下することがある。この観点から、高さＨ２は、２２ｍｍ以下が好ましく、２１ｍｍ以下がより好ましく、２０ｍｍ以下が好ましい。上述された高さＨ２の好ましい範囲は、クラブセットに含まれる全てのクラブにおいて充足されているのが好ましい。

セット２では、クラブ長さが短くなるにつれて、高さＨ２が大きい。この場合、クラブ長さが短くなるにつれて、厚肉部Ｔ１が後方に移動しやすい。なぜなら、ヘッド６はロフト角を有するからである。厚肉部Ｔ１の後方への移動により、重心深度ＤＧが変化しやすい。しかし、セット２では、クラブ長さが短くなるにつれて、ヘッド幅ＨＷが小さくなっている。厚肉部Ｔ１の後方への移動とヘッド幅ＨＷの変化との相殺により、略一定の重心深度ＤＧが達成されやすい。

［Ｈ２／Ｈ１］
打点が下側である場合の反発性能の観点から、Ｈ２／Ｈ１は、０．５５以上が好ましく、０．５６以上がより好ましい。フェースの強度を考慮すると、Ｈ２／Ｈ１は、０．６３以下が好ましく、０．６０以下がより好ましい。上述された高さＨ２／Ｈ１の好ましい範囲は、クラブセットに含まれる全てのクラブにおいて充足されているのが好ましい。

従来、スイートスポット高さＳＨを低くすることが飛距離に寄与すると考えられていた。厚肉部中央点の高さＨ２を大きくされると、スイートスポット高さＳＨが大きくなりやすい。このため、従来、厚肉部中央点の高さＨ２は高くされていなかった。従来、Ｈ２／Ｈ１は小さくされていた。

［厚肉部よりも下側のフェース高さＨ３］
図８において両矢印Ｈ３で示されているのは、厚肉部Ｔ１よりも下側のフェース高さである。この高さＨ３は、傾斜厚肉部Ｔｓよりも下側のフェース高さでもある。この高さＨ３は、厚肉部中央点Ｅｃのトウ−ヒール方向位置において測定される。この高さＨ３は、上述の平面視において測定される。この高さＨ３は、上述の上下方向において測定される。

打点が下側である場合の反発性能の観点から、高さＨ３は、７ｍｍ以上が好ましく、９ｍｍ以上がより好ましく、１１ｍｍ以上がより好ましい。フェースの強度の観点から、この高さＨ３は、１９ｍｍ以下が好ましく、１７ｍｍ以下がより好ましく、１５ｍｍ以下がより好ましい。上述された高さＨ３の好ましい範囲は、クラブセットに含まれる全てのクラブにおいて充足されているのが好ましい。

［厚肉部よりも上側のフェース高さＨ４］
図８において両矢印Ｈ４で示されているのは、厚肉部Ｔ１よりも上側のフェース高さである。この高さＨ４は、傾斜厚肉部Ｔｓよりも上側のフェース高さでもある。この高さＨ４は、厚肉部中央点Ｅｃのトウ−ヒール方向位置において測定される。この高さＨ４は、上述の平面視において測定される。この高さＨ４は、上述の上下方向に沿って測定される。

［Ｈ３／Ｈ４］
打点が下側である場合の反発性能を確保する観点から、Ｈ３／Ｈ４は、１．０より大きいのが好ましく、１．１以上がより好ましく、１．２以上がより好ましい。フェース強度を高める観点から、Ｈ３／Ｈ４は、１．８以下が好ましく、１．７以下がより好ましく、１．６以下がより好ましい。上述された高さＨ３／Ｈ４の好ましい範囲は、クラブセットに含まれる全てのクラブにおいて充足されているのが好ましい。

［Ｈ２−Ｈ３］
フェース強度を高める観点から、差（Ｈ２−Ｈ３）は、２ｍｍ以上が好ましく、３ｍｍ以上がより好ましく、４ｍｍ以上がより好ましい。反発性能を高める観点から、差（Ｈ２−Ｈ３）は、９ｍｍ以下が好ましく、８ｍｍ以下がより好ましく、７ｍｍ以下がより好ましい。上述された差（Ｈ２−Ｈ３）の好ましい範囲は、クラブセットに含まれる全てのクラブにおいて充足されているのが好ましい。

［厚肉部中央点ＥｃとフェースセンターＦｃとのトウ−ヒール方向距離］
フェース強度の観点から、厚肉部中央点Ｅｃのトウ−ヒール方向位置は、フェースセンターＦｃに近いのが好ましい。この観点から、点ＥｃとフェースセンターＦｃとの間のトウ−ヒール方向距離は、５ｍｍ以下が好ましく、４ｍｍ以下がより好ましく、３ｍｍ以下がより好ましい。この距離はゼロであってもよい。この好ましい距離は、クラブセットに含まれる全てのクラブにおいて充足されているのが好ましい。

［厚肉部の面積比率Ｒａ］
面積比率Ｒａは、フェース面の全体面積に対する、厚肉部Ｔ１の面積の比率である。フェース強度の観点から、この面積比率Ｒａは、５％以上が好ましく、７％以上がより好ましい。反発性能の観点から、この面積比率Ｒａは、２０％以下が好ましく、１８％以下がより好ましい。この面積比率Ｒａは、上述の平面視において算出される。

［傾斜角度θ］
図８において直線Ｌ２で示されるのは、傾斜厚肉部Ｔｓの最長横断線である。この最長横断線Ｌ２は、上述の平面視において定義される。この最長横断線Ｌ２は、厚肉部中央点Ｅｃを通り且つ横断長さが最長となるような直線である。傾斜厚肉部Ｔｓの輪郭線と直線との間に２つの交点ｐｔ１、ｐｔ２が存在しうる（図８参照）。これら２つの交点ｐｔ１、ｐｔ２間の距離が、上記横断長さである。上記平面視において、水平方向と直線Ｌ２との成す角度が、傾斜角度θであると定義される。水平方向とは、上記トウ−ヒール方向に沿った直線を上記投影平面Ｐｓに投影して得られる直線の方向である。

セット２では、傾斜厚肉部Ｔｓの傾斜角度θが、クラブ長さが短くなるにつれて大きくなっている。この構成により、セット全体として、飛距離性能が向上しうる。クラブ長さが短くなるにつれて打点分布が変化する。上述のように傾斜角度θが変化することで、薄肉部の配置が打点分布に適合しやすくなり、飛距離が増大しうる。

ウッド型ヘッドとアイアン型ヘッドの中間的なヘッドが、一般に、ユーティリティ型ヘッドと称されている。ユーティリティ型ヘッドは、ハイブリッド型ヘッドと称されることがある。典型的なユーティリティ型ヘッドは、中空である。一般に、ユーティリティ型ヘッドは、ウッドの利点とアイアンの利点とを兼ね備えている。よってこのヘッドの仕様は、ウッドの仕様とアイアンの仕様との中間とされるのが好ましい。

上述の観点から、ヘッド体積は、下限としては７０ｃｍ^３以上、更には８０ｃｍ^３以上、更には９０ｃｍ^３以上が好ましく、上限としては１５０ｃｍ^３以下、更には１４０ｃｍ^３以下、更には１３０ｃｍ^３以下が好ましい。リアルロフト角は、下限としては１５°以上、更には１６°以上、更には１７°以上が好ましく、上限としては３２°以下、更には３０°以下、更には２８°以下、更には２６°以下が好ましい。ヘッド幅ＨＷ（図１１参照）は、下限としては４５ｍｍ以上、更には５０ｍｍ以上、更には５５ｍｍ以上が好ましく、上限としては１２０ｍｍ以下、更には１００ｍｍ以下、更には９０ｍｍ以下、更には８０ｍｍ以下が好ましい。ヘッド幅ＨＷは、ヘッドの前後方向での最大幅である。ヘッド高さＴＨ（図３参照）は、下限としては３０ｍｍ以上、更には３２ｍｍ以上、更には３４ｍｍ以上が好ましく、上限としては４２ｍｍ以下、更には４０ｍｍ以下、更には３７ｍｍ以下が好ましい。

ＭＩ相違率を抑制する観点から、セット内でのヘッド体積の変化量は小さいのが好ましい。セット内でのヘッド体積の変化量は、１５ｃｍ^３以下が好ましく、１２ｃｍ^３以下がより好ましく、１０ｃｍ^３以下がより好ましい。この変化量とは、ヘッド体積の最大値と最小値との差である。

ユーティリティ型ヘッドを有するクラブが、ユーティリティ型クラブと称される。このクラブは、ウッドの利点とアイアンの利点とを兼ね備えている。この観点から、クラブ長さは、下限としては３８．５インチ以上、更には３９インチ以上が好ましく、上限としては４２インチ以下、更には４１．５インチ以下、更には４１．２５インチ以下、更には４１インチ以下が好ましい。

なお、クラブ長さは、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が定めるゴルフ規則「付属規則II クラブのデザイン」の「１ クラブ」における「１ｃ 長さ」の記載に基づいて測定される。

［フェースプログレッションＦＰに基づく効果］
フェースプログレッションＦＰが略一定とされることにより、シャフト軸線に対するフェース面の前後方向位置が略一定となる。よって、クラブ間において、インパクトタイミングが一致しやすい。このため、クラブ間での打球方向性のバラツキが抑制され、セット全体として、打球の方向安定性が向上しうる。本願では、この効果が、インパクトタイミング効果とも称される。

［ＭＩ相違率に基づく効果］
シャフト軸線Ｚ１回りの慣性モーメントＭＩは、スイング中におけるヘッドの返り（ヘッドのローテーション）に影響する。この慣性モーメントＭＩが大きく変化すると、ヘッドの返りにバラツキが生じる。このため、クラブ間において、打球方向性のバラツキが生じやすい。ＭＩ相違率を抑制することにより、ヘッドの返りにバラツキが生じにくい。よって、セット全体として、打球の方向安定性が向上しうる。

ＭＩ相違量に基づく効果は、ＭＩ相違率に基づく上記効果と同様である。

［重心深度ＤＧに基づく効果］
通常、ヘッド重心は、シャフト軸線Ｚ１よりも後方に位置する。上記実施形態でも、セット内の全てのクラブで、ヘッド重心はシャフト軸線Ｚ１よりも後方である。インパクトでは、ヘッド重心がシャフト軸線Ｚ１の延長線上となるようなシャフトのしなりが生じやすい。ここでのシャフト軸線Ｚ１とは、しなっていない部分の軸線を意味する。

このしなりは、ヘッド重心に作用する遠心力に基づいて生ずる。図１０が示すように、このシャフトのしなりは、ヘッドがスイング方向において先行するようなしなりである。重心深度ＤＧが大きいほど、このしなりが大きくなりやすい。

このしなりは、インパクトタイミングを相違させうる。シャフト軸線基準の重心深度ＤＧが略一定とされることで、上記しなりの量も一定となりやすい。よって、クラブ間において、インパクトタイミングが一致しやすい。重心深度ＤＧが略一定とされることにより、上記インパクトタイミング効果が更に高まる。よって、セット全体として、打球の方向安定性が向上しうる。

上述の通り、インパクトタイミングが相違すると、打球方向性が悪化しやすい。この問題を解決するため、ゴルファーは、クラブ毎にスイングを変更してもよい。しかし、クラブ毎に異なるスイングを行い、各クラブにスイングを適合させることは、難しい。そのようなスイングの変更は、ゴルファーを混乱させうる。特に、ラウンド中のゴルファーには、混乱が生じやすい。メンタル的な混乱が生じると、スイングが乱れやすい。スイングが乱れると、ショットのバラツキが大きくなる。このショットのバラツキは、スコアを悪化させる。上述したインパクトタイミング効果は、メンタル的な安定性及びスイングの安定性にも寄与しうる。

図１１は、ヘッド６の平面図である。クラウンｃ６は、塗装部Ｐａを有する。図１１において、塗装部Ｐａはクロスハッチングで示されている。塗装部Ｐａは、クラウンｃ６の表面の全体ではない。塗装部Ｐａは、クラウンｃ６の表面の一部である。塗装部Ｐａの最前方点は、トップエッジＴｅよりも後方に位置する。トップエッジＴｅとは、クラウンｃ６の表面とフェース面ｆｓとの境界である。なお、塗装部Ｐａは、有色の塗装が施された部分を意味する。クリア塗装が施された部分は、塗装部Ｐａではない。顔料を含む塗料が、有色の塗装を形成する。

塗装部Ｐａの前端Ｐａ１は、トップエッジＴｅよりも後方に位置する。前端Ｐａ１は、トップエッジＴｅに略沿ったラインを形成している。前端Ｐａ１とトップエッジＴｅとの間を除き、塗装部Ｐａはクラウンｃ６の全体に設けられている。

平面視（図１１）において、前端Ｐａ１は直線部を有する。この直線部は、トウ−ヒール方向に対して略平行である。略平行とは、前端Ｐａ１とトウ−ヒール方向との成す角度が±５度以下であることを意味する。

本実施形態では、フェースプログレッションＦＰが略一定とされている。この場合、ロフト角が大きいヘッドにおいて、フェースプログレッションＦＰが小さくされる。この結果、ロフト角が大きいヘッドにおいて、フェース面ｆｓが後方に移動し、トップエッジＴｅが後方に位置しやすい。このトップエッジＴｅの位置は、従来のクラブとは相違する。ゴルファーによっては、このトップエッジＴｅの位置に違和感を覚える。

塗装部Ｐａの最前方点がトップエッジＴｅよりも後方に位置するため、ゴルファーは、トップエッジＴｅが比較的前方に位置すると錯覚しやすい。この視覚的効果により、上記違和感が抑制されうる。

図１１において両矢印Ｄｔで示されるのは、トップエッジＴｅと塗装部Ｐａとの最短距離である。この距離Ｄｔは、前後方向に沿って測定される。上記視覚的効果の観点から、距離Ｄｔは、大きすぎても小さすぎても好ましくない。上記視覚的効果の観点から、上記距離Ｄｔは、１ｍｍ以上が好ましく、１．５ｍｍ以上がより好ましく、２ｍｍ以上がより好ましい。上記錯覚を得る観点から、上記距離Ｄｔは、５ｍｍ以下が好ましく、４ｍｍ以下がより好ましい。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１（５本のセット）］
上述のセット２と同様のクラブセットが作成された。５つのヘッド６（ヘッド６１〜６５）が作成された。上述の通り、各ヘッドは、フェース部材６ｐとヘッド本体６ｍとを用いて作成された。フェース部材６ｐの作製では、平板の圧延材が用いられた。フェース部材６ｐは、圧延材の裏面にＣＮＣ加工が施された。次いで、このＣＮＣ加工後の材料に、曲げ加工がなされた。ＣＮＣ加工により、高い精度で、厚み分布が形成された。ヘッド本体６ｍはロストワックス精密鋳造によって作製された。フェース部材６ｐとヘッド本体６ｍとを溶接し、表面研磨を行った。更に、図１１に示される塗装が施されて、各ヘッドが得られた。これらのヘッドを、市販のカーボンシャフトの一端部に装着した。これらのシャフトの他端部のそれぞれに、グリップを装着した。クラブ長さは、シャフトの長さによって調整された。このようにして、図２に示されるクラブセットを得た。これは、いわゆるユーティリティ型クラブのセットである。このセットの仕様及び評価結果が、下記の表１に示される。

［比較例１（５本のセット）］
ヘッド本体の金型を変更し、フェースプログレッションＦＰ等を変更した。下記の表２に示される仕様の他は実施例１と同様にして、比較例１のセットを得た。このセットの仕様及び評価結果が、下記の表２に示される。

［実施例２（３本のセット）］
上記実施例１は５本のクラブを有する。少なくとも２本のクラブによりクラブセットが構成されうるので、これら５本のうちの少なくとも２本が、他のセットとして認識されうる。すなわち、上記実施例１は、複数のセットを含む。例えば、上記実施例１は、Ｕ４、Ｕ５及びＵ６の３本からなるセットを含む。このセットが実施例２とされた。実施例２の仕様及び評価結果が、下記の表３に示される。

［比較例２（３本のセット）］
上記比較例１は５本のクラブを有する。少なくとも２本のクラブによりクラブセットが構成されうるので、これら５本のうちの少なくとも２本が、他のセットとして認識されうる。すなわち、上記比較例１は、複数のセットを含む。例えば、上記比較例１は、Ｕ４、Ｕ５及びＵ６の３本からなるセットを含む。このセットが比較例２とされた。比較例２の仕様及び評価結果が、下記の表４に示される。

［実施例３及び実施例４（５本のセット）］
実施例１のセットを用いて、重心深度ＤＧを変更した。ヘッド内部に粘着性樹脂（バランスジェル）を配置した。この粘着性樹脂は、高温にすると流動性を有し、室温では流動しない。この粘着性樹脂の位置及びヘッド本体の研磨によって、重心深度ＤＧを調整した。上記以外は実施例１と同様にして、実施例３及び４のセットを得た。実施例３の仕様及び評価結果が、下記の表５に示される。実施例４の仕様及び評価結果が、下記の表６に示される。

［比較例３（５本のセット）］
実施例１のセットを用いて、重心深度ＤＧを変更した。実施例３及び４と同様に、粘着性樹脂の位置及びヘッド本体の研磨によって、重心深度ＤＧを調整した。上記以外は実施例１と同様にして、比較例３のセットを得た。比較例３の仕様及び評価結果が、下記の表７に示される。

［評価］
ハンディキャップが１０以上２０以下である１０名のテスターにより、実打評価がなされた。平坦なフェアウェイで、テストが実施された。フェアウェイの芝生にボールを置き、このボールを各ゴルファーが打撃した。ボールとして、ダンロップスポーツ株式会社製の商品名「ＸＸＩＯ ＸＤ−ＡＥＲＯ」が用いられた。各ゴルファーが各クラブで５球ずつショットした。以下の２つの項目について、評価がなされた。

［インパクトタイミングの一致性］
上記インパクトタイミング効果について、官能評価がなされた。セット内の全クラブにおけるインパクトタイミングの一致性について、１点から５点までの５段階で評価がなされた。インパクトタイミングが一致していると感じられるほど、高い点数とされた。５名のテスターの平均値が、上記表１から７に示される。

［打球方向のバラツキ］
各ショットについて、ボールの最終到達点の位置が計測された。全ての番手における全てのショットにおいて、左右ズレ距離が計測された。この左右ズレ距離は、目標方向からのズレの距離である。右にずれても左にずれても、この左右ズレ距離はプラスの値とされた。全ての計測値の平均値が、上記表１から７に示されている。

実施例１及び比較例１は、５本のセットである。これらを比較すると、実施例１のほうが評価が高い。実施例２及び比較例２は、３本のセットである。これらを比較すると、実施例２のほうが評価が高い。

実施例１、３及び４の比較では、重心深度ＤＧの効果が示されている。各セットにおいて、重心深度ＤＧの最大値と最小値との差は、実施例１では０．７ｍｍであり、実施例３では１．５ｍｍであり、実施例４では２．５ｍｍである。この重心深度ＤＧの差が小さいほど、評価結果が良好であった。また、実施例１、３及び４では、重心深度ＤＧが略一定であり、比較例３よりも評価結果が良好であった。

このように、実施例は比較例と比べて評価が高い。本発明の優位性は明らかである。

本発明は、ウッド型ヘッド、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッド、アイアン型ヘッドなどに適用されうる。

２・・・ゴルフクラブセット
２ａ・・・ゴルフクラブセット
４、４１〜４５・・・ゴルフクラブ
６、６１〜６５・・・ヘッド
６ｍ・・・ヘッド本体
６ｐ・・・フェース部材
８、８１〜８５・・・シャフト
１０・・・グリップ
ｓ６・・・ソール
ｆ６・・・フェース
ｃ６・・・クラウン
ＦＰ・・・フェースプログレッション
Ｆｃ・・・フェースセンター
Ｅｃ・・・厚肉部中央点
Ｐａ・・・塗装部
Ｌｅ・・・リーディングエッジ

Claims (5)

1. クラブ長さが相違する複数のゴルフクラブを備え、
   上記ゴルフクラブのそれぞれが、ヘッドと、シャフトと、グリップとを有しており、
   上記クラブのそれぞれにおいて、上記クラブ長さが３８．５インチ（９７８ｍｍ）以上４２インチ（１０６７ｍｍ）以下であり、
   フェースプログレッションが略一定であり、
   上記ヘッドのシャフト軸線回りの慣性モーメントがＭＩとされるとき、隣接クラブ間でのＭＩ相違率が３％以下であり、
   上記ヘッドのそれぞれが、フェースを有しており、
   上記フェースが、厚肉部を有しており、
   上記厚肉部が、厚肉部中央点を有しており、
   上記厚肉部中央点の高さがＨ２とされるとき、クラブ長さが短くなるにつれて高さＨ２が大きくされているゴルフクラブセット。
2. 全ての上記クラブにおいて、ロフト角が１７度以上である請求項１に記載のゴルフクラブセット。
3. 上記ＭＩ相違率が２％以下である請求項１又は２に記載のゴルフクラブセット。
4. 上記ヘッドのそれぞれにおいて、ヘッド体積が７０ｃｍ^３以上１５０ｃｍ^３以下である請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブセット。
5. シャフト軸線基準の重心深度が略一定である請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブセット。
   

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