JP6240293B2 - ゴルフクラブヘッド - Google Patents
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Description
本発明は、ゴルフクラブヘッドに関する。
フェアウェイウッド及びユーティリティ型クラブ等が知られている。これらのクラブでは、芝の上から打撃される機会が多い。
特開２００１−２８６５８３号公報の表３、表４等には、複数のフェアウェイウッドを含むウッド型ゴルフクラブセットが開示されている。この公報の図１３には、ウッド型ゴルフクラブセットのスイートスポット高さを示すグラフが記載されている。
ゴルフコースにおいて、ボールのライの状況は様々である。特に、ラフからのショットでは、長い芝がナイスショットを阻害しやすい。長い芝は、ゴルフクラブの接地抵抗を増加させる。この接地抵抗は飛距離を低下させる。また、この接地抵抗はフェース面の向きを変化させ、飛距離及び弾道のバラツキの原因となりうる。ラフでは、ボールが芝によって浮いた状態にもなりうるし、ボールが芝の中に沈んだ状態にもなりうる。すなわち、長い芝に起因して、ラフにあるボールと地面との隙間にはバラツキが生じやすい。このバラツキはミスショットを生じさせうる。このように、ラフからのショットには、様々な障害がある。ラフからのショットを改善しうるゴルフクラブが好ましい。
本発明の目的は、ラフへの適応性に優れたゴルフクラブヘッドの提供にある。
本発明に係るゴルフクラブヘッドは、フェース面、ソール面及びリーディングエッジを備えている。フェース高さＨＦが２９ｍｍ以上である。ヘッド幅ＨＷが６５ｍｍ以下である。フェースプログレッションがＦＰ（ｍｍ）とされるとき、ＦＰ／ＨＷが０．２５以上０．４０以下である。
ヘッド重量がＷｈとされ、クラブ重量がＷｃとされるとき、好ましくは、Ｗｈ／Ｗｃが０．７５以上である。
好ましくは、上記ヘッドのリアルロフト角は２５°以上である。
上下慣性モーメントがＭＩ（ｇ・ｃｍ２）とされ、ヘッド体積がＶｈ（ｃｍ３）とされるとき、好ましくは、ＭＩ／Ｖｈが９．０以上である。
好ましくは、上記ソール面が、上記リーディングエッジからバック側に向かう滑らかな連続面と、この連続面のバック側に位置する段差形成面とを有している。好ましくは、側面視において、上記段差形成面により形成される段差が４ｍｍ以上である。
スイートスポット高さがＳＨ（ｍｍ）とされ、接地平面からのフェース最大高さがＨＸとされるとき、好ましくは、ＳＨ／ＨＸが０．７６以上である。
好ましくは、ヘッド重量Ｗｈが２５０ｇ以上である。
ラフに対する適応性が高いゴルフクラブヘッドが提供されうる。
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
［用語の定義］
本願では、基準垂直面、フェース−バック方向及びトウ−ヒール方向が定義される。シャフト孔の中心軸線Ｚ１が水平面Ｈに対して垂直な平面Ｐ１に含まれ、且つ所定のライ角及びリアルロフト角で水平面Ｈ上にヘッド２が載置された状態が、基準状態とされる。上記平面Ｐ１が、基準垂直面とされる。所定のライ角及びリアルロフト角は、例えば製品カタログに掲載されている。
本願では、基準垂直面、フェース−バック方向及びトウ−ヒール方向が定義される。シャフト孔の中心軸線Ｚ１が水平面Ｈに対して垂直な平面Ｐ１に含まれ、且つ所定のライ角及びリアルロフト角で水平面Ｈ上にヘッド２が載置された状態が、基準状態とされる。上記平面Ｐ１が、基準垂直面とされる。所定のライ角及びリアルロフト角は、例えば製品カタログに掲載されている。
［接地平面］
本願において、基準状態における上記水平面Ｈが、接地平面とも称される。
本願において、基準状態における上記水平面Ｈが、接地平面とも称される。
［トウ−ヒール方向］
本願においてトウ−ヒール方向とは、上記基準垂直面と上記水平面Ｈとの交線の方向である。
本願においてトウ−ヒール方向とは、上記基準垂直面と上記水平面Ｈとの交線の方向である。
［フェース−バック方向］
本願においてフェース−バック方向とは、上記トウ−ヒール方向に対して垂直であり且つ上記水平面Ｈに対して平行な方向である。
本願においてフェース−バック方向とは、上記トウ−ヒール方向に対して垂直であり且つ上記水平面Ｈに対して平行な方向である。
［トウ−ヒール方向断面］
上記トウ−ヒール方向に対して平行であり且つ上記水平面Ｈに対して垂直である平面がＰｔｈとされる。本願においてトウ−ヒール方向断面とは、基準状態にあるヘッドの、上記平面Ｐｔｈによる断面である。
上記トウ−ヒール方向に対して平行であり且つ上記水平面Ｈに対して垂直である平面がＰｔｈとされる。本願においてトウ−ヒール方向断面とは、基準状態にあるヘッドの、上記平面Ｐｔｈによる断面である。
［フェース−バック方向断面］
上記フェース−バック方向に対して平行であり且つ上記水平面Ｈに対して垂直である平面がＰｆｂとされる。本願においてフェース−バック方向断面とは、基準状態にあるヘッドの、上記平面Ｐｆｂによる断面である。
上記フェース−バック方向に対して平行であり且つ上記水平面Ｈに対して垂直である平面がＰｆｂとされる。本願においてフェース−バック方向断面とは、基準状態にあるヘッドの、上記平面Ｐｆｂによる断面である。
［フェースセンターＦｃ］
本願において、フェースセンターＦｃが定義される。フェース面において、トウ−ヒール方向の最大幅Ｗｘが決定される。更に、この最大幅Ｗｘにおけるトウ−ヒール方向中央位置Ｐｘが決定される。この位置Ｐｘにおいて、フェース面の上下方向中央点Ｐｙが決定される。この点Ｐｙが、フェースセンターＦｃと定義される。
本願において、フェースセンターＦｃが定義される。フェース面において、トウ−ヒール方向の最大幅Ｗｘが決定される。更に、この最大幅Ｗｘにおけるトウ−ヒール方向中央位置Ｐｘが決定される。この位置Ｐｘにおいて、フェース面の上下方向中央点Ｐｙが決定される。この点Ｐｙが、フェースセンターＦｃと定義される。
［ソール高さＨｓ］
上記基準状態のヘッドにおいて、上記水平面Ｈからの高さが、ソール高さＨｓである。このソール高さＨｓは、上記水平面Ｈに対して垂直な方向Ｖｄに沿って測定される。ソール高さＨｓは、ソール面の各地点のそれぞれにおいて決定されうる。ソール高さＨｓが大きい地点ほど、接地しにくい傾向にある。このソール高さＨｓは、後述の図９に示されている。
上記基準状態のヘッドにおいて、上記水平面Ｈからの高さが、ソール高さＨｓである。このソール高さＨｓは、上記水平面Ｈに対して垂直な方向Ｖｄに沿って測定される。ソール高さＨｓは、ソール面の各地点のそれぞれにおいて決定されうる。ソール高さＨｓが大きい地点ほど、接地しにくい傾向にある。このソール高さＨｓは、後述の図９に示されている。
［ヘッド底面の平面視］
本願において、ヘッド底面の平面視が定義される。上記基準状態のヘッドにおいて、ヘッド底面が上記水平面Ｈに投影された投影像が、この平面視である。この投影における投影方向は、水平面Ｈに対して垂直な方向である。本願において、このヘッド底面の平面視は、単に、平面視とも称される。後述されるヘッド２において、ヘッド底面の平面視は、後述される図３である。
本願において、ヘッド底面の平面視が定義される。上記基準状態のヘッドにおいて、ヘッド底面が上記水平面Ｈに投影された投影像が、この平面視である。この投影における投影方向は、水平面Ｈに対して垂直な方向である。本願において、このヘッド底面の平面視は、単に、平面視とも称される。後述されるヘッド２において、ヘッド底面の平面視は、後述される図３である。
［ヘッド底面の側面視］
本願において、ヘッド底面の側面視が定義される。上記基準状態のヘッドにおいて、ヘッド底面が上記平面Ｐｆｂに投影された投影像が、この側面視である。この投影における投影方向は、トウ−ヒール方向である。本願において、このヘッド底面の側面視は、単に、側面視とも称される。
本願において、ヘッド底面の側面視が定義される。上記基準状態のヘッドにおいて、ヘッド底面が上記平面Ｐｆｂに投影された投影像が、この側面視である。この投影における投影方向は、トウ−ヒール方向である。本願において、このヘッド底面の側面視は、単に、側面視とも称される。
［側面視段差］
上記側面視において、段差形成面（後述）により形成される段差が、側面視段差とも称される。
上記側面視において、段差形成面（後述）により形成される段差が、側面視段差とも称される。
［フェース高さＨＦ］
上記基準状態のヘッドにおいて、上記垂直方向Ｖｄにおけるフェースの最大高さが、フェース高さＨＦとされる。このフェース高さＨＦは、後述の図９に示されている。
上記基準状態のヘッドにおいて、上記垂直方向Ｖｄにおけるフェースの最大高さが、フェース高さＨＦとされる。このフェース高さＨＦは、後述の図９に示されている。
［フェース上端高さＨＸ］
上記基準状態のヘッドにおいて、上記接地平面Ｈからのフェース上端の高さの最大値が、フェース最大高さＨＸである。このフェース最大高さＨＸは、上記水平面Ｈに対して垂直な方向Ｖｄに沿って測定される。このフェース最大高さＨＸは、後述の図９に示されている。
上記基準状態のヘッドにおいて、上記接地平面Ｈからのフェース上端の高さの最大値が、フェース最大高さＨＸである。このフェース最大高さＨＸは、上記水平面Ｈに対して垂直な方向Ｖｄに沿って測定される。このフェース最大高さＨＸは、後述の図９に示されている。
［ヘッド幅ＨＷ］
ヘッドのフェース−バック方向における最大幅が、ヘッド幅ＨＷとされる。このヘッド幅ＨＷは、後述の図２に示されている。
ヘッドのフェース−バック方向における最大幅が、ヘッド幅ＨＷとされる。このヘッド幅ＨＷは、後述の図２に示されている。
［慣性モーメントＭＩ］
この慣性モーメントＭＩは、軸線ＺＨ回りのヘッドの慣性モーメントである。本願において、この慣性モーメントは、上下慣性モーメントとも称される。上記基準状態において、この軸線ＺＨは、上記水平面Ｈに平行であり、ヘッド重心を通り、且つ、トウ−ヒール方向に平行である（後述の図９参照）。本願では、この軸線ＺＨが、ヘッド重心を通る水平軸線とも称される。この上下慣性モーメントＭＩは、例えば、ＩＮＥＲＴＩＡ ＤＹＮＡＭＩＣＳ ＩＮＣ．社製の商品名「ＭＯＭＥＮＴ ＯＦ ＩＮＥＲＴＩＡ ＭＥＡＳＵＲＩＮＧ ＩＮＳＴＲＵＭＥＮＴ ＭＯＤＥＬ ＮＯ．００５−００２」により測定することができる。
この慣性モーメントＭＩは、軸線ＺＨ回りのヘッドの慣性モーメントである。本願において、この慣性モーメントは、上下慣性モーメントとも称される。上記基準状態において、この軸線ＺＨは、上記水平面Ｈに平行であり、ヘッド重心を通り、且つ、トウ−ヒール方向に平行である（後述の図９参照）。本願では、この軸線ＺＨが、ヘッド重心を通る水平軸線とも称される。この上下慣性モーメントＭＩは、例えば、ＩＮＥＲＴＩＡ ＤＹＮＡＭＩＣＳ ＩＮＣ．社製の商品名「ＭＯＭＥＮＴ ＯＦ ＩＮＥＲＴＩＡ ＭＥＡＳＵＲＩＮＧ ＩＮＳＴＲＵＭＥＮＴ ＭＯＤＥＬ ＮＯ．００５−００２」により測定することができる。
［ヘッド厚さＴＨ］
上記基準状態のヘッドにおいて、上記垂直方向Ｖｄにおけるヘッドの最大厚みが、ヘッド厚さＴＨとされる。このヘッド厚さＴＨは、後述の図９に示されている。
上記基準状態のヘッドにおいて、上記垂直方向Ｖｄにおけるヘッドの最大厚みが、ヘッド厚さＴＨとされる。このヘッド厚さＴＨは、後述の図９に示されている。
［スイートスポット高さＳＨ］
上記基準状態のヘッドにおいて、上記水平面ＨからのスイートスポットＳＳの高さが、スイートスポット高さＳＨである。このスイートスポット高さＳＨは、上記垂直方向Ｖｄに沿って測定される。なお、スイートスポットＳＳは、ヘッド重心からフェース面に下ろした垂線とフェース面との交点である。このスイートスポット高さＳＨは、後述の図９に示されている。
上記基準状態のヘッドにおいて、上記水平面ＨからのスイートスポットＳＳの高さが、スイートスポット高さＳＨである。このスイートスポット高さＳＨは、上記垂直方向Ｖｄに沿って測定される。なお、スイートスポットＳＳは、ヘッド重心からフェース面に下ろした垂線とフェース面との交点である。このスイートスポット高さＳＨは、後述の図９に示されている。
図１は、本発明の第１実施形態に係るゴルフクラブヘッド２の斜視図である。図２は、ヘッド２の平面図である。図３は、ヘッド２の底面図である。図４は、ヘッド２をヒール側から見た斜視図である。図５は、ヘッド２をトウ側から見た斜視図である。図６は、ヘッド２をバック側から見た図である。
ヘッド２は、フェース４、クラウン６、ソール８及びホーゼル１０を有する。フェース４は、フェース面ｆ４を有する。フェース面ｆ４は打球面である。ソール８は、ソール面ｆ８を有する。ソール面ｆ８は、ソールの外面である。ヘッド２は中空である。ヘッド２は、いわゆるウッド型のゴルフクラブヘッドである。
ヘッド２は、複数の部材が接合されることにより製造されている。この接合は溶接である。図１には、接合部の境界線ｋ１が示されている。この境界線ｋ１についての詳細は、後述される。
ホーゼル１０は、シャフトを装着するためのシャフト孔１２を有する（図１参照）。シャフト（図示されず）は、シャフト孔１２に挿入される。シャフト孔１２は、中心軸線Ｚ１（図示されず）を有する。この中心軸線Ｚ１は、ヘッド２を備えたゴルフクラブのシャフト軸線に一致する。
ソール面ｆ８は、第１ソール領域Ｒ１を有している。上記基準状態において、第１ソール領域Ｒ１は、上記水平面Ｈに接している。上記基準状態において、上記水平面Ｈに接しているのは、第１ソール領域Ｒ１のみである。
第１ソール領域Ｒ１は、ソール面ｆ８の略中央に位置している。第１ソール領域Ｒ１は、平面視におけるヘッド輪郭線の図心を含んでいる。第１ソール領域Ｒ１は、上記図心を中心とする半径１５ｍｍの円の全てを含んでいる。
図示は省略されているが、第１ソール領域Ｒ１には、部分的な凹みが設けられている。これらの凹みは、文字、マークなどを示す。典型的には、この文字は商品名、ブランド名、ロフト角、番手等を示す。これらの部分的な凹みを除き、第１ソール領域Ｒ１は、その全体が、滑らかに連続している。第１ソール領域Ｒ１において、滑らかな連続部分は、曲面である。この曲面は、トウ−ヒール方向に凸状の丸みを有している（図６参照）。この曲面は、フェース−バック方向に凸状の丸みを有している（図４及び図５参照）。この曲面は、三次元的な凸曲面である。接地抵抗を低減する観点から、上記部分的な凹みの幅は、８ｍｍ以下が好ましい。上記部分的な凹みは、後述されるエッジラインＥｇ１、Ｅｇ２、Ｅｇ３及びＥｇ４の内側に位置している。
図３が示すように、第１ソール領域Ｒ１の外縁は、第１エッジラインＥｇ１、第２エッジラインＥｇ２、第３エッジラインＥｇ３及び第４エッジラインＥｇ４を有している。
第１エッジラインＥｇ１は、トウ側に向かうにつれてフェース面ｆ４に近づくように傾斜している。平面視において、第１エッジラインＥｇ１は曲線である。この曲線は、バック側に向かって凸となるように曲がっている。
第２エッジラインＥｇ２は、ヒール側に向かうにつれてフェース面ｆ４に近づくように傾斜している。平面視において、第２エッジラインＥｇ２は曲線である。この曲線は、バック側に向かって凸となるように曲がっている。
第３エッジラインＥｇ３は、ヒール側に向かうにつれてフェース面ｆ４に近づくように傾斜している。平面視において、第３エッジラインＥｇ３は曲線である。この曲線は、トウ側に向かって凸となるように曲がっている。
第４エッジラインＥｇ４は、トウ側に向かうにつれてフェース面ｆ４に近づくように傾斜している。平面視において、第４エッジラインＥｇ４は曲線である。この曲線は、ヒール側に向かって凸となるように曲がっている。
エッジラインＥｇ１、Ｅｇ２、Ｅｇ３及びＥｇ４は、稜線である。これらエッジラインＥｇ１、Ｅｇ２、Ｅｇ３及びＥｇ４は繋がっており、この繋がりにより、１本のエッジラインが形成されている。この１本のエッジラインの両端点は、点Ｄ及び点Ｅである。これらエッジラインＥｇ１、Ｅｇ２、Ｅｇ３及びＥｇ４は第１ソール領域Ｒ１のエッジを形成しているが、好ましくは、このエッジは丸みを有している。この丸みの曲率半径は、エッジラインとしての稜線を視認できる程度に小さい。この丸みにおいて、曲率半径が最小である点が、エッジラインＥｇ１、Ｅｇ２、Ｅｇ３及びＥｇ４である。この丸みは、接地抵抗を低減しうる。この曲率半径は、フェース−バック方向断面において判断される。なお、このエッジの丸みにおいて、曲率半径が最小である部分（曲率半径最小部分）が点ではなく幅を有している場合、この曲率半径最小部分のフェース−バック方向断面は曲線となる。この場合、この曲線の中点が、エッジラインＥｇ１、Ｅｇ２、Ｅｇ３及びＥｇ４とされる。
第１エッジラインＥｇ１の中点は、フェースセンターＦｃよりもトウ側に位置する。第２エッジラインＥｇ２の中点は、フェースセンターＦｃよりもヒール側に位置する。第３エッジラインＥｇ３の中点は、フェースセンターＦｃよりもトウ側に位置する。第３エッジラインＥｇ３の全体が、フェースセンターＦｃよりもトウ側に位置する。第４エッジラインＥｇ４の中点は、フェースセンターＦｃよりもヒール側に位置する。第４エッジラインＥｇ４の全体が、フェースセンターＦｃよりもヒール側に位置する。
上記第１エッジラインＥｇ１のバック側の端と、上記第２エッジラインＥｇ２のバック側の端とが、接続点Ａを介して繋がっている。
上記第１エッジラインＥｇ１のフェース側の端と、上記第３エッジラインＥｇ３のバック側の端とが、接続点Ｂを介して繋がっている。
上記第２エッジラインＥｇ２のフェース側の端と、上記第４エッジラインＥｇ４のバック側の端とが、接続点Ｃを介して繋がっている。
図３において符号Ｄで示されるのは、第３エッジラインのフェース側の端点である。第３エッジラインＥｇ３の両端は、点Ｂ及び点Ｄである。
点Ｄは、リーディングエッジＬｅよりもバック側に位置している。点ＤがリーディングエッジＬｅ上に位置していてもよい。
図３において符号Ｅで示されるのは、第４エッジラインのフェース側の端点である。第４エッジラインＥｇ４の両端は、点Ｃ及び点Ｅである。
点Ｅは、リーディングエッジＬｅよりもバック側に位置している。点ＥがリーディングエッジＬｅ上に位置していてもよい。
上記第１エッジラインＥｇ１のバック側の端と、上記第２エッジラインＥｇ２のバック側の端とが、他のエッジラインＥｇ１２（図示されず）によって繋がっていてもよい。この場合、このラインＥｇ１２の中点が、接続点Ａとされる。ラインＥｇ１２として、トウ−ヒール方向に対して平行なエッジラインが例示される。
上記第１エッジラインＥｇ１のフェース側の端と、上記第３エッジラインＥｇ３のバック側の端とが、他のエッジラインＥｇ１３（図示されず）によって繋がっていてもよい。この場合、このラインＥｇ１３の中点が、接続点Ｂとされる。ラインＥｇ１３として、フェース−バック方向に対して平行なエッジラインが例示される。
上記第２エッジラインＥｇ２のフェース側の端と、上記第４エッジラインＥｇ４のバック側の端とが、他のエッジラインＥｇ２４（図示されず）によって繋がっていてもよい。この場合、このラインＥｇ２４の中点が、接続点Ｃとされる。ラインＥｇ２４として、フェース−バック方向に対して平行なエッジラインが例示される。
接続点Ａは、トウ−ヒール方向中央範囲に位置している。トウ−ヒール方向中央範囲とは、フェースセンターＦｃからトウ側に１０ｍｍの位置から、フェースセンターＦｃからヒール側に１０ｍｍの位置までを意味する。
接続点Ａは、平面視におけるヘッド輪郭線の図心よりもバック側に位置する。接続点Ａは、上記基準状態における水平面Ｈとの接地点（又は接地部分）よりもバック側に位置する。
接続点Ｂは、フェースセンターＦｃよりもトウ側に位置している。接続点Ｃは、フェースセンターＦｃよりもヒール側に位置している。
接続点Ｂと接続点Ｃとを通る断面において、第１ソール領域Ｒ１の外面は凸状の曲がりを有している。この凸状の曲がりにより、つま先上がり及びつま先下がりのライに対して、適応性が向上している。このヘッド２では、つま先上がりのライ及びつま先下がりのライのいずれにおいても、アドレスしやすい。上記基準状態のヘッド２において、点Ｂと点Ｃとを通る断面は、上記水平面Ｈに対して垂直である。
接続点ＡとフェースセンターＦｃとを通る断面において、第１ソール領域Ｒ１の外面は凸状の曲がりを有している。この凸状の曲がりにより、左足上がり及び左足下がりのライに対して、適応性が向上している。このヘッド２では、左足上がりのライ及び左足下がりのライのいずれにおいても、アドレスしやすい。上記基準状態のヘッド２において、点ＡとフェースセンターＦｃとを通る断面は、上記水平面Ｈに対して垂直である。
第１ソール領域Ｒ１のバック側には、ソール後部Ｂｃが設けられている。本実施形態では、このソール後部Ｂｃには、段差等の凹凸が付与されている。
エッジラインＥｇ１のバック側には、斜面Ｓｐ１が設けられている（図５等参照）。この斜面Ｓｐ１により、第１ソール領域Ｒ１とソール後部Ｂｃとの段差が拡大されている。エッジラインＥｇ２のバック側には、斜面Ｓｐ２が設けられている（図４等参照）。この斜面Ｓｐ２により、第１ソール領域Ｒ１とソール後部Ｂｃとの段差が拡大されている。
なお、本実施形態において、ソール後部Ｂｃは、ソール面ｆ８のうち、斜面Ｓｐ１及び斜面Ｓｐ２のバック側の部分である。
第１ソール領域Ｒ１とソール後部Ｂｃとの段差の効果を説明するため、インパクトについての説明がなされる。インパクトとは、ボールとフェース面ｆ４とが接触している状態を意味する。インパクトの時間は短いが、インパクトには一定の時間を要する。ボールとフェース面ｆ４との接触の開始により、インパクトがスタートする。インパクトの間に、ボールが潰れるように変形し、更にこの変形が回復する。その後、ボールがフェース面ｆ４から離れ、インパクトが終了する。
インパクトの初期段階では、ソール面ｆ８のフェース寄りの部分が接地しやすい。一方、インパクトの最終段階では、ソール面ｆ８のバック寄りの部分が接地しやすい。スイングの進行に伴い、インパクトの間において、ヘッド２の姿勢は、バック側が下がるように変化していく。この姿勢の変化により、インパクトの最終段階では、ヘッド２のバック側が強く接地されやすい。第１ソール領域Ｒ１とソール後部Ｂｃとの段差により、インパクトの最終段階における接地抵抗が抑制される。換言すれば、上記側面視段差により、インパクトの最終段階における接地抵抗が抑制される。よって、ソールの抜けが良好となる。
フェース−バック方向断面において、第１ソール領域Ｒ１におけるソール高さＨｓの最大値がＲ１ｘとされ、ソール後部Ｂｃにおけるソール高さＨｓの最小値がＢｃｎとされる。ソールの抜けの観点から、点Ｂから点Ｃまでのあらゆるトウ−ヒール方向において、差（Ｂｃｎ−Ｒ１ｘ）は、０を超えるのが好ましく、２ｍｍ以上がより好ましく、３ｍｍ以上がより好ましい。ヘッド重心を下げる観点から、点Ｂから点Ｃまでのあらゆるトウ−ヒール方向において、差（Ｂｃｎ−Ｒ１ｘ）は、１０ｍｍ以下が好ましく、９ｍｍ以下がより好ましく、８ｍｍ以下がより好ましい。
フェース−バック方向断面において、斜面Ｓｐ１により形成される段差がＤｓ１（図示されず）とされる。ソールの抜けを良くする観点から、段差Ｄｓ１は、３ｍｍ以上が好ましく、４ｍｍ以上がより好ましく、５ｍｍ以上がより好ましい。ヘッド重心を下げる観点から、段差Ｄｓ１は、１０ｍｍ以下が好ましく、９ｍｍ以下がより好ましく、８ｍｍ以下がより好ましい。
斜面Ｓｐ１の始点におけるソール高さＨｓがＨｆ１とされ、斜面Ｓｐ１の終点におけるソール高さＨｓがＨｂ１とされるとき、上記段差Ｄｓ１は、差（Ｈｂ１−Ｈｆ１）である。斜面Ｓｐ１の始点とは、ラインＥｇ１上の点である。斜面Ｓｐ１の終点は、谷線ｔｇ１上の点である。この段差Ｄｓ１は、あらゆるトウ−ヒール方向位置において測定されうる。
ソールの抜けとソール寸法の制約とのバランスを考慮すると、平面視における斜面Ｓｐ１の幅は、２ｍｍ以上が好ましく、５ｍｍ以上がより好ましく、１０ｍｍ以下が好ましく、７ｍｍ以下がより好ましい。この斜面Ｓｐ１の幅は、フェース−バック方向に沿って測定される。
フェース−バック方向断面において、斜面Ｓｐ２により形成される段差がＤｓ２（図示されず）とされる。ソールの抜けを良くする観点から、段差Ｄｓ２は、２ｍｍ以上が好ましく、３ｍｍ以上がより好ましく、４ｍｍ以上がより好ましい。ヘッド重心を下げる観点から、段差Ｄｓ２は、１０ｍｍ以下が好ましく、９ｍｍ以下がより好ましく、８ｍｍ以下がより好ましい。
斜面Ｓｐ２の始点におけるソール高さＨｓがＨｆ２とされ、斜面Ｓｐ２の終点におけるソール高さＨｓがＨｂ２とされるとき、上記段差Ｄｓ２は、差（Ｈｂ２−Ｈｆ２）である。斜面Ｓｐ２の始点とは、ラインＥｇ２上の点である。斜面Ｓｐ２の終点は、谷線ｔｇ２上の点である。この段差Ｄｓ２は、あらゆるトウ−ヒール方向位置において測定されうる。
段差Ｄｓ１の最小値は、段差Ｄｓ２の最大値よりも大きい。一般に、アベレージゴルファーは、インサイドアウトの軌道よりも、アウトサイドインの軌道で打球する傾向が強いことが知られている。アウトサイドインの軌道では、接地面が段差Ｄｓ１を通過しやすい（後述の図１０参照）。段差Ｄｓ１が比較的大きくされることにより、アウトサイドインの軌道において、インパクトの最終段階でのソール面ｆ８のバック寄りの部分の接地が抑制される。よって、ソールの抜けが良好となる。一方、段差Ｄｓ２が比較的小さくされることで、ヘッド重心が過度に高くなることが防止される。なお、段差Ｄｓ２が存在しているため、インサイドアウトの軌道においても、ソールの抜けが良好となる効果は確保されている。
ソールの抜けとソール寸法の制約とのバランスを考慮すると、平面視における斜面Ｓｐ２の幅は、２ｍｍ以上が好ましく、１０ｍｍ以下が好ましい。この斜面Ｓｐ２の幅は、フェース−バック方向に沿って測定される。
第３エッジラインＥｇ３のトウ側には、ソールトウ部Ｂｔが設けられている（図３及び図５参照）。このソールトウ部Ｂｔは、ソール後部Ｂｃと共に、ソール高さＨｓが比較的大きな部分を形成している。ソール高さＨｓが大きいため、このソールトウ部Ｂｔは接地しにくい。ソールトウ部Ｂｔは、ヒール側に向かうにつれてフェース面ｆ４に近づくように傾斜して延びている。ソールトウ部Ｂｔのフェース−バック方向幅は、フェース側に向かうにつれて小さくなっており、最もフェース側の位置ではゼロである。ソールトウ部Ｂｔのトウ−ヒール方向幅は、フェース側に向かうにつれて小さくなっており、最もフェース側の位置ではゼロである。図３が示すように、平面視において、ソールトウ部Ｂｔは尖った形状を呈している。
エッジラインＥｇ３のトウ側には、斜面Ｓｐ３が設けられている。斜面Ｓｐ３は、第１ソール領域Ｒ１とソールトウ部Ｂｔとの間に位置する。この斜面Ｓｐ３により、ソールトウ部Ｂｔは接地しにくい。トウ−ヒール方向断面において、斜面Ｓｐ３により形成される段差がＤｓ３（図示されず）とされる。ソールの抜けを良くする観点から、段差Ｄｓ３は、３ｍｍ以上が好ましく、４ｍｍ以上がより好ましく、５ｍｍ以上がより好ましい。ヘッド重心を下げる観点から、段差Ｄｓ３は、１０ｍｍ以下が好ましく、９ｍｍ以下がより好ましく、８ｍｍ以下がより好ましい。
斜面Ｓｐ３の始点におけるソール高さＨｓがＨｆ３とされ、斜面Ｓｐ３の終点におけるソール高さＨｓがＨｂ３とされるとき、上記段差Ｄｓ３は、差（Ｈｂ３−Ｈｆ３）である。斜面Ｓｐ３の始点とは、ラインＥｇ３上の点である。斜面Ｓｐ３の終点は、谷線ｔｇ３上の点である。この段差Ｄｓ３は、あらゆるフェース−バック方向位置において測定されうる。
第４エッジラインＥｇ４のヒール側には、ソールヒール部Ｂｈが設けられている（図３及び図４参照）。このソールヒール部Ｂｈは、ソール後部Ｂｃと共に、ソール高さＨｓが比較的大きな部分を形成している。ソール高さＨｓが大きいため、このソールヒール部Ｂｈは接地しにくい。ソールヒール部Ｂｈは、トウ側に向かうにつれてフェース面ｆ４に近づくように傾斜して延びている。ソールヒール部Ｂｈのフェース−バック方向幅は、フェース側に向かうにつれて小さくなっており、最もフェース側の位置ではゼロである。ソールヒール部Ｂｈのトウ−ヒール方向幅は、フェース側に向かうにつれて小さくなっており、最もフェース側の位置ではゼロである。図３が示すように、平面視において、ソールヒール部Ｂｈは尖った形状を呈している。
エッジラインＥｇ４のヒール側には、斜面Ｓｐ４が設けられている。斜面Ｓｐ４は、第１ソール領域Ｒ１とソールヒール部Ｂｈとの間に位置する。この斜面Ｓｐ４により、ソールヒール部Ｂｈは接地しにくい。トウ−ヒール方向断面において、斜面Ｓｐ４により形成される段差がＤｓ４（図示されず）とされる。ソールの抜けを良くする観点から、段差Ｄｓ４は、３ｍｍ以上が好ましく、４ｍｍ以上がより好ましく、５ｍｍ以上がより好ましい。ヘッド重心を下げる観点から、段差Ｄｓ４は、１０ｍｍ以下が好ましく、９ｍｍ以下がより好ましく、８ｍｍ以下がより好ましい。
斜面Ｓｐ４の始点におけるソール高さＨｓがＨｆ４とされ、斜面Ｓｐ４の終点におけるソール高さＨｓがＨｂ４とされるとき、上記段差Ｄｓ４は、差（Ｈｂ４−Ｈｆ４）である。斜面Ｓｐ４の始点とは、ラインＥｇ４上の点である。斜面Ｓｐ４の終点は、谷線ｔｇ４上の点である。この段差Ｄｓ４は、あらゆるフェース−バック方向位置において測定されうる。
図７は、ソール面ｆ８における各領域が、異なるハッチングによって区分けされた図である。図７に示される直線Ｌｆは、点Ｄと点Ｅとを結ぶ線分である。この直線Ｌｆは、平面視において画定される。第１ソール領域Ｒ１は、点Ｄから点Ｂ、Ａ及びＣを経由して点Ｅに至るエッジラインと線分Ｌｆとによって囲まれた部分である。
なお、図面の見やすさを考慮して、図７では、ソール後部Ｂｃに設けられた凹凸の記載が省略されている。
ソール面ｆ８は、第１ソール領域Ｒ１に加えて、第２ソール領域Ｒ２と、第３ソール領域Ｒ３とを有する。更に、ソール面ｆ８は、前方ソール領域Ｒ４を有する。
第２ソール領域Ｒ２は、上記端点Ｄよりもトウ側に位置する。第２ソール領域Ｒ２は、上記端点Ｄよりもフェース側に位置する。
第３ソール領域Ｒ３は、上記端点Ｅよりもヒール側に位置する。第３ソール領域Ｒ３は、上記端点Ｅよりもフェース側に位置する。
ソール面ｆ８は、上記端点Ｄからトウ側に延びる第５エッジラインＥｇ５を有している。ソール面ｆ８は、上記端点Ｅからヒール側に延びる第６エッジラインＥｇ６を有している。
第２ソール領域Ｒ２は、リーディングエッジＬｅと第５エッジラインＥｇ５との間に位置している。第３ソール領域Ｒ３は、リーディングエッジＬｅと第６エッジラインＥｇ６との間に位置している。
第２ソール領域Ｒ２は、リーディングエッジＬｅからバック側に向かって滑らかに連続している。リーディングエッジＬｅと第５エッジラインＥｇ５との間を滑らかに繋ぐ連続面が形成されており、第２ソール領域Ｒ２はこの連続面の一部である。
第３ソール領域Ｒ３は、リーディングエッジＬｅからバック側に向かって滑らかに連続している。リーディングエッジＬｅと第６エッジラインＥｇ６との間を滑らかに繋ぐ連続面が形成されており、第３ソール領域Ｒ３はこの連続面の一部である。
前方ソール領域Ｒ４は、第１ソール領域Ｒ１と滑らかに繋がっている。前方ソール領域Ｒ４は、リーディングエッジＬｅと第１ソール領域Ｒ１との間を滑らかに繋ぐ連続面を形成している。
前方ソール領域Ｒ４は、第２ソール領域Ｒ２と第３ソール領域Ｒ３との間を滑らかに繋ぐ連続面を形成している。
なお前方ソール領域Ｒ４は設けられなくても良い。この場合、第１ソール領域Ｒ１が、リーディングエッジＬｅからバック側に滑らかに延びる連続面を形成しているのが好ましい。
図９は、ヘッド２の正面図である。図９は、上述した基準状態を示している。上述の通り、本願では、ソール高さＨｓが定義される。ソール高さＨｓは、ソール面ｆ８のあらゆる点において決定されうる。
ソール面ｆ８において、第１ソール領域Ｒ１のソール高さＨｓは比較的小さい。よって第１ソール領域Ｒ１は、接地しやすい。第１ソール領域Ｒ１が比較的接地しやすいため、エッジラインＥｇ１からＥｇ４の効果が発揮されやすい。この観点から、第１ソール領域Ｒ１のソール高さＨｓは所定の範囲内に抑制されるのが好ましい。具体的には、次の通りである。フェース−バック方向断面において、リーディングエッジＬｅのソール高さＨｓがＨＬｅとされ、第１ソール領域Ｒ１におけるソール高さＨｓの最大値がＨｍ１とされる。好ましくは、あらゆるトウ−ヒール方向位置において、差（ＨＬｅ−Ｈｍ１）の絶対値は、８ｍｍ以下とされるのが好ましく、５ｍｍ以下とされるのがより好ましい。この絶対値は、０ｍｍ以上である。
ソール面ｆ８において、第２ソール領域Ｒ２は、リーディングエッジＬｅから滑らかにバック側に延びる連続面を形成している。よって、インパクトの初期段階において、リーディングエッジＬｅが地面に刺さりにくくなり、接地抵抗が低減されうる。また、第２ソール領域Ｒ２とリーディングエッジＬｅとの段差は少ない。この第２ソール領域Ｒ２の存在により、トウ側におけるフェース面ｆ４の高さが大きくされうる。よって、フェース面ｆ４の撓みが増加し、反発係数が増大しうる。また、高反発エリアがトウ側に拡大され、打点のズレに起因する飛距離の低下が抑制される。これらの観点から、第２ソール領域Ｒ２のソール高さＨｓは所定の範囲内に抑制されるのが好ましい。具体的には、次の通りである。フェース−バック方向断面において、リーディングエッジＬｅのソール高さＨｓがＨＬｅとされ、第２ソール領域Ｒ２におけるソール高さＨｓの最大値がＨｍ２とされる。好ましくは、あらゆるトウ−ヒール方向位置において、差（ＨＬｅ−Ｈｍ２）の絶対値は、８ｍｍ以下とされるのが好ましく、５ｍｍ以下とされるのがより好ましい。この絶対値は、０ｍｍ以上である。
ソール面ｆ８において、第３ソール領域Ｒ３は、リーディングエッジＬｅから滑らかにバック側に延びる連続面を形成している。よって、接地の初期段階において、リーディングエッジＬｅが地面に刺さりにくくなり、接地抵抗が低減されうる。また、第３ソール領域Ｒ３とリーディングエッジＬｅとの段差は少ない。この第３ソール領域Ｒ３の存在により、ヒール側におけるフェース面ｆ４の高さが大きくされうる。よって、フェース面ｆ４の撓みが増加し、反発係数が増大しうる。また、高反発エリアがヒール側に拡大され、打点のズレに起因する飛距離の低下が抑制される。これらの観点から、第３ソール領域Ｒ３のソール高さＨｓは所定の範囲内に抑制されるのが好ましい。具体的には、次の通りである。フェース−バック方向断面において、リーディングエッジＬｅのソール高さＨｓがＨＬｅとされ、第３ソール領域Ｒ３におけるソール高さＨｓの最大値がＨｍ３とされる。好ましくは、あらゆるトウ−ヒール方向位置において、差（ＨＬｅ−Ｈｍ３）の絶対値は、８ｍｍ以下とされるのが好ましく、５ｍｍ以下とされるのがより好ましい。この絶対値は、０ｍｍ以上である。
ソール面ｆ８において、前方ソール領域Ｒ４は、リーディングエッジＬｅから滑らかにバック側に延びる連続面を形成している。よって、接地の初期段階において、リーディングエッジＬｅが地面に刺さりにくくなり、接地抵抗が低減されうる。また、前方ソール領域Ｒ４とリーディングエッジＬｅとの段差は少ない。この前方ソール領域Ｒ４の存在により、トウ−ヒール方向中央部におけるフェース面ｆ４の高さが大きくされうる。よって、フェース面ｆ４の撓みが増加し、反発係数が増大しうる。これらの観点から、前方ソール領域Ｒ４のソール高さＨｓは所定の範囲内に抑制されるのが好ましい。具体的には、次の通りである。フェース−バック方向断面において、リーディングエッジＬｅのソール高さＨｓがＨＬｅとされ、前方ソール領域Ｒ４におけるソール高さＨｓの最大値がＨｍ４とされる。好ましくは、あらゆるトウ−ヒール方向位置において、差（ＨＬｅ−Ｈｍ４）の絶対値は、８ｍｍ以下とされるのが好ましく、５ｍｍ以下とされるのがより好ましい。この絶対値は、０ｍｍ以上である。
第２ソール領域Ｒ２、前方ソール領域Ｒ４及び第３ソール領域Ｒ３は、リーディングエッジＬｅに沿って延在している。これら３つの領域Ｒ２、Ｒ３及びＲ４は、滑らかな連続面を形成している。この連続面により、接地の初期段階において、リーディングエッジＬｅが地面に刺さりにくくなり、接地抵抗が低減されうる。
前方ソール領域Ｒ４及び第１ソール領域Ｒ１は、滑らかな連続面を形成している。この連続面により、地面（芝生）をソール面ｆ８が滑りやすくなり、接地抵抗が抑制されうる。また、前方ソール領域Ｒ４の存在により、第１ソール領域Ｒ１への接地が円滑になされる。よって、第１ソール領域Ｒ１の効果が一層高まる。
[第１ソール領域Ｒ１の効果]
ラインＥｇ１からＥｇ４及び直線Ｌｆにより、第１ソール領域Ｒ１は、略五角形とされている。これらの各ラインＥｇ１からＥｇ４の配向により、リーディングエッジＬｅから点Ａまでのフェース−バック方向距離が長くされている。また、点ＡとフェースセンターＦｃとを通る断面において、第１ソール領域Ｒ１の外面が凸状の曲がりを有している。よって、フェース−バック方向におけるライの変化への適応性が高い。
上記略五角形の形状により、点Ｂと点Ｃとの距離が増大されている。また、点Ｂと点Ｃとを通る断面において、第１ソール領域Ｒ１の外面が凸状の曲がりを有している。よって、凸状の曲がりにより、トウ−ヒール方向におけるライの変化への適応性が高い。
スイング軌道として、ストレートの他、インサイドアウト及びアウトサイドインが知られている。スイング軌道は、ゴルファーによって相違する。またスイング軌道は、ライ（地面の傾斜等）によっても変化しうる。このライとして、左足下がり、左足上がり、つま先下がり及びつま先上がりが挙げられる。
図１０は、スイング軌道と接地エリアとの関係を示す底面図である。スイング軌道がインサイドアウトの場合、トウ側且つフェース側の領域から、ヒール側且つバック側の領域にかけて、接地が起こりやすい（図１０の一点鎖線の矢印参照）。一方、スイング軌道がアウトサイドインの場合、ヒール側且つフェース側の領域から、トウ側且つバック側の領域にかけて、接地が起こりやすい（図１０の実線の矢印参照）。
[第１エッジラインＥｇ１の傾斜効果ａ]
スイング軌道がアウトサイドインの場合、第１エッジラインＥｇ１が上述のように傾斜していることで、インパクトの最終段階において第１ソール領域Ｒ１が接地しにくい。よって、ソールの抜けが良い。
スイング軌道がアウトサイドインの場合、第１エッジラインＥｇ１が上述のように傾斜していることで、インパクトの最終段階において第１ソール領域Ｒ１が接地しにくい。よって、ソールの抜けが良い。
[第１エッジラインＥｇ１の傾斜効果ｂ]
また、スイング軌道がインサイドアウトの場合、エッジラインＥｇ１が上述のように傾斜していることで、軌道直交方向における第１ソール領域Ｒ１の幅が狭くなる（図１０参照）。よって接地抵抗が低減されうる。軌道直交方向とは、スイング軌道に対して直角の方向を意味する。
また、スイング軌道がインサイドアウトの場合、エッジラインＥｇ１が上述のように傾斜していることで、軌道直交方向における第１ソール領域Ｒ１の幅が狭くなる（図１０参照）。よって接地抵抗が低減されうる。軌道直交方向とは、スイング軌道に対して直角の方向を意味する。
[第２エッジラインＥｇ２の傾斜効果ｃ]
スイング軌道がインサイドアウトの場合、エッジラインＥｇ２が上述のように傾斜していることで、インパクトの最終段階において第２ソール領域Ｒ２が接地しにくい。よって、ソールの抜けが良い。
スイング軌道がインサイドアウトの場合、エッジラインＥｇ２が上述のように傾斜していることで、インパクトの最終段階において第２ソール領域Ｒ２が接地しにくい。よって、ソールの抜けが良い。
[第２エッジラインＥｇ２の傾斜効果ｄ]
また、スイング軌道がアウトサイドインの場合、エッジラインＥｇ２が上述のように傾斜していることで、軌道直交方向における第１ソール領域Ｒ１の幅が狭くなる（図１０参照）。よって接地抵抗が低減されうる。
また、スイング軌道がアウトサイドインの場合、エッジラインＥｇ２が上述のように傾斜していることで、軌道直交方向における第１ソール領域Ｒ１の幅が狭くなる（図１０参照）。よって接地抵抗が低減されうる。
[第３エッジラインＥｇ３の傾斜効果ｅ]
スイング軌道がアウトサイドインの場合、エッジラインＥｇ３が上述のように傾斜していることで、軌道直交方向における第１ソール領域Ｒ１の幅が狭くなる（図１０参照）。よって接地抵抗が低減されうる。この傾斜効果ｅは、エッジラインＥｇ２の上記傾斜効果ｄとの相乗により更に高まる。
スイング軌道がアウトサイドインの場合、エッジラインＥｇ３が上述のように傾斜していることで、軌道直交方向における第１ソール領域Ｒ１の幅が狭くなる（図１０参照）。よって接地抵抗が低減されうる。この傾斜効果ｅは、エッジラインＥｇ２の上記傾斜効果ｄとの相乗により更に高まる。
ダフリを防止する観点から、つま先下がりのライでは、アウトサイドインのスイング軌道が好ましい。よってこの場合、上記傾斜効果ｄ及び傾斜効果ｅが一層効果的に発揮される。
[第４エッジラインＥｇ４の傾斜効果ｆ]
スイング軌道がインサイドアウトの場合、エッジラインＥｇ４が上述のように傾斜していることで、軌道直交方向における第１ソール領域Ｒ１の幅が狭くなる（図１０参照）。よって接地抵抗が低減されうる。この傾斜効果ｆは、エッジラインＥｇ１の上記傾斜効果ｂとの相乗により更に高まる。
スイング軌道がインサイドアウトの場合、エッジラインＥｇ４が上述のように傾斜していることで、軌道直交方向における第１ソール領域Ｒ１の幅が狭くなる（図１０参照）。よって接地抵抗が低減されうる。この傾斜効果ｆは、エッジラインＥｇ１の上記傾斜効果ｂとの相乗により更に高まる。
ダフリを防止する観点から、つま先上がりのライでは、インサイドアウトのスイング軌道が好ましい。よってこの場合、上記傾斜効果ｂ及び傾斜効果ｆが一層効果的に発揮される。
以上説明された通り、第１ソール領域Ｒ１の上記形状により、アドレス時のおけるライの変化への適応性が高く、且つ、スイング軌道の変化への適応性が高い。よって、スイングが容易である。このヘッド２は、ゴルフ場における様々な状況に適応でき、スコアの改善に有効である。
ゴルフ場において、つま先上がりのライ及びつま先下がりのライが存在する場所は、通常、ラフである。本実施形態のクラブは、ラフからのショットにおいて特に有効である。また、接地抵抗の低減効果は、芝の抵抗が強いラフにおいて特に発揮される。この点からも、本実施形態のクラブは、ラフからのショットにおいて特に有効である。
[エッジラインＥｇ１からＥｇ４の傾斜角度]
図８において両矢印θ１で示されるのは、点Ａと点Ｂとを結ぶ直線の傾斜角度である。この角度θ１は、フェース−バック方向に対する角度である。この角度θ１は、平面視において測定される。通常起こりうるスイング軌道を考慮すると、角度θ１は、下限としては２０°以上が好ましく、３０°以上がより好ましく、４０°以上がより好ましい。角度θ１は、上限としては８０°以下が好ましく、７０°以下がより好ましく、６０°以下がより好ましい。
図８において両矢印θ１で示されるのは、点Ａと点Ｂとを結ぶ直線の傾斜角度である。この角度θ１は、フェース−バック方向に対する角度である。この角度θ１は、平面視において測定される。通常起こりうるスイング軌道を考慮すると、角度θ１は、下限としては２０°以上が好ましく、３０°以上がより好ましく、４０°以上がより好ましい。角度θ１は、上限としては８０°以下が好ましく、７０°以下がより好ましく、６０°以下がより好ましい。
図８において両矢印θ２で示されるのは、点Ａと点Ｃとを結ぶ直線の傾斜角度である。この角度θ２は、フェース−バック方向に対する角度である。この角度θ２は、平面視において測定される。通常起こりうるスイング軌道を考慮すると、角度θ２は、下限としては２０°以上が好ましく、３０°以上がより好ましく、４０°以上がより好ましい。角度θ２は、上限としては８０°以下が好ましく、７０°以下がより好ましく、６０°以下がより好ましい。
図８において両矢印θ３で示されるのは、点Ｂと点Ｄとを結ぶ直線の傾斜角度である。この角度θ３は、フェース−バック方向に対する角度である。この角度θ３は、平面視において測定される。通常起こりうるスイング軌道を考慮すると、角度θ３は、下限としては５°以上が好ましく、１０°以上がより好ましく、２０°以上がより好ましい。角度θ３は、上限としては６０°以下が好ましく、５０°以下がより好ましく、４０°以下がより好ましい。
図８において両矢印θ４で示されるのは、点Ｃと点Ｅとを結ぶ直線の傾斜角度である。この角度θ４は、フェース−バック方向に対する角度である。この角度θ４は、平面視において測定される。通常起こりうるスイング軌道を考慮すると、角度θ４は、下限としては２°以上が好ましく、５°以上がより好ましく、１０°以上がより好ましい。角度θ４は、上限としては５０°以下が好ましく、４０°以下がより好ましく、３０°以下がより好ましい。
本願では、第１エッジラインＥｇ１の傾斜角度θｇ１が決定されうる。この角度θｇ１は、フェース−バック方向に対する角度である。この角度θｇ１は、平面視における角度である。この角度θｇ１は、ラインＥｇ１の中点において定まる。ラインＥｇ１が曲線である場合、角度θｇ１は、ラインＥｇ１の中点における接線の角度である（図８参照）。この中点は、第１エッジラインＥｇ１の長さＬｇ１（後述）に基づいて決定される。通常起こりうるスイング軌道を考慮すると、角度θｇ１は、下限としては２０°以上が好ましく、３０°以上がより好ましく、４０°以上がより好ましい。角度θｇ１は、上限としては８０°以下が好ましく、７０°以下がより好ましく、６０°以下がより好ましい。
図示しないが、本願では、第２エッジラインＥｇ２の傾斜角度θｇ２が決定されうる。この角度θｇ２は、フェース−バック方向に対する角度である。この角度θｇ２は、平面視における角度である。この角度θｇ２は、ラインＥｇ２の中点において定まる。ラインＥｇ２が曲線である場合、角度θｇ２は、ラインＥｇ２の中点における接線の角度である。この中点は、第２エッジラインＥｇ２の長さＬｇ２（後述）に基づいて決定される。通常起こりうるスイング軌道を考慮すると、角度θｇ２は、下限としては２０°以上が好ましく、３０°以上がより好ましく、４０°以上がより好ましい。角度θｇ２は、上限としては８０°以下が好ましく、７０°以下がより好ましく、６０°以下がより好ましい。
図示しないが、本願では、第３エッジラインＥｇ３の傾斜角度θｇ３が決定されうる。この角度θｇ３は、フェース−バック方向に対する角度である。この角度θｇ３は、平面視における角度である。この角度θｇ３は、ラインＥｇ３の中点において定まる。ラインＥｇ３が曲線である場合、角度θｇ３は、ラインＥｇ３の中点における接線の角度である。この中点は、第３エッジラインＥｇ３の長さＬｇ３（後述）に基づいて決定される。通常起こりうるスイング軌道を考慮すると、角度θｇ３は、下限としては５°以上が好ましく、１０°以上がより好ましく、２０°以上がより好ましい。角度θｇ３は、上限としては６０°以下が好ましく、５０°以下がより好ましく、４０°以下がより好ましい。
図示しないが、本願では、第４エッジラインＥｇ４の傾斜角度θｇ４が決定されうる。この角度θｇ４は、フェース−バック方向に対する角度である。この角度θｇ４は、平面視における角度である。この角度θｇ４は、ラインＥｇ４の中点において定まる。ラインＥｇ４が曲線である場合、角度θｇ４は、ラインＥｇ４の中点における接線の角度である。この中点は、第４エッジラインＥｇ４の長さＬｇ４（後述）に基づいて決定される。通常起こりうるスイング軌道を考慮すると、角度θｇ４は、下限としては２°以上が好ましく、５°以上がより好ましく、１０°以上がより好ましい。角度θｇ４は、上限としては５０°以下が好ましく、４０°以下がより好ましく、３０°以下がより好ましい。
図２及び図８において両矢印ＨＷで示されるのは、上述したヘッド幅である。図８において両矢印ＤＡで示されるのは、ヘッドの最前方点と接続点Ａとのフェース−バック方向距離である。アドレス時の接地面積を増大させ、フェース−バック方向におけるライの変化に対する適応性を高める観点から、比（ＤＡ／ＨＷ）は、０．３以上が好ましく、０．４以上がより好ましく、０．５以上がより好ましい。インパクトの最終段階における接地を抑制し、抜けを良くする観点から、比（ＤＡ／ＨＷ）は、０．９以下が好ましく、０．８以下がより好ましく、０．７以下がより好ましい。
[エッジラインＥｇ１からＥｇ４の長さ]
ソール面ｆ８の面積には制約がある。よって、４つのエッジラインＥｇ１からＥｇ４の長さにも制約がある。一方、各エッジラインＥｇ１からＥｇ４の効果を高める観点からは、エッジラインＥｇ１からＥｇ４の長さは大きいほうがよい。なお、これらラインＥｇ１からＥｇ４の長さは、当該ラインに沿った長さである。よってラインが曲線であれば、その曲線に沿って長さが測定される。
ソール面ｆ８の面積には制約がある。よって、４つのエッジラインＥｇ１からＥｇ４の長さにも制約がある。一方、各エッジラインＥｇ１からＥｇ４の効果を高める観点からは、エッジラインＥｇ１からＥｇ４の長さは大きいほうがよい。なお、これらラインＥｇ１からＥｇ４の長さは、当該ラインに沿った長さである。よってラインが曲線であれば、その曲線に沿って長さが測定される。
上述の観点から、第１エッジラインＥｇ１の長さＬｇ１は、３０ｍｍ以上が好ましく、３５ｍｍ以上がより好ましく、４０ｍｍ以上がより好ましい。上述の観点から、第１エッジラインＥｇ１の長さＬｇ１は、７０ｍｍ以下が好ましく、６０ｍｍ以下がより好ましく、５０ｍｍ以下がより好ましい。
上述の観点から、第２エッジラインＥｇ２の長さＬｇ２は、３０ｍｍ以上が好ましく、３５ｍｍ以上がより好ましく、４０ｍｍ以上がより好ましい。上述の観点から、第２エッジラインＥｇ２の長さＬｇ２は、７０ｍｍ以下が好ましく、６０ｍｍ以下がより好ましく、５０ｍｍ以下がより好ましい。
上述の観点から、第３エッジラインＥｇ３の長さＬｇ３は、５ｍｍ以上が好ましく、１０ｍｍ以上がより好ましく、１５ｍｍ以上がより好ましい。上述の観点から、第３エッジラインＥｇ３の長さＬｇ３は、５０ｍｍ以下が好ましく、４０ｍｍ以下がより好ましく、３０ｍｍ以下がより好ましい。
上述の観点から、第４エッジラインＥｇ４の長さＬｇ４は、５ｍｍ以上が好ましく、１０ｍｍ以上がより好ましく、１５ｍｍ以上がより好ましい。上述の観点から、第４エッジラインＥｇ４の長さＬｇ４は、５０ｍｍ以下が好ましく、４０ｍｍ以下がより好ましく、３０ｍｍ以下がより好ましい。
様々なライへの適応性、及び、様々なスイング軌道への適応性を考慮すると、長さＬｇ１と長さＬｇ２とは同程度であるのが好ましい。具体的には、比（Ｌｇ１／Ｌｇ２）は、０．８以上が好ましく、１．２以下が好ましい。
様々なライへの適応性、及び、様々なスイング軌道への適応性を考慮すると、長さＬｇ３と長さＬｇ４とは同程度であるのが好ましい。具体的には、比（Ｌｇ３／Ｌｇ４）は、０．８以上が好ましく、１．２以下が好ましい。
インパクトの最終段階におけるヘッドの抜けを考慮すると、Ｌｇ１はＬｇ３より長いのが好ましく、更には、比（Ｌｇ１／Ｌｇ３）は、１．５以上が好ましく、２以上がより好ましい。Ｌｇ３が過小となることを防止する観点から、比（Ｌｇ１／Ｌｇ３）は、４以下が好ましく、３以下がより好ましい。
インパクトの最終段階におけるヘッドの抜けを考慮すると、Ｌｇ２はＬｇ４より長いのが好ましく、更には、比（Ｌｇ２／Ｌｇ４）は、１．５以上が好ましく、２以上がより好ましい。Ｌｇ４が過小となることを防止する観点から、比（Ｌｇ２／Ｌｇ４）は、４以下が好ましく、３以下がより好ましい。
上記実施形態では、フェース高さＨＦが２９ｍｍ以上である。上述の通り、ラフでは、ボールと地面との距離にバラツキが生じやすい。このため、上下方向における打点のバラツキが生じやすい。この打点のバラツキは、飛距離及び弾道のバラツキを生じさせる。フェース高さＨＦが大きくされることで、飛距離及び弾道のバラツキが抑制される。
フェース高さＨＦが大きくされることで、上下慣性モーメントＭＩを大きくすることが可能となる。よって、打点が上下方向でバラついた場合でも、ヘッドの回転が抑制され、飛距離の低下が抑制される。
上述の観点から、フェース高さＨＦ（ｍｍ）は、２９ｍｍ以上が好ましく、３０ｍｍ以上がより好ましい。フェース高さＨＦが過大である場合、フェアウェイからのショットにおいて打点が下側となりすぎる場合がある。この観点から、フェース高さＨＦは、３５ｍｍ以下が好ましく、３４ｍｍ以下がより好ましく、３３ｍｍ以下がより好ましい。
上記実施形態では、ヘッド幅ＨＷが６５ｍｍ以下とされている。このため、芝との接触面積が減少し、芝による抵抗力が抑制されうる。この抑制効果は、ラフにおいて特に有効である。
芝による抵抗力を抑制する観点から、ヘッド幅ＨＷは、６５ｍｍ以下が好ましく、６４ｍｍ以下がより好ましい。ヘッド幅ＨＷが過小である場合、ソールが芝の上を滑りにくくなる場合がある。この観点から、ヘッド幅ＨＷは、５０ｍｍ以上が好ましく、５５ｍｍ以上がより好ましい。
スイング中には、ヘッド重心に遠心力が作用する。この遠心力により、ヘッド２の姿勢は、そのヘッド重心がシャフト軸線Ｚ１に近づくように変化する。ヘッド重心はシャフト軸線Ｚ１のバック側に位置するから、ヘッド２の姿勢は、ソール面ｆ８のバック側が下がるように変化する。この姿勢の変化により、ソール面ｆ８のバック側が接地しやすくなり、接地抵抗が増大しうる。この姿勢の変化により、インパクト前にソール面ｆ８のバック側が接地しうる。この接地は、いわゆるダフリを生じさせ、インパクト時のヘッドスピードを低下させる。また、この姿勢の変化は、フェース面ｆ４の向きを変動させる。よって、実効ロフト角が変化し、飛距離のバラツキが生じうる。実効ロフト角とは、インパクトにおけるヘッドのロフト角であり、鉛直方向に対するロフト角である。
本願では、フェースプログレッションがＦＰ（ｍｍ）とされる（図２参照）。ＦＰ／ＨＷは、大きくされるのが好ましい。ＦＰ／ＨＷが大きくされることで、シャフト軸線Ｚ１とヘッド重心とのフェース−バック方向距離ＤＧ（図示されず）が近づく。この距離ＤＧが短くされることで、上述したヘッドの姿勢変化が抑制される。このため、接地抵抗が低減されうる。また、フェース面ｆ４の向きが安定し、飛距離のバラツキが抑制される。
上述した理由より、ＦＰ／ＨＷは、０．２５以上が好ましく、０．２６以上がより好ましい。フェースプログレッションＦＰが過大である場合、ゴルファーがアドレスにおいて違和感を感じることがある。この観点から、ＦＰ／ＨＷは、０．４０以下が好ましく、０．３８以下がより好ましい。
ヘッド重量がＷｈ（ｇ）とされ、クラブ重量がＷｃ（ｇ）とされるとき、上記実施形態では、Ｗｈ／Ｗｃが０．７５以上である。ヘッドへの重量配分率を高めることにより、ヘッドの運動エネルギーが増大やすい。よって、芝の抵抗を受けても、ヘッドスピードが低下しにくく、ヘッドの抜けが良好となる。この観点から、Ｗｈ／Ｗｃは、０．７５以上が好ましく、０．７６以上がより好ましく、０．７７以上がより好ましい。ヘッド重量Ｗｈが過大である場合、ヘッドスピードが低下することがある。また、シャフトの強度を考慮すると、クラブ重量Ｗｃを小さくするのには限界がある。これらの観点から、Ｗｈ／Ｗｃは、０．８２以下が好ましく、０．８１以下がより好ましく、０．８０以下がより好ましい。
ロフト角が大きくされることで、フェース面ｆ４とソール面ｆ８との成す角度が小さくなる。よって、リーディングエッジＬｅが芝を切り裂く効果が高まり、芝の抵抗が低減されやすい。この観点から、ヘッド２のリアルロフト角は、２５°以上が好ましく、２７°以上がより好ましく、３０°以上がより好ましい。過大なリアルロフトは、飛距離性能を低下させうる。この観点から、ヘッド２のリアルロフト角は、３８°以下が好ましく、３６°以下がより好ましく、３４°以下がより好ましい。
本願では、上下慣性モーメントがＭＩ（ｇ・ｃｍ２）とされ、ヘッド体積がＶｈ（ｃｍ３）とされる。上記実施形態では、ＭＩ／Ｖｈが９．０以上である。
ヘッド体積Ｖｈが抑制されることで、芝の抵抗が小さくなり、抜けが良好となる。上下慣性モーメントＭＩが大きくされることで、フェース面ｆ４の向きが変動しにくい。よって、例えばインパクト前において、芝の抵抗を受けても、実効ロフト角が減少するようなヘッドの回転が生じにくい。また、打点が上下にばらついた場合でも、ヘッド２は回転しにくく、飛距離の低下が抑制される。これらの観点から、ＭＩ／Ｖｈは、９．０以上が好ましく、９．１以上がより好ましい。ヘッド体積Ｖｈが過小である場合、アドレスで不安感が生じうる。この観点から、ＭＩ／Ｖｈは、１０．０以下が好ましく、９．８以下がより好ましい。
ヘッド２では、ソール面ｆ８が、リーディングエッジＬｅからバック側に向かう滑らかな連続面Ｃｆを有している（図３参照）。ヘッド２において連続面Ｃｆは、第１ソール領域Ｒ１と前方ソール領域Ｒ４とを合わせた領域である（図７参照）。この連続面Ｃｆにより、ソール面ｆ８が芝の上を滑りやすくなり、接地抵抗が低減されうる。
ソール面ｆ８は、連続面Ｃｆのバック側に位置する段差形成面Ｄｆを有している。ヘッド２において、この段差形成面Ｄｆは、上述の斜面Ｓｐ１及び斜面Ｓｐ２である。
上述の通り、本願では、側面視段差が定義される。ヘッド２では、段差形成面Ｄｆにより形成される側面視段差が４ｍｍ以上である。
上述したように、斜面Ｓｐ１により形成される段差がＤｓ１であり、斜面Ｓｐ２により形成される段差がＤｓ２である。ヘッド２では、点Ａの近傍における差Ｄｓ１又は段差Ｄｓ２が、側面視段差である。上述のように、段差Ｄｓ１及び段差Ｄｓ２により、接地面積が減少し、ソールの抜けが良好となる。これらの段差Ｄｓ１及びＤｓ２は、それぞれのトウ−ヒール方向位置において決定されうるが、これらのうち、側面視における段差は、最も実効性の高い代表値であると考えられる。この側面視段差が４ｍｍ以上とされることで、接地面積が減少し、ソールの抜けが良好となる。スイートスポット高さＳＨを大きくする観点からも、側面視段差が４ｍｍ以上とされるのが好ましい。ヘッド重量Ｗｈを確保する観点から、この側面視段差は、８ｍｍ以下が好ましく、７ｍｍ以下がより好ましい。
上述したように、スイートスポット高さがＳＨ（ｍｍ）とされ、接地平面Ｈからのフェース最大高さがＨＸ（ｍｍ）とされる。図９が示すように、スイートスポット高さＳＨ及びフェース最大高さＨＸは、いずれも、接地平面Ｈからの高さである。
上記実施形態では、ＳＨ／ＨＸが０．７６以上である。ラフにおいては、芝によって、ボールが地面から浮いた状態となりうる。この場合、打点がフェース面ｆ４の上側となる「上打ち」が発生しやすい。ＳＨ／ＨＸが大きくされることで、上打ちでの反発性能が向上し、飛距離性能が高まる。この観点から、ＳＨ／ＨＸは、０．７６以上が好ましく、０．７８以上がより好ましく、０．８０以上がより好ましく、０．８１以上がより好ましい。一般的なラフにおける芝の長さを考慮すると、ＳＨ／ＨＸは、０．９０以下が好ましく、０．８９以下がより好ましく、０．８８以下がより好ましい。
ヘッドの運動エネルギーを高めることで、芝の抵抗の影響が低減されうる。この観点から、ヘッド重量Ｗｈは、２５０ｇ以上が好ましい。ヘッド重量Ｗｈが過大である場合、ヘッドスピードが低下しうる。この観点から、ヘッド重量Ｗｈは、２７０ｇ以下が好ましく、２６５ｇ以下がより好ましく、２６０ｇ以下がより好ましい。
上述したように、ラフからのショットでは、打点のバラツキが生じやすい。また、長いクラブほど打点のバラツキが生じやすい傾向にある。よって、ラフからのショットにおいて長いクラブが使用されると、打点のバラツキが相乗的に増加しやすい。この観点から、クラブ長さは、３８．５インチ以下が好ましく、３８．２５インチ以下がより好ましく、３８．０インチ以下がより好ましい。飛距離性能の観点から、クラブ長さは、３７．０インチ以上が好ましく、３７．２５インチ以上がより好ましい。
なお、クラブ長さは、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が定めるゴルフ規則「付属規則II クラブのデザイン」の「１ クラブ」における「１ｃ 長さ」の記載に基づいて測定される。
図１１は、ヘッド２の分解斜視図である。フェース部材ｆｐ１と他部材とが溶接されて、ヘッド２が形成されている。本実施形態では、他部材がヘッド本体ｍｂ１である。本実施形態は、２つの部材が接合された２ピース構造である。接合される部材の数は限定されず、３ピース構造及び４ピース構造が例示される。
フェース部材ｆｐ１は、フェース面ｆ４の一部ｆ４１を構成している。フェース部材ｆｐ１は、フェース面ｆ４の全体を構成していない。
フェース部材ｆｐ１は、第１延在部ｆｐ１１と第２延在部ｆｐ１２とを有する。第１延在部ｆｐ１１は、クラウン６の一部を構成している。第２延在部ｆｐ１２は、ソール８の一部を構成している。
ヘッド本体ｍｂ１は、フェース面ｆ４の一部（ヒール部ｆ４２）を構成している。
このような構造の結果、ヘッド本体ｍｂ１とフェース部材ｆｐ１との溶接境界ｋ１は、フェース面上における境界ｋｆ１を含む（図１参照）。
図１２において符号Ｐｋで示されるのは、フェース部材ｆｐ１とヘッド本体ｍｂ１との、フェース面ｆ４における溶接位置である。本実施形態において、この溶接位置Ｐｋは、フェース面ｆ４におけるフェース部材ｆｐ１のヒール側の端の位置である。図１２において両矢印Ｘ１で示されるのは、上記溶接位置Ｐｋと上記端点Ｅとの距離である。境界ｋｆ１のうち、トウ−ヒール方向距離が点Ｅに最も近い位置が、位置Ｐｋである。この距離Ｘ１は、トウ−ヒール方向の距離である。
図１２において両矢印Ｘ２で示されるのは、上記位置ＰｋとフェースセンターＦｃとの距離である。この距離Ｘ２は、トウ−ヒール方向の距離である。
境界ｋ１の近傍では溶接がなされているため、剛性が高い。この理由は、溶接部の肉厚が厚くなるためである。フェース面ｆ４に境界ｋｆ１が存在するため、この境界ｋｆ１の近傍において、フェース剛性が高い。この高い剛性により、反発性能が低下しうる。
本実施形態では、距離Ｘ１が小さい。点Ｅの近傍では、ソール剛性が低下している。このソール剛性の低下により、点Ｅの近傍では、ソール８が撓みやすい。このソール８の撓みは、境界ｋｆ１に起因する反発性能の低下を補う効果を奏しうる。この反発向上効果を高める観点から、距離Ｘ１は、１５ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましく、７ｍｍ以下がより好ましい。下限としては、距離Ｘ１は、０ｍｍ以上である。
上記反発向上効果の観点から、境界ｋｆ１と点Ｅとのフェース−バック方向における最短距離は、１５ｍｍ以下が好ましく、１２ｍｍ以下がより好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましい。境界ｋｆ１における強度の観点から、境界ｋｆ１と点Ｅとのフェース−バック方向における最短距離は、５ｍｍ以上が好ましく、７ｍｍ以上がより好ましい。
ヘッド体積は限定されない。慣性モーメントの増大及びスイートエリアの拡大の観点から、ヘッド体積は、１００ｃｃ以上が好ましく、１１０ｃｃ以上がより好ましく、１２０ｃｃ以上がより好ましい。上記実施形態のヘッド２は、ソール面ｆ８の面積が広い場合であっても接地面積を効果的に抑制しうる。この観点からも、上記下限値以上のヘッド体積が好ましい。かかる観点からは、ヘッド体積は大きい方が好ましい。ルールの観点から、ヘッド体積は４７０ｃｃ以下が好ましい。また、様々なライ、特にラフへの適応性の観点からは、ヘッド２は、フェアウェイウッド、ユーティリティ型ヘッド及びハイブリッド型ヘッドが好ましい。この場合、ヘッド体積は、２００ｃｃ以下が好ましく、１８０ｃｃ以下がより好ましく、１６０ｃｃ以下がより好ましい。
ヘッドの材質は限定されない。ヘッドの材質として、金属、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）等が例示される。ヘッドに用いられる上記金属として、純チタン、チタン合金、ステンレス鋼、マレージング鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金及びタングステン−ニッケル合金から選ばれる一種以上の金属が例示される。ステンレス鋼として、ＳＵＳ６３０及びＳＵＳ３０４が例示される。ステンレス鋼の具体例として、ＣＵＳＴＯＭ４５０（カーペンター社製）が例示される。チタン合金として、６−４チタン（Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ）、Ｔｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ等が例示される。
ヘッドの製造方法は限定されない。通常、中空のヘッドは、２個以上の部材が接合されることにより製造される。ヘッドを構成する各部材の製造方法は限定されず、鋳造、鍛造及びプレスフォーミングが例示される。
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
［実施例１］
上述のヘッド２と同様のヘッドが作製された。フェース部材ｆｐ１は、鍛造により作製された。ヘッド本体ｍｂ１は、鋳造により作製された。これらを溶接し、表面を研磨して、実施例１に係るヘッドを得た。このヘッドのリアルロフト角は３０°とされた。このヘッドに、グリップが装着されたシャフトを取り付け、実施例１に係るクラブを得た。このクラブの長さは３７．５インチとされた。実施例１の仕様及び評価結果が、下記の表１に示されている。
上述のヘッド２と同様のヘッドが作製された。フェース部材ｆｐ１は、鍛造により作製された。ヘッド本体ｍｂ１は、鋳造により作製された。これらを溶接し、表面を研磨して、実施例１に係るヘッドを得た。このヘッドのリアルロフト角は３０°とされた。このヘッドに、グリップが装着されたシャフトを取り付け、実施例１に係るクラブを得た。このクラブの長さは３７．５インチとされた。実施例１の仕様及び評価結果が、下記の表１に示されている。
［実施例２から２７及び比較例１から４］
下記の表１から５に示される仕様が変更された他は実施例１と同様にして、実施例２から２７及び比較例１から４のクラブを得た。ヘッド形状に係る仕様については、表面研磨、溶接による肉盛り又は金型変更によって、調整された。また、ヘッドの内部に熱可塑性の粘着剤を付着させることで、ヘッド重量Ｗｈ及びスイートスポット高さＳＨが調整された。この粘着剤は、常温ではヘッド内面に固定され、高温では流動する。この粘着剤は、高温状態でヘッド内部に流し込まれ、その後常温に冷却して固定された。クラブ重量Ｗｃは、シャフト重量及びグリップ重量によって調整された。また、これらの調整方法を組み合わせることで、上記慣性モーメントＭＩが調整された。この慣性モーメントＭＩの定義は、上述の通りである。なお、以下の表において、この慣性モーメントＭＩの値は、１の位が四捨五入されている。ヘッド本体の鋳造金型を変更することにより、フェースプログレッションＦＰが調整された。これらの実施例及び比較例について、仕様及び評価結果が、下記の表１から５に示される。
下記の表１から５に示される仕様が変更された他は実施例１と同様にして、実施例２から２７及び比較例１から４のクラブを得た。ヘッド形状に係る仕様については、表面研磨、溶接による肉盛り又は金型変更によって、調整された。また、ヘッドの内部に熱可塑性の粘着剤を付着させることで、ヘッド重量Ｗｈ及びスイートスポット高さＳＨが調整された。この粘着剤は、常温ではヘッド内面に固定され、高温では流動する。この粘着剤は、高温状態でヘッド内部に流し込まれ、その後常温に冷却して固定された。クラブ重量Ｗｃは、シャフト重量及びグリップ重量によって調整された。また、これらの調整方法を組み合わせることで、上記慣性モーメントＭＩが調整された。この慣性モーメントＭＩの定義は、上述の通りである。なお、以下の表において、この慣性モーメントＭＩの値は、１の位が四捨五入されている。ヘッド本体の鋳造金型を変更することにより、フェースプログレッションＦＰが調整された。これらの実施例及び比較例について、仕様及び評価結果が、下記の表１から５に示される。
［評価方法］
［抜けの良さ］
ゴルフコースのラフにボールを置き、このボールをゴルファーが打撃した。ハンディキャップが１０以上２０以下である５名のテスターにより、評価がなされた。５名のテスターのそれぞれが、各クラブを１０球ずつ打球した。各ゴルファーが、抜けの良さについて、官能評価を行った。１点から５点までの５段階で、評価がなされた。点数が高いほど評価が高い。この評価点の平均値が、以下のように分類された。この分類が、上記表１から表５の「抜けの良さ」の欄に示されている。
Ａ ： 上記平均値が５．０である。
Ｂ＋ ： 上記平均値が４．５以上５．０未満である。
Ｂ ： 上記平均値が４．０以上４．５未満である。
Ｃ ： 上記平均値が３．５以上４．０未満である。
Ｄ ： 上記平均値が３．０以上３．５未満である。
Ｅ ： 上記平均値が２．５以上３．０未満である。
Ｆ ： 上記平均値が２．０以上２．５未満である。
ゴルフコースのラフにボールを置き、このボールをゴルファーが打撃した。ハンディキャップが１０以上２０以下である５名のテスターにより、評価がなされた。５名のテスターのそれぞれが、各クラブを１０球ずつ打球した。各ゴルファーが、抜けの良さについて、官能評価を行った。１点から５点までの５段階で、評価がなされた。点数が高いほど評価が高い。この評価点の平均値が、以下のように分類された。この分類が、上記表１から表５の「抜けの良さ」の欄に示されている。
Ａ ： 上記平均値が５．０である。
Ｂ＋ ： 上記平均値が４．５以上５．０未満である。
Ｂ ： 上記平均値が４．０以上４．５未満である。
Ｃ ： 上記平均値が３．５以上４．０未満である。
Ｄ ： 上記平均値が３．０以上３．５未満である。
Ｅ ： 上記平均値が２．５以上３．０未満である。
Ｆ ： 上記平均値が２．０以上２．５未満である。
［ラフからの飛距離］
上述の抜けの良さのテストにおいて、打球の飛距離が計測された。この結果、各クラブについて、５０の飛距離データを得た。これら５０の飛距離データの平均値（小数点以下は四捨五入）が、上記表１から表５の「ラフからの飛距離」の欄に示されている。なお飛距離は、キャリーにランを加えたトータル飛距離である。
上述の抜けの良さのテストにおいて、打球の飛距離が計測された。この結果、各クラブについて、５０の飛距離データを得た。これら５０の飛距離データの平均値（小数点以下は四捨五入）が、上記表１から表５の「ラフからの飛距離」の欄に示されている。なお飛距離は、キャリーにランを加えたトータル飛距離である。
［飛距離バラツキ］
上記５０の飛距離データを用いて、飛距離のバラツキが分析された。各ゴルファーによる１０のデータにおいて、最大飛距離と最小飛距離との差が算出された。この差の平均値（小数点以下は四捨五入）が、上記表１から表５の「飛距離バラツキ」の欄に示されている。
上記５０の飛距離データを用いて、飛距離のバラツキが分析された。各ゴルファーによる１０のデータにおいて、最大飛距離と最小飛距離との差が算出された。この差の平均値（小数点以下は四捨五入）が、上記表１から表５の「飛距離バラツキ」の欄に示されている。
表１から５に示された評価結果が示すように、実施例は比較例と比べて評価が高い。本発明の優位性は明らかである。
本発明は、ウッド型ヘッド、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッドなどに適用されうる。
２・・・ヘッド
４・・・フェース
ｆ４・・・フェース面
６・・・クラウン
８・・・ソール
ｆ８・・・ソール面
１０・・・ホーゼル
１２・・・シャフト孔
Ｃｆ・・・リーディングエッジからバック側に向かう滑らかな連続面
Ｄｆ・・・段差形成面
Ｒ１・・・第１ソール領域
Ｒ２・・・第２ソール領域
Ｒ３・・・第３ソール領域
Ｒ４・・・前方ソール領域
Ｅｇ１・・・第１エッジライン
Ｅｇ２・・・第１エッジライン
Ｅｇ３・・・第１エッジライン
Ｅｇ４・・・第１エッジライン
Ｓｐ１・・・第１エッジラインのバック側の斜面
Ｓｐ２・・・第２エッジラインのバック側の斜面
Ｓｐ３・・・第３エッジラインのトウ側の斜面
Ｓｐ４・・・第４エッジラインのヒール側の斜面
Ｌｅ・・・リーディングエッジ
４・・・フェース
ｆ４・・・フェース面
６・・・クラウン
８・・・ソール
ｆ８・・・ソール面
１０・・・ホーゼル
１２・・・シャフト孔
Ｃｆ・・・リーディングエッジからバック側に向かう滑らかな連続面
Ｄｆ・・・段差形成面
Ｒ１・・・第１ソール領域
Ｒ２・・・第２ソール領域
Ｒ３・・・第３ソール領域
Ｒ４・・・前方ソール領域
Ｅｇ１・・・第１エッジライン
Ｅｇ２・・・第１エッジライン
Ｅｇ３・・・第１エッジライン
Ｅｇ４・・・第１エッジライン
Ｓｐ１・・・第１エッジラインのバック側の斜面
Ｓｐ２・・・第２エッジラインのバック側の斜面
Ｓｐ３・・・第３エッジラインのトウ側の斜面
Ｓｐ４・・・第４エッジラインのヒール側の斜面
Ｌｅ・・・リーディングエッジ
Claims (5)
- フェース面、ソール面及びリーディングエッジを備えており、
フェース高さＨＦが２９ｍｍ以上であり、
フェース−バック方向におけるヘッド幅ＨＷが６５ｍｍ以下であり、
フェースプログレッションがＦＰ（ｍｍ）とされるとき、ＦＰ／ＨＷが０．２５以上０．４０以下であり、
スイートスポット高さがＳＨ（ｍｍ）とされ、接地平面からのフェース最大高さがＨＸ（ｍｍ）とされるとき、ＳＨ／ＨＸが０．７６以上であるゴルフクラブヘッド。 - 上下慣性モーメントがＭＩ（ｇ・ｃｍ２）とされ、ヘッド体積がＶｈ（ｃｍ３）とされるとき、ＭＩ／Ｖｈが９．０以上である請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
- リアルロフト角が２５°以上である請求項１又は２に記載のゴルフクラブヘッド。
- 上記ソール面が、上記リーディングエッジからバック側に向かう滑らかな連続面と、この連続面のバック側に位置する段差形成面とを有しており、
側面視において、上記段差形成面により形成される段差が４ｍｍ以上である請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。 - ヘッド重量Ｗｈが２５０ｇ以上である請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
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