JP6005581B2 - プレス金型 - Google Patents

Description

本発明は、スラブなどの鋳片を幅方向にサイジングプレスする際に用いるプレス金型に関するものである。

一般に、連続鋳造プロセスにおいて鋳造された鋳片（スラブ）に対しては、加熱炉から出て温度が低下しないうちに、または一旦温度が低下した後に加熱炉に再投入して所定の温度まで加熱した状態にて、サイジングプレスが行われる。このサイジングプレスは、一方向に向かって移送される鋳片に対して、この鋳片の幅方向両端からプレス金型を間歇的に押し当てて鋳片の板幅を変更するものである。

このようなサイジングプレスに用いられるプレス金型は鋳片の左右両側に一対設けられ、このプレス金型は鋳片に面する側が斜面状のテーパ面と平面状の平行面とで構成されている。プレス機に入ってきた鋳片は、左右に配備されたプレス金型のテーパ面において挟み込まれることで１回目のプレス加工が行われる。
一方、平行面は、鋳片の移送方向と平行な平面状に形成されており、テーパ面で１回目のプレス加工が行われた鋳片をさらにプレスする部分である。このようにサイジングプレスでは、プレス金型の異なる部分を用いて複数のステップに分けて鋳片をプレスし、代表的な装置であれば、９００〜２０００ｍｍ程度の鋳片を最大３００〜３５０ｍｍ程度の幅までプレスして鋼板製品の製造を可能としている。

ところで、このようなサイジングプレス機としては、特許文献１や特許文献２に記載されるようなものがすでに知られている。
たとえば、特許文献１のサイジングプレス機は、テーパ面を、鋳片の進行方向の出側方向に向かって狭まるように傾斜した第１の傾斜部と、鋳片の進行方向に略平行な中間平行部と、この中間平行部から鋳片の進行方向の出側に向かって狭まるように傾斜した第２の傾斜部とで構成し、これらの傾斜部の傾斜角や鋳片の送りピッチなど所定の範囲に調整することにより大きな幅圧下量を達成可能となっている。

また、特許文献２のサイジングプレス機は、プレスを行う際にプレス金型と鋳片との間にすべりが起こらないように、テーパ面による１回目のプレスに引き続いて平行面で２回目のプレスを行う際には、テーパ面でプレスをした部分と平行面でこれらからプレスしようとする部分とが一部重なり合うように鋳片を移送してプレスを行うものである。
なお、特許文献１及び２の他に、サイジングプレス機として、特許文献３〜７に示すものがある。

特開２００７−２２２８９４号公報 特開２０００−２５４７０９号公報 特開平０３−０８１００５号公報 特開昭６３−０３６９０２号公報 特開平０９−１２２７０７号公報 特開２００９−１９００４９号公報 特開２０００−２５４７０２号公報

ところで、近年は鋳片にチタンやステンレス鋼などのように変形抵抗が高い材料をプレスするニーズが大きくなってきている。変形抵抗が高い材料をプレスするには、圧下力を大きくする必要があるが、材料に対応して大きな圧下力でプレスすると、従来の金型では、圧下装置への負担が大きくなる。それ故、実際の生産においては、チタンやステンレス鋼などの変形抵抗の比較的高いスラブは相対的に小さな幅圧下量で加工が行われることが多い。

ところが、例えば最大３００〜３５０ｍｍ程度の幅圧下量を目標として上述したプレス金型（従来プレス金型という）でプレスを行う場合、小さな幅圧下量であっても、サイジングプレス機のフレーム等に負荷が発生し、サイジングプレス機の短寿命化の要因となる。即ち、変形抵抗が高いスラブの場合、低圧下量であっても高い荷重が発生する。
また、プレス金型のテーパ面の傾斜角度を１０〜１５°程度にした場合、図９に示すように、変形抵抗が大きな材料のもの（図中、変形抵抗大）は、幅圧下量（サイジングプレス圧下量）の変化にともなって発生するモーメントが著しく変化する。即ち、従来プレス金型の場合、小さな幅圧下量でもモーメントが非常に大きくなり、圧下装置に過大な負担がかかって設備短寿命化の原因となる。

そのため、最大１００ｍｍ程度の幅圧下でモーメントが小さくなるように、プレス金型を設定した場合、図９に示すように、小さな幅圧下量での発生モーメントは低く抑えることができるが、限られた幅圧下量にしか対応できない金型となり高生産性に対応できないこととなる。
本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであり、プレス金型を支持する機構に対する負荷を低減しつつ変形抵抗が高い材料のサイジングプレスを行うことができるプレス金型を提供することを目的とする。

上記課題を解決するため、本発明のプレス金型は以下の技術的手段を講じている。
即ち、本発明のプレス金型は、長手方向に移送される鋳片の幅方向の両側を間歇的に押圧することで当該鋳片を所定の幅までプレスするサイジングプレス機に備えられたプレス金型であって、前記プレス金型は、最も出側に設けられ且つ前記鋳片の移送方向と平行な押圧平行部と、前記押圧平行部の入側に連接され且つ鋳片が導入される入側から出側に向けて幅方向に傾斜する押圧テーパ部と、を備えており、前記押圧テーパ部は、傾斜角度が異なる複数のテーパ面を連接させたものであり、前記押圧テーパ部においては、各テーパ面の傾斜角度を前記押圧平行部から順に入側に向けて次第に大きくすると共に、最も入側に位置するテーパ面の傾斜角度を２０〜３５°としていることを特徴とする。

前記押圧平行部につながるテーパ面の傾斜角度αと前記傾斜角度αのテーパ面に続く他のテーパ面の傾斜角度βとは、式（１）を満たすことが好ましい。
（β／２）−１０°≦α≦（β／２）＋１０° ・・・（１）
前記傾斜角度が最大となるテーパ面から出側に向けて延長した第１延長線と、前記押圧平行部から入側に向けて延長した第２延長線との交点から押圧平行部の出側端点までの長さは、前記鋳片の送り量の１．０〜１．２倍であることが好ましい。

前記傾斜角度が最大となるテーパ面から出側に向けて延長した第１延長線と、前記押圧平行部から入側に向けて延長した前記第２延長線との交点は、前記プレス金型を支持するクランク軸の中心よりも入側に位置させており、前記クランク軸の中心から交点までの移送方向の距離は、前記鋳片の送り量の０．３倍以下としていることが好ましい。

本発明のプレス金型によれば、プレス金型を支持する機構に対する負荷を低減しつつ変形抵抗が高い材料のサイジングプレスを行うことができる。

本発明のサイジングプレス機において鋳片をプレスしている状態を示している。 サイジングプレス機のプレス金型で鋳片にプレスを行っている平面図である。 プレス金型の平面図及び拡大詳細図である。 サイジングプレス時における圧下量と発生する荷重との関係を示す図である。 サイジングプレス時における圧下量と発生するモーメントとの関係を示す図である。 第１テーパ面の傾斜角度αと、第２テーパ面の傾斜角度βと、鋳片の幅方向の寸法偏差量との関係をまとめた図である。 β＝２０°であるときのサイジングプレス時における圧下量と、モーメントの最大値と、距離Ｌとの関係を示す図である。 β＝３５°であるときのサイジングプレス時における圧下量と、モーメントの最大値と、距離Ｌとの関係を示す図である。 サイジングプレス時における圧下量と発生するモーメントとの関係を示す図である（従来プレス金型）。

以下、本発明のプレス金型が設けられたサイジングプレス機の実施形態を、図面に基づき詳しく説明する。
図１は、サイジングプレス機２を模式的に示したものである。
図１に示すように、サイジングプレス機２は、長手方向に移送される鋳片Ｓに対して、この鋳片Ｓの幅方向の両側を間歇的に押圧するプレス金型１を備えたものであり、プレス金型１を用いて鋳片Ｓを所定の幅までプレス可能となっている。また、サイジングプレス機２には、図示しない鋳片Ｓの移送手段が設けられており、鋳片Ｓを長手方向に沿って移送できるようになっている。

具体的には、サイジングプレス機２は、鋳片Ｓの幅方向の両側に一対のプレス金型１、１を有している。図２に示すように、プレス金型１には後述する金型移動機構３が設けられており、金型移動機構３により左側のプレス金型１と右側のプレス金型１とが同時に移動して鋳片Ｓに対して近接離反することにより、鋳片Ｓを所定の幅寸法にプレスできるようになっている。なお、この鋳片Ｓには、連続鋳造されたものだけでなく、分塊圧延等を経たスラブなども含まれるし、圧延や鍛造等の塑性加工品を用いても良い。

サイジングプレス機２では、鋳片Ｓの移送手段が停止している状態、言い換えれば鋳片Ｓの移送が停止している状態のときには、金型移動機構３を用いて左右一対のプレス金型１、１を互いに近接し合う方向に前進（移動）させ、一対のプレス金型１、１を鋳片Ｓの幅方向の両側に押し当てて鋳片Ｓを幅方向にプレスする。そして、鋳片Ｓのプレスが終わったら、金型移動機構３を用いて左右両側のプレス金型１をいずれも鋳片Ｓから遠ざけるように後退（移動）させ、鋳片Ｓの移送手段を用いて鋳片Ｓを１ピッチ分移送させる。このように本発明のサイジングプレス機２では、移送手段と金型移動機構３とを交互に作動させて鋳片Ｓの移送とプレス加工とを交番に行うことにより、サイジングプレスが可能となっている。

図２に示すように、詳しくは、金型移動機構３は、鋳片Ｓに面する側の反対側からプレス金型１を押圧するスライダ７と、このスライダ７を支持する支持フレーム部６とで構成されている。
スライダ７は、移送方向と垂直な方向（図２の紙面における左右方向）に向かってプレス金型１を押圧するものであり、押圧平行部１０から押圧テーパ部１１にかけてプレス面（プレス加工部）１２の反対側に設けられている。スライダ７は、クランク機構８により鋳片Ｓ側に向かって前進したり鋳片Ｓから遠ざかるように後退する。

支持フレーム部６は、スライダ７を支持する部材であり、移送方向と垂直な方向（図２の紙面における左右方向）に沿って長尺に形成されている。支持フレーム部６の内側には上述したスライダ７が鋳片Ｓの移送方向と垂直な方向に向かって出退自在に収容されている。また、スライダ７の反鋳片側の端部には、クランク機構８が設けられている。クランク機構８は、鋳片Ｓの移送方向と垂直な方向にスライダ７を鋳片Ｓ側に向かって前進又は後退させるもので、スライダ７への動力を伝達するクランク軸９を備えている。

以上のように、サイジングプレス機２では、金型移動機構３により、スライダ７を前進又は後退させながら、鋳片Ｓの側面を押圧することにより、鋳片Ｓを所定の幅までプレスすることができる。
さて、上述したように、チタンやステンレス鋼などのように変形抵抗が高い材料で構成された鋳片Ｓをプレスした場合、低圧下量であっても高い負荷（荷重やモーメント）が金型移動機構３に加わることがある。ここで、金型移動機構３に加わる負荷を低減させるためには、鋳片Ｓの厚みの低減や鋳片Ｓの温度上昇をする方法が考えられるが、これらの方法は、生産性などが低下する虞があり、操業において常に取り得ることのできる方策ではない。

そこで、本発明では、鋳片Ｓの厚みの低減や鋳片Ｓの温度上昇など鋳片を変更するのではなく、プレス金型１の構成、即ち、鋳片Ｓをプレスする部分の構造を変えることにより、金型移動機構３にかかる負荷を低減している。
以下、プレス金型１について詳しく説明する。説明の便宜上、プレス金型１に鋳片Ｓが導入される側を入側といい、プレス金型１から鋳片Ｓが導出される側を出側という。

図１に示すように、プレス金型１は、鋳片Ｓの幅方向の側方に離れて一対に配備されている。それぞれのプレス金型１は、矩形状に形成され、当該プレス金型１の鋳片Ｓと対向する部分（対向部）に、鋳片Ｓに押し当てることによりプレス加工するプレス加工部１２が形成されている。
図２、図３に示すように、プレス加工部１２は、大別して、鋳片Ｓの移送方向に平行な押圧平行部１０と、この押圧平行部１０から入側に連設されて幅方向に傾斜する押圧テーパ部１１とで構成されている。押圧平行部１０は、入側から出側に向けて鋳片Ｓの側面に平行な面（平行面）により構成されている。押圧テーパ部１１は、平行面（出側）１０から入側にかけて順にテーパ面１３を複数連設することにより構成されている。

図３は、押圧テーパ部１１の詳細を示したものである。図３を用いて、押圧テーパ部１１、即ち、各テーパ面１３について詳しく説明する。
図３に示すように、各テーパ面１３、１３は、平面視において入側から出側に向けて次第に幅方向内側に移行するような傾斜状とされている。各テーパ面１３、１３の傾斜角度は、それぞれ異なってている。

例えば、平行面（出側）１０に最も近いテーパ面１３ａの傾斜角度αは、他のテーパ面１３の傾斜角度より小さく、入側に最も近いテーパ面１３ｂの傾斜角度βは、他のテーパ面１３の傾斜角度より大きいものとなっている。即ち、本発明のプレス金型１では、傾斜角度α、βが異なる多段のテーパ面１３ａ、１３ｂにより押圧テーパ部１１を構成し、押圧テーパ部１１を構成する各テーパ面１３ａ、１３ｂの傾斜角度α、βを押圧平行部１０（平行面）から順に入側に向けて次第に大きくしている。

詳しくは、１つの目のテーパ面（第１テーパ面）１３ａを平行面１０の入側端部から引き続き形成し、この第１テーパ面１３ａの出側端部に引き続き、２つ目のテーパ面（第２テーパ面）１３ｂを形成し、これら第１テーパ面１３ａと第２テーパ面１３ｂとの２つのテーパ面１３により押圧テーパ部１１を構成している。
第１テーパ面１３ａの傾斜角度αは１２°とされ、第２テーパ面１３ｂの傾斜角度βは３０°とされ、第１テーパ面１３ａよりも第２テーパ面１３ｂの傾斜角度α、βが大きくなっている。なお、傾斜角度α、βは、平行面１０の出側から出側に向けて引いた基準直線Ｌ１と、テーパ面１３を構成する面とのなす角のことである。

また、第２テーパ面１３ｂの傾斜角度βを第１テーパ面１３ａよりも大きく、即ち、各テーパ面１３の傾斜角度を押圧平行部１０から順に入側に向けて次第に大きくしているため、テーパ面１３が多段であっても、プレス後の鋳片Ｓの形状を良くすることができる。
図２に示すように、鋳片Ｓをプレス金型１に導入すると、まず、第１テーパ面１３ａが鋳片Ｓに接触して鋳片Ｓの側面をプレスし、次に、第１テーパ面１３ａに続く、第２テーパ面１３ｂが鋳片Ｓの側面をプレスすることになる。上述したように、第１テーパ面１３ａと第２テーパ面１３ｂとは傾斜角度が大きくなりつつ（幅方向外側に広がりつつ）多段となっているため、圧下時に、それぞれのテーパ面１３（第１テーパ面１３ａ、第２テーパ面１３ｂ）が鋳片Ｓに接触する長さが、従来プレス金型に比して短くなる。そのため、プレス時には、テーパ面１３が一様（テーパ面１３が１つ）な従来プレス金型に比べて、各テーパ面１３と鋳片Ｓとの接触面積が減少し、プレス荷重（サイジングプレス荷重）が小さくなる。プレス荷重を小さくすることができるため、金型移動機構３にかかる負荷を低減することができる。

図４は、サイジングプレス圧下量と、サイジングプレス荷重と、テーパ面１３の傾斜角度との関係をまとめたものである。
図４に示すように、テーパ面１３の傾斜角度が大きくなるにしたがって、サイジングプレス荷重が徐々に小さくなる。特に、テーパ面１３の傾斜角度が小さい場合は、サイジングプレス荷重を減少する度合いが大きく、テーパ面１３の傾斜角度が大きくなるにつれて、サイジングプレス荷重が減少するものの、減少する度合いが小さくなる。ここで、テーパ面１３の傾斜角度を大きくすればするほど、サイジングプレス荷重の増加を抑えることができるが、テーパ面１３の傾斜角度が３５°を超えてしまうと傾斜角度が急過ぎて鋳片Ｓの形状が不均一になり易く、テーパ面１３にしたときのサイジングプレス荷重の減少の割合が小さくなる。そのため、テーパ面１３の傾斜角度の上限値は、３５°以下にしている。即ち、最も入側に位置するテーパ面１３、即ち、第２テーパ面１３ｂの傾斜角度βを３５°以下にすることが好ましい。さらに好ましくは、第２テーパ面１３ｂの傾斜角度βを２０°以上３５°以下にすることが好ましい。

以上、プレス金型は、押圧テーパ部１１と押圧平行部１０とを備え、押圧テーパ部１１を傾斜角度が異なる多段のテーパ面１３で構成し、各テーパ面１３の傾斜角度を押圧平行部１０から順に入側に向けて次第に大きくすると共に、最も入側に位置するテーパ面１３の傾斜角度を２０〜３５°としているため、サイジングプレス荷重を小さくすることができ、金型移動機構３にかかる負荷を低減することができる。加えて、多段のテーパ面１３で鋳片Ｓを圧下したとしても、圧下後の鋳片Ｓの側面を滑らかにすることができる、即ち、鋳片Ｓの形状悪化を防止することができる。

なお、上述したように、押圧テーパ部１１を傾斜角度が異なる多段のテーパ面１３で構成し、テーパ面１３の傾斜角度を２０〜３５°にしているため、サイジングプレス荷重を抑えるだけでなく、図５に示すように、プレス金型のモーメントを０〜３５０ｍｍの広範囲に亘って小さくすることができる。
さて、鋳片Ｓをテーパ面１３（第１テーパ面１３ａ、第２テーパ面１３ｂ）でプレスした後は、平行面１０で鋳片Ｓをプレスすることにより、鋳片Ｓを目標となる幅にする。このように、テーパ面１３でプレス後に、平行面１０でプレスするため、平行面の周囲の長さ（移送方向の長さ）を十分にとる必要がある。

そのため、図２に示すように、傾斜角度が最大となるテーパ面１３（第２テーパ面１３ｂ）から出側に向けて延長した第１延長線Ｌ２と、押圧平行部１０から入側に向けて延長した第２延長線Ｌ１との交点Ｐとし、この交点Ｐから押圧平行部１０の出側端点までの長さＬ３を、鋳片Ｓの送り量の１．０〜１．２倍としている。言い換えれば、平行面１０の移送方向の長さを、鋳片Ｓの送り量よりも長くしている。長さＬ３を鋳片Ｓの送り量の１．０倍より短くすると、鋳片Ｓに平行面（押圧平行部１０）１０でプレスされない領域が生じてしまい、幅方向の寸法精度が低下してしまう。また、長さＬ３を鋳片Ｓの送り量の１．２倍よりも長くすると、鋳片Ｓと金型の接触面積が増え、プレス荷重が高くなってしまう。

さらに、交点Ｐは、プレス金型１を支持するクランク軸９の中心よりも入側に位置させており、クランク軸９の中心Ｏから交点Ｐまでの移送方向の距離Ｌ４は、スラブ（鋳片）の送り量の０．３倍以下としている。言い換えれば、クランク軸９の中心から交点Ｐまでの移送方向の距離を、平行面の移送方向の長さの０．３倍以下にしている。
交点Ｐをクランク軸９の中心よりも入側に位置させると、モーメントを低く保つことができる。一方、例えば、後述する図７及び図８の「―●― −４０ｍｍ」に示すように、長さＬ４がマイナスなっていて、交点Ｐをクランク軸の中心よりも出側方向に位置させてしまうと、モーメントの最大値が大きくなってしまう。

また、例えば、後述する図７及び図８の「―■― １２０ｍｍ」に示すように、送り量４００ｍｍに対してクランク軸９の中心Ｏから交点Ｐまでの移送方向の距離Ｌ４を、スラブ（鋳片）の送り量の０．３倍以下とした場合、モーメントを低く保ちつつ１５０ｍｍ以上のサイジングプレス圧下量を確保することができる。
さて、図６は、圧下前の鋳片幅（スラブ幅）を１３００ｍｍ、厚さを２４０ｍｍ、鋳片の加熱温度を１０００℃、幅圧下量を３００ｍｍとしたときの第１テーパ面１３ａの傾斜角度αと、第２テーパ面１３ｂの傾斜角度βと、鋳片の幅方向の寸法偏差量との関係をまとめたものである。これらテーパ面１３の傾斜角度と、幅方向の寸法偏差量との関係は、コンピュータシミュレーションで計算したものである。幅方向の寸法偏差量は、圧下後の鋳片の幅寸法の変化量であり、幅方向の寸法偏差量＝０ｍｍが最も望まれる状況である。なお、実操業においては、幅方向の寸法偏差量は２０ｍｍ以下であれば良いとされている。

図６に示すように、第１テーパ面１３ａの傾斜角度αと第２テーパ面１３ｂの傾斜角度βとが範囲Ａにあるときは、幅方向の寸法偏差量を２０ｍｍ以下にすることができ、プレス後の鋳片Ｓの形状も良好であった。即ち、図６に示した結果とまとめると、押圧平行部１０につながる第１テーパ面１３ａの傾斜角度αと、第１テーパ面１３ａに続く第２テーマ面１３ｂ（他のテーパ面）の傾斜角度βとは、式（１）を満たすようにすれば、プレス後の鋳片Ｓの形状を良好状態に保つことができる。なお、第１テーパ面１３ａの傾斜角度αと第２テーマ面１３ｂの傾斜角度βとは式（２）を満たすようにしてもよい。

なお、第１テーパ面１３ａの傾斜角度αと第２テーパ面１３ｂの傾斜角度βとが式（１）及び式（２）を満たす場合であっても、上述したように、第２テーパ面１３ｂの傾斜角度βの上限値は３５°とする必要がある。
（β／２）−１０°≦α≦（β／２）＋１０° ・・・（１）
（β／２）−１０°＜α＜（β／２）＋１０° ・・・（２）
ただし、β≦３５°（好ましくは、２０°≦β≦３５°）
つまり、第１テーパ面１３ａの傾斜角度αを、第２テーパ面１３ｂの傾斜角度βに対して式（１）又は式（２）で求められる値の範囲内にすることにより、形状が良好な鋳片Ｓを得ることができる。一方、第１テーパ面１３ａの傾斜角度αと第２テーパ面１３ｂの傾斜角度βとが式（１）又は式（２）を満たさない場合、幅方向の寸法偏差量が２０ｍｍ越えとなり、プレス後の鋳片Ｓの形状が長手方向に沿って波形となる不良となった。

図７は、第２テーパ面１３ｂの傾斜角度βを２０°、第１テーパ面１３ａの傾斜角度αを１０°としたときの、圧下量、モーメントの最大値、クランク軸９の中心Ｏから交点Ｐまでの移送方向の距離Ｌ４との関係をまとめたものである。図８は、第２テーパ面１３ｂの傾斜角度βを３５°、第１テーパ面１３ａの傾斜角度αを１０°としたときの、圧下量、モーメントの最大値、クランク軸９の中心Ｏから交点Ｐまでの移送方向の距離Ｌ４との関係をまとめたものである。図７及び図８は、圧下前のスラブ幅を１３００ｍｍ、厚さを２４０ｍｍ、鋳片の加熱温度を１０００℃、幅圧下量を３００ｍｍ、送り量を４００ｍｍにしたときの結果である。

以上まとめれば、多段のテーパ面１３を備え、最も入側に位置するテーパ面１３の傾斜角度が２０〜３５°とされた本発明のプレス金型を用いることで、プレス金型を支持する機構に対する負荷を低減しつつ変形抵抗が高い材料のサイジングプレスを行うことができるものとなる。
なお、今回開示された実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。特に、今回開示された実施形態において、明示的に開示されていない事項、例えば、運転条件や操業条件、各種パラメータ、構成物の寸法、重量、体積などは、当業者が通常実施する範囲を逸脱するものではなく、通常の当業者であれば、容易に想定することが可能な値を採用している。

１ プレス金型
２ サイジングプレス機
３ 金型移動機構
６ 支持フレーム部
７ スライダ
８ クランク機構
９ クランク軸
１０ 押圧平行部
１１ 押圧テーパ部
１２ プレス加工部
１３ テーパ面
１３ａ 第１テーパ面
１３ｂ 第２テーパ面
Ｓ 鋳片
α 第１テーパ面の傾斜角度
β 第２テーパ面の傾斜角度

Claims (4)

1. 長手方向に移送される鋳片の幅方向の両側を間歇的に押圧することで当該鋳片を所定の幅までプレスするサイジングプレス機に備えられたプレス金型であって、
   前記プレス金型は、最も出側に設けられ且つ前記鋳片の移送方向と平行な押圧平行部と、前記押圧平行部の入側に連接され且つ鋳片が導入される入側から出側に向けて幅方向に傾斜する押圧テーパ部と、を備えており、
   前記押圧テーパ部は、傾斜角度が異なる複数のテーパ面を連接させたものであり、
   前記押圧テーパ部においては、各テーパ面の傾斜角度を前記押圧平行部から順に入側に向けて次第に大きくすると共に、最も入側に位置するテーパ面の傾斜角度を２０〜３５°としていることを特徴とするプレス金型。
2. 前記押圧平行部につながるテーパ面の傾斜角度αと前記傾斜角度αのテーパ面に続く他のテーパ面の傾斜角度βとは、式（１）を満たすことを特徴とする請求項１に記載のプレス金型。
   （β／２）−１０°≦α≦（β／２）＋１０° ・・・（１）
3. 前記傾斜角度が最大となるテーパ面から出側に向けて延長した第１延長線と、前記押圧平行部から入側に向けて延長した第２延長線との交点から押圧平行部の出側端点までの長さは、前記鋳片の送り量の１．０〜１．２倍であることを特徴とする請求項１又は２に記載のプレス金型。
4. 前記傾斜角度が最大となるテーパ面から出側に向けて延長した第１延長線と、前記押圧平行部から入側に向けて延長した前記第２延長線との交点は、前記プレス金型を支持するクランク軸の中心よりも入側に位置させており、前記クランク軸の中心から交点までの移送方向の距離は、前記鋳片の送り量の０．３倍以下としていることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のプレス金型。