JP5951440B2 - 水冷式変速機オイル熱交換器試験システム - Google Patents

Description

本発明は、自動車などに搭載され、原動機からの駆動系の一部を受け持つオートマチックトランスミッション等の変速機に供されるオートマチックトランスミッションフルード等の変速機オイル（以降、ＡＴＦともいう。）を、エンジン等の冷却のためのラジエータの冷却水を利用して冷却する水冷式変速機オイル熱交換器の性能試験を行うための水冷式変速機オイル熱交換器試験システムに関するものである。

従来、エンジンあるいはハイブリッド方式や電気自動車なら電動機（以降、まとめて原動機という。）を、車両に搭載する前の形で試験室の試験台に載せて、原動機の性能を試験することが知られている（例えば、特許文献１参照。）。また、かかる原動機に、地面に駆動力を伝える車輪への伝達系の一部の変速機を駆動系の一部として接続し、原動機や変速機等の試験を行う際、水冷式変速機オイル熱交換器の性能についても試験する場合がある。ちなみに、この変速機オイルは、現状普及しているオートマチックトランスミッションに使われるオートマチックトランスミッションフルード（ＡＴＦ）と呼ばれるものであるが、マニュアルトランスミッションに用いられるオイルも同様である。

この水冷式変速機オイル熱交換器は、内燃機関であるエンジンのエンジン冷却水の外気との熱交換器であるラジエータと一体に横付けされた形式が実際の車載形式として多い（例えば、特許文献２参照。）が、近年のハイブリッド原動機や電気自動車の普及と共に別体形式のものも出てきている。

特開平９−２５７６５３号公報 特開２００７−１６６５１号公報

しかしながら、水冷式変速機オイル熱交換器の性能のみを試験できれば十分な状況であっても、原動機及び変速機を用意して駆動させるとともに、エンジンから排出される排気ガスを排出したりするための各種設備を用意するのでは、手間とコストが掛かり過ぎてしまうことが懸念される。

また、試験室を備える試験施設では、他用途の原動機ベンチ試験室や、シャシダイナモ試験室などが備わっている場合があり、それらの室で冷却水として必要な工水冷却水が、中央機械室に設置された大きな冷凍機で冷却され提供されており、この冷却水を用いる冷却系は利用しやすい。

そして、水冷式変速機オイル熱交換器は、ＡＴＦなどの効率の良い駆動力伝達や、オイル劣化防止のため、始動時に最適にＡＴＦを冷却水側からの加熱で温め、原動機からの高負荷駆動力伝達時のＡＴＦ高温化による劣化防止や駆動伝達効率低下防止のため、冷却しなければならないが、これを試験台において、工水冷却水を利用して各種条件で精度よく試験する試験システムは無かった。

本発明は、上記例示した問題点等を解決するためになされたものであって、その目的は、水冷式変速機オイル熱交換器の性能試験を比較的容易に実施することのできる水冷式変速機オイル熱交換器試験システムを提供することにある。

以下、上記目的等を解決するのに適した各手段につき項分けして説明する。なお、必要に応じて対応する手段に特有の作用効果等を付記する。

手段１．原動機の軸回転力を地面への車両駆動力へ伝達する駆動系の一部をなす変速機に使用される変速機オイルを冷却可能な水冷式変速機オイル熱交換器と、
前記水冷式変速機オイル熱交換器の一次側へ冷却水を循環供給可能な試験室付帯の冷却水循環装置と、
前記水冷式変速機オイル熱交換器の二次側へ変速機オイルを循環供給可能な試験室付帯のオイル循環装置とを備え、
前記水冷式変速機オイル熱交換器の性能試験を行う水冷式変速機オイル熱交換器試験システムにおいて、
前記冷却水循環装置は、
冷却水を循環させるための冷却水側ポンプと、
冷却水の温度を計測可能な冷却水温度計と、
冷却水を冷却可能な冷却水側冷却手段と、
冷却水を加熱可能な冷却水側加熱手段とを備え、
前記オイル循環装置は、
変速機オイルを循環させるためのオイル側ポンプと、
変速機オイルの温度を計測可能なオイル温度計と、
変速機オイルを冷却可能なオイル側冷却手段と、
変速機オイルを加熱可能なオイル側加熱手段とを備えていることを特徴とする水冷式変速機オイル熱交換器試験システム。

手段１によれば、冷却水循環装置で冷却水の試験条件（温度条件）を作り、オイル循環装置で変速機オイルの試験条件（温度条件）を作ることのできる水冷式変速機オイル熱交換器試験システムによって、水冷式変速機オイル熱交換器の単体の試験を行うことが可能となる。このため、原動機、変速機、原動機や変速機を設置するための設備、エンジンが原動機の場合の排気ガスを排出するための設備、原動機を駆動させるための燃料や電気サプライ等を用意する必要がなくなり、比較的スムースかつ簡素に水冷式変速機オイル熱交換器の性能試験を行うことができる。従って、水冷式変速機オイル熱交換器の性能試験に要する手間とコストを抑制することができる上、手間やコストの懸念から水冷式変速機オイル熱交換器の性能試験の機会が控えられ、開発がスムースに進まなくなってしまうといった事態を抑制することができる。また、実際に原動機等を動かして変速機オイルの温度や流量を所望とする試験条件となるように調節する場合に比べ、かかる調節を比較的素早くかつ正確に行うことができ、試験効率及び試験精度の向上を図ることができる。

手段２．前記冷却水循環装置は、
前記冷却水側ポンプと、前記冷却水温度計と、前記冷却水側冷却手段と、前記冷却水側加熱手段と、冷却水側熱交換器とを、供試体である水冷式変速機オイル熱交換器の冷却水側との接続カップリングを介して、接続する配管途中にそれぞれ設けてなり、
前記冷却水側熱交換器は、前記冷却水循環装置を循環する冷却水と、建物側の冷熱源により冷却される工業用水との間で熱交換される熱交換器であり、
前記冷却水循環装置は、密閉系である配管内圧の調整のため、低温時の冷却水循環用膨張系とは異なる、高温冷却水の場合の高温用密閉式膨張タンクをさらに備え、
高温冷却水の場合、前記高温用密閉式膨張タンクに切り替えることで、１００℃以上の高温水を循環可能としていることを特徴とする手段１に記載の水冷式変速機オイル熱交換器試験システム。

手段２によれば、実際の車載の場合、高負荷の場合の冷却確保として、原動機の燃焼室や電力デバイスなどの高温固体の冷却、及び補器のオイル系の冷却の確保として、冷却水系の沸騰による冷却不全を避けるため、高温水としての冷却水を循環する仕組みが確保されている。

しかし、試験室における冷却水の場合、通常の用途では開放式膨張タンクによる膨張系をポンプ吸込み側の基準点に接続するが、膨張タンクの高さも低く、大気圧に近い冷却水配管内では１００℃近い水温となると沸騰を始めて水蒸気により気液混相流となり、ポンプがガスを噛んで搬送不能となる。通常の冷却水循環系では、このように高温水対応をすることはない。

この点、手段２の仕組みが備わっていると、車載の冷却水系で行われる実際の冷却条件を、膨張タンクへの噴出や、密閉系となる冷却水配管の破裂、冷却不全による試験装置や供試体の破損など危険な状態にならず再現できる。

手段３．前記冷却水側冷却手段は、
前記冷却水側熱交換器の一次側へ供給される工業用水の流量を調節する第一工業用水流量調節装置と、
前記冷却水側熱交換器の二次側へ供給される冷却水の流量を調節する冷却水流量調節装置とを備え、
前記オイル側冷却手段は、
前記オイル循環装置を循環する変速機オイルと、工業用水との間で熱交換するオイル側熱交換器と、
前記オイル側熱交換器の一次側へ供給される工業用水の流量を調節する第二工業用水流量調節装置と、
前記オイル側熱交換器の二次側へ供給される変速機オイルの流量を調節するオイル流量調節装置とを備えていることを特徴とする手段２に記載の水冷式変速機オイル熱交換器試験システム。

手段３によれば、冷却水側熱交換器（オイル側熱交換器）の一次側である工業用水側、及び、二次側である冷却水側（変速機オイル側）のどちらでも、冷却水（変速機オイル）を工業用水によってどの程度冷却するのかの調節、ひいては、冷却水（変速機オイル）の温度調節を行うことができるように構成されている。このため、冷却水や変速機オイルの温度が、高温水（常圧では配管内で沸騰するおそれがある水温）に相当する９０℃以上などの比較的高い場合には、冷却水流量調節装置やオイル流量調節装置で温度調節を行う（冷却水側熱交換器やオイル側熱交換器へ流入する冷却水や変速機オイルの流量を調節する）こととし、冷却水側熱交換器やオイル側熱交換器に対して工業用水を最大限定量で流入させることができる。この場合、冷却水側熱交換器やオイル側熱交換器の一次側における工業用水が流量調節により滞留することなく、冷熱を常に供給しながら入れ替わることとなり、二次側となる冷却水側やオイル側の高温水（常圧では配管内で沸騰するおそれがある水温）に相当する高温に限りなく近く工業用水が加熱され、特に高温水の膨張圧対策を施していない工業用水系での、冷却水や変速機オイルとの熱交換によって沸騰してしまうといった事態を回避することができる。

その一方で、冷却水や変速機オイルの温度が例えば８０℃以下程度の比較的低い場合には、冷却水側熱交換器やオイル側熱交換器へ流入する工業用水の流量を調節することで、冷却水や変速機オイルの温度調整を行うこととする。この場合、大気との熱交換を行う冷却塔や、温度によっては冷凍機を用いる工業用水の冷却装置と、本装置の冷却水側冷却手段やオイル側冷却手段との工業用水の循環搬送手段である工業用水ポンプの流量、つまりポンプ動力を削減することができ、さらに流量を減じて入口出口の工業用水の温度差を大きくできるので、熱交換機や冷却塔による冷却ではアプローチ温度を大きく、冷凍機による冷却の場合は、凝縮器の温度を高くでき、冷却に要するエネルギーを小さくできる。従って、省エネルギー化等を図ることができる。

手段４．前記冷却水循環装置は、
冷却水側流量コントローラを備え、
前記冷却水側流量コントローラでは、
前記第一工業用水流量調節装置に対する操作量を演算し出力し、且つ前記冷却水流量調節装置に対する操作量を演算し出力するとともに、
前記冷却水温度計の計測値を入力され、前記冷却側流量コントローラに設定される運転選択設定温度と前記冷却水温度計の計測値とを比較して前記運転選択設定温度を閾値とした判断信号を出し、
該判断信号に基づいて、前記第一工業用水流量制御装置または前記冷却水流量制御装置の一方には、計測値入力信号と試験用に設定される冷却水温度設定温度との偏差に基づいて演算した出力信号により、流量調整装置を比例制御動作させ、他方には、流量調整装置の弁開度を定量調整することで、全量を冷却水側熱交換器へ流すように構成され、
前記オイル循環装置は、
オイル側流量コントローラを備え、
前記オイル側流量コントローラでは、
前記第二工業用水流量調節装置に対する操作量を演算し出力し、且つ前記オイル流量調節装置に対する操作量を演算し出力するとともに、
前記オイル温度計の計測値を入力され、前記オイル側流量コントローラに設定される運転選択設定温度と前記オイル温度計の計測値とを比較して前記運転選択設定温度を閾値とした判断信号を出し、
該判断信号に基づいて、前記第二工業用水流量制御装置または前記オイル流量制御装置の一方には、計測値入力信号と試験用に設定されるオイル温度設定温度との偏差に基づいて演算した出力信号により、流量調整装置を比例制御動作させ、他方には、流量調整装置の弁開度を定量調整することで、全量をオイル側熱交換器へ流すように構成され、
前記冷却水側流量コントローラ及び前記オイル側流量コントローラには、前記工業用水配管内での冷却水沸騰によるキャビテーションを防止するための運転選択設定温度がそれぞれ設定されていて、
前記冷却水温度計で計測された冷却水の温度が前記運転選択設定温度未満の場合には、前記冷却水側流量コントローラは、前記水冷式変速機オイル熱交換器から排出された冷却水が最大限定量で前記冷却水側熱交換器に流入するように前記冷却水流量調整装置を定位置に調整するとともに、前記第一工業用水流量調節装置による工業用水の流量を比例制御調整することによって、冷却水の温度調整が行われ、
前記冷却水温度計で計測された冷却水の温度が前記運転選択設定温度以上の場合には、前記冷却水側流量コントローラは、工業用水が最大限定量で前記冷却水側熱交換器に流入するように前記第一工業用水流量調整装置を定位置に調整するとともに、前記冷却水流量調節装置による前記冷却水側熱交換器への冷却水の流量を比例制御調整することによって、冷却水の温度調整が行われ、
前記オイル温度計で計測された変速機オイルの温度が前記運転選択設定温度未満の場合には、前記オイル側流量コントローラは、前記変速機オイルが最大限定量で前記オイル側熱交換器に流入するように前記オイル流量調整装置を定位置に調整するとともに、前記第二工業用水流量調節装置による工業用水の流量を比例制御調整することによって、変速機オイルの温度調整が行われ、
前記オイル温度計で計測された変速機オイルの温度が前記運転選択設定温度以上の場合には、前記オイル側流量コントローラは、工業用水が最大限定量で前記オイル側熱交換器に流入するように前記第二工業用水流量調整装置を定位置に調整するとともに、前記オイル流量調節装置による前記オイル側熱交換器への変速機オイルの流量を比例制御調整することによって、変速機オイルの温度調整が行われることを特徴とする手段３に記載の水冷式変速機オイル熱交換器試験システム。

手段４によれば、冷却水（変速機オイル）の温度調節を、第一工業用水流量調節装置（第二工業用水流量調節装置）、又は、冷却水流量調節装置（オイル流量調節装置）のどちらで行うのか等を少なくとも判断信号として示し、切り換えた後、自動制御で制御が行える。従って、オペレータによる作業の簡素化が図られるとともに、冷却水や変速機オイルの、運転選択設定温度(冷却水や工業用水の一部が高温水になる可能性のある温度)を跨ぐ、冷却水や変速機オイルの温度変化に対応する措置が行われず冷却不全による装置の破損などの事態を回避することができる上、冷却水や変速機オイルの温度変化に応じて的確な対応を信号に基づいて行うことができる。

手段５．前記冷却水側加熱手段及び前記オイル側加熱手段はそれぞれ電気ヒータによって構成され、
前記冷却水側加熱手段の最大加熱能力は、前記オイル側加熱手段の最大加熱能力の３０％〜６０％であることを特徴とする手段１乃至４のいずれかに記載の水冷式変速機オイル熱交換器試験システム。

手段５によれば、冷却水側加熱手段の小型化及び低コスト化等を図りつつ、エンジン始動時等の様々な試験条件にも確実かつスムースに対応することができる。

水冷式変速機オイル熱交換器試験システムの概略構成を示す説明図である。 各種条件下における制御弁の状態を示す説明図である。

以下、一実施形態について、図面を参照しつつ説明する。図１に示すように、水冷式変速機オイル熱交換器試験システム１は、変速機としてのオートマチックトランスミッション（以下、「ＡＴ」と称する）に使用される変速機オイルとしてのオートマチックトランスミッションフルード（以下、「ＡＴＦ」と称する）を、ラジエータの冷却水であるロングライフクーラント（以下、「ＬＬＣ」と称する）を利用して冷却する水冷式変速機オイル熱交換器２の性能試験を行うためのシステムである。すなわち、水冷式変速機オイル熱交換器試験システム１は、試験室側に水冷式変速機オイル熱交換器２の一次側へＬＬＣを循環供給可能な冷却水循環装置３と、水冷式変速機オイル熱交換器２の二次側へＡＴＦを循環供給可能なオイル循環装置４とをそれぞれ室に固定された配管群で形成し、タッピング及び可撓管等で仮設的に水冷式変速機オイル熱交換器２の一次側及び二次側にそれぞれ接続され、冷却水循環装置３でＬＬＣの試験条件（温度条件）を作り、オイル循環装置４でＡＴＦの試験条件（温度条件）を作ることができるように構成されている。

冷却水循環装置３は、ＬＬＣを循環させるための冷却水側ポンプ１１と、ＬＬＣの温度を計測可能な冷却水温度計１２と、ＬＬＣを冷却可能な冷却水側冷却手段としての冷却水側冷却機構１３と、ＬＬＣを加熱可能な冷却水側加熱手段としての冷却水側電気ヒータ１４と、水冷式変速機オイル熱交換器２の一次側と接続するための二つのタッピング（カップリング）とが循環可能となるように配管で接続されている。また、冷却水側ポンプ１１の吸込み口上流の配管から分岐した膨張管の上端には、冷却水側開放式膨張タンク１５と、前記膨張管の途中から分岐して分岐膨張管に接続される高温用密閉式膨張タンク１６と、分岐膨張管の膨張管分岐下流側に冷却水膨張切替えボール弁２４ａとが設けられている。

冷却水側冷却機構１３は、冷却水循環装置３を循環するＬＬＣと、工業用水との間で熱交換する冷却水側熱交換器１７と、冷却水側熱交換器１７の一次側へ供給される工業用水の流量を調節する第一工業用水流量調節装置としての第一工業用水制御弁１８と、冷却水側熱交換器１７の二次側へ供給されるＬＬＣの流量を調節する冷却水流量調節装置としての第一冷却水制御弁１９及び第二冷却水制御弁２０とを備えている。すなわち、冷却水側冷却機構１３は、冷却水側熱交換器１７を備えることで、ラジエータの冷却能力と同等以上の冷却機能を有している。さらに、第一工業用水制御弁１８や、第一冷却水制御弁１９及び第二冷却水制御弁２０を備えることで、冷却水側熱交換器１７によってＬＬＣをどの程度冷却するかの設定（ひいては、ＬＬＣの温度調節）を行うことができ、ラジエータの冷却具合（速度）を模倣したり、試験初期状態等のＬＬＣの温度を適宜設定したりすることができる。

また、冷却水循環装置３が冷却水側電気ヒータ１４を備えることで、水冷式変速機オイル熱交換器２を実際に車両へ搭載した場合にエンジンオイルとの熱交換でＬＬＣが温められることを想定し、想定されるＬＬＣの温度条件を冷却水循環装置３において実現することができるようになっている。このため、例えば、エンジンの始動時においてＬＬＣがＡＴＦよりも先に温まる状況における水冷式変速機オイル熱交換器２の性能試験等を行うことも可能となる。加えて、冷却水側ポンプ１１が駆動することでもＬＬＣ温度が上昇する。従って、冷却水側電気ヒータ１４及び冷却水側ポンプ１１（試験内容やＬＬＣの温度状況によっては冷却水側電気ヒータ１４を稼働させない場合もある）で加熱されるＬＬＣを、冷却水側冷却機構１３で調節しながら冷やすことで、実車を想定したＬＬＣの温度条件を実現することができる。尚、第一工業用水制御弁１８、第一冷却水制御弁１９、及び第二冷却水制御弁２０は、それぞれ二方弁によって構成され、特に第一冷却水制御弁１９、及び第二冷却水制御弁２０はお互い逆動作することで流路を切り替えながら流量制御もできるよう構成されている。

さらに、冷却水循環装置３は、冷却水側熱交換器１７で冷却されたＬＬＣを水冷式変速機オイル熱交換器２に供給する冷却水側往流パイプ２１と、水冷式変速機オイル熱交換器２から排出されたＬＬＣを冷却水側熱交換器１７側に戻す冷却水側還流パイプ２２とを備えている。前記冷却水側ポンプ１１は、冷却水側往流パイプ２１に設けられている。前記冷却水温度計１２は、冷却水側往流パイプ２１のうち、冷却水側ポンプ１１と水冷式変速機オイル熱交換器２との間の部位に設けられている。前記冷却水側電気ヒータ１４は、冷却水側還流パイプ２２に設けられている。

また、冷却水側往流パイプ２１のうち、冷却水側ポンプ１１と冷却水側熱交換器１７との間の部位と、冷却水側還流パイプ２２のうち、冷却水側電気ヒータ１４と冷却水側熱交換器１７との間の部位とを連結する冷却水側第一バイパス通路２３が設けられている。前記第一冷却水制御弁１９は、冷却水側第一バイパス通路２３に設けられ、前記第二冷却水制御弁２０は、冷却水側往流パイプ２１のうち、冷却水側第一バイパス通路２３と冷却水側熱交換器１７との間の部位に設けられている。

さらに、冷却水側往流パイプ２１のうち、冷却水側ポンプ１１と冷却水側第一バイパス通路２３との間のポンプ吸込み側で配管内での絶対圧の低い部位に接続し、前記冷却水側開放式膨張タンク１５とを繋ぐ冷却水側膨張パイプ２４が設けられるとともに、前記高温用密閉式膨張タンク１６は、該冷却水側膨張パイプ２４の途中からさらに分岐する分岐膨張パイプに繋げられている。前記冷却水側膨張パイプの前記分岐膨張パイプ分岐の後流側で前記冷却水側開放式膨張タンク１５との間には、冷却水膨張切り替えボール弁２４ａが設けられている。該冷却水膨張切り替えボール弁２４ａは、運転切替設定温度（例えば９０℃）未満の冷却水温の場合、開放状態とされることで、冷却水側膨張パイプは大気圧及び位置ヘッドによるポンプ吸込み側で配管内での絶対圧の低い部位基準点の圧を規定して、大気圧基準で配管内の冷却水の温度による膨張収縮に対応することとなる。これにより、冷却水側開放式膨張タンク１５でＬＬＣの膨張を吸収したり、試験前や試験後の水張りにおいて冷却水側開放式膨張タンク１５を介してＬＬＣを冷却水側往流パイプ２１等の循環経路に充填させたりする。

また、ＬＬＣ温度が、運転切替設定温度（例えば９０℃）以上となる場合、大気圧＋位置ヘッドでは抑えきれない配管内の一部沸騰によるキャビテーション発生による不具合を防止するため、冷却水側開放式膨張タンク１５よりも所定の圧力をさらに加圧するべくダイヤフラムでの押圧を設定した、高温用密閉式膨張タンク１６の圧を与えるため、冷却水側膨張パイプ２４の途中の冷却水膨張切り替えボール弁２４ａを閉止した後、分岐膨張管に設置した図示しない開閉弁を閉から開へ回動することで、高温用密閉式膨張タンク１６の圧を冷却水循環配管に与えることができ、１００℃でも沸騰しない高温水を配管内に形成できる。これにより、冷却水側膨張パイプ２４が冷却水膨張切り替えボール弁２４ａにて閉鎖されて、ＬＬＣ配管内の冷却水圧が高められるとともに、冷却水側往流パイプ２１等の循環経路におけるＬＬＣの膨張が高温用密閉式膨張タンク１６で吸収されることとなる。

加えて、冷却水循環装置３には、冷却水側往流パイプ２１のうち、冷却水側ポンプ１１（冷却水温度計１２）と水冷式変速機オイル熱交換器２との間の部位と、冷却水側還流パイプ２２のうち、冷却水側電気ヒータ１４と水冷式変速機オイル熱交換器２との間の部位とを連結する冷却水側第二バイパス通路２５が設けられている。当該冷却水側第二バイパス通路２５と、当該冷却水側第二バイパス通路２５近傍の冷却水側還流パイプ２２とには、それぞれ手動の冷却水側流量調整弁２６が設けられている。尚、冷却水側還流パイプ２２のうち、冷却水側第二バイパス通路２５と水冷式変速機オイル熱交換器２との間には、ＬＬＣの流量を測定する冷却水流量計２７が設けられるとともに、エア抜きのための冷却水側エア抜きパイプ２８が設けられている。加えて、冷却水循環装置３には複数箇所に圧力計が設けられている。本実施形態では、ＬＬＣの流量調整や圧力調整は、冷却水側ポンプ１１及び冷却水側流量調整弁２６を調節することによって行われる。

また、冷却水側熱交換器１７の一次側には、工業用水道から工業用水を冷却水側熱交換器１７に供給する第一往流側工水パイプ３１と、冷却水側熱交換器１７から排出された工業用水を工業用水道に戻す第一還流側工水パイプ３２とが接続されており、前記第一工業用水制御弁１８は、第一還流側工水パイプ３２に設けられている。

本実施形態では、図２に示すように、状況に応じて、第一工業用水制御弁１８、第一冷却水制御弁１９、第二冷却水制御弁２０、及び、冷却水側電気ヒータ１４の動作制御が行われる。より具体的には、冷却水温度計１２で計測されたＬＬＣの温度が冷却水側流量コントローラ３４に設定値として入力されている運転切替設定温度(本例では、９０℃)未満の場合（図２の第１温度制御の場合）には、水冷式変速機オイル熱交換器２の一次側から排出されたＬＬＣが最大限定量で冷却水側熱交換器１７に流入するよう、第一冷却水制御弁１９を全閉、第二冷却水制御弁２０が全開となるように、冷却水温度計１２の計測信号を演算処理して定常値を出力するとともに、主として、第一工業用水制御弁１８の開度については、冷却水温度計１２の計測信号に基づき、冷却水側流量コントローラ３４に試験の都度入力される試験用冷却水設定温度値との偏差を演算して出力される出力信号によって比例制御され、ＬＬＣの温度調整が行われるようになっている。

その一方で、冷却水温度計１２で計測されたＬＬＣの温度が９０℃以上の場合（図２の第２温度制御の場合）には、まず冷却水流量コントローラ３４により、運転切替設定温度と計測冷却水温度とが比較演算され、第二温度制御であることを表示し、冷却水膨張切り替えボール弁２４ａが自動弁の場合は、これを閉鎖する信号を出力し、図示しない分岐膨張管の開閉弁をその後開放する。冷却水膨張切り替えボール弁２４ａが手動弁の場合、第二温度制御であることの表示に従って作業員が、手動にて冷却水膨張切り替えボール弁２４ａを閉鎖し、図示しない分岐膨張管の開閉弁をその後手動で開放する。その後、水冷式変速機オイル熱交換器２の一次側から排出されたＬＬＣが、主として、第一冷却水制御弁１９と、第二冷却水制御弁２０とで流量制御されながら冷却水側熱交換器１７に流入するよう、第一冷却水制御弁１９と、第二冷却水制御弁２０とを逆動作になるように、それぞれの開度については、冷却水温度計１２の計測信号に基づき、冷却水側流量コントローラ３４に試験の都度入力される試験用冷却水設定温度値との偏差を演算して出力される出力信号によって比例制御される。そして、第一工業用水制御弁１８の開度が全開となるように、冷却水温度計１２の計測信号を演算処理して定常値を出力して、ＬＬＣの温度調整が行われるようになっている。

尚、本実施形態では、ＬＬＣの温度調節を手動で行う場合、第一工業用水制御弁１８、又は、第一冷却水制御弁１９及び第二冷却水制御弁２０のどちらで行うのかの切替え用の入力装置（図示略）が設けられており、該入力装置をオペレータが操作することでかかる切替えが行われるようになっている。また、図示は省略するが、水冷式変速機オイル熱交換器試験システム１には、オペレータが操作可能なタッチパネルが設けられ、ＬＬＣの温度が画面に表示される上、タッチパネルでの操作により、冷却水側ポンプ１１の出力等の調節を行えるようになっている。

また、本実施形態の冷却水循環装置３は、冷却水側電気ヒータ１４の加熱制御を、冷却水温度計１２の計測値と設定冷却水温との偏差に基づいて行う冷却水側ヒートコントローラ３３も備えている。冷却水ヒートコントローラ３３は、冷却水温度計１２によって計測されたＬＬＣ温度信号に基づき、例えば冷却水側流量コントローラ３４の設定冷却水温と同じでも、加熱側として少しずらした設定冷却水温としてもよく、その設定冷却水温とＬＬＣ計測温度との偏差に基づいて、その設定冷却水温となるように、出力信号により、電気ヒータのサイリスタや、特に制御性や接点寿命の点からソリッドステートリレー（ＳＳＲ） の電力出力を制御する。

尚、冷却水循環装置３において温度調整の必要がないリーク試験を行う場合には、第一冷却水制御弁１９及び第二冷却水制御弁２０を５０％の開度で固定するとともに、第一工業用水制御弁１８を全開にして行うようになっている。さらに、試験後すぐに冷却水側ポンプ１１を止めてしまうと、冷却水側電気ヒータ１４の予熱でＬＬＣの温度が上がり過ぎてしまうため、試験後に冷却水側ポンプ１１を所定時間（例えば５分程）残留運転させるようになっている。

オイル循環装置４は、ＡＴＦを循環させるためのオイル側ポンプ４１と、ＡＴＦの温度を計測可能なオイル温度計４２と、ＡＴＦを冷却可能なオイル側冷却手段としてのオイル側冷却機構４３と、ＡＴＦを加熱可能なオイル側加熱手段としてのオイル側電気ヒータ４４と、オイル側開放式膨張タンク４５とを備えている。

オイル側冷却機構４３は、オイル循環装置４を循環するＡＴＦと、工業用水との間で熱交換するオイル側熱交換器４７と、オイル側熱交換器４７の一次側へ供給される工業用水の流量を調節する第二工業用水流量調節装置としての第二工業用水制御弁４８と、オイル側熱交換器４７の二次側へ供給されるＡＴＦの流量を調節するオイル流量調節装置としての第一オイル制御弁４９及び第二オイル制御弁５０とを備えている。

このように、オイル循環装置４がオイル側電気ヒータ４４を備えることで、水冷式変速機オイル熱交換器２を実際に車両へ搭載した場合にＡＴＦがＡＴを循環することで温度上昇することを想定し、想定されるＡＴＦの温度上昇をオイル循環装置４において実現することができるようになっている。尚、試験に際して車両の走行時等の状況を再現するために、オイル側電気ヒータ４４は、ＡＴＦをＬＬＣよりも高温度にまで昇温させ得る加熱能力を必要とする。このため、前記冷却水側電気ヒータ１４とオイル側電気ヒータ４４とを比較すると、冷却水側電気ヒータ１４はオイル側電気ヒータ４４よりも加熱能力が低いものを採用することができる。本実施形態では、冷却水側電気ヒータ１４は、その最大加熱能力が、オイル側電気ヒータ４４の最大加熱能力の約５０％程度のものが使用されている。

また、オイル循環装置４がオイル側冷却機構４３を備えることで、オイル側電気ヒータ４４と協働してオイル循環装置４におけるＡＴＦの温度調節を行うことができ、ＡＴＦの昇温具合（速度）を模倣したり、試験初期状態等のＡＴＦの温度を適宜設定したり、試験後にＡＴＦ温度を比較的早く降温させたりすることができる。さらに、オイル側ポンプ４１が駆動することでもＡＴＦ温度が上昇する。従って、オイル側電気ヒータ４４及びオイル側ポンプ４１（試験内容やＡＴＦの温度状況によってはオイル側電気ヒータ４４を稼働させない場合もある）で加熱されるＡＴＦを、オイル側冷却機構４３で調節しながら冷やすことで、実車を想定したＡＴＦの温度条件を実現することができる。尚、第二工業用水制御弁４８、第一オイル制御弁４９、及び第二オイル制御弁５０は、それぞれ二方弁によって構成され、特に第一オイル制御弁４９、及び第二オイル制御弁５０はお互い逆動作することで流路を切り替えながら流量制御もできるよう構成されている。

さらに、オイル循環装置４は、オイル側熱交換器４７で冷却されたＡＴＦを水冷式変速機オイル熱交換器２に供給するオイル側往流パイプ５１と、水冷式変速機オイル熱交換器２から排出されたＡＴＦをオイル側熱交換器４７側に戻すオイル側還流パイプ５２とを備えている。前記オイル側ポンプ４１は、オイル側往流パイプ５１に設けられている。前記オイル温度計４２は、オイル側往流パイプ５１のうち、オイル側ポンプ４１と水冷式変速機オイル熱交換器２との間の部位に設けられている。前記オイル側電気ヒータ４４は、オイル側還流パイプ５２に設けられている。

また、オイル側往流パイプ５１のうち、オイル側ポンプ４１とオイル側熱交換器４７との間の部位と、オイル側還流パイプ５２のうち、オイル側電気ヒータ４４とオイル側熱交換器４７との間の部位とを連結するオイル側第一バイパス通路５３が設けられている。前記第一オイル制御弁４９は、オイル側第一バイパス通路５３に設けられ、前記第二オイル制御弁５０は、オイル側往流パイプ５１のうち、オイル側第一バイパス通路５３とオイル側熱交換器４７との間の部位に設けられている。

さらに、オイル側往流パイプ５１のうち、オイル側ポンプ４１とオイル側第一バイパス通路５３との間の部位と、前記オイル側開放式膨張タンク４５とを繋ぐオイル側膨張パイプ５４が設けられている。オイル側膨張パイプ５４に設けられたボール弁５４ａが開状態とされることでオイル側膨張パイプ５４が開放され、オイル側開放式膨張タンク４５でＡＴＦの膨張を吸収したり、試験前や試験後においてオイル側開放式膨張タンク４５を介してＡＴＦをオイル側往流パイプ５１等の循環経路に充填させたりする。

加えて、オイル循環装置４には、オイル側往流パイプ５１のうち、オイル側ポンプ４１（オイル温度計４２）と水冷式変速機オイル熱交換器２との間の部位と、オイル側還流パイプ５２のうち、オイル側電気ヒータ４４と水冷式変速機オイル熱交換器２との間の部位とを連結するオイル側第二バイパス通路５５が設けられている。当該オイル側第二バイパス通路５５と、当該オイル側第二バイパス通路５５近傍のオイル側還流パイプ５２とには、それぞれ手動のオイル側流量調整弁５６が設けられている。

尚、オイル側往流パイプ５１のうち、オイル側ポンプ４１よりも水冷式変速機オイル熱交換器２側の部位は、より高い油圧にも耐えることのできる高圧仕様となっている。さらに、オイル側還流パイプ５２のうち、オイル側第二バイパス通路５５と水冷式変速機オイル熱交換器２との間には、ＡＴＦの流量を測定するオイル流量計５７が設けられるとともに、エア抜きのためのオイル側エア抜きパイプ５８が設けられている。加えて、オイル循環装置４には複数箇所に圧力計が設けられている。本実施形態では、ＡＴＦの流量調整や圧力調整は、オイル側ポンプ４１及びオイル側流量調整弁５６を調節することによって行われる。

また、オイル側熱交換器４７の一次側には、工業用水道から工業用水をオイル側熱交換器４７に供給する第二往流側工水パイプ６１と、オイル側熱交換器４７から排出された工業用水を工業用水道に戻す第二還流側工水パイプ６２とが接続されており、前記第二工業用水制御弁４８は、第二還流側工水パイプ６２に設けられている。

本実施形態では、図２に示すように、状況に応じて、第二工業用水制御弁４８、第一オイル制御弁４９、第二オイル制御弁５０、及び、オイル側電気ヒータ４４の動作制御が行われる。より具体的には、オイル温度計４２で計測されたＡＴＦの計測温度が、オイル側流量コントローラ６４に設定値として入力されている運転切替設定温度（本例では、９０℃）未満の場合（図２の第１温度制御の場合）には、水冷式変速機オイル熱交換器２の二次側から排出されたＡＴＦが最大限定量でオイル側熱交換器４７に流入するよう、第一オイル制御弁４９を全閉、第二オイル制御弁５０が全開となるように、オイル温度計４２の計測信号を演算処理して定常値を出力するとともに、主として、第二工業用水制御弁４８の開度については、オイル温度計４２の計測信号に基づき、オイル側流量コントローラ６４に試験の都度入力される試験用オイル設定温度値との偏差を演算して出力される出力信号によって比例制御され、ＡＴＦの温度調整が行われるようになっている。

その一方で、オイル温度計４２で計測されたＡＴＦの温度が９０℃以上の場合（図２の第２温度制御の場合）には、まずオイル側流量コントローラ６４により、運転切替設定温度と計測オイル温度とが比較演算され、第二温度制御であることを表示する。その後、水冷式変速機オイル熱交換器２の二次側から排出されたＡＴＦが、主として、第一オイル制御弁４９と、第二オイル制御弁５０とを逆動作になるように、それぞれの開度については、オイル温度計４２の計測信号に基づき、オイル側流量コントローラ６４に試験の都度入力される試験用オイル設定温度値との偏差を演算して出力される出力信号によって比例制御される。そして、第二工業用水制御弁４８の開度が全開となるように、オイル温度計４２の計測信号を演算処理して定常値を出力して、ＡＴＦの温度調整が行われるようになっている。

尚、本実施形態では、ＡＴＦの温度調節を、第二工業用水制御弁４８、又は、第一オイル制御弁４９及び第二オイル制御弁５０のどちらで行うのかの切替え用の入力装置（図示略）が設けられており、該入力装置をオペレータが操作することでかかる切替えが行われるようになっている。また、水冷式変速機オイル熱交換器試験システム１に設けられた図示しないタッチパネルの画面にＡＴＦの温度が表示される上、タッチパネルでの操作により、オイル側ポンプ４１の出力等の調節を行えるようになっている。

また、本実施形態のオイル循環装置４は、オイル側電気ヒータ４４の加熱制御を、オイル温度計４２の計測値と設定オイル温との偏差に基づいて行うオイル側ヒートコントローラ６３も備えている。オイル側ヒートコントローラ６３は、オイル温度計４２によって計測されＡＴＦ温度信号に基づき、例えばオイル側流量コントローラ６４の設定オイル温と同じでも、加熱側として少しずらした設定オイル温としてもよく、その設定オイル温とＡＴＦ計測温度との偏差に基づいて、その設定オイル温となるように、出カ信号により、電気ヒータのサイリスタや、特に制御性や接点寿命の点からソリッドステートリレー（ＳＳＲ））の電力出力を制御する。

尚、オイル循環装置４において温度調整の必要がないリーク試験を行う場合には、第一オイル制御弁４９及び第二オイル制御弁５０を５０％の開度で固定するとともに、第二工業用水制御弁４８を全開にして行うようになっている。さらに、試験後すぐにオイル側ポンプ４１を止めてしまうと、オイル側電気ヒータ４４の予熱でＡＴＦの温度が上がり過ぎてしまうため、試験後にオイル側ポンプ４１を所定時間（例えば５分程）残留運転させるようになっている。

以上詳述したように、本実施形態では、冷却水循環装置３でＬＬＣの試験条件を作り、オイル循環装置４でＡＴＦの試験条件を作ることのできる水冷式変速機オイル熱交換器試験システム１によって、水冷式変速機オイル熱交換器２の単体の試験を行うことが可能となる。このため、エンジン、ＡＴ、エンジンやＡＴを設置するための設備（エンジンベンチ等）、排気ガスを排出するための設備、エンジンを駆動させるためのガソリン等を用意する必要がなくなり、比較的スムースかつ簡素に水冷式変速機オイル熱交換器２の性能試験を行うことができる。従って、水冷式変速機オイル熱交換器２の性能試験に要する手間とコストを抑制することができる上、手間やコストの懸念から水冷式変速機オイル熱交換器２の性能試験の機会が控えられ、開発がスムースに進まなくなってしまうといった事態を抑制することができる。また、実際にエンジン等を動かしてＡＴＦの温度や流量を所望とする試験条件となるように調節する場合に比べ、かかる調節を比較的素早くかつ正確に行うことができ、試験効率及び試験精度の向上を図ることができる。

また、本実施形態では、冷却水側熱交換器１７（オイル側熱交換器４７）の一次側である工業用水側、及び、二次側であるＬＬＣ側（ＡＴＦ側）のどちらでも、ＬＬＣ（ＡＴＦ）を工業用水によってどの程度冷却するのかの調節、ひいては、ＬＬＣ（ＡＴＦ）の温度調節を行うことができるように構成されている。このため、ＬＬＣやＡＴＦの温度が９０℃以上の場合には、第一冷却水制御弁１９及び第二冷却水制御弁２０や、第一オイル制御弁４９及び第二オイル制御弁５０で温度調節を行う（冷却水側熱交換器１７やオイル側熱交換器４７へ流入するＬＬＣやＡＴＦの流量を調節する）こととし、第一工業用水制御弁１８や第二工業用水制御弁４８を全開にして、冷却水側熱交換器１７やオイル側熱交換器４７に対して工業用水を最大限流入させる。これにより、冷却水側熱交換器１７やオイル側熱交換器４７における工業用水の流量が増える（流速が上がる）こととなり、冷却水側熱交換器１７やオイル側熱交換器４７において、工業用水が、ＬＬＣやＡＴＦとの熱交換によって沸騰してしまうといった事態を回避することができる。

その一方で、ＬＬＣやＡＴＦの温度が９０℃未満の場合には、冷却水側熱交換器１７やオイル側熱交換器４７へ流入する工業用水の流量を調節することで、ＬＬＣやＡＴＦの温度調整を行うこととする。この場合、大気との熱交換を行う冷却塔や、温度によっては冷凍機を用いる工業用水の冷却装置と、本装置の冷却水側冷却手段やオイル側冷却手段との工業用水の循環搬送手段である工業用水ポンプの流量、つまりポンプ動力を削減することができ、さらに流量を減じて入口出口の工業用水の温度差を大きくできるので、熱交換器や冷却塔による冷却ではアプローチ温度を大きく、冷凍機による冷却の場合は、凝縮器の温度を高くでき、冷却に要するエネルギーを小さくできる。従って、省エネルギー化等を図ることができる。

加えて、冷却水側電気ヒータ１４は、その最大加熱能力が、オイル側電気ヒータ４４の最大加熱能力の半分程度のものが使用されている。このため、冷却水側電気ヒータ１４の小型化及び低コスト化等を図りつつ、エンジン始動時等の様々な試験条件にも確実かつスムースに対応することができる。

尚、上記実施形態の記載内容に限定されず、例えば次のように実施してもよい。勿論、以下において例示しない他の応用例、変更例も当然可能である。

（ａ）上記実施形態では、ＬＬＣ（ＡＴＦ）の温度調節を、第一工業用水制御弁１８（第二工業用水制御弁４８）、又は、第一冷却水制御弁１９及び第二冷却水制御弁２０（第一オイル制御弁４９及び第二オイル制御弁５０）のどちらで行うのかの切替えをオペレータが手動で行うように構成されているが、当該切替えが冷却水温度計１２（オイル温度計４２）の計測値に基づいて自動で行われるように構成してもよい。この場合、オペレータによる作業の簡素化が図られるとともに、ＬＬＣやＡＴＦの９０℃を跨ぐ温度変化に対応する処置が行われないといった事態を回避することができる上、ＬＬＣやＡＴＦの温度変化に応じて的確な対処を迅速に行うことができる。

（ｂ）上記実施形態では、冷却水側熱交換器１７及びオイル側熱交換器４７において、工業用水を利用してＬＬＣやＡＴＦを冷却しているが、特にこのような構成に限定されるものではなく、例えば、冷却塔や冷凍機を設けるとともに、これらに冷却された冷媒によってＬＬＣやＡＴＦを冷却するように構成してもよい。

また、上記実施形態では特に言及していないが、冷却水側電気ヒータ１４及びオイル側電気ヒータ４４はオン・オフの切替えだけでなく、適宜設定される所定の発熱量を維持できる機能を有するものであってもよい。さらに、上記実施形態では、冷却水側電気ヒータ１４は、その最大加熱能力が、オイル側電気ヒータ４４の最大加熱能力の約５０％程度のものが使用されているが、特にかかる構成に限定されるものではなく、例えば、冷却水側電気ヒータ１４及びオイル側電気ヒータ４４が同じものであってもよい。但し、冷却水側電気ヒータ１４の最大加熱能力としては、オイル側電気ヒータ４４の最大加熱能力の３０％〜６０％もあれば十分に対応できるため、コストの抑制等を図る上では、冷却水側電気ヒータ１４としてオイル側電気ヒータ４４よりも最大加熱能力の低いもの、特に、必要最低限の最大加熱能力を持つものを採用することが好ましい。

（ｃ）上記実施形態では、冷却水側熱交換器１７（オイル側熱交換器４７）に流れるＬＬＣ（ＡＴＦ）の流量を調節（ひいては、温度調節）するために、冷却水流量調節装置（オイル流量調節装置）として、第一冷却水制御弁１９及び第二冷却水制御弁２０（第一オイル制御弁４９及び第二オイル制御弁５０）という２つの二方弁を使用しているが、これに代えて、冷却水側第一バイパス通路２３（オイル側第一バイパス通路５３）の分岐点に、１つの三方弁を設けることによってＬＬＣ（ＡＴＦ）の流量調節を行うこととしてもよい。

（ｄ）上記実施形態では、第一冷却水制御弁１９及び第二冷却水制御弁２０（第一オイル制御弁４９及び第二オイル制御弁５０）と、第一工業用水制御弁１８（第二工業用水制御弁４８）とのどちらでも、冷却水側熱交換器１７（オイル側熱交換器４７）における冷却の程度を調節することが可能に構成されているが、どちらか一方を備えていればよい。但し、工業用水の沸騰を回避するべく、少なくとも第一冷却水制御弁１９及び第二冷却水制御弁２０（第一オイル制御弁４９及び第二オイル制御弁５０）を具備することが望ましい。

（ｅ）上記実施形態では、ＡＴのＡＴＦを冷却するための水冷式変速機オイル熱交換器２を試験する水冷式変速機オイル熱交換器試験システム１について具体化されているが、例えば、無段変速機（ＣＶＴ）のＣＶＴフルードを冷却するための水冷式変速機オイル熱交換器を試験する水冷式変速機オイル熱交換器試験システムに適用することも可能である。つまり、上記実施形態の水冷式変速機オイル熱交換器２に代えて、ＣＶＴフルードを冷却するための水冷式変速機オイル熱交換器を設置して初期の接続を行うことで、かかる水冷式変速機オイル熱交換器の試験を行うことも可能である。

１…水冷式変速機オイル熱交換器試験システム１、２…水冷式変速機オイル熱交換器、３…冷却水循環装置、４…オイル循環装置、１１…冷却水側ポンプ、１２…冷却水温度計、１３…冷却水側冷却機構、１４…冷却水側電気ヒータ、１７…冷却水側熱交換器、１８…第一工業用水制御弁、１９…第一冷却水制御弁、２０…第二冷却水制御弁、３３…冷却水側ヒートコントローラ、３４…冷却水側流量コントローラ、４１…オイル側ポンプ、４２…オイル温度計、４３…オイル側冷却機構、４４…オイル側電気ヒータ、４７…オイル側熱交換器、４８…第二工業用水制御弁、４９…第一オイル制御弁、５０…第二オイル制御弁。

Claims (5)

1. 原動機の軸回転力を地面への車両駆動力へ伝達する駆動系の一部をなす変速機に使用される変速機オイルを冷却可能な水冷式変速機オイル熱交換器と、
   前記水冷式変速機オイル熱交換器の一次側へ冷却水を循環供給可能な試験室付帯の冷却水循環装置と、
   前記水冷式変速機オイル熱交換器の二次側へ変速機オイルを循環供給可能な試験室付帯のオイル循環装置とを備え、
   前記水冷式変速機オイル熱交換器の性能試験を行う水冷式変速機オイル熱交換器試験システムにおいて、
   前記冷却水循環装置は、
   冷却水を循環させるための冷却水側ポンプと、
   冷却水の温度を計測可能な冷却水温度計と、
   冷却水を冷却可能な冷却水側冷却手段と、
   冷却水を加熱可能な冷却水側加熱手段とを備え、
   前記オイル循環装置は、
   変速機オイルを循環させるためのオイル側ポンプと、
   変速機オイルの温度を計測可能なオイル温度計と、
   変速機オイルを冷却可能なオイル側冷却手段と、
   変速機オイルを加熱可能なオイル側加熱手段とを備えていることを特徴とする水冷式変速機オイル熱交換器試験システム。
2. 前記冷却水循環装置は、
   前記冷却水側ポンプと、前記冷却水温度計と、前記冷却水側冷却手段と、前記冷却水側加熱手段と、冷却水側熱交換器とを、供試体である水冷式変速機オイル熱交換器の冷却水側との接続カップリングを介して、接続する配管途中にそれぞれ設けてなり、
   前記冷却水側熱交換器は、前記冷却水循環装置を循環する冷却水と、建物側の冷熱源により冷却される工業用水との間で熱交換される熱交換器であり、
   前記冷却水循環装置は、密閉系である配管内圧の調整のため、低温時の冷却水循環用膨張系とは異なる、高温冷却水の場合の高温用密閉式膨張タンクをさらに備え、
   高温冷却水の場合、前記高温用密閉式膨張タンクに切り替えることで、１００℃以上の高温水を循環可能としていることを特徴とする請求項１に記載の水冷式変速機オイル熱交換器試験システム。
3. 前記冷却水側冷却手段は、
   前記冷却水側熱交換器の一次側へ供給される工業用水の流量を調節する第一工業用水流量調節装置と、
   前記冷却水側熱交換器の二次側へ供給される冷却水の流量を調節する冷却水流量調節装置とを備え、
   前記オイル側冷却手段は、
   前記オイル循環装置を循環する変速機オイルと、工業用水との間で熱交換するオイル側熱交換器と、
   前記オイル側熱交換器の一次側へ供給される工業用水の流量を調節する第二工業用水流量調節装置と、
   前記オイル側熱交換器の二次側へ供給される変速機オイルの流量を調節するオイル流量調節装置とを備えていることを特徴とする請求項２に記載の水冷式変速機オイル熱交換器試験システム。
4. 前記冷却水循環装置は、
   冷却水側流量コントローラを備え、
   前記冷却水側流量コントローラでは、
   前記第一工業用水流量調節装置に対する操作量を演算し出力し、且つ前記冷却水流量調節装置に対する操作量を演算し出力するとともに、
   前記冷却水温度計の計測値を入力され、前記冷却側流量コントローラに設定される運転選択設定温度と前記冷却水温度計の計測値とを比較して前記運転選択設定温度を閾値とした判断信号を出し、
   該判断信号に基づいて、前記第一工業用水流量制御装置または前記冷却水流量制御装置の一方には、計測値入力信号と試験用に設定される冷却水温度設定温度との偏差に基づいて演算した出力信号により、流量調整装置を比例制御動作させ、他方には、流量調整装置の弁開度を定量調整することで、全量を冷却水側熱交換器へ流すように構成され、
   前記オイル循環装置は、
   オイル側流量コントローラを備え、
   前記オイル側流量コントローラでは、
   前記第二工業用水流量調節装置に対する操作量を演算し出力し、且つ前記オイル流量調節装置に対する操作量を演算し出力するとともに、
   前記オイル温度計の計測値を入力され、前記オイル側流量コントローラに設定される運転選択設定温度と前記オイル温度計の計測値とを比較して前記運転選択設定温度を閾値とした判断信号を出し、
   該判断信号に基づいて、前記第二工業用水流量制御装置または前記オイル流量制御装置の一方には、計測値入力信号と試験用に設定されるオイル温度設定温度との偏差に基づいて演算した出力信号により、流量調整装置を比例制御動作させ、他方には、流量調整装置の弁開度を定量調整することで、全量をオイル側熱交換器へ流すように構成され、
   前記冷却水側流量コントローラ及び前記オイル側流量コントローラには、前記工業用水配管内での冷却水沸騰によるキャビテーションを防止するための運転選択設定温度がそれぞれ設定されていて、
   前記冷却水温度計で計測された冷却水の温度が前記運転選択設定温度未満の場合には、前記冷却水側流量コントローラは、前記水冷式変速機オイル熱交換器から排出された冷却水が最大限定量で前記冷却水側熱交換器に流入するように前記冷却水流量調整装置を定位置に調整するとともに、前記第一工業用水流量調節装置による工業用水の流量を比例制御調整することによって、冷却水の温度調整が行われ、
   前記冷却水温度計で計測された冷却水の温度が前記運転選択設定温度以上の場合には、前記冷却水側流量コントローラは、工業用水が最大限定量で前記冷却水側熱交換器に流入するように前記第一工業用水流量調整装置を定位置に調整するとともに、前記冷却水流量調節装置による前記冷却水側熱交換器への冷却水の流量を比例制御調整することによって、冷却水の温度調整が行われ、
   前記オイル温度計で計測された変速機オイルの温度が前記運転選択設定温度未満の場合には、前記オイル側流量コントローラは、前記変速機オイルが最大限定量で前記オイル側熱交換器に流入するように前記オイル流量調整装置を定位置に調整するとともに、前記第二工業用水流量調節装置による工業用水の流量を比例制御調整することによって、変速機オイルの温度調整が行われ、
   前記オイル温度計で計測された変速機オイルの温度が前記運転選択設定温度以上の場合には、前記オイル側流量コントローラは、工業用水が最大限定量で前記オイル側熱交換器に流入するように前記第二工業用水流量調整装置を定位置に調整するとともに、前記オイル流量調節装置による前記オイル側熱交換器への変速機オイルの流量を比例制御調整することによって、変速機オイルの温度調整が行われることを特徴とする請求項３に記載の水冷式変速機オイル熱交換器試験システム。
5. 前記冷却水側加熱手段及び前記オイル側加熱手段はそれぞれ電気ヒータによって構成され、
   前記冷却水側加熱手段の最大加熱能力は、前記オイル側加熱手段の最大加熱能力の３０％〜６０％であることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の水冷式変速機オイル熱交換器試験システム。

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