JP5907145B2 - 高圧ポンプ - Google Patents

Description

本発明は、高圧ポンプに関する。

従来、プランジャの往復移動により燃料を加圧する高圧ポンプが知られている。高圧ポンプは、インジェクタから内燃機関の気筒内に直接噴射される燃料の圧力を高め、燃料の微粒化及び複数回噴射を可能にする。これにより、高圧ポンプを搭載した車両の燃費を向上することができる。
特許文献１に記載の高圧ポンプは、燃料が加圧される加圧室の反プランジャ側に形成された燃料供給通路に吸入弁を備えている。吸入弁は、プランジャの下降により加圧室の圧力が低下すると開弁し、プランジャの上昇により加圧室の圧力が高くなると閉弁する。
また、この高圧ポンプは、吸入弁が設けられた燃料供給通路の反加圧室側の開口をプラグのねじ止めによって塞いでいる。高圧ポンプは、そのプラグを着脱可能としたことにより、吸入弁の交換作業などのメンテナンス性を高めている。

特開２０１０−１２１４５２号公報

しかしながら、特許文献１に記載の高圧ポンプは、加圧室の反プランジャ側に吸入弁を備えているので、軸方向の体格が大きくなる。仮に、吸入弁をシリンダの径方向に移設すれば、吸入弁が設けられていた燃料供給通路の容積分、加圧室の容積が大きくなる。その場合、加圧室の燃料を高圧にすることが困難になり、高圧ポンプから吐出される高圧燃料の吐出量が減少することが懸念される。
また、特許文献１に記載の高圧ポンプが備えるプラグは、ポンプボディの外側からねじ止めされているので、プラグとポンプボディの隙間から燃料が漏れると、その漏れた燃料は、ポンプボディの外側へ流出する。
本発明は上記問題に鑑みてなされたものであり、高圧燃料の吐出量を増やすと共に、高圧燃料の漏れを防ぐことが可能な高圧ポンプを提供することを目的とする。

本発明は、ポンプボディの有する燃料室側に開口するシリンダを備えた高圧ポンプにおいて、燃料室からシリンダのめねじに螺合してシリンダの開口を塞ぐプラグの加圧室側の端面を、プランジャの加圧室側の端面と平行に形成したことを特徴とする。
これにより、プラグの加圧室側の端面をプランジャの上死点の近くに設置し、加圧室の容積を小さくすることが可能である。そのため、高圧ポンプは、プランジャ上昇時に、加圧室の燃料を短時間で高圧にすることが可能になる。したがって、高圧ポンプは、高圧燃料の吐出量を増やすことができる。
また、プラグは、燃料室からシリンダに螺合する。そのため、シリンダのめねじとプラグとの隙間から加圧室の燃料が漏れた場合、その燃料は燃料室に流入する。したがって、高圧ポンプは、ポンプボディから外部への燃料漏れを防ぐことができる。
シリンダは、ポンプボディが有するシリンダ固定孔から燃料室に突出している。
パルセーションダンパ（５０）は、燃料室に設けられる。
支持手段（５４，５６）は、燃料室内に位置するプラグの頭部に係止され、燃料室にパルセーションダンパを固定する。
プラグの頭部は、燃料室においてシリンダ固定孔の内径より大きく形成されており、シリンダの軸方向燃料室側の端面に液密に当接している。

本発明の第１実施形態による高圧ポンプの断面図である。 第１実施形態による高圧ポンプの要部拡大図である。 第１実施形態と比較例の高圧ポンプの燃料吐出の特性図である。 第２実施形態の高圧ポンプの要部断面図である。 図５のＶ−Ｖ線の断面図である。 第２実施形態の変形例のプラグの平面図である。 第３実施形態の高圧ポンプの要部断面図である。 第４実施形態の高圧ポンプの要部断面図である。 第５実施形態の高圧ポンプの要部断面図である。 第６実施形態の高圧ポンプの要部断面図である。 第７実施形態の高圧ポンプの要部断面図である。 第８実施形態の高圧ポンプの要部断面図である。 第９実施形態の高圧ポンプの要部断面図である。 比較例の高圧ポンプの要部断面図である。

以下、本発明による実施形態を図面に基づいて説明する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態を図１から図３に示す。第１実施形態の高圧ポンプ１は、図示しない燃料タンクから低圧ポンプにより汲み上げた燃料を加圧し、図示しないデリバリパイプへ吐出する。デリバリパイプに蓄圧された燃料は、そこに接続するインジェクタから内燃機関の気筒内に噴射される。

以下、便宜上、図１の上方を「上」、下方を「下」として説明する。
図１に示すように、高圧ポンプ１は、ポンプボディ１０、シリンダ２０、プラグ３０、プランジャ４０、パルセーションダンパ５０、燃料供給部６０、電磁駆動部７０、及び燃料吐出部８０などを備えている。
ポンプボディ１０は、ポンプボディ本体１１と、そのポンプボディ本体１１の下方に位置する内燃機関取付部１２と、ポンプボディ本体１１から上方に筒状に延びる筒壁１３を一体に有する。
ポンプボディ１０は、内燃機関取付部１２が図示しない内燃機関に設けられた取付穴に挿入され、内燃機関に取り付け可能である。

ポンプボディ１０は、軸方向に通じるシリンダ固定孔１４を有する。このシリンダ固定孔１４に筒状のシリンダ２０が圧入固定される。ポンプボディ本体１１は、シリンダ固定孔１４の径方向に通じる燃料供給部取付穴１５及び燃料吐出部取付穴１６を有する。燃料供給部６０及び燃料吐出部８０については後述する。
ポンプボディ１０は、筒壁１３の上に有底筒状のカバー１７がねじ１７１により固定される。これにより、筒壁１３とカバー１７の内側に燃料室１８が形成される。筒壁１３の上端面とカバー１７との間に設けられたＯリング１９は、燃料室１８からの燃料漏れを防いでいる。燃料室１８は、図示しない燃料インレットに連通している。その燃料インレットを通じて、燃料タンクから汲み上げた燃料が燃料室１８に供給される。

シリンダ２０は、例えば熱処理のされたマルテンサイト系のステンレスなどから筒状に形成され、ポンプボディ１０のシリンダ固定孔１４の内壁に液密に圧入固定されている。図２に示すように、シリンダ２０は、ポンプボディ１０の燃料供給部取付穴１５及び燃料吐出部取付穴１６に対応する位置に、それぞれ燃料供給孔２１及び燃料吐出孔２２を有する。また、シリンダ２０は、燃料供給孔２１及び燃料吐出孔２２が開口する位置とその近傍の内径Ｄ１が、それよりも下側の内径Ｄ２よりも僅かに大きい。
シリンダ２０は、燃料室側の端部が燃料室１８に露出しており、その端部の内壁にめねじ２３が形成されている。シリンダ２０の燃料室側の端部は、燃料室１８に僅かに突出している。

プラグ３０は、軸方向に延びて外周におねじが形成されたねじ部３１、及びそのねじ部３１の燃料室側の端部から径外方向に環状に延びる頭部３２を有する。プラグ３０は、燃料室１８からシリンダ２０のめねじ２３にねじ部３１が螺合する。プラグ３０の頭部３２には穴３３が設けられている。この穴３３は、軸方向から見た形状が、例えば六角形、四角形又はヘックスローブ等の非円形である。そのため、この穴３３には、プラグ３０を回転するための図示しない工具が取り付け可能である。その工具を回転することにより、プラグ３０は、ねじ部３１がシリンダ２０のめねじ２３に螺合する。その螺合の際の軸力により、プラグ３０の頭部３２はシリンダ２０の軸方向の端面に液密に当接し、シリンダ２０の燃料室側の開口を塞ぐ。プラグ３０がシリンダ２０に取り付けられた状態で、めねじ２３の加圧室側には空間３４が形成される。そのため、シリンダ２０には、プラグ３０のねじ部３１による引っ張り応力が作用することなく、頭部３２から軸方向の圧縮応力が作用する。したがって、シリンダ２０の遅れ破壊が防がれる。
プラグ３０は、反燃料室側の端面３１１が加圧室の内壁を形成する。そのプラグ３０の端面３１１は、プランジャ４０のプラグ側の端面４６と平行に形成された平坦面である。

図１に示すように、プランジャ４０は、シリンダ２０から下側に突出している。ポンプボディ１０の下側には、オイルシールホルダ４１が設けられる。オイルシールホルダ４１は、その内側と外側にシール部材４２，４３を有している。プランジャ４０は、オイルシールホルダ４１とシール部材４２，４３を挿通している。オイルシールホルダ４１の有するシール部材４２，４３により、内燃機関への燃料漏れが抑制されると共に、内燃機関からのオイルの浸入が抑制される。
プランジャ４０の下側の端部にスプリングシート４４が固定される。このスプリングシート４４とオイルシールホルダ４１との間に、第１スプリング４５が設けられる。この第１スプリング４５は、プランジャ４０を図示しない内燃機関のカムシャフトへ付勢する。そのため、プランジャ４０は、そのカムシャフトのプロファイルに沿って軸方向に往復移動する。

図２では、プランジャ４０が上死点に位置している状態を示している。なお、このプランジャ４０の上死点の位置は、カムシャフトのカムプロファイルの設定によって調整可能である。
プラグ３０の下端面３１１とプランジャ４０の上端面４６との間に燃料が加圧される加圧室２５が形成される。プラグ３０の下端面３１１をプランジャ４０の上死点の近くに設置し、加圧室２５の容積を小さくすることで、高圧ポンプ１は、プランジャ４０の上昇時に、加圧室２５の燃料を短時間で高圧にすることが可能になる。

ここで、第１実施形態の高圧ポンプ１と比較例の高圧ポンプ２の燃料吐出の特性について、図３を参照して説明する。
図３において、プランジャ４０は、時刻ｔ０で下死点に位置し、時刻ｔ３で上死点に位置する。
第１実施形態の高圧ポンプ１の燃料吐出の特性を実線Ａに示し、比較例の高圧ポンプ２の燃料吐出の特性を実線Ｂに示す。また、第１実施形態の高圧ポンプ１による燃料圧力の上昇状態を二点鎖線Ａ１に示し、比較例の高圧ポンプ２による燃料圧力の上昇状態を一点鎖線Ｂ１に示す。これらの燃料圧力の上昇状態は、吐出弁８２が閉まった状態でプランジャ４０が上死点まで移動したときの燃料圧力の上昇を想定したものである。
図１４に示すように、比較例の高圧ポンプ２は、シリンダ２００の中央の孔が燃料室１８に開口していないものである。この場合、加圧室２５０の上部の形状は、シリンダ２００の中央の孔の加工に使用される図示しないドリルの先端形状に沿った円錐状になる。そのため、比較例の加圧室２５０の容積は、その円錐部分２５１の容積分、第１実施形態の加圧室２５の容積よりも大きいものとなっている。

ここで、燃料圧力と加圧室の容積との関係を式１に示す。
Ｐ＝Ｋ×ΔＶ／Ｖ ・・・（式１）
Ｐ ：燃料圧力、
Ｋ ：燃料の体積弾性率
ΔＶ：プランジャが下死点から上死点へ移動する際に変化する加圧室の容積、
Ｖ ：プランジャが下死点にあるときの加圧室の容積、

ΔＶは、第１実施形態の高圧ポンプ１と比較例の高圧ポンプ２が吐出する燃料の流量が同一の場合、第１実施形態の高圧ポンプ１と比較例の高圧ポンプ２で同一である。
Ｖは、比較例の高圧ポンプ２の加圧室２５０に形成された円錐部分２５１の容積分、比較例の加圧室２５０の容積よりも、第１実施形態の加圧室２５の容積の方が小さい。
これにより、第１実施形態の高圧ポンプ１による燃料の限界圧Ｐ４は、比較例の高圧ポンプ２による燃料の限界圧Ｐ３よりも高いものとなる。そのため、本実施形態の高圧ポンプ１は、比較例の高圧ポンプ２と比較して、プランジャ４０の上昇時に、加圧室２５の燃料を短時間で高圧にすることが可能である。したがって、吐出弁８２の開弁圧をＰ１としたとき、本実施形態の高圧ポンプ１は、時刻ｔ１以降、燃料を吐出する。一方、比較例の高圧ポンプ２は、時刻ｔ１よりも遅れて時刻ｔ２以降、燃料を吐出する。その結果、本実施形態の高圧ポンプ１は、比較例の高圧ポンプ２と比較して、燃料を吐出する時間が長くなるので、高圧燃料の吐出量を増やすことが可能である。

また、本実施形態の高圧ポンプ１において、比較例と同様に、例えば時刻ｔ２以降に燃料を吐出するように設定した場合、本実施形態の開弁圧Ｐ２を比較例の開弁圧Ｐ１よりも高くすることが可能である。
ここで、吐出弁８２の開弁圧を高くする場合、プランジャ４０とカムシャフトとの間で動力を伝達する図示しないタペットローラ等に作用する負荷が大きくなることが考えられる。これを解消するため、プランジャ４０の外径を比較例のものよりも細くし、プランジャ４０の上下移動のストロークを長くすることが好ましい。プランジャ４０の上下移動のストロークは、カムシャフトのカムプロファイルにより変更可能である。これにより、タペットローラ等の破損等を防ぐことができる。

再び、図２に示すように、燃料室１８にパルセーションダンパ５０が設けられる。パルセーションダンパ５０は、２枚のダイアフラム５１，５２の外縁５３が接合され、内側の密閉空間に所定圧の気体が密封されている。パルセーションダンパ５０は、燃料室内の燃圧の変化に応じて、２枚のダイアフラム５１，５２がその中央部を中心として板厚方向に弾性変形することで、燃料室１８の燃圧脈動を低減する。

パルセーションダンパ５０は、その外縁５３が上支持部材５４と下支持部材５６によって支持されている。本実施形態の上支持部材５４と下支持部材５６は、特許請求の範囲に記載の「支持手段」の一例に相当する。
下支持部材５６は、上側の端面がパルセーションダンパ５０の外縁５３を支持する。また、下支持部材５６は、下側に設けられた係止部５７が燃料室１８を形成するポンプボディ１０の内壁に設けられた凹部１００に嵌め合わされる。この係止部５７と凹部１００との嵌め合いにより、下支持部材５６は、径方向の移動が規制される。
上支持部材５４は、下側の端面がパルセーションダンパ５０の外縁５３を支持する。また、上支持部材５４は、上側に延びるばね部５５がカバー１７の内壁に当接する。上支持部材５４のばね部５５は、下支持部材５６の係止部５７を凹部１００の底に押圧する。本実施形態のばね部５５は、特許請求の範囲に記載の「押圧部」の一例に相当する。
これにより、上支持部材５４、下支持部材５６及びパルセーションダンパ５０は、燃料室１８に固定される。

図１及び図２に示すように、燃料供給部６０は、吸入弁ボディ６１、弁座部材６２、及び吸入弁６３などを有する。
吸入弁ボディ６１は、筒状に形成され、ポンプボディ１０の燃料供給部取付穴１５に固定される。
吸入弁ボディ６１の加圧室側に弁座部材６２が設けられている。弁座部材６２は、燃料室１８から燃料通路１８１を通って燃料供給部取付穴１５に供給された燃料を加圧室２５に流す吸入通路６４と、その吸入通路６４の加圧室側の開口部に弁座６５を有する。また、弁座部材６２は、吸入弁６３の軸部６３２を往復移動可能に収容する孔を有する。
図２に示すように、燃料供給部取付穴１５の加圧室側の内壁と弁座部材６２との間にリング状の第１シール部材６６が設けられている。第１シール部材６６は、加圧室２５から燃料供給部取付穴１５を通って燃料室１８に高圧燃料が漏れることを防いでいる。

吸入弁６３は、傘部６３１と軸部６３２とフランジ部６３３を有し、その軸部６３２が弁座部材６２の孔に往復移動可能に収容される。吸入弁６３は、傘部６３１が弁座部材６２の弁座６５に着座または離座可能である。図１に示すように、フランジ部６３３は、軸部６３２の傘部６３１と反対側に設けられる。フランジ部６３３と弁座部材６２との間に第２スプリング６７が設けられる。第２スプリング６７は、吸入弁６３を弁座側へ付勢している。

電磁駆動部７０は、フランジ７１、固定コア７２、可動コア７３、ロッド７４、コイル７５及び第３スプリング７６などを有する。
フランジ７１は、吸入弁ボディ６１の外壁に固定される。吸入弁ボディ６１の内側に可動コア７３が往復移動可能に設けられる。可動コア７３の中央にロッド７４が固定される。吸入弁ボディ６１の内側に固定されたガイド部材７７は、ロッド７４を軸方向に往復移動可能に支持する。第３スプリング７６は、可動コア７３とロッド７４を加圧室側に付勢している。ロッド７４は、吸入弁６３を加圧室側に押圧可能である。

可動コア７３の反加圧室側に固定コア７２が設けられ、固定コア７２の径方向外側にコイル７５が設けられる。コネクタ７８の端子７８１を通じてコイル７５に通電されると、可動コア７３、固定コア７２、フランジ７１、ヨーク７９などによって構成された磁気回路に磁束が流れ、可動コア７３とロッド７４は、第３スプリング７６の付勢力に抗して固定コア側に磁気吸引される。
一方、コイル７５への通電が停止すると、上述した磁気回路に流れる磁束が消滅し、可動コア７３とロッド７４は第３スプリング７６によって加圧室側に付勢される。

燃料吐出部８０は、吐出弁ボディ８１、吐出弁８２、弁座８３、第４スプリング８４などを有する。
吐出弁ボディ８１は、中央に吐出通路８５を有し、燃料吐出部取付穴１６に固定される。吐出弁ボディ８１の内側にスプリング受部材８６が設けられる。
吐出弁８２は、ボール弁であり、シリンダ２０の燃料吐出孔２２の内壁にテーパ状に形成された弁座８３に着座及び離座可能である。第４スプリング８４は、吐出弁側が小径、スプリング受部材側が大径のテーパ状に形成され、吐出弁８２を弁座８３に向けて付勢する。
図２に示すように、燃料吐出部取付穴１６の加圧室側の内壁と吐出弁ボディ８１との間にリング状の第２シール部材８７が設けられている。第２シール部材８７は、加圧室２５から燃料吐出部取付穴１６を通って燃料室１８に高圧燃料が漏れることを防いでいる。

次に、高圧ポンプ１の作動について説明する。
（１）吸入行程
カムシャフトの回転により、プランジャ４０が上死点から下死点に向かって下降すると、加圧室２５の容積が増加し、燃料が減圧される。吐出弁８２は弁座８３に着座し、吐出通路８５を閉塞する。
一方、吸入弁６３は、加圧室２５と吸入通路６４との差圧により、第２スプリング６７の付勢力に抗して加圧室側へ移動し、開弁状態となる。
吸入弁６３の開弁により、燃料室１８の燃料は、吸入通路６４を通り、加圧室２５に流入する。

（２）調量行程
カムシャフトの回転により、プランジャ４０が下死点から上死点に向かって上昇すると、加圧室２５の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル７５への通電が停止されているので、ロッド７４は第３スプリング７６の付勢力により吸入弁６３を加圧室側へ押圧する。そのため、吸入弁６３は開弁状態を維持する。
吸入弁６３の開弁により、加圧室２５と燃料室１８とは連通した状態が維持される。このため、一度加圧室２５に吸入された低圧燃料が燃料室１８へ戻され、燃料室１８の燃料圧力が増加する。一方、加圧室２５の圧力は上昇しない。

プランジャ４０が下死点から上死点に向かって上昇する途中の所定の時刻にコイル７５へ通電されると、コイル７５に発生する磁界により、固定コア７２と可動コア７３との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が第２スプリング６７の弾性力と第３スプリング７６の弾性力との差よりも大きくなると、可動コア７３は固定コア側へ移動する。これにより、吸入弁６３に対するロッド７４の押圧力が解除される。
すると、吸入弁６３は、第２スプリング６７の弾性力、及び加圧室２５から吸入通路側へ排出される低圧燃料の動圧により、ロッド７４の動作に追従して閉弁方向へ移動し、弁座６５に着座する。これにより、加圧室２５と吸入通路６４とが遮断される。

（３）吐出行程
吸入弁６３が閉弁した後、加圧室２５の燃料圧力は、プランジャ４０の上昇と共に高くなる。加圧室２５の燃料圧力が吐出弁８２に作用する力が、燃料出口側の燃料圧力が吐出弁８２に作用する力と第４スプリング８４の付勢力との和よりも大きくなると、吐出弁８２が開弁する。これにより、加圧室２５で加圧された高圧燃料は燃料出口８８から吐出する。

なお、吐出行程の途中でコイル７５への通電が停止される。加圧室２５の燃料圧力が吸入弁６３に作用する力は、第３スプリング７６の付勢力よりも大きいので、吸入弁６３は閉弁状態を維持する。
高圧ポンプ１は、吸入行程、調量行程、吐出行程を繰り返し、内燃機関に必要な量の燃料を加圧して吐出する。

第１実施形態の高圧ポンプ１は、次の作用効果を奏する。
（１）第１実施形態では、燃料室１８からシリンダ２０のめねじ２３に螺合するプラグ３０の加圧室の内壁を形成する端面３１１を、プランジャ４０の端面４６に平行に形成した。
これにより、プラグ３０の加圧室側の端面３１１をプランジャ４０の上死点の近くに設置し、加圧室２５の容積を小さくすることが可能である。そのため、高圧ポンプ１は、プランジャ４０の上昇時に、加圧室２５の燃料を短時間で高圧にすることが可能になる。したがって、高圧ポンプ１は、高圧燃料の吐出量を増やすことができる。
また、プラグ３０は、燃料室１８からシリンダ２０に螺合する。そのため、シリンダ２０のめねじ２３とプラグ３０との隙間から加圧室２５の燃料が漏れた場合、その燃料は燃料室１８に流入する。したがって、高圧ポンプ１は、吐出弁８２の調整等により、加圧室２５で加圧される燃料圧力を高めた場合にも、ポンプボディ１０から外部への燃料漏れを防ぐことができる。

（２）第１実施形態では、プラグ３０は、ねじ部３１がシリンダ２０のめねじ２３に螺合することで、頭部３２がシリンダ２０の軸方向の端面に液密に当接する。
これにより、ねじ部３１を螺合する際の軸力により、シリンダ２０の軸方向の端面と頭部３２との面圧を高めることが可能である。そのため、高圧ポンプ１は、加圧室２５のシール性を高めることで、加圧室２５で加圧される燃料の圧力を高めることができる。
また、ねじ部３１をシリンダ２０に螺合する際、プラグ３０の頭部３２はシリンダ２０を反燃料室側に押圧する。そのため、シリンダ２０には圧縮応力が作用し、引張り応力が作用しない。したがって、シリンダ２０の遅れ破壊を防ぐことができる。

（３）第１実施形態では、シリンダ２０は、ポンプボディ１０のシリンダ固定孔１４から燃料室１８に突出している。
これにより、シリンダ固定孔１４の内壁の全てにシリンダ２０が圧入されるので、シリンダ２０をシリンダ固定孔１４よりも短くすることに比べて、シリンダ固定孔１４とシリンダ２０とのシール面を軸方向に長くすることが可能である。そのため、高圧ポンプ１は、加圧室２５のシール性を高めることができる。

（４）第１実施形態では、パルセーションダンパ５０は、下支持部材５６の係止部５７がポンプボディ１０の凹部１００に嵌め合わされ、上支持部材５４のばね部５５が係止部５７を凹部１００の底に押圧することで、燃料室１８に固定される。
これにより、パルセーションダンパ５０は、下支持部材５６の係止部５７により径方向の移動が規制され、上支持部材５４のばね部５５により軸方向の移動が規制される。そのため、上支持部材５４と下支持部材５６は、簡素な構成でパルセーションダンパ５０を燃料室１８に固定することができる。

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態の高圧ポンプの要部断面図を図４及び図５に示す。以下、複数の実施形態において、上述した第１実施形態の構成と実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。
第２実施形態では、パルセーションダンパ５０を支持する下支持部材５６の第１係止部５７１は、断面がＵ字状であり、径外側から径内側に向けて巻き込まれるように形成されている。第１係止部５７１の径内方向の端面は、プラグ３０の頭部３２の径外方向の外壁に嵌合している。これにより、下支持部材５６は、径方向の移動が規制される。
一方、上支持部材５４のばね部５５は、カバー１７の内壁に当接し、下支持部材５６の第１係止部５７１をポンプボディ１０に押圧する。
これにより、パルセーションダンパ５０は、下支持部材５６の第１係止部５７１により径方向の移動が規制され、上支持部材５４のばね部５５により軸方向の移動が規制される。
第２実施形態においても、上支持部材５４と下支持部材５６は、簡素な構成でパルセーションダンパ５０を燃料室１８に固定することができる。

（変形例）
本発明の第２実施形態の変形例のプラグ３０の平面図を図６に示す。
この変形例では、プラグ３０の頭部３２の外壁に複数の平面３５が設けられている。複数の平面３５と平面３５との間は、円弧面３６によって接続されている。
この変形例のプラグ３０は、頭部３２の外壁の平面３５に図示しない工具を取り付け、その工具を回転することにより、プラグ３０のねじ部３１をシリンダ２０のめねじ２３に螺合することが可能である。
パルセーションダンパ５０を支持する下支持部材５６の第１係止部５７１は、その径内方向の内壁がプラグ３０の頭部３２の円弧面３６に係止されている。これにより、パルセーションダンパ５０は、下支持部材５６の第１係止部５７１により径方向の移動が規制される。
この変形例においても、上述した第１、第２実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（第３実施形態）
本発明の第３実施形態の高圧ポンプの要部断面図を図７に示す。
第３実施形態では、プラグ３０は、頭部３２の反加圧室側の端面の外縁に加圧室側に凹む環状の溝部３７を有する。
下支持部材５６は、プラグ３０の溝部３７に嵌合する第２係止部５７２を有する。第２係止部５７２は、その径内方向の端面がプラグ３０の溝部３７の径外方向の外壁に当接可能である。これにより、下支持部材５６は、径方向の移動が規制される。
一方、上支持部材５４のばね部５５は、カバー１７の内壁に当接し、下支持部材５６の第２係止部５７２をプラグ３０の溝部３７の底に押圧する。
これにより、パルセーションダンパ５０は、下支持部材５６の第２係止部５７２により径方向の移動が規制され、上支持部材５４のばね部５５により軸方向の移動が規制される。
第３実施形態においても、上述した第１、第２実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（第４実施形態）
本発明の第４実施形態の高圧ポンプの要部断面図を図８に示す。
第４実施形態では、プラグ３０は、頭部３２の反加圧室側の端面の外縁にテーパ部３８を有する。このテーパ部３８は、反加圧室側の外径よりも加圧室側の外径が大きい。
下支持部材５６は、プラグ３０のテーパ部３８に当接する第３係止部５７３を有する。第３係止部５７３は、その径内方向の端面がプラグ３０のテーパ部３８の外周よりも径内側に位置している。
一方、上支持部材５４のばね部５５は、カバー１７の内壁に当接し、下支持部材５６の第３係止部５７３をプラグ３０のテーパ部３８に押圧する。
これにより、パルセーションダンパ５０は、下支持部材５６の第３係止部５７３により径方向の移動が規制され、上支持部材５４のばね部５５により軸方向の移動が規制される。
第４実施形態においても、上述した第１から第３実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（第５実施形態）
本発明の第５実施形態の高圧ポンプの要部断面図を図９に示す。
第５実施形態では、下支持部材５６は、燃料室１８に突出したシリンダ２０の径外方向の外壁に嵌合する第４係止部５７４を有する。第４係止部５７４は、その径内方向の端面がシリンダ２０の径外方向の外壁に当接可能である。これにより、下支持部材５６は、径方向の移動が規制される。
一方、上支持部材５４のばね部５５は、カバー１７の内壁に当接し、下支持部材５６の第４係止部５７４をポンプボディ１０に押圧する。
これにより、パルセーションダンパ５０は、下支持部材５６の第４係止部５７４により径方向の移動が規制され、上支持部材５４のばね部５５により軸方向の移動が規制される。
第５実施形態においても、上述した第１から第４実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（第６実施形態）
本発明の第６実施形態の高圧ポンプの要部断面図を図１０に示す。
第６実施形態では、プラグ３０の頭部３２は、反燃料室側の端面から軸方向に筒状に延びるプラグシール部３９を有する。なお、ここでいう「筒状」とは、周方向に連続して延びていればよく、例えば、プラグシール部３９の燃料室側の肉厚よりも反燃料室側の肉厚が薄く形成されたテーパ状のものも含まれる。
このプラグシール部３９は、シリンダ２０の燃料室側の端面に液密に当接し、シリンダ２０のめねじ２３とプラグ３０との隙間から加圧室２５の燃料が燃料室１８に漏れることを防ぐ。
第６実施形態では、プラグシール部３９の径方向の肉厚の調整により、プラグシール部３９とシリンダ２０との面圧を高めることが可能である。そのため、高圧ポンプは、加圧室２５のシール性を高めることができる。

（第７実施形態）
本発明の第７実施形態の高圧ポンプの要部断面図を図１１に示す。
第７実施形態では、シリンダ２０は、燃料室側の端面から軸方向に筒状に延びるシリンダシール部２９を有する。なお、ここでいう「筒状」とは、周方向に連続して延びていればよく、例えば、プラグシール部３９の燃料室側の肉厚よりも反燃料室側の肉厚が薄く形成されたテーパ状のものも含まれる。
このシリンダシール部２９は、プラグ３０の頭部３２に液密に当接し、シリンダ２０のめねじ２３とプラグ３０との隙間から加圧室２５の燃料が燃料室１８に漏れることを防ぐ。
第７実施形態では、シリンダシール部２９の径方向の肉厚の調整により、シリンダシール部２９とプラグ３０の頭部３２との面圧を高めることが可能である。そのため、高圧ポンプは、加圧室２５のシール性を高めることができる。

（第８実施形態）
本発明の第８実施形態の高圧ポンプの要部断面図を図１２に示す。
第８実施形態では、シリンダ２０は、燃料室側の端面が、燃料室１８を形成するポンプボディ１０の内壁よりも加圧室側に位置している。そのため、プラグ３０は、頭部３２の外径がシリンダ２０の外径よりも小さく形成される。これにより、プラグ３０の頭部３２はシリンダ２０の軸方向の端面に液密に当接し、シリンダ２０の燃料室側の開口を塞ぐことが可能である。

（第９実施形態）
本発明の第９実施形態の高圧ポンプの要部断面図を図１３に示す。
第９実施形態では、上支持部材５４は、ウェーブワッシャー５９により、加圧室側へ押圧されている。本実施形態のウェーブワッシャー５９は、特許請求の範囲に記載の「押圧部」の一例に相当する。
一方、下支持部材５６の第１係止部５７１は、上述した第２実施形態と同様のものである。
これにより、パルセーションダンパ５０は、下支持部材５６の第１係止部５７１により径方向の移動が規制され、上支持部材５４を押圧するウェーブワッシャー５９により軸方向の移動が規制される。即ち、特許請求の範囲に記載の「支持手段」は、複数の部材から構成されていてもよい。
第９実施形態においても、上述した第１から第８実施形態と同様の作用効果を奏することができる。

（他の実施形態）
上述した実施形態では、ポンプボディとシリンダとを別体で構成し、ポンプボディのシリンダ固定孔にシリンダを圧入固定した。これに対し、他の実施形態では、ポンプボディとシリンダとは一体で形成してもよい。
上述した実施形態では、プラグの加圧室側の端面を平坦面に形成し、プランジャのプラグ側の端面と平行にした。これに対し、他の実施形態では、プラグの加圧室側の端面は、プランジャのプラグ側の端面と平行であればよい。例えば、プラグの加圧室側の端面をプランジャ側に凸の円錐形として、プランジャのプラグ側の端面もそれに平行な逆円錐形としてもよい。
本発明は、上記複数の実施形態に限定されるものではなく、上記複数の実施形態を組み合わせることに加え、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施することができる。

１ ・・・高圧ポンプ
１０ ・・・ポンプボディ
１８ ・・・燃料室
２０ ・・・シリンダ
２３ ・・・めねじ
２５ ・・・加圧室
３０ ・・・プラグ
４０ ・・・プランジャ
３１１・・・端面

Claims (6)

1. 燃料が供給される燃料室（１８）、および、シリンダ固定孔（１４）を有するポンプボディ（１０）と、
   前記ポンプボディが有する前記シリンダ固定孔の内壁に固定されると共に、前記シリンダ固定孔から前記燃料室に突出して設けられ、燃料室側の径方向の内壁にめねじ（２３）を有する筒状のシリンダ（２０）と、
   前記シリンダの内側に軸方向に往復移動可能に設けられ、前記燃料室から前記シリンダ内に供給された燃料が加圧される加圧室（２５）の容積を可変するプランジャ（４０）と、
   前記燃料室から前記シリンダの前記めねじに螺合するねじ部（３１）、および前記ねじ部の燃料室側の端部から径外方向に環状に延びて前記シリンダの軸方向燃料室側の端面に液密に当接する頭部（３２）を有し、前記シリンダの燃料室側の開口を塞ぐと共に、前記加圧室の内壁を形成する端面（３１１）が前記プランジャの加圧室側の端面（４６）と平行に形成されたプラグ（３０）と、
   前記燃料室に設けられたパルセーションダンパ（５０）と、
   前記燃料室内に位置する前記プラグの前記頭部に係止され、前記燃料室に前記パルセーションダンパを固定する支持手段（５４，５６）と、を備え、
   前記プラグの前記頭部は、前記燃料室において前記シリンダ固定孔の内径より大きく形成されており、前記シリンダの軸方向燃料室側の端面に液密に当接していることを特徴とする高圧ポンプ（１）。
2. 前記プラグは、前記頭部の反燃料室側の端面から軸方向に延びて前記シリンダに液密に当接するプラグシール部（３９）を有することを特徴とする請求項１に記載の高圧ポンプ。
3. 前記シリンダは、燃料室側の端面から軸方向に延びて前記プラグの前記頭部に液密に当接するシリンダシール部（２９）を有することを特徴とする請求項１に記載の高圧ポンプ。
4. 前記支持手段は、
   前記プラグの前記頭部の径外方向の外壁に嵌合する第１係止部（５７１）と、
   前記パルセーションダンパを挟んで前記第１係止部の反対側に設けられ、前記第１係止部を前記燃料室の内壁に押圧する押圧部（５５，５９）とを備えることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
5. 前記プラグは、前記頭部の反加圧室側の端面の外縁に加圧室側に凹む溝部（３７）を有し、
   前記支持手段は、
   前記溝部の径外方向の外壁に嵌合する第２係止部（５７２）と、
   前記パルセーションダンパを挟んで前記第２係止部の反対側に設けられ、前記第２係止部を前記溝部の底に押圧する押圧部とを備えることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
6. 前記プラグは、前記頭部の反加圧室側の端面の外縁に、反加圧室側の外径よりも加圧室側の外径が大きいテーパ部（３８）を有し、
   前記支持手段は、
   前記テーパ部の外壁に当接する第３係止部（５７３）と、
   前記パルセーションダンパを挟んで前記第３係止部の反対側に設けられ、前記第３係止部を前記テーパ部に押圧する押圧部とを備えることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。

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