JP5920636B2

JP5920636B2 - 高圧ポンプ

Info

Publication number: JP5920636B2
Application number: JP2013190474A
Authority: JP
Inventors: 忍及川; 正利黒柳
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2013-09-13
Filing date: 2013-09-13
Publication date: 2016-05-18
Anticipated expiration: 2033-09-13
Also published as: US20150078922A1; JP2015055230A

Description

本発明は、高圧ポンプに関する。

従来、プランジャの往復移動により燃料を加圧する高圧ポンプが知られている。高圧ポンプは、ポンプボディ内に設けられた加圧室で燃料を加圧し、その燃料を吐出通路から内燃機関の燃料レールへ吐出する。高圧ポンプは、燃料レールの燃料圧力が所定圧よりも高くなったときに、その燃料レールの燃料を加圧室へ戻すためのリリーフ通路を備えるものがある。

特許文献１に記載の高圧ポンプは、ポンプボディの燃料通路に取り付けられる筒状のユニオンの径内側にシート部材が設けられている。このシート部材は、吐出通路とリリーフ通路とが形成された本体部分、その本体部分の外縁から加圧室側に延びる筒部、及び、その筒部の加圧室側の端部から径外方向へ環状に延びる鍔部を有する。そして、シート部材は、その鍔部が、ユニオンの加圧室側の端面と、ポンプボディの燃料通路の内壁に形成された段差との間に挟まれることにより、ユニオンの内側に固定される。

特開２０１３−５００７２号公報

特許文献１に記載の高圧ポンプが備えるシート部材のリリーフ通路の開口には、リリーフ弁が着座及び離座するリリーフ弁座が形成されている。このリリーフ弁座は、周囲が筒部で囲われた状態で、筒部の深部に位置している。そのため、シート部材の構成が複雑であり、リリーフ弁座の加工が困難になることが懸念される。仮に、リリーフ弁座の加工精度が低下し、リリーフ弁の着座安定性が悪化すると、吐出通路から吐出した燃料がリリーフ通路を通って加圧室に戻るので、高圧ポンプの燃料吐出量が低下するおそれがある。
本発明は上記問題に鑑みてなされたものであり、構成を簡素にすることの可能な高圧ポンプを提供することを目的とする。

第１発明は、ポンプボディに固定される筒状のユニオンの径内側にシート部材を備えた高圧ポンプにおいて、ユニオンの内壁に設けた内ねじにシート部材の加圧室側からスプリングホルダを螺合することで、ユニオンの内壁に設けた段差にシート部材を押圧することを特徴とする。また、第１発明では、シート部材は、スプリングホルダの外ねじをユニオンの内ねじに螺合する力により、シート部材の反加圧室側の端面の外縁が全周でユニオンの段差に液密に当接する。
これにより、シート部材は、ユニオンの内壁の段差とスプリングホルダとの間に挟まれ、ユニオンの径内側に固定される。そのため、上述した特許文献１に記載のシート部材が有する筒部及び鍔部を廃止し、シート部材の構成を簡素にすることが可能である。このシート部材は、リリーフ弁座の加工が容易であり、リリーフ弁座の加工精度を高めることができる。その結果、高圧ポンプは、リリーフ弁の着座安定性を高め、リリーフ通路を確実に閉塞することができる。
また、上述した特許文献１に記載のシート部材が有する筒部及び鍔部を廃止することで、スプリングホルダの内側の流路を径方向に大きくすることが可能である。したがって、その流路を流れる燃料の圧力損失が低減されるので、高圧ポンプは、燃料吐出量を増やすことができる。
第２発明では、シート部材は、中央に軸方向に通じるリリーフ通路を有し、そのリリーフ通路の径外側に軸方向に通じる複数の吐出通路を有する。吐出弁（８０）は、環状であり、中央にリリーフ通路に通じる中央孔（８３）を有する。
第３発明では、シート部材は、中央に設けられたリリーフ通路を挟んで径方向に対向する第１吐出弁座（７３１）及び第２吐出弁座（７３２）を有する。吐出弁は、第１吐出弁座を開閉する第１弁部（８７）と、第２吐出弁座を開閉する第２弁部（８８）と、第２弁部の周方向に隣接した位置にある外縁部から第１吐出弁座側へ延びて第１弁部に接続する第１ばね部（８７１）と、第１弁部の周方向に隣接した位置にある外縁部から第２吐出弁座側へ延びて第２弁部に接続する第２ばね部（８８１）と、を有する。

本発明の第１実施形態による高圧ポンプが用いられる燃料供給系統の構成図である。本発明の第１実施形態による高圧ポンプの断面図である。本発明の第１実施形態による高圧ポンプの吐出弁部の断面図である。図３のＩＶ方向の矢視図である。図３のＶ―Ｖ線の断面図である。図３のＶＩ―ＶＩ線の断面図である。第１実施形態による高圧ポンプの吐出弁の開弁時の断面図である。第１実施形態による高圧ポンプのリリーフ弁の開弁時の断面図である。本発明の第２実施形態による高圧ポンプの燃料吐出部の断面図である。図９のＸ方向の矢視図である。図９のＸＩ―ＸＩ線の矢視図である。

以下、本発明による実施形態を図面に基づいて説明する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態を図１から図８に示す。本実施形態の高圧ポンプ１は、図１に示す内燃機関の燃料供給系統１００に設けられる。この燃料供給系統１００では、燃料タンク２から低圧ポンプ３によって汲み上げられた燃料が、低圧燃料配管４を通り、高圧ポンプ１に供給される。高圧ポンプ１は、加圧室１７の容積を可変するプランジャ１１を備えている。プランジャ１１は、カムシャフト５のカムプロファイルに沿って軸方向に往復移動する。これにより、加圧室１７の容積が変化し、燃料が吸入、調量、加圧される。加圧室１７の燃料圧力が吐出弁８０に作用する力が、吐出弁８０の下流側の高圧燃料配管６の燃料圧力が吐出弁８０に作用する力とスプリング８４の力との和よりも大きくなると、吐出弁８０が開弁する。そして、加圧室１７の燃料は、高圧燃料配管６を通り燃料レール７へ圧送される。燃料レール７に貯留された高圧燃料は、燃料レール７に接続するインジェクタ８により図示しない内燃機関の気筒内に噴射される。

高圧ポンプ１は、リリーフ弁７６を備えている。リリーフ弁７６は、例えば高圧ポンプ１の吸入弁４３や吐出弁８０の故障または燃料温度の上昇等によって燃料レール７の燃料圧力が許容範囲を超えて異常高圧になる場合に開弁し、燃料レール７の燃料を加圧室１７に戻す。これにより、燃料供給系統１００の構成部品等の損傷を防ぐと共に、インジェクタ８からの燃料噴射を可能にする。

次に、高圧ポンプ１の全体構成を説明する。
図２に示すように、高圧ポンプ１は、シリンダ１０、プランジャ１１、下ハウジング１２、上ハウジング１３、カバー３０、燃料供給部４０、電磁駆動部５０、及び燃料吐出部６０などを備えている。
本実施形態のシリンダ１０及び上ハウジング１３は、特許請求の範囲に記載の「ポンプボディ」の一例に相当する。

シリンダ１０は筒状に形成され、その内側にプランジャ１１を往復移動可能に収容している。シリンダ１０の径外方向の外壁に下ハウジング１２と上ハウジング１３が固定される。下ハウジング１２は、図示しない内燃機関に設けられた取付穴に取り付け可能である。
カバー３０は、有底筒状に形成され、その開口端が下ハウジング１２に液密に固定されている。カバー３０の内側には、燃料が充満する燃料室３１が形成される。カバー３０には、図示しない燃料インレットが設けられる。この燃料インレットには、燃料タンク２から汲み上げられた燃料が供給される。そのため、燃料インレットから燃料室３１に燃料が供給される。

カバー３０の内側にパルセーションダンパ３２が設けられる。パルセーションダンパ３２は、その外縁部が上固定部材３３と下固定部材３４に挟まれ、上ハウジング１３とカバー３０との間に設置されている。パルセーションダンパ３２は、２枚のダイアフラム３５、３６の外縁が接合され、内側の密閉空間に所定圧の気体が密封されている。パルセーションダンパ３２は、燃料室３１内の燃圧の変化に応じて、２枚のダイアフラム３５、３６がその中央部を中心として板厚方向に弾性変形することで、燃料室３１の燃圧脈動を低減する。

下ハウジング１２に固定されたオイルシールホルダ１４と、プランジャ１１の下端部に固定されたスプリングシート１５との間に、第１スプリング１６が設けられる。この第１スプリング１６は、プランジャ１１を内燃機関のカムシャフト５へ付勢する。そのため、プランジャ１１は、そのカムシャフト５のプロファイルに沿って軸方向に往復移動する。

プランジャ１１の上端部とシリンダ１０の内壁との間に加圧室１７が形成される。シリンダ１０は、加圧室１７から径方向の一方に開口する吸入孔１８と、他方に開口する吐出孔１９とを有する。
上ハウジング１３は、略直方体に形成され、中央に設けられた孔２０がシリンダ１０に油密に締結され、下ハウジング１２の上側に固定される。上ハウジング１３は、シリンダ１０の吸入孔１８に連通する燃料供給部取付穴２１と、シリンダ１０の吐出孔１９に連通する燃料吐出部取付穴２２とを有する。

燃料供給部４０は、吸入弁ボディ４１、吸入弁座部材４２、吸入弁４３及びストッパ部材４４などを有する。
吸入弁ボディ４１は、筒状に形成され、上ハウジング１３の燃料供給部取付穴２１に固定される。
吸入弁ボディ４１の内側に筒状の吸入弁座部材４２が設けられている。吸入弁座部材４２の内側に形成された吸入室４５は、上ハウジング１３に設けられた孔４６を通じて上ハウジングの外側の燃料室３１と連通している。吸入弁座部材４２は、吸入室４５の加圧室側の開口に弁座４７を有している。
吸入弁４３は、弁座４７の加圧室側に設けられ、その弁座４７に着座または離座可能である。吸入弁４３は、開弁時にストッパ部材４４に当接する。
ストッパ部材４４と吸入弁４３との間に第２スプリング４８が設けられる。第２スプリング４８は、吸入弁４３を弁座側へ付勢する。

電磁駆動部５０は、フランジ５１、固定コア５２、可動コア５３、ロッド５４、コイル５５及び第３スプリング５６などを有する。
フランジ５１は、吸入弁ボディ４１の外壁に固定される。吸入弁ボディ４１の内側に可動コア５３が往復移動可能に設けられる。可動コア５３の中央にロッド５４が固定される。吸入弁ボディ４１の内側に固定されたガイド部材５７は、ロッド５４を軸方向に往復移動可能に支持する。第３スプリング５６は、可動コア５３とロッド５４を加圧室側に付勢している。ロッド５４は、吸入弁４３を加圧室側に押圧可能である。

可動コア５３の反加圧室側に固定コア５２が設けられ、固定コア５２の径方向外側にコイル５５が設けられる。コネクタ５８の端子５８１を通じてコイル５５に通電されると、可動コア５３、固定コア５２、フランジ５１、ヨーク５９などによって構成された磁気回路に磁束が流れ、可動コア５３とロッド５４は、第３スプリング５６の付勢力に抗して固定コア側に磁気吸引される。
一方、コイル５５への通電が停止すると、上述した磁気回路に流れる磁束が消滅し、可動コア５３とロッド５４は第３スプリング５６によって加圧室側に付勢される。

図２及び図３に示すように、燃料吐出部６０は、ユニオン６１、シート部材７０、吐出弁８０、第４スプリング８４、リリーフ弁７６、スプリングホルダ９０、及び第５スプリング９５などを有する。
ユニオン６１は、筒状に形成され、上ハウジング１３の燃料吐出部取付穴２２の内壁にねじ６２により固定される。燃料吐出部取付穴２２の内側に形成される通路が、特許請求の範囲に記載の「燃料通路」に相当する。
ユニオン６１は、加圧室側から反加圧室側に向かい内径が順に小さくなる。ユニオン６１は、内径が小さくなる個所に、加圧室側から順に、第１段差６０１、第２段差６０２、第３段差６０３、第４段差６０４を有する。また、ユニオン６１は、第１段差６０１よりも加圧室側の内壁に内ねじ６３を有する。

シート部材７０は、ユニオン６１の径内側に設けられる。シート部材７０の反加圧室側の端面の外縁は全周で、ユニオン６１の内壁に形成された第１段差６０１に当接する。この第１段差６０１が、特許請求の範囲に記載の「ユニオンの内壁に設けられた段差」の一例に相当する。
図３及び図６に示すように、シート部材７０は、軸方向に通じるリリーフ通路７１及び吐出通路７２を有する。シート部材７０は、中央にリリーフ通路７１を有し、そのリリーフ通路７１の径外側に複数の吐出通路７２を有する。リリーフ通路７１と吐出通路７２とは、互いに連通することなく形成される。

複数の吐出通路７２の反加圧室側の開口部となるシート部材７０の端面が吐出弁座７３である。シート部材７０の反加圧室側に設けられた吐出弁８０は、その複数の吐出弁座７３に着座及び離座可能である。
図３及び図５に示すように、吐出弁８０は、複数の吐出通路７２よりも径内側に位置するシート部材７０の端面に当接する第１当接面８１と、複数の吐出通路７２よりも径外側に位置するシート部材７０の端面に当接する第２当接面８２とを有するマルチシート弁である。吐出弁８０は、環状に形成され、中央にリリーフ通路７１に通じる中央孔８３を有する。

吐出弁８０は、ユニオン６１の第２段差６０２により、反加圧室側への移動が制限される。これにより、吐出弁８０の閉弁応答性が向上する。本実施形態のユニオン６１の第２段差６０２は、特許請求の範囲に記載の「ストッパ部」の一例に相当する。
ユニオン６１は、吐出弁８０の径外方向に位置する箇所に、吐出弁８０の開弁時に燃料が流通可能な切欠部６４を有する。切欠部６４は、ユニオン６１の内壁の周方向に例えば３個設けられる。この３個の切欠部６４の間に位置するユニオン６１の内壁は、吐出弁８０の軸方向の移動を案内するガイド部６６として機能する。

第４スプリング８４は、一端が吐出弁８０に設けられた環状の溝８０１に係止され、他端がユニオン６１の第４段差６０４に係止され、吐出弁８０を吐出弁座７３に付勢する。第４スプリング８４は、吐出弁８０の環状の溝８０１と、ユニオン６１の第４段差６０４により、径方向の移動が規制される。
ユニオン６１は、第４段差６０４の加圧室側に第３段差６０３を有し、第４スプリング８４の外径よりも、その第４スプリング８４の径外方向に位置するユニオン６１の内側の流路の内径を大きくしている。そのため、第４スプリング８４とユニオン６１の内壁との間に隙間が形成される。

リリーフ通路７１の加圧室側の開口部にリリーフ弁座７４が形成される。リリーフ弁座７４は、シート部材７０の加圧室側の端面から反加圧室側へ凹む凹部７５の底に設けられている。
リリーフ弁座７４の加圧室側に設けられた球体のリリーフ弁７６は、リリーフ弁座７４に着座及び離座可能である。リリーフ弁７６の加圧室側に設けられたリリーフ弁ホルダ７７は、軸部７８とスプリング係止部７９を有する。リリーフ弁ホルダ７７は、軸部７８の外壁がシート部材７０の凹部７５の径内方向の内壁により軸方向に案内されている。

スプリングホルダ９０は、有底筒状に形成され、筒部９１及びその筒部９１の加圧室側に設けられた底部９２を有する。筒部９１の径外方向の外壁には、外ねじ９３が形成される。スプリングホルダ９０の外ねじ９３は、ユニオン６１の径内方向の内壁に設けられた内ねじ６３に螺合する。
図４に示すように、スプリングホルダ９０は、外ねじ９３よりも加圧室側に位置する筒部９１の径外方向の外壁が多角形に形成されている。その多角形の個所に例えばスパナ又はボックスレンチなどの工具を取り付け、スプリングホルダ９０を軸周りに回転することにより、スプリングホルダ９０の外ねじ９３をユニオン６１の内ねじ６３に螺合することが可能である。なお、スプリングホルダ９０は多角形に限らず、工具を嵌め込むことの可能な形状であれば、非円形であってもよい。

図３に示すように、スプリングホルダ９０の外ねじ９３をユニオン６１の内ねじ６３に螺合すると、その軸力により、シート部材７０は、ユニオン６１の内壁に設けられた第１段差６０１に押圧される。これにより、シート部材７０は、ユニオン６１とスプリングホルダ９０との間に固定される。
図３及び図６に示すように、ユニオン６１に形成された切欠部６４は、シート部材７０の外径よりも径内側に位置している。そのため、シート部材７０は、スプリングホルダ９０の螺合の軸力により、反加圧室側の端面の外周部の全周がユニオン６１の第１段差６０１に液密に当接する。これにより、シート部材７０の上流側と下流側との間の燃料漏れが防がれる。

スプリングホルダ９０は、筒部９１の６角形の各面に、径内方向の内壁と径外方向の外壁とを通じる燃料孔９４を有する。この燃料孔９４を通り、スプリングホルダ９０の内側と外側を燃料が流通可能である。
図３に示すように、スプリングホルダ９０の内側に形成された内側流路９６には、第５スプリング９５が設けられる。第５スプリング９５は、一端がスプリングホルダ９０の底部９２に係止され、他端がリリーフ弁ホルダ７７のスプリング係止部７９に係止され、リリーフ弁ホルダ７７とリリーフ弁７６をリリーフ弁座７４に付勢する。
本実施形態の第５スプリング９５は、特許請求の範囲に記載の「スプリング」の一例に相当する。
なお、スプリングホルダ９０の底部９２と第５スプリング９５との間には、薄板状のシム９７が設けられている。このシム９７の板厚の変更により、第５スプリング９５のセット荷重のばらつきを調整可能である。

スプリングホルダ９０は、底部９２のリリーフ弁側の内壁に凹部９８を有する。この凹部９８の径内方向の内壁により、第５スプリング９５の一端は、径方向の移動を規制される。
リリーフ弁ホルダ７７は、スプリング係止部７９よりも軸部７８が加圧室側に突出している。この軸部７８の径外方向の外壁により、第５スプリング９５の他端は、径方向の移動を規制される。
これにより、スプリングホルダ９０の径内方向の内壁と第５スプリング９５との間に所定の隙間が形成される。
ここで、吐出通路７２の中心軸Ｃは、スプリングホルダ９０の径内方向の内壁と第５スプリング９５との間に位置する。すなわち、スプリングホルダ９０の径内方向の内壁は、吐出通路７２の中心軸Ｃよりも径外側に位置する。これにより、吐出弁８０の開弁時、スプリングホルダ９０の燃料孔９４から内側流路９６に流入した燃料は、スプリングホルダ９０の径内方向の内壁と第５スプリング９５との間を主に通り、吐出通路７２に速やかに流れる。

次に、高圧ポンプ１の作動について説明する。
（１）吸入行程
カムシャフト５の回転により、プランジャ１１が上死点から下死点に向かって下降すると、加圧室１７の容積が増加し、燃料が減圧される。吐出弁８０は吐出弁座７３に着座し、吐出通路７２を閉塞する。
一方、吸入弁４３は、加圧室１７と吸入室４５との差圧により、第２スプリング４８の付勢力に抗して加圧室側へ移動し、開弁状態となる。
吸入弁４３の開弁により、燃料室３１の燃料は、吸入室４５を通り、加圧室１７に流入する。
なお、リリーフ弁７６は、高圧ポンプ１の下流側に設置される燃料レール７の圧力が許容範囲を超えて異常高圧になる場合に開弁するが、それ以外はリリーフ弁座７４に着座し、リリーフ通路７１を閉塞する。

（２）調量行程
カムシャフト５の回転により、プランジャ１１が下死点から上死点に向かって上昇すると、加圧室１７の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル５５への通電が停止されているので、ロッド５４は第３スプリング５６の付勢力により吸入弁４３を加圧室側へ押圧する。そのため、吸入弁４３は開弁状態を維持する。
吸入弁４３の開弁により、加圧室１７と燃料室３１とは連通した状態が維持される。このため、一度加圧室１７に吸入された低圧燃料が燃料室３１へ戻され、燃料室３１の燃料圧力が増加する。一方、加圧室１７の圧力は上昇しない。

プランジャ１１が下死点から上死点に向かって上昇する途中の所定の時刻にコイル５５へ通電されると、コイル５５に発生する磁界により、固定コア５２と可動コア５３との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が第２スプリング４８の弾性力と第３スプリング５６の弾性力との差よりも大きくなると、可動コア５３は固定コア側へ移動する。これにより、吸入弁４３に対するロッド５４の押圧力が解除される。
すると、吸入弁４３は、第２スプリング４８の弾性力、及び加圧室１７から吸入室側へ排出される低圧燃料の動圧により、ロッド５４の動作に追従して閉弁方向へ移動し、弁座に着座する。これにより、加圧室１７と吸入室４５とが遮断される。

（３）吐出行程
吸入弁４３が閉弁した後、加圧室１７の燃料圧力は、プランジャ１１の上昇と共に高くなる。加圧室１７の燃料圧力が吐出弁８０に作用する力が、燃料出口６５側の燃料圧力が吐出弁８０に作用する力と第４スプリング８４の付勢力との和よりも大きくなると、吐出弁８０が開弁する。これにより、加圧室１７で加圧された高圧燃料は燃料出口６５から吐出する。

このときの状態を図７に示す。燃料は、図７の矢印Ａに示すように、加圧室側からスプリングホルダ９０の燃料孔９４を通り、内側流路９６に流入する。そして、スプリングホルダ９０の径内方向の内壁と第５スプリング９５との間を通って吐出通路７２を流れ、吐出弁８０の中央孔８３またはユニオン６１の切欠部６４を通って燃料出口６５から吐出する。
吐出通路７２の中心軸Ｃはスプリングホルダ９０の径内方向の内壁と第５スプリング９５との間に位置するので、スプリングホルダ９０の径内方向の内壁と第５スプリング９５との間を燃料が速やかに流れる。そのため、スプリングホルダ９０の内側流路９６を流れる燃料の圧力損失が低減されるので、高圧ポンプ１は、燃料吐出量を増やすことができる。

また、スプリングホルダ９０の径内方向の内壁と第５スプリング９５との間を主に燃料が流れるので、第５スプリング９５の線間を通過する燃料が低減する。そのため、第５スプリング９５の振動が抑制される。したがって、リリーフ弁７６がリリーフ弁座７４に安定して着座し、吐出弁８０の下流側からの燃料の戻りが防がれる。

なお、吐出行程の途中でコイル５５への通電が停止される。加圧室１７の燃料圧力が吸入弁４３に作用する力は、第３スプリング５６の付勢力よりも大きいので、吸入弁４３は閉弁状態を維持する。
高圧ポンプ１は、吸入行程、調量行程、吐出行程を繰り返し、内燃機関に必要な量の燃料を加圧して吐出する。

次に、高圧ポンプ１の下流側に設置される燃料レール７の圧力が許容範囲を超えて異常高圧になる場合について説明する。この場合、燃料出口６５側の燃料圧力がリリーフ弁７６に作用する力が、加圧室側の燃料圧力がリリーフ弁７６に作用する力と第５スプリング９５の付勢力との和よりも大きくなると、リリーフ弁７６が開弁する。これにより、燃料レール７の燃料は、加圧室１７に戻される。

このときの状態を図８に示す。燃料は、図８の矢印Ｂに示すように、燃料出口６５側からリリーフ通路７１を通り、内側流路９６に流入する。そして、スプリングホルダ９０の径内方向の内壁と第５スプリング９５との間を通り、燃料孔９４から加圧室側に流れる。このとき、スプリングホルダ９０の径内方向の内壁と第５スプリング９５との間を燃料が速やかに流れるので、燃料レール７の圧力を短時間で許容範囲に戻すことができる。

また、スプリングホルダ９０の径内方向の内壁と第５スプリング９５との間を主に燃料が流れるので、第５スプリング９５の線間を通過する燃料が低減する。そのため、第５スプリング９５の振動が抑制される。したがって、燃料レール７の圧力が許容範囲に低下した際、リリーフ弁７６はリリーフ弁座７４に確実に着座する。

第１実施形態の高圧ポンプ１は、次の作用効果を奏する。
（１）第１実施形態では、スプリングホルダ９０の外ねじ９３をユニオン６１の内ねじ６３に螺合する軸力により、ユニオン６１の内壁に設けた第１段差６０１にシート部材７０を押圧する。
これにより、シート部材７０は、ユニオン６１の内壁の第１段差６０１とスプリングホルダ９０との間に挟まれ、ユニオン６１の径内側に液密に固定される。そのため、シート部材７０を固定する手段を別途設けることなく、シート部材７０の構成を簡素にすることが可能である。したがって、このシート部材７０は、加圧室側に形成されるリリーフ弁座７４の加工が容易であるので、リリーフ弁座７４の加工精度を高めることができる。その結果、高圧ポンプ１は、リリーフ弁７６の着座安定性を高め、リリーフ通路７１を確実に閉塞することができる。

（２）第１実施形態では、スプリングホルダ９０は、外ねじ９３よりも加圧室側に位置する径外方向の外壁が多角形である。
これにより、スプリングホルダ９０の多角形の部分に工具を取り付け、ユニオン６１の内ねじ６３にスプリングホルダ９０の外ねじ９３を確実に螺合することができる。

（３）第１実施形態では、スプリングホルダ９０をユニオン６１に螺合する軸力により、シート部材７０の反加圧室側の端面の外縁が全周でユニオン６１の第１段差６０１に液密に当接する。
これにより、簡素な構成で、シート部材７０の上流側と下流側との燃料漏れを防ぐことができる。

（４）第１実施形態では、スプリングホルダ９０の径内方向の内壁は、吐出通路７２の中心軸Ｃよりも径外側に位置する。
これにより、スプリングホルダ９０の内側流路９６を径方向に大きくすることが可能である。そのため、内側流路９６を流れる燃料の圧力損失が低減され、スプリングホルダ９０の燃料孔９４から内側流路９６に流入した燃料は、シート部材７０の吐出通路７２へ速やかに流れる。したがって、高圧ポンプ１は、燃料吐出量を増やすことができる。

（５）第１実施形態では、吐出通路７２の中心軸Ｃは、スプリングホルダ９０の径内方向の内壁と第５スプリング９５との間に位置する。
これにより、スプリングホルダ９０の燃料孔９４から内側流路９６に流入した燃料を、スプリングホルダ９０の内壁と第５スプリング９５との間を主に通し、シート部材７０の吐出通路７２へ速やかに流すことが可能である。

（６）第１実施形態では、スプリングホルダ９０は、底部９２の内壁に、第５スプリング９５の径方向の移動を規制する凹部９８を有する。
これにより、吐出通路７２の中心軸Ｃの位置に第５スプリング９５が移動することが防がれるので、スプリングホルダ９０の内側流路９６を流れる燃料の圧力損失を低減することができる。

（７）第１実施形態では、吐出弁８０は、ユニオン６１の燃料通路の内壁に形成された第２段差６０２により、反加圧室側への移動が制限される。
これにより、吐出弁８０のストッパを簡素な構成で形成することが可能である。

（８）第１実施形態では、吐出弁８０は、その中央に中央孔８３を有する。
吐出弁８０に中央孔８３を設けることにより、吐出弁８０がリリーフ通路７１を遮蔽することが防がれる。

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態の高圧ポンプ１の燃料吐出部６０を図９から図１１に示す。第２実施形態において、上述した第１実施形態の構成と実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。
第２実施形態では、シート部材７０の反加圧室側に設けられた吐出弁８５が、板状の部材から形成されている。吐出弁８５は、外縁部８６、第１弁部８７、第２弁部８８、第１ばね部８７１、第２ばね部８８１及び位置決め部８９を有する。なお、図１１では、外縁部８６とその内側の部分との境界を概念的に破線で示しているが、外縁部８６とその内側の部分とは一体で形成されている。

吐出弁８５は、その外縁部８６が、ユニオン６１の第１段差６０１とシート部材７０との間に挟まれている。スプリングホルダ９０は、ユニオン６１に螺合する軸力により、シート部材７０と吐出弁８５を、ユニオン６１の第１段差６０１に押圧している。
第２実施形態のシート部材７０は、中央のリリーフ通路７１を挟んで径方向に対向する２本の吐出通路７２を有する。この２本の吐出通路７２の反加圧室側の開口部となるシート部材７０の端面に第１吐出弁座７３１と第２吐出弁座７３２が形成される。
吐出弁８５の第１弁部８７は第１吐出弁座７３１を開閉し、第２弁部８８は第２吐出弁座７３２を開閉する。
第１ばね部８７１は、第２弁部８８の周方向に隣接した位置の外縁部８６から第１吐出弁座側へ延びて第１弁部８７に接続する。第１ばね部８７１は、第１弁部８７を第１吐出弁座７３１に付勢している。
第２ばね部８８１は、第１弁部８７の周方向に隣接した位置の外縁部８６から第２吐出弁座側へ延びて第２弁部８８に接続する。第２ばね部８８１は、第２弁部８８を第２吐出弁座７３２に付勢している。

加圧室１７の燃料圧力が第１弁部８７に作用する力が、燃料出口６５側の燃料圧力が第１弁部８７に作用する力と第１ばね部８７１との付勢力との和よりも大きくなると、第１弁部８７が開弁する。第２弁部８８も同様である。これにより、加圧室１７で加圧された高圧燃料は吐出通路７２を通り燃料出口６５から吐出する。
吐出弁８５の位置決め部８９は、突起又は窪みであり、シート部材７０に設けられた図示しない窪み又は突起に嵌め合わされる。これにより、吐出弁８５は、周方向及び径方向に位置決めされる。

図９に示すように、第２実施形態のリリーフ弁７６は、リリーフ弁座７４に着座及び離座可能な先端部７６１と、スプリング係止部７９とが一体に形成されている。これにより、第２実施形態のリリーフ弁７６は、第１実施形態のリリーフ弁よりも、部品点数を少なくすることが可能である。

図１０に示すように、第２実施形態のスプリングホルダ９０は、外ねじ９３よりも加圧室側に位置する筒部９１の径外方向の外壁が、角部が円弧状の略四角形に形成されている。この部分に工具を取り付け、スプリングホルダ９０を軸周りに回転することにより、スプリングホルダ９０の外ねじ９３をユニオン６１の内ねじ６３に螺合することが可能である。

第２実施形態の高圧ポンプ１は、上述した第１実施形態の作用効果に加え、次の作用効果を奏する。
（１）第２実施形態では、吐出弁８５は板状であり、外縁部８６と、その外縁部８６から吐出弁座側へ延びるばね部８７１，８８１と、そのばね部８７１，８８１の端部に接続する弁部８７，８８とを有する。
これにより、吐出弁８５の構成を簡素にすることが可能である。また、吐出弁８５の体格を小型化することが可能である。

（２）第２実施形態では、第２弁部８８の周方向に隣接した位置の外縁部８６から延びる第１ばね部８７１に接続した第１弁部８７が第１吐出弁座７３１を開閉する。また、第１弁部８７の周方向に隣接した位置の外縁部８６から延びる第２ばね部８８１に接続した第２弁部８８が第２吐出弁座７３２を開閉する。これにより、１枚の板状の吐出弁８５を用いた簡素な構成により、２個の吐出弁座７３１，７３２を開閉することが可能である。

（他の実施形態）
上述した実施形態では、シート部材は、その中央にリリーフ通路を有し、そのリリーフ通路の径外側に複数の吐出通路を有するものとした。これに対し、他の実施形態では、シート部材は、その中央に吐出通路を有し、その吐出通路の径外側にリリーフ通路を有するものとしてもよい。
本発明は、上記複数の実施形態に限定されるものではなく、上記複数の実施形態を組み合わせることに加え、発明の趣旨を逸脱しない範囲において、種々の形態で実施することができる。

１・・・高圧ポンプ
６１・・・ユニオン
６３・・・内ねじ
７０・・・シート部材
７１・・・リリーフ通路
７６・・・リリーフ弁
９０・・・スプリングホルダ
９３・・・外ねじ
９５・・・第５スプリング（スプリング）
６０１・・・第１段差（段差）

Claims

燃料を加圧する加圧室（１７）に連通する燃料通路（２２）を有するポンプボディ（１０，１３）と、
前記燃料通路の内壁に固定される筒状のユニオン（６１）と、
前記ユニオンの径内側に設けられ、軸方向に通じるリリーフ通路（７１）及びそのリリーフ通路に非連通の吐出通路（７２）を有するシート部材（７０）と、
前記シート部材の前記リリーフ通路の加圧室側の開口に設けられたリリーフ弁座（７４）に着座及び離座可能なリリーフ弁（７６）と、
前記シート部材の前記吐出通路の反加圧室側の開口に設けられた吐出弁座（７３）に着座及び離座可能な吐出弁（８０，８５）と、
前記リリーフ弁を前記リリーフ弁座に付勢するスプリング（９５）と、
前記ユニオンの径内方向の内壁に設けられた内ねじ（６３）に螺合する外ねじ（９３）を有し、前記ユニオンの前記内ねじに前記外ねじを螺合することにより、前記シート部材を前記ユニオンの内壁に設けられた段差（６０１）に押圧するスプリングホルダ（９０）と、を備え、
前記シート部材は、前記スプリングホルダの前記外ねじを前記ユニオンの前記内ねじに螺合する力により、前記シート部材の反加圧室側の端面の外縁が全周で前記ユニオンの前記段差に液密に当接することを特徴とする高圧ポンプ（１）。
燃料を加圧する加圧室（１７）に連通する燃料通路（２２）を有するポンプボディ（１０，１３）と、
前記燃料通路の内壁に固定される筒状のユニオン（６１）と、
前記ユニオンの径内側に設けられ、軸方向に通じるリリーフ通路（７１）及びそのリリーフ通路に非連通の吐出通路（７２）を有するシート部材（７０）と、
前記シート部材の前記リリーフ通路の加圧室側の開口に設けられたリリーフ弁座（７４）に着座及び離座可能なリリーフ弁（７６）と、
前記シート部材の前記吐出通路の反加圧室側の開口に設けられた吐出弁座（７３）に着座及び離座可能な吐出弁（８０）と、
前記リリーフ弁を前記リリーフ弁座に付勢するスプリング（９５）と、
前記ユニオンの径内方向の内壁に設けられた内ねじ（６３）に螺合する外ねじ（９３）を有し、前記ユニオンの前記内ねじに前記外ねじを螺合することにより、前記シート部材を前記ユニオンの内壁に設けられた段差（６０１）に押圧するスプリングホルダ（９０）と、を備え、
前記シート部材は、中央に軸方向に通じる前記リリーフ通路を有し、そのリリーフ通路の径外側に軸方向に通じる複数の前記吐出通路を有し、
前記吐出弁（８０）は、環状であり、中央に前記リリーフ通路に通じる中央孔（８３）を有することを特徴とする高圧ポンプ。
燃料を加圧する加圧室（１７）に連通する燃料通路（２２）を有するポンプボディ（１０，１３）と、
前記燃料通路の内壁に固定される筒状のユニオン（６１）と、
前記ユニオンの径内側に設けられ、軸方向に通じるリリーフ通路（７１）及びそのリリーフ通路に非連通の吐出通路（７２）を有するシート部材（７０）と、
前記シート部材の前記リリーフ通路の加圧室側の開口に設けられたリリーフ弁座（７４）に着座及び離座可能なリリーフ弁（７６）と、
前記シート部材の前記吐出通路の反加圧室側の開口に設けられた第１吐出弁座（７３１）及び第２吐出弁座（７３２）に着座及び離座可能な吐出弁（８５）と、
前記リリーフ弁を前記リリーフ弁座に付勢するスプリング（９５）と、
前記ユニオンの径内方向の内壁に設けられた内ねじ（６３）に螺合する外ねじ（９３）を有し、前記ユニオンの前記内ねじに前記外ねじを螺合することにより、前記シート部材を前記ユニオンの内壁に設けられた段差（６０１）に押圧するスプリングホルダ（９０）と、を備え、
前記第１吐出弁座（７３１）及び前記第２吐出弁座（７３２）は、前記シート部材の中央に設けられた前記リリーフ通路を挟んで径方向に対向する位置に設けられており、
前記吐出弁（８５）は、
前記第１吐出弁座を開閉する第１弁部（８７）と、
前記第２吐出弁座を開閉する第２弁部（８８）と、
前記第２弁部の周方向に隣接した位置にある外縁部から第１吐出弁座側へ延びて前記第１弁部に接続する第１ばね部（８７１）と、
前記第１弁部の周方向に隣接した位置にある外縁部から第２吐出弁座側へ延びて前記第２弁部に接続する第２ばね部（８８１）と、を有することを特徴とする高圧ポンプ。
前記スプリングホルダは、前記外ねじよりも加圧室側に位置する部分の径外方向の外壁が非円形であることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
前記スプリングホルダは、径内方向の内壁と径外方向の外壁とを通じる燃料孔（９４）を有し、
前記スプリングホルダの径内方向の内壁は、前記吐出通路の中心軸（Ｃ）よりも径外側に位置することを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
前記吐出通路の中心軸は、前記スプリングホルダの径内方向の内壁と前記スプリングとの間に位置することを特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
前記スプリングホルダは、前記外ねじが形成された筒部（９１）、その筒部の加圧室側に設けられた底部（９２）、及び、その底部のリリーフ弁側の内壁に設けられて前記スプリングの径方向の移動を規制する凹部（９８）を有することを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
前記ユニオンは、前記燃料通路の内壁から径内方向に突出して前記吐出弁の反加圧室側への移動を規制するストッパ部（６０２）を有することを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。