JP5843726B2 - スパークプラグ - Google Patents

Description

本発明は、スパークプラグに関する。

スパークプラグは、中心電極および接地電極を備え、中心電極と接地電極との間の間隙に発生させた火花放電によって燃焼室内の混合気に着火することが可能に構成されている。スパークプラグにおける中心電極および接地電極は、突出した状態で主体金具（ハウジング）に設けられている。特許文献１には、燃焼室内の混合気のタンブル渦気流を安定化させて着火性を向上させるために、中心電極を突出させる側における主体金具の外径を先端面に向かうに連れて小さくした構造が開示されている。

特開２００８−１０８４７９号公報

特許文献１に記載されたスパークプラグには、燃焼室内の混合気のタンブル渦気流やスキッシュ流などの混合気流を、中心電極と接地電極との間の間隙近傍へと、より安定した状態で導く観点から、着火性を更に向上させる余地があった。また、燃焼効率の向上を背景に、スパークプラグには更なる着火性の向上が望まれていた。そのほか、スパークプラグにおいては、その小型化や、低コスト化、省資源化、製造の容易化、使い勝手の向上、耐久性の向上などが望まれていた。

本発明は、上述の課題の少なくとも一部を解決するためになされたものであり、以下の形態として実現することが可能である。

（１）本発明の一形態によれば、スパークプラグが提供される。このスパークプラグは、軸線に沿って延びた棒状の中心電極と；前記軸線に沿った筒状をなし、前記中心電極を突出させた状態で前記中心電極を保持する絶縁体と；前記軸線に沿った筒状をなし、前記中心電極と共に前記絶縁体を突出させた状態で前記絶縁体を保持する主体金具と；を備えるスパークプラグであって、前記軸線に沿って前記中心電極が前記絶縁体から突出する方向を＋Ｚ軸方向とするとき、前記主体金具は、前記＋Ｚ軸方向側の先端である金具先端と；前記＋Ｚ軸方向に向かって前記金具先端に至るまで連続的に外径が小さくなる金具傾斜面と；前記金具先端に繋がり前記絶縁体に対向する内周面である金具内周面と；を有し、前記軸線上を通る平面で切断した前記金具傾斜面の断面形状の外形線は、前記金具先端に繋がる凸状円弧を有し、前記凸状円弧の中心は、前記金具内周面上にあり、前記凸状円弧の半径は、０．２ｍｍ以上である。この形態のスパークプラグによれば、燃焼室内において金具先端に向けて金具傾斜面を伝うタンブル渦気流やスキッシュ流などの混合気流に対して、その混合気流が金具傾斜面を離れる際に軸線に向かう方向への巻き込み作用を、凸状円弧によって発生させることができる。これによって、中心電極と接地電極との間の間隙近傍へと混合気流をより安定した状態で導くことができる。その結果、主体金具に凸状円弧が形成されていないスパークプラグと比較して、更なる着火性の向上を図ることができる。

（２）上記形態のスパークプラグにおいて、前記＋Ｚ軸方向の逆方向を−Ｚ軸方向とし、前記金具傾斜面における前記−Ｚ軸方向側の端である金具傾斜端と、前記絶縁体における前記＋Ｚ軸方向側の先端である絶縁体先端と、の間における前記軸線に沿った長さをＳとし、前記金具傾斜端と前記軸線との間における前記軸線に直交する径方向に沿った長さをＴとし、前記金具傾斜端を通る前記凸状円弧の接線が前記径方向に対してなす鋭角の角度をαとするとき、α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔを満たすとしてもよい。この形態のスパークプラグによれば、金具先端に向けて金具傾斜面を伝う混合気流が金具傾斜面から離れた後に直接的に絶縁体に当たることを抑制することができる。これによって、絶縁体の汚損を抑制することができる。その結果、スパークプラグの耐久性を向上させることができる。

（３）上記形態のスパークプラグにおいて、前記＋Ｚ軸方向の逆方向を−Ｚ軸方向とするとき、前記外形線は、前記金具傾斜面における前記−Ｚ軸方向側の端である金具傾斜端に繋がる凹状円弧を有し、前記凹状円弧の中心は、前記金具傾斜端を通り前記軸線に平行な直線上にあるとしてもよい。この形態のスパークプラグによれば、燃焼室の壁面を伝う混合気流を、凹状円弧を介して金具傾斜面へと円滑に流すことができる。これによって、中心電極と接地電極との間の間隙近傍へと混合気流をより一層安定した状態で導くことができる。

（４）上記形態のスパークプラグにおいて、前記外形線において、前記凸状円弧と前記凹状円弧との間は線分で繋がる、または、前記凸状円弧と前記凹状円弧とは相互に外接するとしてもよい。この形態のスパークプラグによれば、金具先端に向けて金具傾斜面を伝う混合気流を円滑に流すことができる。これによって、中心電極と接地電極との間の間隙近傍へと混合気流をより一層安定した状態で導くことができる。

（５）上記形態のスパークプラグにおいて、前記金具先端および前記軸線上を通る平面で切断した前記金具内周面の断面形状の外形線は、前記金具先端に繋がる凸状円弧を有するとしてもよい。この形態のスパークプラグによれば、金具先端に向けて金具傾斜面を伝う混合気流に対する軸線に向かう方向への巻き込み作用を向上させることができる。これによって、中心電極と接地電極との間の間隙近傍へと混合気流をより一層安定した状態で導くことができる。

本発明は、スパークプラグ以外の種々の形態で実現することも可能である。例えば、スパークプラグの主体金具、スパークプラグを備える内燃機関、スパークプラグの製造方法、スパークプラグを用いた着火方法、その着火方法を実現するコンピュータプログラム、そのコンピュータプログラムを記録した一時的でない記録媒体などの形態で実現することができる。

スパークプラグの部分断面を示す説明図である。 スパークプラグの先端側を拡大して示す説明図である。 スパークプラグの先端側を拡大して示す説明図である。 主体金具における先端部の詳細構成を示す説明図である。 第１変形例におけるスパークプラグの詳細構造を示す説明図である。 第２変形例におけるスパークプラグの詳細構造を示す説明図である。 第３変形例におけるスパークプラグの詳細構造を示す説明図である。 第４変形例におけるスパークプラグの詳細構造を示す説明図である。 第５変形例におけるスパークプラグの詳細構造を示す説明図である。 第６変形例におけるスパークプラグの詳細構造を示す説明図である。 第７変形例におけるスパークプラグの詳細構造を示す説明図である。 第８変形例におけるスパークプラグの詳細構造を示す説明図である。 第９変形例におけるスパークプラグの詳細構造を示す説明図である。 第１０変形例におけるスパークプラグの詳細構造を示す説明図である。 評価試験に用いたスパークプラグの一例を示す説明図である。 主体金具における先端部の形状に関する評価試験の結果を示す表である。 主体金具における先端部の形状に関する評価試験の結果を示す表である。 主体金具における先端部の形状に関する評価試験の結果を示す表である。 主体金具における先端部の形状に関する評価試験の結果を示す表である。 主体金具における先端部の形状に関する評価試験の結果を示す表である。 主体金具における先端部の形状に関する評価試験の結果を示す表である。 主体金具における先端部の形状に関する評価試験の結果を示す表である。 主体金具における先端部の形状に関する評価試験の結果を示す表である。 主体金具における先端部の形状に関する評価試験の結果を示す表である。 主体金具における先端部の形状に関する評価試験の結果を示す表である。 主体金具における先端部の形状に関する評価試験の結果を示す表である。 主体金具における先端部の形状に関する評価試験の結果を示す表である。

Ａ．実施形態：
図１は、スパークプラグ１０の部分断面を示す説明図である。図１には、スパークプラグ１０の軸心である軸線ＣＡ１を境界として、紙面右側にスパークプラグ１０の外観形状を図示し、紙面左側にスパークプラグ１０の断面形状を図示した。本実施形態の説明では、スパークプラグ１０における図１の紙面下側を「先端側」といい、図１の紙面上側を「後端側」という。

スパークプラグ１０は、中心電極１００と、絶縁体２００と、主体金具３００と、接地電極４００とを備える。本実施形態では、スパークプラグ１０の軸線ＣＡ１は、中心電極１００、絶縁体２００および主体金具３００の各部材における軸心でもある。

スパークプラグ１０は、中心電極１００と接地電極４００との間に形成された間隙ＳＧを先端側に有する。スパークプラグ１０の間隙ＳＧは、火花ギャップとも呼ばれる。スパークプラグ１０は、間隙ＳＧが形成されている先端側を燃焼室９２０の内壁９１０から突出させた状態で内燃機関９０に取り付け可能に構成されている。スパークプラグ１０を内燃機関９０に取り付けた状態で、２万〜３万ボルトの高電圧を中心電極１００に印加すると、間隙ＳＧに火花放電が発生する。この間隙ＳＧに発生させた火花放電によって、燃焼室９２０内の混合気に着火することが可能である。

図１には、相互に直交するＸＹＺ軸を図示した。図１のＸＹＺ軸は、後述する他の図におけるＸＹＺ軸に対応する。

図１のＸＹＺ軸のうち、軸線ＣＡ１に沿った軸をＺ軸とする。Ｚ軸に沿ったＺ軸方向（軸線方向）に関し、スパークプラグ１０の後端側から先端側に向かって＋Ｚ軸方向とし、その逆を−Ｚ軸方向とする。＋Ｚ軸方向は、中心電極１００が絶縁体２００と共に軸線ＣＡ１に沿って主体金具３００の先端側から突出する方向である。

図１のＸＹＺ軸のうち、接地電極４００が軸線ＣＡ１に向けて屈曲する方向に沿った軸をＹ軸とする。Ｙ軸に沿ったＹ軸方向に関し、接地電極４００が軸線ＣＡ１に向けて屈曲する方向を−Ｙ軸方向とし、その逆を＋Ｙ軸方向とする。

図１のＸＹＺ軸のうち、Ｙ軸およびＺ軸に直交する軸をＸ軸とする。Ｘ軸に沿ったＸ軸方向に関し、図１の紙面奥から紙面手前に向かって＋Ｘ軸方向とし、その逆を−Ｘ軸方向とする。

スパークプラグ１０の中心電極１００は、導電性を有する電極体である。中心電極１００は、Ｚ軸方向（軸線方向）に延びた棒状をなす。本実施形態では、中心電極１００は、ニッケル（Ｎｉ）を主成分とするニッケル合金（例えば、インコネル（登録商標））からなる。中心電極１００の外側面は、絶縁体２００によって外部から電気的に絶縁されている。中心電極１００の先端側は、絶縁体２００の先端側から突出している。中心電極１００の後端側は、絶縁体２００の後端側へと電気的に接続されている。本実施形態では、中心電極１００の後端側は、シール体１６０、セラミック抵抗１７０、シール体１８０、端子金具１９０を介して絶縁体２００の後端側へと電気的に接続されている。

スパークプラグ１０の接地電極４００は、導電性を有する電極体である。接地電極４００は、主体金具３００から軸線ＣＡ１に対して平行に一旦延びた後に軸線ＣＡ１に向けて屈曲した形状をなす。接地電極４００の基端部は、主体金具３００に接合されている。接地電極４００の先端部は、中心電極１００との間に間隙ＳＧを形成する。本実施形態では、接地電極４００は、ニッケル（Ｎｉ）を主成分とするニッケル合金（例えば、インコネル（登録商標））からなる。

スパークプラグ１０の絶縁体２００は、電気絶縁性を有する碍子である。絶縁体２００は、Ｚ軸方向（軸線方向）に沿った筒状をなす。本実施形態では、絶縁体２００は、絶縁性セラミックス材料（例えば、アルミナ）を焼成してなる。絶縁体２００は、軸線ＣＡ１に沿った貫通孔である軸孔２８０を備える。絶縁体２００の軸孔２８０には、絶縁体２００の先端側（＋Ｚ軸方向側）から突出させた状態で中心電極１００が軸線ＣＡ１上に保持されている。

スパークプラグ１０の主体金具３００は、導電性を有する金属体である。主体金具３００は、軸線ＣＡ１に沿った筒状をなす。本実施形態では、主体金具３００は、筒状に成形した低炭素鋼にニッケルメッキを施した金属体である。他の実施形態では、主体金具３００は、亜鉛メッキを施した金属体であっても良いし、メッキを施していない金属体（無メッキ）であっても良い。

主体金具３００は、中心電極１００から電気的に絶縁された状態で絶縁体２００の外側面にカシメ固定されている。主体金具３００の外側には、先端側から後端側に向けて順に、先端部３１０と、ネジ部３２０と、胴部３４０と、溝部３５０と、工具係合部３６０と、カシメ部３８０とが形成されている。

主体金具３００の先端部３１０は、主体金具３００の先端側（＋Ｚ軸方向側）を構成する円筒状の部位である。先端部３１０には、接地電極４００が接合されている。先端部３１０の中央からは、中心電極１００と共に絶縁体２００が＋Ｚ軸方向に向けて突出している。先端部３１０の詳細については後述する。

主体金具３００のネジ部３２０は、ネジ山が外側面に形成されている円筒状の部位である。本実施形態では、主体金具３００のネジ部３２０を内燃機関９０のネジ孔９３０に螺合させることによって、スパークプラグ１０を内燃機関９０に取り付けることが可能である。本実施形態では、ネジ部３２０の呼び径は、Ｍ１０である。他の実施形態では、ネジ部３２０の呼び径は、Ｍ１０より小さくても良いし（例えば、Ｍ８，Ｍ９）、Ｍ１０より大きくても良い（例えば、Ｍ１２、Ｍ１４）。

主体金具３００の胴部３４０は、溝部３５０よりも外周方向に張り出した鍔状の部位である。スパークプラグ１０を内燃機関９０に取り付けた状態で、胴部３４０と内燃機関９０との間にはガスケット５００が圧縮される。

主体金具３００の溝部３５０は、胴部３４０と工具係合部３６０との間に設けられ、主体金具３００を絶縁体２００にカシメ固定する際に外周方向に膨出した円筒状の部位である。

主体金具３００の工具係合部３６０は、溝部３５０よりも外周方向に張り出した鍔状の部位である。工具係合部３６０は、スパークプラグ１０を内燃機関９０に取り付けるための工具（図示しない）に係合する形状をなす。

主体金具３００のカシメ部３８０は、主体金具３００を絶縁体２００にカシメ固定する際に、絶縁体２００に密着するように塑性加工された部位である。本実施形態では、カシメ部３８０と絶縁体２００との間には、粉末のタルク（滑石）が封入されている。

主体金具３００の内側には、主体金具３００の先端側（＋Ｚ軸方向側）から中心電極１００と共に突出させた状態で絶縁体２００が保持されている。主体金具３００の内側には、先端側から後端側に向けて順に、金具内周面３９２と、環状凸部３９４と、金具内周面３９６とが形成されている。

主体金具３００の金具内周面３９２は、主体金具３００の内周面のうち環状凸部３９４よりも先端側に位置する部位ある。主体金具３００の環状凸部３９４は、主体金具３００の内周面である金具内周面３９２および金具内周面３９６から内側に向けて隆起した環状の部位である。主体金具３００の金具内周面３９６は、主体金具３００の内周面のうち環状凸部３９４よりも後端側に位置する部位ある。

金具内周面３９２と絶縁体２００との隙間は、環状凸部３９４と絶縁体２００との隙間や、金具内周面３９６と絶縁体２００との隙間よりも大きい。絶縁体２００を主体金具３００の後端側から挿入して主体金具３００に組み付ける際、環状凸部３９４および金具内周面３９６は、主体金具３００に対する絶縁体２００の位置決めに利用される。

図２は、スパークプラグ１０の先端側を拡大して示す説明図である。図２には、スパークプラグ１０を内燃機関９０に取り付けた状態で図示した。図２には、軸線ＣＡ１を通りＹ軸およびＺ軸に平行な平面で切断した内燃機関９０および主体金具３００の各断面にハッチングを施した。図２には、主体金具３００のネジ部３２０におけるネジ山を略画法で図示した。

スパークプラグ１０の先端側において、中心電極１００は、電極先端１１０を有する。中心電極１００の電極先端１１０は、中心電極１００における＋Ｚ軸方向側の先端である。電極先端１１０は、絶縁体２００から突出し、接地電極４００との間に間隙ＳＧを形成している。

スパークプラグ１０の先端側において、スパークプラグ１０の絶縁体２００は、絶縁体先端２１１と、絶縁体側面２１８とを有する。絶縁体２００の絶縁体先端２１１は、絶縁体２００における＋Ｚ軸方向側の先端である。絶縁体先端２１１からは、中心電極１００が＋Ｚ軸方向に向けて突出している。絶縁体２００の絶縁体側面２１８は、主体金具３００の金具内周面３９２に対向する側面である。絶縁体２００の絶縁体側面２１８と、主体金具３００の金具内周面３９２との間には、隙間が形成されている。

スパークプラグ１０の先端側における主体金具３００の先端部３１０は、金具先端３１１と、金具先端３１２と、金具傾斜面３１３と、金具傾斜端３１７とを有する。

主体金具３００における先端部３１０の金具先端３１１および金具先端３１２は、主体金具３００における＋Ｚ軸方向側の先端を構成し、金具内周面３９２に繋がる。金具先端３１１および金具先端３１２は、Ｘ軸およびＹ軸に平行な平面上で相互に繋がっており、＋Ｚ軸方向から見た場合に環状をなす。金具先端３１１は、金具傾斜面３１３に繋がり、金具傾斜面３１３における＋Ｚ軸方向側の端を構成する。金具先端３１２は、接地電極４００を接合可能に金具先端３１１と比較して大きな肉厚を有し、接地電極４００は、金具先端３１２に対して接合されている。

本実施形態では、先端部３１０には、接地電極４００を接合する部位を除き、金具先端３１１が形成されている。金具先端３１１と金具先端３１２とが先端部３１０に占める割合は、着火性の観点から、接地電極４００の接合に支障がない限り、金具先端３１１の割合が大きい程よく、少なくとも軸線ＣＡ１よりも−Ｙ軸方向側（接地電極４００の反対側）を金具先端３１１で構成することが好ましい。

主体金具３００における先端部３１０の金具傾斜面３１３は、金具傾斜端３１７から＋Ｚ軸方向に向かって金具先端３１１に至るまで連続的に外径が小さくなる外周面である。主体金具３００における先端部３１０の金具傾斜端３１７は、金具傾斜面３１３における−Ｚ軸方向側の端を構成し、ネジ部３２０に繋がる。本実施形態では、金具傾斜端３１７は、ネジ部３２０の＋Ｚ軸方向側の端でもある。本実施形態では、金具傾斜面３１３は、金具傾斜端３１７を介して内燃機関９０の内壁９１０に繋がる。

軸線ＣＡ１上を通る平面で切断した金具傾斜面３１３の断面形状の外形線は、金具先端３１１から金具傾斜端３１７に向けて順に、凸状円弧３１４と、線分３１５と、凹状円弧３１６とを有する。このような金具傾斜面３１３によれば、燃焼室９２０内において金具先端３１１に向けて金具傾斜面３１３を伝うタンブル渦気流やスキッシュ流などの混合気流Ｆｍに対して、その混合気流Ｆｍが金具傾斜面３１３を離れる際に軸線ＣＡ１に向かう方向への巻き込み作用ＶＡを、凸状円弧３１４によって発生させることができる。

図３および図４は、主体金具３００における先端部３１０の詳細構成を示す説明図である。図３および図４には、スパークプラグ１０の先端側を図２よりも更に拡大して図示した。図３および図４には、軸線ＣＡ１を通りＹ軸およびＺ軸に平行な平面で切断した主体金具３００の断面にハッチングを施した。図３および図４には、主体金具３００のネジ部３２０におけるネジ山を略画法で図示した。

金具傾斜面３１３の凸状円弧３１４は、金具先端３１１に繋がる外側に突出した凸状の円弧である。図３に示すように、凸状円弧３１４の中心７１２は、金具内周面３９２上にある。本実施形態では、凸状円弧３１４の中心７１２から金具内周面３９２に沿って＋Ｚ軸方向側に進むと金具先端３１１に至る。混合気流Ｆｍに対して効果的に巻き込み作用ＶＡを発生させる観点から、凸状円弧３１４の半径Ｒ１は、０．２ｍｍ（ミリメートル）以上であることが好ましい。凸状円弧３１４の半径Ｒ１についての評価結果については後述する。

金具傾斜面３１３の線分３１５は、凸状円弧３１４と凹状円弧３１６との間を繋ぐ共通接線である。図３に示すように、線分３１５は、接点７１４で凸状円弧３１４に繋がり、接点７２４で凹状円弧３１６に繋がる。線分３１５の長さ、および、軸線ＣＡ１に対する線分３１５の角度は、凸状円弧３１４および凹状円弧３１６との関係で適宜設定することができる。

金具傾斜面３１３の凹状円弧３１６は、金具傾斜端３１７に繋がる内側に陥没した凹状の円弧である。図３に示すように、凹状円弧３１６の中心７２２は、金具傾斜端３１７を通り軸線ＣＡ１に平行な直線Ｌ２上にある。凹状円弧３１６の半径Ｒ２は、凸状円弧３１４の半径Ｒ１との関係で適宜設定することができる。凹状円弧３１６の半径Ｒ２についての評価結果については後述する。

図４に示す長さＳと、長さＴと、角度αと、角度βとの関係は、絶縁体２００の汚損を抑制する観点から、「α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔ」を満たすことが好ましい。なお、長さＳは、金具傾斜端３１７と絶縁体先端２１１との間における軸線ＣＡ１に沿った長さである。長さＴは、金具傾斜端３１７と軸線ＣＡ１との間における軸線ＣＡ１に直交する径方向（Ｙ軸方向）に沿った長さである。角度αは、金具傾斜端３１７を通る凸状円弧３１４の接線ＴＬが径方向（Ｙ軸方向）に対してなす鋭角の角度である。接線ＴＬは、凸状円弧３１４と接点ＴＰで接する。

以上説明した実施形態のスパークプラグ１０によれば、燃焼室９２０内において金具先端３１１に向けて金具傾斜面３１３を伝う混合気流Ｆｍに対して、その混合気流Ｆｍが金具傾斜面３１３を離れる際に軸線ＣＡ１に向かう方向への巻き込み作用ＶＡを、凸状円弧３１４によって発生させることができる。これによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより安定した状態で導くことができる。その結果、主体金具に凸状円弧が形成されていないスパークプラグと比較して、更なる着火性の向上を図ることができる。

また、α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔを満たす場合には、金具先端３１１に向けて金具傾斜面３１３を伝う混合気流Ｆｍが金具傾斜面３１３から離れた後に直接的に絶縁体２００に当たることを抑制することができる。これによって、絶縁体２００の汚損を抑制することができる。その結果、スパークプラグ１０の耐久性を向上させることができる。

また、金具傾斜面３１３は、凸状円弧３１４に加え凹状円弧３１６を備えるため、燃焼室９２０の内壁９１０を伝う混合気流Ｆｍを、凹状円弧３１６を介して金具傾斜面３１３へと円滑に流すことができる。これによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより一層安定した状態で導くことができる。

また、凸状円弧３１４と凹状円弧３１６との間は線分３１５で繋がるため、金具先端３１１に向けて金具傾斜面３１３を伝う混合気流Ｆｍを円滑に流すことができる。これによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより一層安定した状態で導くことができる。

Ｂ．変形例：
Ｂ−１．第１変形例：
第１変形例の説明では、上述の実施形態と同様の構成については上述の実施形態と同じ符号を用い、形状や大きさ等が異なるものの上述の実施形態に対応する構成については上述の実施形態の符号に英文字「ａ」を付した符号を用いる。

図５は、第１変形例におけるスパークプラグ１０ａの詳細構造を示す説明図である。図５には、スパークプラグ１０ａの先端側を図３と同様に図示した。第１変形例のスパークプラグ１０ａは、主体金具３００ａの先端部３１０ａの形状が異なる点を除き、上述の実施形態と同様である。

第１変形例における主体金具３００ａの先端部３１０ａは、金具先端３１１ａと、金具傾斜面３１３ａと、金具傾斜端３１７ａとを有する。軸線ＣＡ１上を通る平面で切断した金具傾斜面３１３ａの断面形状の外形線は、金具先端３１１ａから金具傾斜端３１７ａに向けて順に、凸状円弧３１４ａと、線分３１５ａとを有する。第１変形例におけるスパークプラグ１０ａは、特に、金具傾斜面３１３ａが凹状円弧を有しない点で、上述の実施形態と異なる。

第１変形例における金具傾斜面３１３ａの凸状円弧３１４ａは、金具先端３１１ａに繋がる外側に突出した凸状の円弧である。図５に示すように、凸状円弧３１４ａの中心７１２ａは、金具内周面３９２上にある。

第１変形例における金具傾斜面３１３ａの線分３１５ａは、金具傾斜端３１７ａを通る凸状円弧３１４ａの接線ＴＬａを構成する線分である。線分３１５ａは、接点ＴＰａで凸状円弧３１４ａに繋がると共に、金具傾斜端３１７ａに繋がる。

混合気流Ｆｍに対して効果的に巻き込み作用ＶＡを発生させる観点から、凸状円弧３１４ａの半径Ｒ１は、上述の実施形態と同様に、０．２ｍｍ以上であることが好ましい。絶縁体２００の汚損を抑制する観点から、第１変形例においても、上述の実施形態と同様に、「α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔ」を満たすことが好ましい。第１変形例における角度αは、接線ＴＬａがＹ軸方向に対してなす鋭角の角度である。

以上説明した第１変形例のスパークプラグ１０ａによれば、上述の実施形態と同様に、凸状円弧３１４ａによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより安定した状態で導くことができる。その結果、主体金具に凸状円弧が形成されていないスパークプラグと比較して、更なる着火性の向上を図ることができる。

また、α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔを満たす場合には、上述の実施形態と同様に、絶縁体２００の汚損を抑制することができる。その結果、スパークプラグ１０ａの耐久性を向上させることができる。

Ｂ−２．第２変形例：
第２変形例の説明では、上述の実施形態と同様の構成については上述の実施形態と同じ符号を用い、形状や大きさ等が異なるものの上述の実施形態に対応する構成については上述の実施形態の符号に英文字「ｂ」を付した符号を用いる。

図６は、第２変形例におけるスパークプラグ１０ｂの詳細構造を示す説明図である。図６には、スパークプラグ１０ｂの先端側を図３と同様に図示した。第２変形例のスパークプラグ１０ｂは、主体金具３００ｂの先端部３１０ｂの形状が異なる点を除き、上述の実施形態と同様である。

第２変形例における主体金具３００ｂの先端部３１０ｂは、金具先端３１１ｂと、金具傾斜面３１３ｂと、金具傾斜端３１７ｂとを有する。軸線ＣＡ１上を通る平面で切断した金具傾斜面３１３ｂの断面形状の外形線は、凸状円弧３１４ｂとなる。第２変形例のスパークプラグ１０ｂは、特に、金具傾斜面３１３ｂが線分および凹状円弧を有しない点で、上述の実施形態と異なる。

第２変形例における金具傾斜面３１３ｂの凸状円弧３１４ｂは、金具先端３１１ｂと金具傾斜端３１７ｂとの間に繋がる外側に突出した凸状の円弧である。図６に示すように、凸状円弧３１４ｂの中心７１２ｂは、金具内周面３９２上にある。金具傾斜端３１７ｂは、金具傾斜端３１７ｂを通る凸状円弧３１４ｂの接線ＴＬｂが凸状円弧３１４ｂに接する接点ＴＰｂでもある。

混合気流Ｆｍに対して効果的に巻き込み作用ＶＡを発生させる観点から、凸状円弧３１４ｂの半径Ｒ１は、上述の実施形態と同様に、０．２ｍｍ以上であることが好ましい。絶縁体２００の汚損を抑制する観点から、第２変形例においても、上述の実施形態と同様に、「α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔ」を満たすことが好ましい。第２変形例における角度αは、接線ＴＬｂがＹ軸方向に対してなす鋭角の角度である。

以上説明した第２変形例のスパークプラグ１０ｂによれば、上述の実施形態と同様に、凸状円弧３１４ｂによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより安定した状態で導くことができる。その結果、主体金具に凸状円弧が形成されていないスパークプラグと比較して、更なる着火性の向上を図ることができる。

また、α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔを満たす場合には、上述の実施形態と同様に、絶縁体２００の汚損を抑制することができる。その結果、スパークプラグ１０ｂの耐久性を向上させることができる。

Ｂ−３．第３変形例：
第３変形例の説明では、上述の実施形態と同様の構成については上述の実施形態と同じ符号を用い、形状や大きさ等が異なるものの上述の実施形態に対応する構成については上述の実施形態の符号に英文字「ｃ」を付した符号を用いる。

図７は、第３変形例におけるスパークプラグ１０ｃの詳細構造を示す説明図である。図７には、スパークプラグ１０ｃの先端側を図３と同様に図示した。第３変形例のスパークプラグ１０ｃは、主体金具３００ｃの先端部３１０ｃの形状が異なる点を除き、上述の実施形態と同様である。

第３変形例における主体金具３００ｃの先端部３１０ｃは、金具先端３１１ｃと、金具傾斜面３１３ｃと、金具傾斜端３１７ｃと、金具外周面３１９ｃとを有する。軸線ＣＡ１上を通る平面で切断した金具傾斜面３１３ｃの断面形状の外形線は、金具先端３１１ｃから金具傾斜端３１７ｃに向けて順に、凸状円弧３１４ｃと、線分３１５ｃとを有する。第３変形例におけるスパークプラグ１０ｃは、特に、ネジ部３２０と金具傾斜端３１７ｃとの間に金具外周面３１９ｃを設けた点、および、金具傾斜面３１３ｃが凹状円弧を有しない点で、上述の実施形態と異なる。

第３変形例の金具傾斜端３１７ｃは、金具傾斜面３１３ｃにおける−Ｚ軸方向側の端を構成し、金具外周面３１９ｃに繋がる。第３変形例では、金具傾斜面３１３ｃは、金具傾斜端３１７ｃを介して内燃機関９０の内壁９１０に繋がる。

第３変形例の金具外周面３１９ｃは、金具傾斜端３１７ｃとネジ部３２０との間を繋ぐ主体金具３００ｃの外周面である。第３変形例では、金具外周面３１９ｃは、軸線ＣＡ１に沿った面である。

第３変形例における金具傾斜面３１３ｃの凸状円弧３１４ｃは、金具先端３１１ｃに繋がる外側に突出した凸状の円弧である。図７に示すように、凸状円弧３１４ｃの中心７１２ｃは、金具内周面３９２上にある。

第３変形例における金具傾斜面３１３ｃの線分３１５ｃは、金具傾斜端３１７ｃを通る凸状円弧３１４ｃの接線ＴＬｃを構成する線分である。線分３１５ｃは、接点ＴＰｃで凸状円弧３１４ｃに繋がると共に、金具傾斜端３１７ｃに繋がる。

混合気流Ｆｍに対して効果的に巻き込み作用ＶＡを発生させる観点から、凸状円弧３１４ｃの半径Ｒ１は、上述の実施形態と同様に、０．２ｍｍ以上であることが好ましい。絶縁体２００の汚損を抑制する観点から、第３変形例においても、上述の実施形態と同様に、「α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔ」を満たすことが好ましい。第３変形例における角度αは、接線ＴＬｃがＹ軸方向に対してなす鋭角の角度である。

以上説明した第３変形例のスパークプラグ１０ｃによれば、上述の実施形態と同様に、凸状円弧３１４ｃによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより安定した状態で導くことができる。その結果、主体金具に凸状円弧が形成されていないスパークプラグと比較して、更なる着火性の向上を図ることができる。

また、α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔを満たす場合には、上述の実施形態と同様に、絶縁体２００の汚損を抑制することができる。その結果、スパークプラグ１０ｃの耐久性を向上させることができる。

Ｂ−４．第４変形例：
第４変形例の説明では、上述の実施形態と同様の構成については上述の実施形態と同じ符号を用い、形状や大きさ等が異なるものの上述の実施形態に対応する構成については上述の実施形態の符号に英文字「ｄ」を付した符号を用いる。

図８は、第４変形例におけるスパークプラグ１０ｄの詳細構造を示す説明図である。図８には、スパークプラグ１０ｄの先端側を図３と同様に図示した。第４変形例のスパークプラグ１０ｄは、主体金具３００ｄの先端部３１０ｄの形状が異なる点を除き、上述の実施形態と同様である。

第４変形例における主体金具３００ｄの先端部３１０ｄは、金具先端３１１ｄと、金具傾斜面３１３ｄと、金具傾斜端３１７ｄと、金具外周面３１９ｄとを有する。軸線ＣＡ１上を通る平面で切断した金具傾斜面３１３ｄの断面形状の外形線は、凸状円弧３１４ｄとなる。第４変形例におけるスパークプラグ１０ｄは、特に、ネジ部３２０と金具傾斜端３１７ｄとの間に金具外周面３１９ｄを設けた点、および、金具傾斜面３１３ｄが線分および凹状円弧を有しない点で、上述の実施形態と異なる。

第４変形例の金具傾斜端３１７ｄは、金具傾斜面３１３ｄにおける−Ｚ軸方向側の端を構成し、金具外周面３１９ｄに繋がる。第４変形例では、金具傾斜面３１３ｄは、金具傾斜端３１７ｄを介して内燃機関９０の内壁９１０に繋がる。

第４変形例の金具外周面３１９ｄは、金具傾斜端３１７ｄとネジ部３２０との間を繋ぐ主体金具３００ｄの外周面である。第４変形例では、金具外周面３１９ｄは、軸線ＣＡ１に沿った面である。

第４変形例における金具傾斜面３１３ｄの凸状円弧３１４ｄは、金具先端３１１ｄと金具傾斜端３１７ｄとの間に繋がる外側に突出した凸状の円弧である。図８に示すように、凸状円弧３１４ｄの中心７１２ｄは、金具内周面３９２上にある。金具傾斜端３１７ｄは、金具傾斜端３１７ｄを通る凸状円弧３１４ｄの接線ＴＬｄが凸状円弧３１４ｄに接する接点ＴＰｄでもある。

混合気流Ｆｍに対して効果的に巻き込み作用ＶＡを発生させる観点から、凸状円弧３１４ｄの半径Ｒ１は、上述の実施形態と同様に、０．２ｍｍ以上であることが好ましい。絶縁体２００の汚損を抑制する観点から、第４変形例においても、上述の実施形態と同様に、「α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔ」を満たすことが好ましい。第４変形例における角度αは、接線ＴＬｄがＹ軸方向に対してなす鋭角の角度である。

以上説明した第４変形例のスパークプラグ１０ｄによれば、上述の実施形態と同様に、凸状円弧３１４ｄによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより安定した状態で導くことができる。その結果、主体金具に凸状円弧が形成されていないスパークプラグと比較して、更なる着火性の向上を図ることができる。

また、α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔを満たす場合には、上述の実施形態と同様に、絶縁体２００の汚損を抑制することができる。その結果、スパークプラグ１０ｄの耐久性を向上させることができる。

Ｂ−５．第５変形例：
第５変形例の説明では、上述の実施形態と同様の構成については上述の実施形態と同じ符号を用い、形状や大きさ等が異なるものの上述の実施形態に対応する構成については上述の実施形態の符号に英文字「ｅ」を付した符号を用いる。

図９は、第５変形例におけるスパークプラグ１０ｅの詳細構造を示す説明図である。図９には、スパークプラグ１０ｅの先端側を図３と同様に図示した。第５変形例のスパークプラグ１０ｅは、主体金具３００ｅの先端部３１０ｅの形状が異なる点を除き、上述の実施形態と同様である。

第５変形例における主体金具３００ｅの先端部３１０ｅは、金具先端３１１ｅと、金具傾斜面３１３ｅと、金具傾斜端３１７ｅと、金具外周面３１９ｅとを有する。軸線ＣＡ１上を通る平面で切断した金具傾斜面３１３ｅの断面形状の外形線は、金具先端３１１ｅから金具傾斜端３１７ｅに向けて順に、凸状円弧３１４ｅと、線分３１５ｅと、凹状円弧３１６ｅとを有する。第５変形例におけるスパークプラグ１０ｅは、特に、ネジ部３２０と金具傾斜端３１７ｅとの間に金具外周面３１９ｅを設けた点で、上述の実施形態と異なる。

第５変形例の金具傾斜端３１７ｅは、金具傾斜面３１３ｅにおける−Ｚ軸方向側の端を構成し、金具外周面３１９ｅに繋がる。第５変形例では、金具傾斜面３１３ｅは、金具傾斜端３１７ｅを介して内燃機関９０の内壁９１０に繋がる。

第５変形例の金具外周面３１９ｅは、金具傾斜端３１７ｅとネジ部３２０との間を繋ぐ主体金具３００ｅの外周面である。第５変形例では、金具外周面３１９ｅは、軸線ＣＡ１に沿った面である。

第５変形例における金具傾斜面３１３ｅの凸状円弧３１４ｅは、金具先端３１１ｅに繋がる外側に突出した凸状の円弧である。図９に示すように、凸状円弧３１４ｅの中心７１２ｅは、金具内周面３９２上にある。

第５変形例における金具傾斜面３１３ｅの線分３１５ｅは、凸状円弧３１４ｅと凹状円弧３１６ｅとの間を繋ぐ共通接線である。

第５変形例における金具傾斜面３１３ｅの凹状円弧３１６ｅは、金具傾斜端３１７ｅに繋がる内側に陥没した凹状の円弧である。図９に示すように、凹状円弧３１６ｅの中心７２２ｅは、金具傾斜端３１７ｅを通り軸線ＣＡ１に平行な直線Ｌ２上にある。

混合気流Ｆｍに対して効果的に巻き込み作用ＶＡを発生させる観点から、凸状円弧３１４ｅの半径Ｒ１は、上述の実施形態と同様に、０．２ｍｍ以上であることが好ましい。絶縁体２００の汚損を抑制する観点から、第５変形例においても、上述の実施形態と同様に、「α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔ」を満たすことが好ましい。第５変形例における角度αは、金具傾斜端３１７ｅを通る凸状円弧３１４ｅの接線ＴＬｅがＹ軸方向に対してなす鋭角の角度である。接線ＴＬｅは、凸状円弧３１４ｅと接点ＴＰｅで接する。

以上説明した第５変形例のスパークプラグ１０ｅによれば、上述の実施形態と同様に、凸状円弧３１４ｅによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより安定した状態で導くことができる。その結果、主体金具に凸状円弧が形成されていないスパークプラグと比較して、更なる着火性の向上を図ることができる。

また、α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔを満たす場合には、上述の実施形態と同様に、絶縁体２００の汚損を抑制することができる。その結果、スパークプラグ１０ｅの耐久性を向上させることができる。

また、金具傾斜面３１３ｅは、凸状円弧３１４ｅに加え凹状円弧３１６ｅを備えるため、凹状円弧３１６ｅを介して混合気流Ｆｍを金具傾斜面３１３ｅへと円滑に流すことができる。これによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより一層安定した状態で導くことができる。

また、凸状円弧３１４ｅと凹状円弧３１６ｅとの間は線分３１５ｅで繋がるため、金具先端３１１ｅに向けて金具傾斜面３１３ｅを伝う混合気流Ｆｍを円滑に流すことができる。これによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより一層安定した状態で導くことができる。

Ｂ−６．第６変形例：
第６変形例の説明では、上述の実施形態と同様の構成については上述の実施形態と同じ符号を用い、形状や大きさ等が異なるものの上述の実施形態に対応する構成については上述の実施形態の符号に英文字「ｆ」を付した符号を用いる。

図１０は、第６変形例におけるスパークプラグ１０ｆの詳細構造を示す説明図である。図１０には、スパークプラグ１０ｆの先端側を図３と同様に図示した。第６変形例のスパークプラグ１０ｆは、主体金具３００ｆの先端部３１０ｆの形状が異なる点を除き、上述の実施形態と同様である。

第６変形例における主体金具３００ｆの先端部３１０ｆは、金具先端３１１ｆと、金具傾斜面３１３ｆと、金具傾斜端３１７ｆとを有する。軸線ＣＡ１上を通る平面で切断した金具傾斜面３１３ｆの断面形状の外形線は、金具先端３１１ｆから金具傾斜端３１７ｆに向けて順に、凸状円弧３１４ｆと、凹状円弧３１６ｆとを有する。第６変形例におけるスパークプラグ１０ｆは、特に、金具傾斜面３１３ｆが線分を有しない点で、上述の実施形態と異なる。第６変形例における金具傾斜面３１３ｆの凸状円弧３１４ｆおよび凹状円弧３１６ｆは、接点７１５ｆで相互に外接する。

第６変形例における金具傾斜面３１３ｆの凸状円弧３１４ｆは、金具先端３１１ｆに繋がる外側に突出した凸状の円弧である。図１０に示すように、凸状円弧３１４ｆの中心７１２ｆは、金具内周面３９２上にある。

第６変形例における金具傾斜面３１３ｆの凹状円弧３１６ｆは、金具傾斜端３１７ｆに繋がる内側に陥没した凹状の円弧である。図１０に示すように、凹状円弧３１６ｆの中心７２２ｆは、金具傾斜端３１７ｆを通り軸線ＣＡ１に平行な直線Ｌ２上にある。

混合気流Ｆｍに対して効果的に巻き込み作用ＶＡを発生させる観点から、凸状円弧３１４ｆの半径Ｒ１は、上述の実施形態と同様に、０．２ｍｍ以上であることが好ましい。絶縁体２００の汚損を抑制する観点から、第６変形例においても、上述の実施形態と同様に、「α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔ」を満たすことが好ましい。第６変形例における角度αは、金具傾斜端３１７ｆを通る凸状円弧３１４ｆの接線ＴＬｆがＹ軸方向に対してなす鋭角の角度である。接線ＴＬｆは、凸状円弧３１４ｆと接点ＴＰｆで接する。

以上説明した第６変形例のスパークプラグ１０ｆによれば、上述の実施形態と同様に、凸状円弧３１４ｆによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより安定した状態で導くことができる。その結果、主体金具に凸状円弧が形成されていないスパークプラグと比較して、更なる着火性の向上を図ることができる。

また、α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔを満たす場合には、上述の実施形態と同様に、絶縁体２００の汚損を抑制することができる。その結果、スパークプラグ１０ｆの耐久性を向上させることができる。

また、金具傾斜面３１３ｆは、凸状円弧３１４ｆに加え凹状円弧３１６ｆを備えるため、凹状円弧３１６ｆを介して混合気流Ｆｍを金具傾斜面３１３ｆへと円滑に流すことができる。これによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより一層安定した状態で導くことができる。

また、凸状円弧３１４ｆと凹状円弧３１６ｆとは相互に外接するため、金具先端３１１ｆに向けて金具傾斜面３１３ｆを伝う混合気流Ｆｍを円滑に流すことができる。これによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより一層安定した状態で導くことができる。

Ｂ−７．第７変形例：
第７変形例の説明では、上述の実施形態と同様の構成については上述の実施形態と同じ符号を用い、形状や大きさ等が異なるものの上述の実施形態に対応する構成については上述の実施形態の符号に英文字「ｇ」を付した符号を用いる。

図１１は、第７変形例におけるスパークプラグ１０ｇの詳細構造を示す説明図である。図１１には、スパークプラグ１０ｇの先端側を図３と同様に図示した。第７変形例のスパークプラグ１０ｇは、主体金具３００ｇの先端部３１０ｇの形状が異なる点を除き、上述の実施形態と同様である。

第７変形例における主体金具３００ｇの先端部３１０ｇは、金具先端３１１ｇと、金具傾斜面３１３ｇと、金具傾斜端３１７ｇと、金具外周面３１９ｇとを有する。軸線ＣＡ１上を通る平面で切断した金具傾斜面３１３ｇの断面形状の外形線は、金具先端３１１ｇから金具傾斜端３１７ｇに向けて順に、凸状円弧３１４ｇと、凹状円弧３１６ｇとを有する。第７変形例におけるスパークプラグ１０ｇは、特に、ネジ部３２０と金具傾斜端３１７ｇとの間に金具外周面３１９ｇを設けた点、および、金具傾斜面３１３ｇが線分を有しない点で、上述の実施形態と異なる。第７変形例における金具傾斜面３１３ｇの凸状円弧３１４ｇおよび凹状円弧３１６ｇは、接点７１５ｇで相互に外接する。

第７変形例の金具傾斜端３１７ｇは、金具傾斜面３１３ｇにおける−Ｚ軸方向側の端を構成し、金具外周面３１９ｇに繋がる。第７変形例では、金具傾斜面３１３ｇは、金具傾斜端３１７ｇを介して内燃機関９０の内壁９１０に繋がる。

第７変形例の金具外周面３１９ｇは、金具傾斜端３１７ｇとネジ部３２０との間を繋ぐ主体金具３００ｇの外周面である。第７変形例では、金具外周面３１９ｇは、軸線ＣＡ１に沿った面である。

第７変形例における金具傾斜面３１３ｇの凸状円弧３１４ｇは、金具先端３１１ｇに繋がる外側に突出した凸状の円弧である。図１１に示すように、凸状円弧３１４ｇの中心７１２ｇは、金具内周面３９２上にある。

第７変形例における金具傾斜面３１３ｇの凹状円弧３１６ｇは、金具傾斜端３１７ｇに繋がる内側に陥没した凹状の円弧である。図１１に示すように、凹状円弧３１６ｇの中心７２２ｇは、金具傾斜端３１７ｇを通り軸線ＣＡ１に平行な直線Ｌ２上にある。

混合気流Ｆｍに対して効果的に巻き込み作用ＶＡを発生させる観点から、凸状円弧３１４ｇの半径Ｒ１は、上述の実施形態と同様に、０．２ｍｍ以上であることが好ましい。絶縁体２００の汚損を抑制する観点から、第７変形例においても、上述の実施形態と同様に、「α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔ」を満たすことが好ましい。第７変形例における角度αは、金具傾斜端３１７ｇを通る凸状円弧３１４ｇの接線ＴＬｇがＹ軸方向に対してなす鋭角の角度である。接線ＴＬｇは、凸状円弧３１４ｇと接点ＴＰｇで接する。

以上説明した第７変形例のスパークプラグ１０ｇによれば、上述の実施形態と同様に、凸状円弧３１４ｇによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより安定した状態で導くことができる。その結果、主体金具に凸状円弧が形成されていないスパークプラグと比較して、更なる着火性の向上を図ることができる。

また、α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔを満たす場合には、上述の実施形態と同様に、絶縁体２００の汚損を抑制することができる。その結果、スパークプラグ１０ｇの耐久性を向上させることができる。

また、金具傾斜面３１３ｇは、凸状円弧３１４ｇに加え凹状円弧３１６ｇを備えるため、凹状円弧３１６ｇを介して混合気流Ｆｍを金具傾斜面３１３ｇへと円滑に流すことができる。これによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより一層安定した状態で導くことができる。

また、凸状円弧３１４ｇと凹状円弧３１６ｇとは相互に外接するため、金具先端３１１ｇに向けて金具傾斜面３１３ｇを伝う混合気流Ｆｍを円滑に流すことができる。これによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより一層安定した状態で導くことができる。

Ｂ−８．第８変形例：
第８変形例の説明では、上述の実施形態と同様の構成については上述の実施形態と同じ符号を用い、形状や大きさ等が異なるものの上述の実施形態に対応する構成については上述の実施形態の符号に英文字「ｈ」を付した符号を用いる。

図１２は、第８変形例におけるスパークプラグ１０ｈの詳細構造を示す説明図である。図１２には、スパークプラグ１０ｈの先端側を図３と同様に図示した。第８変形例のスパークプラグ１０ｈは、主体金具３００ｈの先端部３１０ｈの形状が異なる点を除き、上述の実施形態と同様である。

第８変形例における主体金具３００ｈの先端部３１０ｈは、金具先端３１１ｈと、金具傾斜面３１３ｈと、金具傾斜端３１７ｈとを有する。軸線ＣＡ１上を通る平面で切断した金具傾斜面３１３ｈの断面形状の外形線は、金具先端３１１ｈから金具傾斜端３１７ｈに向けて順に、凸状円弧３１４ｈと、線分３１５ｈとを有する。第８変形例におけるスパークプラグ１０ｈは、特に、軸線ＣＡ１に交差する径方向に金具先端３１１ｈが幅を有する点、および、金具傾斜面３１３ｈが凹状円弧を有しない点で、上述の実施形態と異なる。

第８変形例における先端部３１０ｈの金具先端３１１ｈは、主体金具３００ｈにおける＋Ｚ軸方向側の先端を構成する端面である。第８変形例では、金具先端３１１ｈは、Ｘ軸およびＹ軸に平行な平面である。第８変形例の金具先端３１１ｈは、金具傾斜面３１３ｈおよび金具内周面３９２に繋がる。

第８変形例における金具傾斜面３１３ｈの凸状円弧３１４ｈは、金具先端３１１ｈに繋がる外側に突出した凸状の円弧である。図１２に示すように、凸状円弧３１４ｈの中心７１２ｈは、金具内周面３９２上にある。

第８変形例における金具傾斜面３１３ｈの線分３１５ｈは、金具傾斜端３１７ｈを通る凸状円弧３１４ｈの接線ＴＬｈを構成する線分である。線分３１５ｈは、接点ＴＰｈで凸状円弧３１４ｈに繋がると共に、金具傾斜端３１７ｈに繋がる。

混合気流Ｆｍに対して効果的に巻き込み作用ＶＡを発生させる観点から、凸状円弧３１４ｈの半径Ｒ１は、上述の実施形態と同様に、０．２ｍｍ以上であることが好ましい。絶縁体２００の汚損を抑制する観点から、第８変形例においても、上述の実施形態と同様に、「α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔ」を満たすことが好ましい。第８変形例における角度αは、接線ＴＬｈがＹ軸方向に対してなす鋭角の角度である。

以上説明した第８変形例のスパークプラグ１０ｈによれば、上述の実施形態と同様に、凸状円弧３１４ｈによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより安定した状態で導くことができる。その結果、主体金具に凸状円弧が形成されていないスパークプラグと比較して、更なる着火性の向上を図ることができる。

また、α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔを満たす場合には、上述の実施形態と同様に、絶縁体２００の汚損を抑制することができる。その結果、スパークプラグ１０ｈの耐久性を向上させることができる。

第９変形例：
第９変形例の説明では、上述の実施形態と同様の構成については上述の実施形態と同じ符号を用い、形状や大きさ等が異なるものの上述の実施形態に対応する構成については上述の実施形態の符号に英文字「ｉ」を付した符号を用いる。

図１３は、第９変形例におけるスパークプラグ１０ｉの詳細構造を示す説明図である。図１３には、スパークプラグ１０ｉの先端側を図３と同様に図示した。第９変形例のスパークプラグ１０ｉは、主体金具３００ｉの先端部３１０ｉの形状が異なる点を除き、上述の実施形態と同様である。

第９変形例における主体金具３００ｉの先端部３１０ｉは、金具先端３１１ｉと、金具傾斜面３１３ｉと、金具傾斜端３１７ｉと、金具外周面３１９ｉとを有する。軸線ＣＡ１上を通る平面で切断した金具傾斜面３１３ｉの断面形状の外形線は、金具先端３１１ｉから金具傾斜端３１７ｉに向けて順に、凸状円弧３１４ｉと、線分３１５ｉと、凹状円弧３１６ｉとを有する。第９変形例におけるスパークプラグ１０ｉは、特に、軸線ＣＡ１に交差する径方向に金具先端３１１ｉが幅を有する点、および、ネジ部３２０と金具傾斜端３１７ｉとの間に金具外周面３１９ｉを設けた点で、上述の実施形態と異なる。

第９変形例における先端部３１０ｉの金具先端３１１ｉは、主体金具３００ｉにおける＋Ｚ軸方向側の先端を構成する端面である。第８変形例では、金具先端３１１ｉは、Ｘ軸およびＹ軸に平行な平面である。第９変形例の金具先端３１１ｉは、金具傾斜面３１３ｉおよび金具内周面３９２に繋がる。

第９変形例の金具傾斜端３１７ｉは、金具傾斜面３１３ｉにおける−Ｚ軸方向側の端を構成し、金具外周面３１９ｉに繋がる。第９変形例では、金具傾斜面３１３ｉは、金具傾斜端３１７ｉを介して内燃機関９０の内壁９１０に繋がる。

第９変形例の金具外周面３１９ｉは、金具傾斜端３１７ｉとネジ部３２０との間を繋ぐ主体金具３００ｉの外周面である。第９変形例では、金具外周面３１９ｉは、軸線ＣＡ１に沿った面である。

第９変形例における金具傾斜面３１３ｉの凸状円弧３１４ｉは、金具先端３１１ｉに繋がる外側に突出した凸状の円弧である。図１３に示すように、凸状円弧３１４ｉの中心７１２ｉは、金具内周面３９２上にある。

第９変形例における金具傾斜面３１３ｉの線分３１５ｉは、凸状円弧３１４ｉと凹状円弧３１６ｉとの間を繋ぐ共通接線である。

第９変形例における金具傾斜面３１３ｉの凹状円弧３１６ｉは、金具傾斜端３１７ｉに繋がる内側に陥没した凹状の円弧である。図１３に示すように、凹状円弧３１６ｉの中心７２２ｉは、金具傾斜端３１７ｉを通り軸線ＣＡ１に平行な直線Ｌ２上にある。

混合気流Ｆｍに対して効果的に巻き込み作用ＶＡを発生させる観点から、凸状円弧３１４ｉの半径Ｒ１は、上述の実施形態と同様に、０．２ｍｍ以上であることが好ましい。絶縁体２００の汚損を抑制する観点から、第９変形例においても、上述の実施形態と同様に、「α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔ」を満たすことが好ましい。第９変形例における角度αは、金具傾斜端３１７ｉを通る凸状円弧３１４ｉの接線ＴＬｉがＹ軸方向に対してなす鋭角の角度である。接線ＴＬｉは、凸状円弧３１４ｉと接点ＴＰｉで接する。

以上説明した第９変形例のスパークプラグ１０ｉによれば、上述の実施形態と同様に、凸状円弧３１４ｉによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより安定した状態で導くことができる。その結果、主体金具に凸状円弧が形成されていないスパークプラグと比較して、更なる着火性の向上を図ることができる。

また、α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔを満たす場合には、上述の実施形態と同様に、絶縁体２００の汚損を抑制することができる。その結果、スパークプラグ１０ｉの耐久性を向上させることができる。

また、金具傾斜面３１３ｉは、凸状円弧３１４ｉに加え凹状円弧３１６ｉを備えるため、凹状円弧３１６ｉを介して混合気流Ｆｍを金具傾斜面３１３ｉへと円滑に流すことができる。これによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより一層安定した状態で導くことができる。

また、凸状円弧３１４ｉと凹状円弧３１６ｉとの間は線分３１５ｉで繋がるため、金具先端３１１ｉに向けて金具傾斜面３１３ｉを伝う混合気流Ｆｍを円滑に流すことができる。これによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより一層安定した状態で導くことができる。

第１０変形例：
第１０変形例の説明では、上述の実施形態と同様の構成については上述の実施形態と同じ符号を用い、形状や大きさ等が異なるものの上述の実施形態に対応する構成については上述の実施形態の符号に英文字「ｊ」を付した符号を用いる。

図１４は、第１０変形例におけるスパークプラグ１０ｊの詳細構造を示す説明図である。図１４には、スパークプラグ１０ｊの先端側を図３と同様に図示した。第１０変形例のスパークプラグ１０ｊは、主体金具３００ｊの先端部３１０ｊの形状が異なる点を除き、上述の実施形態と同様である。

第１０変形例における主体金具３００ｊの先端部３１０ｊは、金具先端３１１ｊと、金具傾斜面３１３ｊと、金具傾斜端３１７ｊとを有する。軸線ＣＡ１上を通る平面で切断した金具傾斜面３１３ｉの断面形状の外形線は、金具先端３１１ｊから金具傾斜端３１７ｊに向けて順に、凸状円弧３１４ｊと、線分３１５ｊとを有する。金具先端３１１ｊおよび軸線ＣＡ１上を通る平面で切断した金具内周面３９２ｊの断面形状の外形線は、凸状円弧３１８ｊを有する。第１０変形例におけるスパークプラグ１０ｊは、特に、金具傾斜面３１３ｈが凹状円弧を有しない点、および、金具内周面３９２ｊが凸状円弧３１８ｊを有する点で、上述の実施形態と異なる。

第１０変形例における金具傾斜面３１３ｊの凸状円弧３１４ｊは、金具先端３１１ｊに繋がる外側に突出した凸状の円弧である。図１４に示すように、凸状円弧３１４ｊの中心７１２ｊは、金具内周面３９２ｊ上における軸線ＣＡ１に沿った部位にある。

第１０変形例における金具傾斜面３１３ｊの線分３１５ｊは、金具傾斜端３１７ｊを通る凸状円弧３１４ｊの接線ＴＬｊを構成する線分である。線分３１５ｊは、接点ＴＰｊで凸状円弧３１４ｊに繋がると共に、金具傾斜端３１７ｊに繋がる。

第１０変形例における金具内周面３９２ｊの凸状円弧３１８ｊは、金具先端３１１ｊに繋がる外側に突出した凸状の円弧である。図１４に示すように、凸状円弧３１８ｊの中心７３２ｊは、金具先端３１１ｊを通り軸線ＣＡ１に平行な直線Ｌ３上にある。凸状円弧３１８ｊの半径Ｒ１は、金具先端３１１ｊおよび金具傾斜端３１７ｊとの関係で適宜設定することができる。

混合気流Ｆｍに対して効果的に巻き込み作用ＶＡを発生させる観点から、凸状円弧３１４ｊの半径Ｒ１は、上述の実施形態と同様に、０．２ｍｍ以上であることが好ましい。絶縁体２００の汚損を抑制する観点から、第１０変形例においても、上述の実施形態と同様に、「α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔ」を満たすことが好ましい。第１０変形例における角度αは、接線ＴＬｊがＹ軸方向に対してなす鋭角の角度である。

以上説明した第１０変形例のスパークプラグ１０ｊによれば、上述の実施形態と同様に、凸状円弧３１４ｊによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより安定した状態で導くことができる。その結果、主体金具に凸状円弧が形成されていないスパークプラグと比較して、更なる着火性の向上を図ることができる。

また、α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔを満たす場合には、上述の実施形態と同様に、絶縁体２００の汚損を抑制することができる。その結果、スパークプラグ１０ｊの耐久性を向上させることができる。

また、金具内周面３９２ｊに凸状円弧３１８ｊを設けたため、金具先端３１１ｊに向けて金具傾斜面３１３ｊを伝う混合気流Ｆｍに対する軸線ＣＡ１に向かう方向への巻き込み作用ＶＡを向上させることができる。これによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより一層安定した状態で導くことができる。

Ｃ．評価試験の結果：
図１５は、評価試験に用いたスパークプラグ１０の一例を示す説明図である。図１５には、評価試験に用いたスパークプラグ１０の先端側を、図３と同様に図示した。主体金具３００の金具肉厚ｔｍｃは、主体金具３００の先端部３１０における肉厚を示し、具体的には、金具傾斜端３１７と金具内周面３９２との間のＹ軸に沿った長さである。主体金具３００の金具半径Ｒｍｃは、主体金具３００の先端部３１０における外半径を示し、具体的には、金具傾斜端３１７と軸線ＣＡ１との間のＹ軸に沿った長さである。主体金具３００のネジ先長Ｌｍｅは、主体金具３００の先端部３１０の長さを示し、具体的には、金具先端３１１と金具傾斜端３１７との間のＺ軸に沿った長さである。中心電極突出量Ｌｃｐは、中心電極１００が絶縁体先端２１１から＋Ｚ軸方向へと突出するＺ軸に沿った長さである。絶縁体突出量Ｌｉｐは、絶縁体２００が金具先端３１１ｆから＋Ｚ軸方向へと突出するＺ軸に沿った長さである。

図１６〜図２７は、主体金具３００における先端部３１０の形状に関する評価試験の結果を示す表である。図１６〜図２７の評価試験では、凸状円弧３１４の半径Ｒ１および凹状円弧３１６の半径Ｒ２が異なる複数の試料について着火性を評価した。図１６〜図２７には、各試料について、各試料を識別するために割り当てた試料符号と、凸状円弧３１４の半径Ｒ１と、凹状円弧３１６の半径Ｒ２と、角度αと、着火性評価とをそれぞれ示した。

図１６〜図２７の評価試験では、圧力センサを設けた排気量１．３リットル、４気筒の内燃機関を用意し、各試料を取り付けた内燃機関を、スロットル全開にして３０００ｒｐｍ（回転毎分）で運転した。その運転状態で、内燃機関に設けた圧力センサを用いて、試料を取り付けた気筒の筒内圧力（燃焼圧力）を測定し、燃焼解析装置を用いて図示平均有効圧力（ＮＭＥＰ：Net Mean Effective Pressure）を算出した。凸状円弧３１４および凹状円弧３１６を有しない試料についてのＮＭＥＰ値を着火性の基準値である基準ＮＭＥＰ値とし、各試料についてのＮＭＥＰ値と基準ＮＭＥＰ値とを比較することによって、各試料の着火性を次の評価基準で評価した。
×：基準ＮＭＥＰ値に対して１％未満の向上
△：基準ＮＭＥＰ値に対して１％以上の向上
○：基準ＮＭＥＰ値に対して３％以上の向上
◎：基準ＮＭＥＰ値に対して５％以上の向上

図１６および図１７には、試料Ａ１〜Ａ３６についての評価結果を示した。試料Ａ１〜Ａ３６では、ネジ部３２０の呼び径をＭ１４、金具肉厚ｔｍｃを１．８５０ｍｍ、金具半径Ｒｍｃを６．０５０ｍｍ、ネジ先長Ｌｍｅを１．５ｍｍ、中心電極突出量Ｌｃｐを２．０ｍｍ、絶縁体突出量Ｌｉｐを１．５ｍｍとした。試料Ａ１〜Ａ２０については、凹状円弧３１６の半径Ｒ２を有しないもの（すなわち、半径Ｒ２＝０．０ｍｍ）とし、凸状円弧３１４の半径Ｒ１を変化させた。試料Ａ２１〜Ａ３６については、凸状円弧３１４の半径Ｒ１を０．４ｍｍに固定し、凹状円弧３１６の半径Ｒ２を変化させた。なお、試料Ａ１は、凸状円弧３１４および凹状円弧３１６を有しない試料であり、他の試料Ａ２〜Ａ３６に対する着火性評価の基準とした。

図１６の評価結果によれば、凸状円弧３１４の半径Ｒ１が０．２ｍｍ以上で着火性が向上し、凸状円弧３１４の半径Ｒ１が０．４ｍｍ以上１．９ｍｍ以下で着火性が一層向上することが分かる。図１７の評価結果によれば、凸状円弧３１４に加えて、半径Ｒ２が０．１ｍｍ以上の凹状円弧３１６を設けることによって、凸状円弧３１４単独よりも更に着火性が向上する場合があることが分かる。着火性の観点から、半径Ｒ１が０．４ｍｍの凸状円弧３１４に対しては、半径Ｒ２が０．１ｍｍ以上１．３ｍｍ以下の凹状円弧３１６を設けることが好ましい。また、着火性の観点から、凸状円弧３１４に加えて凹状円弧３１６を設ける場合には、「半径Ｒ１＋半径Ｒ２≦１．７ｍｍ」を満たすことが好ましい。

図１８および図１９には、試料Ｂ１〜Ｂ３３についての評価結果を示した。試料Ｂ１〜Ａ３３では、ネジ部３２０の呼び径をＭ１２、金具肉厚ｔｍｃを１．５５０ｍｍ、金具半径Ｒｍｃを５．０５０ｍｍ、ネジ先長Ｌｍｅを１．０ｍｍ、中心電極突出量Ｌｃｐを２．０ｍｍ、絶縁体突出量Ｌｉｐを１．５ｍｍとした。試料Ｂ１〜Ｂ１９については、凹状円弧３１６の半径Ｒ２を有しないもの（すなわち、半径Ｒ２＝０．０ｍｍ）とし、凸状円弧３１４の半径Ｒ１を変化させた。試料Ｂ２０〜Ｂ３３については、凸状円弧３１４の半径Ｒ１を０．４ｍｍに固定し、凹状円弧３１６の半径Ｒ２を変化させた。なお、試料Ｂ１は、凸状円弧３１４および凹状円弧３１６を有しない試料であり、他の試料Ｂ２〜Ｂ３３に対する着火性評価の基準とした。

図１８の評価結果によれば、凸状円弧３１４の半径Ｒ１が０．２ｍｍ以上で着火性が向上し、凸状円弧３１４の半径Ｒ１が０．４ｍｍ以上で着火性が一層向上することが分かる。図１９の評価結果によれば、凸状円弧３１４に加えて、半径Ｒ２が０．１ｍｍ以上の凹状円弧３１６を設けることによって、凸状円弧３１４単独よりも更に着火性が向上する場合があることが分かる。着火性の観点から、半径Ｒ１が０．４ｍｍの凸状円弧３１４に対しては、半径Ｒ２が０．１ｍｍ以上１．２ｍｍ以下の凹状円弧３１６を設けることが好ましい。また、着火性の観点から、凸状円弧３１４に加えて凹状円弧３１６を設ける場合には、「半径Ｒ１＋半径Ｒ２≦１．６ｍｍ」を満たすことが好ましい。

図２０および図２１には、試料Ｃ１〜Ｃ２８についての評価結果を示した。試料Ｃ１〜Ｃ２８では、ネジ部３２０の呼び径をＭ１２、金具肉厚ｔｍｃを１．４５０ｍｍ、金具半径Ｒｍｃを５．０５０ｍｍ、ネジ先長Ｌｍｅを１．５ｍｍ、中心電極突出量Ｌｃｐを２．０ｍｍ、絶縁体突出量Ｌｉｐを１．５ｍｍとした。試料Ｃ１〜Ｃ１６については、凹状円弧３１６の半径Ｒ２を有しないもの（すなわち、半径Ｒ２＝０．０ｍｍ）とし、凸状円弧３１４の半径Ｒ１を変化させた。試料Ｃ１７〜Ｃ２８については、凸状円弧３１４の半径Ｒ１を０．４ｍｍに固定し、凹状円弧３１６の半径Ｒ２を変化させた。なお、試料Ｃ１は、凸状円弧３１４および凹状円弧３１６を有しない試料であり、他の試料Ｃ２〜Ｃ２８に対する着火性評価の基準とした。

図２０の評価結果によれば、凸状円弧３１４の半径Ｒ１が０．２ｍｍ以上で着火性が向上し、凸状円弧３１４の半径Ｒ１が０．４ｍｍ以上で着火性が一層向上することが分かる。図２１の評価結果によれば、凸状円弧３１４に加えて、半径Ｒ２が０．１００ｍｍ以上の凹状円弧３１６を設けることによって、凸状円弧３１４単独よりも更に着火性が向上する場合があることが分かる。着火性の観点から、半径Ｒ１が０．４ｍｍの凸状円弧３１４に対しては、半径Ｒ２が０．１ｍｍ以上０．７ｍｍ以下の凹状円弧３１６を設けることが好ましい。また、着火性の観点から、凸状円弧３１４に加えて凹状円弧３１６を設ける場合には、「半径Ｒ１＋半径Ｒ２≦１．１ｍｍ」を満たすことが好ましい。

図２２および図２３には、試料Ｄ１〜Ｄ２６についての評価結果を示した。試料Ｄ１〜Ｄ２６では、ネジ部３２０の呼び径をＭ１０、金具肉厚ｔｍｃを１．３２５ｍｍ、金具半径Ｒｍｃを４．２５０ｍｍ、ネジ先長Ｌｍｅを１．１ｍｍ、中心電極突出量Ｌｃｐを１．５ｍｍ、絶縁体突出量Ｌｉｐを１．５ｍｍとした。試料Ｄ１〜Ｄ１５については、凹状円弧３１６の半径Ｒ２を有しないもの（すなわち、半径Ｒ２＝０．０ｍｍ）とし、凸状円弧３１４の半径Ｒ１を変化させた。試料Ｄ１６〜Ｄ２６については、凸状円弧３１４の半径Ｒ１を０．４ｍｍに固定し、凹状円弧３１６の半径Ｒ２を変化させた。なお、試料Ｄ１は、凸状円弧３１４および凹状円弧３１６を有しない試料であり、他の試料Ｄ２〜Ｄ２６に対する着火性評価の基準とした。

図２２の評価結果によれば、凸状円弧３１４の半径Ｒ１が０．２ｍｍ以上で着火性が向上し、凸状円弧３１４の半径Ｒ１が０．４ｍｍ以上で着火性が一層向上することが分かる。図２３の評価結果によれば、凸状円弧３１４に加えて、半径Ｒ２が０．１ｍｍ以上の凹状円弧３１６を設けることによって、凸状円弧３１４単独よりも更に着火性が向上する場合があることが分かる。着火性の観点から、半径Ｒ１が０．４ｍｍの凸状円弧３１４に対しては、半径Ｒ２が０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下の凹状円弧３１６を設けることが好ましい。また、着火性の観点から、凸状円弧３１４に加えて凹状円弧３１６を設ける場合には、「半径Ｒ１＋半径Ｒ２≦１．２ｍｍ」を満たすことが好ましい。

図２４および図２５には、試料Ｅ１〜Ｅ２４についての評価結果を示した。試料Ｅ１〜Ｅ２４では、ネジ部３２０の呼び径をＭ１０、金具肉厚ｔｍｃを１．２２５ｍｍ、金具半径Ｒｍｃを４．２２５ｍｍ、ネジ先長Ｌｍｅを１．５ｍｍ、中心電極突出量Ｌｃｐを１．５ｍｍ、絶縁体突出量Ｌｉｐを１．５ｍｍとした。試料Ｅ１〜Ｅ１４については、凹状円弧３１６の半径Ｒ２を有しないもの（すなわち、半径Ｒ２＝０．０ｍｍ）とし、凸状円弧３１４の半径Ｒ１を変化させた。試料Ｅ１５〜Ｅ２４については、凸状円弧３１４の半径Ｒ１を０．４ｍｍに固定し、凹状円弧３１６の半径Ｒ２を変化させた。なお、試料Ｅ１は、凸状円弧３１４および凹状円弧３１６を有しない試料であり、他の試料Ｅ２〜Ｅ２４に対する着火性評価の基準とした。

図２４の評価結果によれば、凸状円弧３１４の半径Ｒ１が０．２ｍｍ以上で着火性が向上し、凸状円弧３１４の半径Ｒ１が０．４ｍｍ以上で着火性が一層向上することが分かる。図２５の評価結果によれば、凸状円弧３１４に加えて、半径Ｒ２が０．１ｍｍ以上の凹状円弧３１６を設けることによって、凸状円弧３１４単独よりも更に着火性が向上する場合があることが分かる。着火性の観点から、半径Ｒ１が０．４ｍｍの凸状円弧３１４に対しては、半径Ｒ２が０．１ｍｍ以上０．４ｍｍ以下の凹状円弧３１６を設けることが好ましい。また、着火性の観点から、凸状円弧３１４に加えて凹状円弧３１６を設ける場合には、「半径Ｒ１＋半径Ｒ２≦０．８ｍｍ」を満たすことが好ましい。

図２６および図２７には、試料Ｆ１〜Ｆ２３についての評価結果を示した。試料Ｆ１〜Ｆ２３では、ネジ部３２０の呼び径をＭ１０、金具肉厚ｔｍｃを１．１７５ｍｍ、金具半径Ｒｍｃを４．２２５ｍｍ、ネジ先長Ｌｍｅを１．０００ｍｍ、中心電極突出量Ｌｃｐを１．５ｍｍ、絶縁体突出量Ｌｉｐを１．５ｍｍとした。試料Ｆ１〜Ｆ１４については、凹状円弧３１６の半径Ｒ２を有しないもの（すなわち、半径Ｒ２＝０．０ｍｍ）とし、凸状円弧３１４の半径Ｒ１を変化させた。試料Ｆ１５〜Ｆ２３については、凸状円弧３１４の半径Ｒ１を０．４ｍｍに固定し、凹状円弧３１６の半径Ｒ２を変化させた。なお、試料Ｆ１は、凸状円弧３１４および凹状円弧３１６を有しない試料であり、他の試料Ｆ２〜Ｆ２３に対する着火性評価の基準とした。

図２６の評価結果によれば、凸状円弧３１４の半径Ｒ１が０．２ｍｍ以上で着火性が向上し、凸状円弧３１４の半径Ｒ１が０．４ｍｍ以上で着火性が一層向上することが分かる。図２７の評価結果によれば、凸状円弧３１４に加えて、半径Ｒ２が０．１ｍｍ以上の凹状円弧３１６を設けることによって、凸状円弧３１４単独よりも更に着火性が向上する場合があることが分かる。着火性の観点から、半径Ｒ１が０．４ｍｍの凸状円弧３１４に対しては、半径Ｒ２が０．１ｍｍ以上０．７ｍｍ以下の凹状円弧３１６を設けることが好ましい。また、着火性の観点から、凸状円弧３１４に加えて凹状円弧３１６を設ける場合には、「半径Ｒ１＋半径Ｒ２≦１．１ｍｍ」を満たすことが好ましい。

Ｄ．他の実施形態：
本発明は、上述の実施形態や実施例、変形例に限られるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の構成で実現することができる。例えば、発明の概要の欄に記載した各形態中の技術的特徴に対応する実施形態、実施例、変形例中の技術的特徴は、上述の課題の一部または全部を解決するために、あるいは、上述の効果の一部または全部を達成するために、適宜、差し替えや、組み合わせを行うことが可能である。また、その技術的特徴が本明細書中に必須なものとして説明されていなければ、適宜、削除することが可能である。

具体的には、第１０変形例における金具内周面３９２ｊに設けた凸状円弧３１８ｊを、上述の実施形態や他の変形例に適用しても良い。これによって、中心電極１００と接地電極４００との間の間隙ＳＧ近傍へと混合気流Ｆｍをより一層安定した状態で導くことができる。

１０，１０ａ〜１０ｊ…スパークプラグ
９０…内燃機関
１００…中心電極
１１０…電極先端
１６０…シール体
１７０…セラミック抵抗
１８０…シール体
１９０…端子金具
２００…絶縁体
２１１…絶縁体先端
２１８…絶縁体側面
２８０…軸孔
３００，３００ａ〜３００ｊ…主体金具
３１０，３１０ａ〜３１０ｊ…先端部
３１１，３１１ａ〜３１１ｊ…金具先端
３１２…金具先端
３１３，３１３ａ〜３１３ｊ…金具傾斜面
３１４，３１４ａ〜３１４ｊ…凸状円弧
３１５，３１５ａ，３１５ｃ，３１５ｅ，３１５ｈ，３１５ｉ，３１５ｊ…線分
３１６，３１６ｅ，３１６ｆ，３１６ｇ，３１６ｉ…凹状円弧
３１７，３１７ａ〜３１７ｊ…金具傾斜端
３１８ｊ…凸状円弧
３１９ｃ，３１９ｄ，３１９ｅ，３１９ｇ，３１９ｉ…金具外周面
３２０…ネジ部
３４０…胴部
３５０…溝部
３６０…工具係合部
３８０…カシメ部
３９２，３９２ｊ…金具内周面
３９４…環状凸部
３９６…金具内周面
４００…接地電極
５００…ガスケット
７１２，７１２ａ〜７１２ｊ…中心
７１４，７１５ｆ，７１５ｇ…接点
７２２，７２２ｅ，７２２ｆ，７２２ｇ，７２２ｉ…中心
７２４…接点
７３２ｊ…中心
９１０…内壁
９２０…燃焼室
９３０…ネジ孔

Claims (4)

1. 軸線に沿って延びた棒状の中心電極と、
   前記軸線に沿った筒状をなし、前記中心電極を突出させた状態で前記中心電極を保持する絶縁体と、
   前記軸線に沿った筒状をなし、前記中心電極と共に前記絶縁体を突出させた状態で前記絶縁体を保持する主体金具と
   を備えるスパークプラグであって、
   前記軸線に沿って前記中心電極が前記絶縁体から突出する方向を＋Ｚ軸方向とするとき、
   前記主体金具は、
   前記＋Ｚ軸方向側の先端である金具先端と、
   前記＋Ｚ軸方向に向かって前記金具先端に至るまで連続的に外径が小さくなる金具傾斜面と、
   前記金具先端に繋がり前記絶縁体に対向する内周面である金具内周面と
   を有し、
   前記軸線上を通る平面で切断した前記金具傾斜面の断面形状の外形線は、前記金具先端に繋がる凸状円弧を有し、
   前記凸状円弧の中心は、前記金具内周面上にあり、
   前記凸状円弧の半径は、０．２ｍｍ以上であり、
   前記＋Ｚ軸方向の逆方向を−Ｚ軸方向とし、
   前記金具傾斜面における前記−Ｚ軸方向側の端である金具傾斜端と、前記絶縁体における前記＋Ｚ軸方向側の先端である絶縁体先端と、の間における前記軸線に沿った長さをＳとし、
   前記金具傾斜端と前記軸線との間における前記軸線に直交する径方向に沿った長さをＴとし、
   前記金具傾斜端を通る前記凸状円弧の接線が前記径方向に対してなす鋭角の角度をαとするとき、
   α≧β、ｔａｎβ＝Ｓ／Ｔを満たすことを特徴とするスパークプラグ。
2. 請求項１に記載のスパークプラグであって、
   前記＋Ｚ軸方向の逆方向を−Ｚ軸方向とするとき、
   前記外形線は、前記金具傾斜面における前記−Ｚ軸方向側の端である金具傾斜端に繋がる凹状円弧を有し、
   前記凹状円弧の中心は、前記金具傾斜端を通り前記軸線に平行な直線上にあることを特徴とするスパークプラグ。
3. 前記外形線において、前記凸状円弧と前記凹状円弧との間は線分で繋がる、または、前記凸状円弧と前記凹状円弧とは相互に外接することを特徴とする請求項２に記載のスパークプラグ。
4. 前記金具先端および前記軸線上を通る平面で切断した前記金具内周面の断面形状の外形線は、前記金具先端に繋がる凸状円弧を有することを特徴とする請求項１から請求項３までのいずれか一項に記載のスパークプラグ。

Images