JP5795892B2

JP5795892B2 - 帯鋸刃

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Publication number: JP5795892B2
Application number: JP2011145700A
Authority: JP
Inventors: 辻本　晋; 晋辻本; 其武許; 勝彦押部
Original assignee: Amada Machine Tools Co Ltd; Amada Holdings Co Ltd
Current assignee: Amada Co Ltd; Amada Machine Tools Co Ltd
Priority date: 2011-06-30
Filing date: 2011-06-30
Publication date: 2015-10-14
Anticipated expiration: 2031-06-30
Also published as: JP2013010170A; CN202824862U

Description

本発明は、適数の直歯と適数の左アサリ歯及び右アサリ歯を適宜ピッチでもって１つの鋸歯グループとして備えた帯鋸刃に係り、さらに詳細には、帯鋸刃をエンドレス状に溶接したときのエンドレス溶接部の品質向上を図り、溶接部からの早期破断を抑制して長寿命化を図るために、溶接性の容易性を判別（評価）して製作された帯鋸刃に関する。

従来、金属製のワークを切断する切断機として帯鋸盤が使用されている。この帯鋸盤には、エンドレス状に溶接した帯鋸刃が使用されている。前記帯鋸刃は、材質的には、強靱性合金鋼の帯状の胴部の一側に高速度工具鋼や超硬合金を刃として溶接やろう付けした、いわゆるバイメタル帯鋸刃が多く使用されている。

エンドレス状に溶接され帯鋸刃は、帯鋸盤に備えた駆動ホイール及び従動ホイールに掛回して使用される。したがって、帯鋸盤に装着したエンドレス状の帯鋸刃は、駆動、従動の両ホイールによる引張り応力と、両ホイールによる曲げ応力及び帯鋸刃の歯先をワークに対する切込み方向に指向するように鋸刃ガイドによって捻られる捻り応力の３つの応力を受けると共に、帯鋸刃における各鋸歯がワークに食い込む毎の衝撃、振動を受けることになる。すなわち、帯鋸刃は過酷な条件の下において使用されるものである。したがって、帯鋸刃の胴部が疲労破壊して寿命に至ることがある。

ところで、帯鋸盤に使用するエンドレス状の帯鋸刃は、長い帯鋸刃を所望の長さに切断し、切断した両端部を溶接することによってエンドレス状に構成してある。したがって、エンドレス状の帯鋸刃の長寿命化を図るには、前記溶接部（エンドレス溶接部）の溶接品質は重要な要素である。例えば、エンドレス溶接部に段差が生じていると、帯鋸刃が一周する毎に切断部にキズが生じたり、あるいは溶接部前後で歯欠けを生じる原因となる。また、エンドレス溶接部に金属的な欠陥がある場合は早期に破断を生じる原因となる。なお、帯鋸刃の材質や歯形をどんなに改善しても、エンドレス溶接部に不良があると、改善効果が得られないことは言うまでも無い。

ところで、周知のように、帯鋸刃は、適数の直歯と適数の左アサリ歯及び右アサリ歯を備えており、各鋸歯の間には、ワークの切削によって生じた切り屑を一時的に蓄えるためのガレット（チップポケット）が形成されている。このガレットの最深部を歯底と称することがある。この歯底の部分は帯鋸刃における帯幅寸法が最も小さくなる部分であり、最も応力が集中する部分である。したがって、帯鋸刃における疲労破断は歯底の部分に生じることが多いものである。

したがって、帯鋸刃におけるガレットの歯底部分を回避して、鋸歯における逃げ面部分においてエンドレス溶接を行うことが提案されている（特許文献１参照）。なお、本発明に関係すると思われる先行技術文献としては、さらに特許文献２〜４がある。

ＥＰ０５３１８７９Ｂ１号公報特開平６−７１８号公報ＵＳＰ４２９２８７１号公報特許第４４６４４７３号公報

前記特許文献１に記載の鋸歯の構成は、当該鋸歯の歯先から、当該鋸歯の後側の後続歯におけるガレットの歯底（底面）に接続した逃げ面を備えた構成である。換言すれば逃げ面の逃げ角度は一定である。したがって、長い帯鋸刃の一端側と他端側とを単に突き合せたときに、逃げ面が連続した態様となることがある。

しかし、帯鋸刃の切断した一端側と他端側とをエンドレス溶接する場合は、一般的にはフラッシュバット溶接が多く用いられている。したがって、フラッシュバット溶接時には、互いの端面を軽く接触させて通電すると、端面における微小突起部が接触して急激に加熱溶融し、火花となって溶接部の外周に飛散する。さらに、両端面を接近させると、他の微小突起部が次々と接触して溶融飛散される。そして、互いに突合せた溶接面の全面が溶融点に達したときに突き合せる方向に加圧することによって酸化物を押し出して溶接するものである。

すなわち、帯鋸刃における鋸歯の逃げ面の部分においてエンドレス溶接を行うと、フラッシュバット溶接によって溶接部から金属の除去が行われることとなり、鋸歯の逃げ面に段差部を生じることとなる。

上記段差部の発生を考慮して鋸歯の逃げ面部の切断を行うことも可能である。しかし、この場合、エンドレス溶接を行うべく切断した帯鋸刃の突き合せる一端側（鋸歯の歯先側）よりも他端側（ガレットの歯底側）が高い段差となるように切断する必要があり、帯鋸刃の両端側の切断位置の設定が難しいという問題がある。

ところで、帯鋸刃のエンドレス溶接を行ったときの前記段差部を小さくするには、鋸歯における逃げ面の逃げ角を小さくすればよいことになる。しかし、鋸歯における逃げ角を小さくすると、後続歯のガレット深さが小さくなる、という新たな問題を生じることになる。そこで、ガレット深さが小さくならないように、鋸歯の逃げ面の逃げ角を大きくすると、逃げ面部分においてのエンドレス溶接時に生じる前記段差部の段差が大きくなると共に、鋸歯における歯先の歯角が小さくなって、歯先の強度が低下するという問題がある。

そこで、前記特許文献３に記載の鋸歯の構成のごとく、鋸歯における歯先からの第１の逃げ面の後側に、第１の逃げ面の逃げ角よりも逃げ角が大きく、かつ後側の後続歯におけるガレットの底面に接続した第２の逃げ面を備えた構成とすると、鋸歯における歯先の歯角を大きくすることができると共に、前記ガレットの面積を大きくすることができる。すなわち、鋸歯における歯先の強度向上を図り、かつガレット面積の増大化を図ることができ望ましいものである。

しかし、前記構成においては、帯鋸刃のエンドレス溶接を行うときに、ガレットの歯底（底面）部を回避するとなると、鋸歯における前記第１の逃げ面の部分又は第２の逃げ面の部分においてエンドレス溶接を行うことになる。ところが、前記第１の逃げ面は鋸歯における歯先に近接した位置であり、エンドレス溶接を行うには好ましい位置ではない。前記第２の逃げ面は、逃げ角が大きいので、エンドレス溶接を行ったときに生じる段差部の段差が大きくなり望ましいものではない。

ところで、帯鋸刃のエンドレス溶接を行うには、鋸歯の歯先に近い第１の逃げ面及びガレットの歯底部を回避するとなると、第２の逃げ面の位置で行うことになる。この第２の逃げ面の位置でエンドレス溶接を行うに当り、長い帯鋸刃を切断するとき、前記第２の逃げ面の中央部で正確に切断されるとは限らないものである。したがって、切断した帯鋸刃の一端側と他端側の切断面を突き合せたとき、切断面が適切に整合する場合や、一端側の切断面が他端側の切断面より大きくなることや、逆に小さくなることがある。

そして、帯鋸刃の両端側を突き合せてフラッシュバット溶接によってエンドレス溶接を行うとき、例えば一端側の断面積に対して他端側の断面積が大きく、予め段差を生じた状態にあると、他端側の温度上昇が少なく、溶け込み不足を生じて金属組織的な不良を発生することがある。フラッシュバット溶接によって帯鋸刃のエンドレス溶接を行うと、両端側の溶融金属が押し出されるので、溶接後における逃げ面の段差部が大きくなることや、押し出された金属を研摩砥石による研摩作業によって除去する必要がある。この際、逃げ面の逃げ角が大きいと、前記研摩砥石をガレットの底部側へより近接する必要があり、研摩作業がやり難いと共に、場合によっては隣接した後続歯の歯先に研摩砥石が接触して歯先を損傷することがある。

そこで、本発明は、鋸歯における歯先からの第１の逃げ面の後側に、後続歯におけるガレットの底面に接続した第２の逃げ面を形成した鋸歯の前記第２の逃げ面の部分において帯鋸刃のエンドレス溶接を行ったとき、前記第２の逃げ面の条件がある条件を満たすことによって、エンドレス溶接の容易性の判別を行うことができ、この判別方法によれば前述したごとき従来の問題を解消することができる知見に基づいてなされたものである。

本発明は、前述したごとき従来の問題に鑑みてなされたもので、適数の直歯と適数の左アサリ歯及び右アサリ歯を適宜のピッチで１つの鋸歯グループとして備えた帯鋸刃であって、当該鋸歯グループにおける少なくとも１つの直歯に、当該直歯の歯先からの第１の逃げ面を備え、この第１の逃げ面の後側に、当該直歯の後側の後続歯におけるガレットの底面に接続した第２の逃げ面を備え、この第２の逃げ面においてエンドレス溶接を行うために、第２の逃げ面の逃げ角を４４°未満に設定してあることを特徴とするものである。

また、適数の直歯と適数の左アサリ歯及び右アサリ歯を適宜のピッチで１つの鋸歯グループとして備えた帯鋸刃であって、当該鋸歯グループにおける少なくとも１つの直歯に、当該直歯の歯先からの第１の逃げ面を備え、この第１の逃げ面の後側に、当該直歯の後側の後続歯におけるガレットの底面に接続した凹曲面からなる第２の逃げ面を備え、この第２の逃げ面においてエンドレス溶接を行うために、第２の逃げ面とガレットの底面は円弧でもって接続してあり、前記円弧の中心位置を前記ガレットの外側に設定してあることを特徴とするものである。

また、適数の直歯と適数の左アサリ歯及び右アサリ歯を適宜のピッチで１つの鋸歯グループとして備えた帯鋸刃であって、当該鋸歯グループにおける少なくとも１つの直歯に、当該直歯の歯先からの第１の逃げ面を備え、この第１の逃げ面の後側に、当該直歯の後側の後続歯におけるガレットの底面に接続した第２の逃げ面を備え、前記第１の逃げ面と第２の逃げ面との間に第３の逃げ面を備え、この第３の逃げ面においてエンドレス溶接を行うために、この第３の逃げ面の逃げ角を０°以上で４４°未満に設定してあることを特徴とするものである。

また、前記帯鋸刃において、前記第２の逃げ面においてエンドレス状に溶接してあることを特徴とするものである。

また、前記帯鋸刃において、当該直歯と前記後続歯との間のピッチが最大ピッチであることを特徴とするものである。

また、前記帯鋸刃において、当該直歯と前記後続歯との間のガレット面積は、当該鋸歯グループにおける最小ピッチのガレット面積よりも大きいことを特徴とするものである。

また、前記帯鋸刃において、当該直歯と当該直歯との間の鋸歯の数は３歯以下であることを特徴とするものである。

本発明によれば、帯鋸刃においてエンドレス溶接を行う直歯は、当該直歯の歯先からの第１の逃げ面を備えると共に、この第１の逃げ面の後側に後側の後続歯におけるガレットの底面と接続した第２の逃げ面を備え、この第２の逃げ面においてエンドレス溶接を行うために、第２の逃げ面の逃げ角が４４°未満に設定してある。したがって、前記歯先の強度の向上を図ることができると共に前記ガレットの面積の拡大化を図ることができる。そしてエンドレス溶接部分に発生する傾向にある段差部を小さくすることができると共に、溶接後における研摩作業による研摩量を小さく抑制でき、前述したごとき従来の問題を解消し得るものである。

本発明の第１の実施形態に係る帯鋸刃の構成を示す説明図である。帯鋸刃をエンドレス溶接するときの鋸歯の溶接性の良否を判定（評価）する方法の説明図である。上記判定方法に具体的数値を適用した説明図である。本発明の第２の実施形態に係る帯鋸刃の構成を示す説明図である。本発明の第３の実施形態に係る帯鋸刃の構成を示す説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。鋸歯に具体的数値を示した説明図である。図６に示した鋸歯形状において平行線の高さ位置を種々変更したときのオフセット距離の変化を示す説明図である。図６〜２４に示した各鋸歯形状においての平行線の高さ位置とオフセット距離を変化したときにおける溶接性の評価値（判定値）の変化を示す説明図である。図２６に示した表をグラフ化した説明図である。

以下、図面を用いて本発明の実施形態について説明するに、図１に示すように、本発明の実施形態に係る帯鋸刃１Ａは、一般的な帯鋸刃と同様に直歯Ｔ１と左側へ振り出し（あさり出し）を行った複数の左アサリ歯Ｔ２，Ｔ４，Ｔ６及び複数の右アサリ歯Ｔ３，Ｔ５，Ｔ７の７歯を１つの鋸歯グループとして備えている。

前記鋸歯グループとは、所望の歯先ピッチパターンのグループ（歯先ピッチグループ）と、所望のアサリパターンのグループ（アサリパターングループ）とを合せたグループのことで、長い帯鋸刃１本中で繰り返し配置される最長のパターンである。なお、アサリパターングループ内に歯先ピッチパターングループが含まれる場合には、アサリパターングループの長さと鋸歯グループの長さは同じになるものである。

因みに、図１に示した帯鋸刃１Ａにおいてのアサリパターンは、直歯Ｔ１、左アサリ歯Ｔ２、右アサリ歯Ｔ３、左アサリ歯Ｔ４、右アサリ歯Ｔ５、左アサリ歯Ｔ６及び右アサリ歯Ｔ７の７歯からなるアサリパターンであり、このアサリパターンが繰り返されるものである。そして、歯先ピッチパターンは、各鋸歯Ｔ１〜Ｔ７間の各ピッチ８．１５ｍｍ、７．４５ｍｍ、６．５ｍｍ、６．４ｍｍ、６．８ｍｍ、８ｍｍ及び８．５ｍｍのピッチパターンであり、このピッチパターンが繰り返されるものである。上記アサリパターンとピッチパターンは共に等長であって５１．８ｍｍである。

前記鋸歯Ｔ１〜Ｔ７の掬い角は７°に設定してある。そして、各鋸歯Ｔ１〜Ｔ７における歯先ＴＥからの第１の逃げ面ＲＦ１は２５°に設定してあり、鋸歯Ｔ１の第１の逃げ面ＲＦ１には、後側の後続歯Ｔ２におけるガレットＧＡ２の歯底（底面）ＴＢに接続した第２の逃げ面ＲＦ２を備えている。前記直歯Ｔ１における第２の逃げ面ＲＦ２の逃げ角は４０°に設定してあり、各鋸歯Ｔ２〜Ｔ７における第２の逃げ面ＲＦ２の逃げ角は５５°に設定してある。

前記各鋸歯Ｔ１〜Ｔ７の第２の逃げ面ＲＦ２と各ガレットＧＡ１〜ＧＡ７の歯底ＴＢは円弧でもって接続してある。すなわち、鋸歯Ｔ１〜Ｔ７は、図１に示すように、それぞれ半径が１．６３ｍｍ、１．４９ｍｍ、１．３ｍｍ、１．２８ｍｍ、１．３６ｍｍ、１．６ｍｍ及び１．７ｍｍの円弧でもって後続歯Ｔ２〜Ｔ７及びＴ１の各ガレットＧＡ２〜ＧＡ７及びＧＡ１の歯底ＴＢとそれぞれ接続してある。そして、鋸歯（直歯）Ｔ１のガレットＧＡ１の歯底ＴＢには鋸刃１Ａの走行方向の長さが０．８５ｍｍの平面部が備えられているが、直歯Ｔ１の後続歯である鋸歯（左アサリ歯）Ｔ２のガレットＧＡ２の歯底ＴＢは前記半径Ｒ＝１．６３ｍｍの円弧に形成してある。他の鋸歯Ｔ３〜Ｔ７のガレットＧＡ３〜ＧＡ７の歯底ＴＢには、図１に示すように、０．７４５ｍｍ、０．６５ｍｍ、０．６４ｍｍ、０．６８ｍｍ及び０．８ｍｍの長さの平面部が備えられている。

さらに、前記各鋸歯Ｔ１〜Ｔ７の各ガレットＧＡ１〜ＧＡ７の深さは、４．２５ｍｍ、４．０７５ｍｍ、３．７２５ｍｍ、３．２５ｍｍ、３．２ｍｍ、３．４ｍｍ及び４ｍｍにそれぞれ形成してある。そして、前記各数値を基にして各ガレットＧＡ１〜ＧＡ７の面積を計算すると、２１．７９ｍｍ²、１８．９８ｍｍ²、１６．７４ｍｍ²、１２．７４ｍｍ²、１２．３６ｍｍ²、１３．９５ｍｍ²及び１９．３１ｍｍ²である。

前記構成のごとき帯鋸刃１Ａを、フラッシュバット溶接によってエンドレス状に溶接するに際しては、各鋸歯Ｔ１〜Ｔ７のガレットＧＡ１〜ＧＡ７の歯底（底面）ＴＢを回避して、各鋸歯Ｔ１〜Ｔ７の逃げ面においてエンドレス溶接を行うものとして、溶接の容易性を判別する方法として、次の判別方法を採用することにした。なお、各鋸歯Ｔ１〜Ｔ７の逃げ面の部分においてエンドレス溶接を行うにしても、第１の逃げ面ＲＦ１は歯先ＴＥに近いので、フラッシュバット溶接によるエンドレス溶接時の熱影響を考慮すると、第１の逃げ面を回避することが望ましいものである。したがって、エンドレス溶接の容易性の判別は第２の逃げ面ＲＦ２に対応した部分において行うことになる。換言すれば、鋸歯の逃げ面として複数の逃げ面がある場合には、第１の逃げ面ＲＦ１を除いた他の逃げ面に対応した部分においてエンドレス溶接の容易性を判別することになるものである。

図２は、前記鋸歯Ｔ２と鋸歯Ｔ３との関係を模式的に示したもので、鋸歯Ｔ２の第１逃げ角をβ°、第２逃げ角をα°とし、前記鋸歯Ｔ２、Ｔ３の歯先ピッチをＰ、鋸歯Ｔ２の後続歯としての鋸歯Ｔ３のガレットＧＡ３の深さをＨとしている。さらに、第２の逃げ面ＲＦ２とガレットＧＡ３の歯底ＴＢとを接続した円弧の半径をＲとし、このガレットＧＡ３の歯底（底面）ＴＢを通って帯鋸刃の走行方向（図２において左右方向）に平行な直線を描いたときの直線をＧとしている。そして、この直線Ｇから所望の高さ位置、例えばＨ／２．６〜Ｈ／４．２の範囲の高さ位置（図２においてはＨ／４で例示してある）において、前記直線Ｇに平行な平行線（クロスライン）Ｋを描いたときに、前記第２の逃げ面ＲＦ２との交差位置をＭとし、この交差位置Ｍから前記直線Ｇ、平行線Ｋに対して直交する垂直な垂直線をＣとしている。

なお、交差位置Ｍを求める平行線Ｋの高さ位置が小さいと、交差位置ＭがガレットＧＡの歯底ＴＢに近接するので望ましいものではなく、また高さ位置が大きいと、第１の逃げ面ＲＦ１に近接するので望ましいものではない。したがって、Ｈ／２．６〜Ｈ／４．２とすることが望ましいものである。

さらに、上記垂直線Ｃから帯鋸刃の走行方向に等しい距離（オフセット量）Ｌであって前記第２の逃げ面の前記走行方向の範囲内において前記垂直線Ｃに平行な第１、第２の垂直線Ｄ、Ｅを描くことが望ましい。しかし、前記垂直線Ｄ、Ｅの位置は、必ずしも第２の逃げ面の走行方向の範囲内になくともよいものである。そして、前記垂直線Ｃ、第２の逃げ面ＲＦ２、第１の垂直線Ｄ及び直線Ｇによって囲繞された範囲の面積（垂直線ＣとＤとの間の面積）をＡｍｍ²とする。また、前記垂直線Ｃ、第２の逃げ面ＲＦ２、第２の垂直線Ｅ及び直線Ｇによって囲繞された面積（垂直線ＣとＥとの間の面積）をＢｍｍ²とする。この面積Ｂと面積Ａとの比、すなわち面積Ｂ／面積Ａの値Ｂ／Ａ（判定値、評価値）が実験や経験的に予め求められた（設定された）所定値以下の場合に、溶接性が良好と判定されるものである。

因みに、前記帯鋸刃１Ａにおける各鋸歯Ｔ１〜Ｔ７に前記条件を適用し、かつ前記オフセット量（距離）ＬをＬ＝１ｍｍとした場合について、前記面積Ａ、Ｂ及びＢ／Ａを具体的に演算すると、図１（ｃ）に示すとおりである。

そして、直歯Ｔ１及び左右のアサリ歯Ｔ２〜Ｔ７のアサリ振り分け（アサリ出し）を行う前の状態において、それぞれの第２の逃げ面ＲＦ２の部分において切断し、その切断面を突き合せて同一の溶接条件でもってエンドレス溶接（フラッシュバット溶接）を行って試験を行ったところ、第２の逃げ面ＲＦ２における段差部の大小や溶接部における肉の盛り上がり量及びその部分の除去を行う研摩作業の容易性等を考慮して総合的に評価（判別、判断）すると、鋸歯Ｔ１における第２の逃げ面ＲＦ２の部分でのエンドレス溶接が最良であった。このときの鋸歯Ｔ１における面積Ｂ／面積Ａの値Ｂ／Ａ（評価値）は２４０％であり、他の鋸歯Ｔ２〜Ｔ７の面積Ｂ／面積Ａの値Ｂ／Ａ（評価値）は、それぞれ４３２％、５０３％、５１７％、４８４％、３８９％及び３６３％であって、２４０％に比較して大きな値であった。

すなわち、前記面積Ｂ／面積Ａの値Ｂ／Ａ（判定値）が３６３％以上ではエンドレス溶接の溶接性の総合的な評価は良くなく、値Ｂ／Ａが２４０％の場合は溶接性は良であることがわかった。ここで、直歯（鋸歯）Ｔ１における第２の逃げ面ＲＦ２の逃げ角は４０°であり、他の鋸歯Ｔ２〜Ｔ７における第２の逃げ面ＲＦ２の逃げ角は５５°である。そして、各鋸歯Ｔ２〜Ｔ７において、ガレットＧＡの歯底ＴＢと第２の逃げ面ＲＦ２とを接続する円弧の半径Ｒが異なると、前記面積Ｂ／面積Ａの値Ｂ／Ａが異なり、半径Ｒが大きくなると、値Ｂ／Ａが小さくなっている。しかし、鋸歯Ｔ１と鋸歯Ｔ７とを比較すると、第２の逃げ面ＲＦ２の逃げ角が４０°、５５°と異なることによって前記値Ｂ／Ａが大きく異なっている。

そこで、図３に示すように、鋸歯Ｔ１において第２の逃げ面ＲＦ２の逃げ角αを次第に大きくして値Ｂ／Ａを求めると共に、第２の逃げ面ＲＦ２において同一条件でもってエンドレス溶接を行ったときの溶接性の良否の実験を行った。ここで、α＝４０°のとき、Ａ＝０．６０ｍｍ²、Ｂ＝１．４４ｍｍ²で、値Ｂ／Ａは２４０％であった。したがって、逃げ角αを次第に大きくして面積Ａ、Ｂを演算すると、
α＝４２°、Ａ＝０．６２ｍｍ²、Ｂ＝１．５１ｍｍ²、Ｂ／Ａ＝２４４％
α＝４３°、Ａ＝０．６３ｍｍ²、Ｂ＝１．５５ｍｍ²、Ｂ／Ａ＝２４６％
α＝４４°、Ａ＝０．６３ｍｍ²、Ｂ＝１．５９ｍｍ²、Ｂ／Ａ＝２５２％
α＝４５°、Ａ＝０．６４ｍｍ²、Ｂ＝１．６３ｍｍ²、Ｂ／Ａ＝２５５％
α＝５０°、Ａ＝０．６８ｍｍ²、Ｂ＝１．８４ｍｍ²、Ｂ／Ａ＝２７１％
である。そして、第２の逃げ面ＲＦ２における溶接性を前述同様に総合的に評価すると、α＝４３°で値Ｂ／Ａ＝２４６％の場合は良であったが、α＝４４°で値Ｂ／Ａ＝２５２％の場合は不良であった。

したがって、帯鋸刃において、エンドレス溶接を行うための鋸歯Ｔ１における第２の逃げ面ＲＦ２の逃げ角αは４４°未満で、距離Ｌ＝１ｍｍとしたときの面積Ｂ／面積Ａの値Ｂ／Ａは２４６％以下であることが望ましいものである。

なお、前記距離Ｌを、例えば０．１ｍｍ、０．３ｍｍ、０．５ｍｍなどと種々変更した場合には、値Ｂ／Ａは距離Ｌの値によって種々変わるものである。したがって、帯鋸刃のエンドレス溶接を行うときの溶接性の良否を判定（評価）するには、前記距離Ｌの値に対応して値Ｂ／Ａを予め実験的に求めて値Ｂ／Ａの所定値を予め設定しておくことが望ましいものである。ところで、前記値Ｂ／Ａの最小値は１００％となるものである。すなわち、前記交差位置Ｍの部分に、例えば第３の逃げ面として、帯鋸刃の走行方向（図２において左右方向）に平行な逃げ面（逃げ角は０°）を形成した場合には、前記距離Ｌが小さいときには面積Ｂ＝面積Ａとなって値Ｂ／Ａ＝１００％となるものである。

ところで、長い帯鋸刃を所望の長さに切断してエンドレス状に接続するために、帯鋸刃における鋸歯グループの所望の直歯に切断箇所として、前記第３の逃げ面を予め形成することも可能である。この場合、前記第３の逃げ面においてフラッシュバット溶接を行うことになるから、エンドレス溶接の溶接を考慮すると、前記第３の逃げ面の逃げ角は０°以上で４４°未満であることが望ましいものとなる。

上述のように、帯鋸刃における鋸歯グループの所望の直歯に、エンドレス溶接を行う箇所として予め第３の逃げ面を形成することにより、常にこの第３の逃げ面の位置においてエンドレス溶接としてのフラッシュバット溶接を行うこととなり、帯鋸刃におけるエンドレス溶接の溶接性を常に良好に保持することができるものである。なお、前記第３の逃げ面の長さとしては、フラッシュバット溶接によって消失する長さ（溶接代）を見込んだ長さ以上とすることが望ましいものである。

既に理解されるように、前記帯鋸刃１Ａにおいて、鋸歯グループにおける少なくとも１つの直歯Ｔ１の第２の逃げ面ＲＦ２を４４°未満に設定し、この直歯Ｔ１における第２の逃げ面ＲＦ２をエンドレス溶接を行うための溶接箇所とすることにより、帯鋸刃１Ａのエンドレス溶接の溶接性を常に良好に保持することができるものである。

図４は第２の実施形態に係る帯鋸刃２Ａを示すものである。なお、帯鋸刃２Ａにおいて前記帯鋸刃１Ａの構成要素と同一機能を奏する構成要素には同一符号を付することとして重複した説明は省略する。この帯鋸刃２Ａは、鋸歯として直歯Ｔ１、左アサリ歯Ｔ２、右アサリ歯Ｔ３、左アサリ歯Ｔ４、直歯Ｔ５、右アサリ歯Ｔ６、左アサリ歯Ｔ７及び右アサリ歯Ｔ８の８歯を１つの鋸歯グループとして備えた構成である。

前記帯鋸刃２Ａにおける各鋸歯Ｔ１〜Ｔ８の構成は、前記特許文献４に記載の鋸歯の構成と類似の構成であるので、簡単に説明すると、各鋸歯Ｔ１〜Ｔ８は、歯先ＴＥからの第１の逃げ面ＲＦ１を備えると共に後続歯のガレットの歯底（底面）ＴＢに接続した第２の逃げ面ＲＦ２を備えている。そして、前記第１の逃げ面ＲＦ１と第２の逃げ面ＲＦ２との間に、帯鋸刃２Ａの走行方向に平行な逃げ面の第３の逃げ面ＲＦ３を形成した歯欠けプロテクタを備えた構成である。なお、この第３の逃げ面ＲＦ３は歯先ＴＥに近接してあるので、この第３の逃げ面ＲＦ３をエンドレス溶接の溶接箇所とすることは望ましいものではない。

前記帯鋸刃２Ａにおいて、各鋸歯Ｔ１〜Ｔ８のガレット深さＨは３ｍｍに設定してあり、各鋸歯Ｔ２〜Ｔ４、Ｔ６〜Ｔ８における第２の逃げ面ＲＦ２の逃げ角は５０°に設定してある。そして、直歯Ｔ１、Ｔ５の第２の逃げ面ＲＦ２は、当該第２の逃げ面ＲＦ２の位置をエンドレス溶接を行うための溶接箇所として、その逃げ角は４４°未満である２９．１°に設定してある。なお、各鋸歯Ｔ１〜Ｔ８における第２の逃げ面ＲＦ２と各ガレットの歯底ＴＢは、半径Ｒ＝１．７ｍｍの円弧でもって接続してある。

上記帯鋸刃２Ａにおける各鋸歯Ｔ１〜Ｔ８における第２の逃げ面ＲＦ２でのエンドレス溶接の溶接性の良否を判定（評価）するために、前記帯鋸刃１Ａの場合と同一の評価方法において面積Ｂ、面積Ａを演算し、かつ値Ｂ／Ａを求めたところ、直歯Ｔ１、Ｔ５の値Ｂ／Ａは２１９％であって２４６％以下であった。

ところで、前記構成においては、後続歯Ｔ２、Ｔ６の掬い面に半径Ｒ＝１．７ｍｍで連続した円弧の歯底ＴＢで深さＨ＝３ｍｍで一定のガレットＧＡ２、ＧＡ６とし、直歯Ｔ１、Ｔ５における第３の逃げ面ＲＦ３から前記歯底ＴＢに接した直線の第２の逃げ面ＲＦ２とすることにより、第２の逃げ面ＲＦ２の逃げ角は２９．１°となったものである。そして、前述したように値Ｂ／Ａは２１９％となったものである。

既に明らかなように、帯鋸刃２Ａにおいては、直歯Ｔ１と直歯Ｔ５との間隔寸法は、間に左右のアサリ歯Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４又はＴ６、Ｔ７、Ｔ８の３歯を備えた構成であって２９ｍｍと小さな値である。すなわち、１つの鋸歯グループ内にエンドレス溶接位置となり得る直歯Ｔ１、Ｔ５が複数（２歯）存在することとなる。したがって、帯鋸刃の一端側を例えば直歯Ｔ１として他端側を直歯Ｔ５とすることができ、帯鋸刃をエンドレス状に溶接したときに、所定の直径に対する直径の誤差が小さくなるものである。従って、帯鋸盤における駆動ホイール、従動ホイールに掛回したときにおける従動ホイールの調節量が小さくてよいこととなるものである。

そして、前記構成においては、直歯Ｔ１、Ｔ５の後続歯Ｔ２、Ｔ６のガレット面積は１４．２１ｍｍ²であって、帯鋸刃２Ａにおいての最小ピッチ６．２ｍｍのガレット面積１１．００ｍｍ²よりも大きいものである。したがって、ガレット面積が過度に小さくなるようなことがなく、切削効率に影響するようなことはないものである。

すなわち、前記帯鋸刃２Ａの構成によれば、１つの鋸歯グループにおいての最大ピッチ８．３ｍｍのガレット内にエンドレス溶接箇所を備えたことにより、ガレット面積の縮小による影響を抑制することができ、かつ前記値Ｂ／Ａを、他の鋸歯の値Ｂ／Ａよりも小さくすることができるものである。

図５は第３の実施形態に係る帯鋸刃３Ａを示すものである。なお、帯鋸刃３Ａにおいて、前記帯鋸刃１Ａ、２Ａの構成要素と同一機能を奏する構成要素には同一符号を付することとして重複した説明は省略する。

この帯鋸刃３Ａにおいては、前記帯鋸刃２Ａの構成とほとんど同一の構成であって、その異なるところは、直歯Ｔ１、Ｔ５における第２の逃げ面ＲＦ２を円弧状に形成してある点である。この第２の逃げ面ＲＦ２の円弧の半径Ｒは６ｍｍであって、ガレット深さＨ＝３ｍｍより大きく設定してある。すなわち、第２の逃げ面ＲＦ２の円弧の中心位置はガレットの外側に設定してある。

上記構成において、直歯Ｔ１、Ｔ５における第２の逃げ面ＲＦ２においてのエンドレス溶接の溶接性の良否を判別（判定）するために、前記帯鋸刃１Ａの場合と同一の評価方法において面積Ｂ及びＡを演算し、かつ値Ｂ／Ａを求めたところ、直歯Ｔ１、Ｔ５の値Ｂ／Ａは２１０％であって、２４６％以下であった。この帯鋸刃３Ａにおいても、前記帯鋸刃２Ａと同様の効果を奏するものである。

以上のごとき説明より理解されるように、長い帯鋸刃を切断してエンドレス状に溶接するとき、前述したように、直歯Ｔ１における第２の逃げ面ＲＦ２の逃げ角を４４°未満にすること、又は第２の逃げ面ＲＦ２を凹状の円弧面とした場合には、この円弧面の中心がガレットの外側に位置するように大きな半径６ｍｍとすることにより、エンドレス溶接の溶接性の良否を判別する場合、良好になることがわかった。そして、この場合、前述した判別法（評価法）によれば、前述した面積Ｂと面積Ａとの比の値Ｂ／Ａは２４６％以下となり、良と判別できるものである。

ところで、帯鋸刃をエンドレス状に溶接するときの溶接性の良否を数値化して数値的に評価することは難しいものであった。しかし、前述したごとき判別法（評価法）のごとく、帯鋸刃のエンドレス溶接を行う箇所を、直歯における逃げ面であって、後続歯におけるガレットの底面（歯底）に接続する逃げ面（第２の逃げ面）に特定化する。そして、この逃げ面の溶接すべき位置（前記垂直線Ｃの位置）を特定し、この溶接すべき位置を中心として帯鋸刃の走行方向に等しい距離（幅）Ｌの前後の面積Ａ，Ｂ（走行方向の前側がＢ、後側がＡ）を演算し、面積Ｂ／面積Ａの値Ｂ／Ａが予め実験的に求めた所定の数値以下であるか否かを確認することによって、エンドレス溶接の溶接性が良否を評価（判別）することができるものである。

したがって、前記評価方法（判別方法）に従って帯鋸刃における直歯の形状の設定を行うことにより、エンドレス溶接の溶接性の良好な帯鋸刃とすることができるものである。

ところで、従来の帯鋸刃における鋸歯の構成としては種々の構成があり、また種々の鋸歯の構成が想定されるものである。したがって、従来の実際の鋸歯や想定した鋸歯について、前述した評価方法（判別方法）を適用して、各種構成の鋸歯についてエンドレス溶接の溶接性について検証することにする。

図６は、前記特許文献３に記載の歯形において、歯先ピッチ６．３５ｍｍとし、掬い角４°〜７°から５．５°、第１逃げ角２５°〜３１°から２８°、第２逃げ角５３°〜６１°から５７°、ガレット深さＨ（０．４６〜０．５６）×ピッチから０．５１×６．３５＝３．２４ｍｍ、歯底Ｒ（０．３８〜０．４８）×ガレット深さから０．４３×３．２４＝１．３９ｍｍ、歯底直線長さ０．１×ピッチ以上から０．１×６．３５＝０．６３５ｍｍの条件を適用して作図した図である。ここで、歯底直線部と第２逃げ面側の歯底Ｒ１．３９ｍｍとの交点から第１逃げ面と第２逃げ面との交点までの水平方向の距離は１．９９ｍｍである。この範囲内でエンドレス溶接の溶接性について数値的な判定（評価）をしようとすると、実際には歯底直線部と逃げ面側の歯底Ｒとの交点がどこなのか判別し難い。

そこで、歯底から０．０３ｍｍ歯先側にオフセットした直線と逃げ面側の歯底Ｒとが交差する点を基準として垂直線を引き、さらに走行方向であって歯先側に２ｍｍオフセットしたときの中心位置を垂直線Ｃとした。この場合、垂直線Ｃと第２の逃げ面とが交差する位置は、歯底から０．８２ｍｍであって、Ｈ／４にほぼ等しいものであった。したがって、前記垂直線Ｃの前後にＬ＝１ｍｍにおける面積Ａ，Ｂを演算すると、面積Ａ＝０．３０ｍｍ²で面積Ｂ＝１．５５ｍｍ²であって、値Ｂ／Ａ＝５１７％であった。この場合、２４６％超えであるから判定はＮＧ（溶接性困難）である。

図７〜図９は、従来の鋸歯の形状であって逃げ角は３０°で一定であり、ガレット深さＨや歯底Ｒの数値が異なる場合である。上記形状の場合は、面積Ａ＝０．４６ｍｍ²、面積Ｂ＝１．０４ｍｍ²、値Ｂ／Ａ＝２２６％（図７）：面積Ａ＝０．５６ｍｍ²、面積Ｂ＝１．１４ｍｍ²、値Ｂ／Ａ＝２０４％（図８）：面積Ａ＝０．５９ｍｍ²、面積Ｂ＝１．１６ｍｍ²、値Ｂ／Ａ＝１９７％（図９）で判定はＧ（溶接性容易）である。すなわち、逃げ角は４４°未満の３０°である。

図１０〜図１２は従来の公知の鋸歯の形状の場合であって、鋸歯の各要素の寸法は図１０〜１２に示すとおりである。この場合、図１０の鋸歯においては面積Ａ＝０．２９ｍｍ²、面積Ｂ＝１．５０ｍｍ²で、値Ｂ／Ａ＝５１７％であり、２４６％超えであるから、判定はＮＧである。図１１、図１２の場合も面積Ａ＝０．４５ｍｍ²、面積Ｂ＝１．７３ｍｍ²、値Ｂ／Ａ＝３８４％：面積Ａ＝０．４９ｍｍ²、面積Ｂ＝１．７８ｍｍ²、値Ｂ／Ａ＝３６３％でそれぞれ２４６％超えであるから、ＮＧである。

図１３、図１４は、図３に示した前記鋸歯の構成（形状）において、第２の逃げ角が４３°、４４°の場合であり、図１５は、第１実施形態の前記直歯Ｔ１の場合である。したがって、既に述べたように、図１３の構成においての評価はＧ、図１４の構成においての評価はＮＧ、図１５の構成においての評価はＧである。

図１６〜１８の鋸歯は、図４に示した前記鋸歯の構成の場合であって、図１７の鋸歯においては、歯先ピッチ８．３ｍｍで第２の逃げ面の逃げ角が５０°の場合を想定した。図１６、１７においては、面積Ａ＝０．３２ｍｍ²、面積Ｂ＝１．３５ｍｍ²、値Ｂ／Ａ＝４２２％であり、図１８においては、面積Ａ＝０．４７ｍｍ²、面積Ｂ＝１．０３ｍｍ²、値Ｂ／Ａ＝２１９％であって、図１６、１７の鋸歯の評価はＮＧで、図１８の鋸歯の評価はＧである。

図１９は、図５において最大ピッチ８．３ｍｍの場合を示すもので、面積Ａ＝０．５１ｍｍ²、面積Ｂ＝１．０７ｍｍ²、値Ｂ／Ａ＝２１０％で評価はＧである。図２０、２１は従来の鋸歯形状であって、面積Ａ＝０．４５ｍｍ²、面積Ｂ＝１．４６ｍｍ²で値Ｂ／Ａ＝３２４％で評価がＮＧの場合と、面積Ａ＝１．２０ｍｍ²、面積Ｂ＝１．８７ｍｍ²で値Ｂ／Ａ＝１５６％で評価がＧの場合を示している。

図２２の鋸歯は、第２の逃げ面の逃げ角が５０°と大きいが、ガレットＧＡの歯底ＴＢと前記第２の逃げ面とを接続する円弧の半径Ｒが５ｍｍと大きい場合を想定して示してある。この場合、面積Ａ＝１．１７ｍｍ²、面積Ｂ＝２．２１ｍｍ²で、値Ｂ／Ａ＝１８９％となり、２４６％よりも小さくなった。したがって、この場合の評価はＧである。ここで、第２の逃げ面の逃げ角が５０°であって４４°よりも大きいにも拘わらず値Ｂ／Ａ＝１８９％となって判定がＧになった理由は、図５に示した直歯Ｔ１の場合の半径Ｒ＝６ｍｍに近似した半径であって大きな半径であるから、前記判定（評価）を行うときの面積Ａ，Ｂが半径が大きな円弧部分（曲率が小さな部分）の範囲内にあるからと考察できる。よって、エンドレス溶接の溶接性を良好にするには、鋸歯の第２の逃げ面とガレットＧＡの歯底ＴＢとを接続する半径Ｒを５ｍｍ以上にすることが望ましいものである。

図２３は、鋸歯の第２の逃げ面を半径Ｒ＝３．５ｍｍの円弧に形成した場合を想定して示してある。この場合、面積Ａ＝１．０４ｍｍ²、面積Ｂ＝２．７８ｍｍ²、値Ｂ／Ａ＝２６７％であって２５０％より大きく評価はＮＧである。この場合、第２の逃げ面としての円弧の半径が３．５ｍｍと、第２の逃げ面の曲率が大きいからと考察することができる。よって、第２の逃げ面を円弧の構成とする場合には、曲率を小さくするために第２の逃げ面の半径を大きく、例えばＲ＝５ｍｍ以上とすることが望ましいものである。

図２４は、鋸歯の逃げ面の逃げ角を３０°と４４°以下に設定し、この逃げ面とガレットの歯底とを半径Ｒ＝１０ｍｍの円弧で接続した場合を想定して示してある。この場合、逃げ面の逃げ角が小さくかつ前記半径がＲ＝１０ｍｍと大きいので、面積Ａ＝１．７１ｍｍ²、面積Ｂ＝２．２９ｍｍ²、値Ｂ／Ａ＝１３４％となり、判定はＧである。

図６〜図２４に示した各鋸歯形状に対するエンドレス溶接の溶接性の評価（判定）方法は、図２に示した評価方法であって、直線Ｇから平行線Ｋ（クロスラインＫと称することもある）までの高さ位置をＨ／４とし、かつ垂直線Ｃからのオフセットした第１、第２の垂直線Ｄ、Ｅまでのオフセット距離、すなわち距離Ｌを１ｍｍとした場合である。そこで、前記平行線（クロスライン）Ｋの高さ位置を種々変更した場合及び前記オフセット距離すなわち距離Ｌを種々変更した場合について検討した。

ここで、鋸歯形状として図６に示した鋸歯形状の場合について前記クロスライン（平行線）Ｋの高さ位置及びオフセット距離を適用した場合について検討した。なお、鋸歯形状としては、図６に示した鋸歯形状に限ることなく、その他の鋸歯形状に適用してもよいものである。

図６に示した鋸歯形状に、平行線Ｋの高さ位置として、Ｈ／４（０．８１ｍｍ）、Ｈ／３．５（０．９３ｍｍ）、Ｈ／３（１．０８ｍｍ）、Ｈ／２．７（１．２０ｍｍ）及びＨ／２．６（１．２５ｍｍ）を適用する。そして、歯底直線部（０．６３５ｍｍ）と第２の逃げ面の半径Ｒ＝１．３９ｍｍとの接点Ｏから、前記各平行線Ｋの高さ位置０．８１ｍｍ（Ｈ／４）、０．９３ｍｍ（Ｈ／３．５）、１．０８ｍｍ（Ｈ／３）、１．２０ｍｍ（Ｈ／２．７）、１．２５ｍｍ（Ｈ／２．６）においての第２の逃げ面との交差位置Ｍからの垂直線Ｃまでの距離は、図２５に示すように、それぞれ１．２８ｍｍ、１．３６ｍｍ、１．４６ｍｍ、１．５３ｍｍ及び１．５６ｍｍとなる。したがって、垂直線Ｃからのオフセット距離ＬはＨ／４（０．８１ｍｍ）の場合では１．２８ｍｍが最大となる。

ここで、平行線Ｋの高さ位置をＨ／４とし、オフセット距離Ｌを１．２８ｍｍとして前述した面積Ａ、Ｂを求め値Ｂ／Ａを演算すると、図２６に示すとおりであった。図２６におけるＨ／４、オフセット１．２８ｍｍの欄を見ると、評価がＧであった図１３の鋸歯の場合は３４５％であるのに対して、評価がＮＧであった図２３の鋸歯の場合は３２１％となり、図１３に示した鋸歯の場合よりも図２３に示した鋸歯の場合の数値が小さくなり、Ｈ／４、オフセット１．０ｍｍの場合と矛盾することになる。すなわち、Ｈ／４、オフセット１．２８ｍｍでは評価（判定）不能であることになる。

次に、前述同様に平行線Ｋの位置をＨ／４とし、オフセット距離Ｌを１．１ｍｍとして同様に値Ｂ／Ａを演算すると、図１３に示した鋸歯の場合は２９１％となり、図２３に示した鋸歯の場合は２８６％となり、この場合も判定不能である。さらに、平行線Ｋの高さ位置をＨ／４としてオフセット距離Ｌを小さくして０．１ｍｍとして値Ｂ／Ａを求めると、図２６に示すように、図１３に示した鋸歯形状の場合には１０９．６％となり、図２３に示した鋸歯形状の場合には１１０．２％ととなった。この場合には、Ｈ／４、オフセット１．０ｍｍの場合と矛盾しないので判定可能である。

すなわち、平行線Ｋの高さ位置をＨ／４とした場合には、オフセット距離Ｌ＝０．１ｍｍ〜１．０ｍｍの範囲において、値Ｂ／Ａは異なるものの溶接性の判定（評価）が可能である。なお、オフセット距離Ｌを０．１ｍｍよりも小さくすることも可能である。しかし、オフセット距離Ｌが０．１ｍｍよりも小さくなると、微妙な判定となるので、オフセット距離Ｌを０．１ｍｍよりも小さくすることは望ましいものではないものである。

既に理解されるように、平行線Ｋの高さ位置（例えばＨ／４）とオフセット距離Ｌの範囲との関係には適正な範囲があり、かつ適正な範囲内のオフセット距離Ｌにおいては、溶接性の評価（判定）するための値Ｂ／Ａ（％）は、各オフセット距離Ｌ毎に異なるものである。よって、適用する平行線Ｋの高さ位置及びオフセット距離Ｌに対応して値Ｂ／Ａは、実験的に求めた値に予め設定しておくものである。

前述したように、平行線Ｋの高さ位置（例えばＨ／４）に対応して適用し得るオフセット距離Ｌの範囲は定まるものであるから、前記平行線Ｋの高さ位置とオフセット距離Ｌとの関係を求めるために、図６〜図２４に示した各鋸歯形状に対して各種の高さ位置（Ｈ／４．３〜Ｈ／２．５）を適用し、かつ各高さ位置に対して各種のオフセット距離Ｌを適用して、前記値Ｂ／Ａを求めた結果は、図２６に示すとおりであった。

ここで、クロスライン（平行線）Ｋの高さ位置をＨ／４．３とすると、図１３に示した鋸歯形状の場合における値Ｂ／Ａ（１１０．３％）よりも図２３に示した鋸歯形状の値Ｂ／Ａ（１１０．１％）が小さくなるので溶接性の判定は不能になる。すなわち、高さ位置を求める分母の数が４．３以上では判定不能である。以下、まとめると次のとおりである。

（１）クロスラインＨ／４．３、分母が４．３以上では判定不能。

（２）クロスラインＨ／４．２ではオフセット量０．１ｍｍで判定可能。

この時の判定は、１１０．１％以下で溶接性容易、１１０．５％以上で溶接性困難。

（３）クロスラインＨ／４ではオフセット量０．１ｍｍから１．０ｍｍの範囲で判定可能。

オフセット量０．１ｍｍの時の判定は、１０９．６％以下で溶接性容易、１０９．９％以上で溶接性困難。

オフセット量１．０ｍｍの時の判定は、２４６％以下で溶接性容易、２５２％以上で溶接性困難。

（４）クロスラインＨ／３．５ではオフセット量０．１ｍｍから１．２ｍｍの範囲で判定可能。

オフセット量０．１ｍｍの時の判定は、１０８．３％以下で溶接性容易、１０８．７％以上で溶接性困難。

オフセット量１．２ｍｍの時の判定は、２８０％以下で溶接性容易、２８８％以上で溶接性困難。

（５）クロスラインＨ／３ではオフセット量０．１ｍｍから１．４６ｍｍの範囲で判定可能。

オフセット量０．１ｍｍの時の判定は、１０７．１％以下で溶接性容易、１０７．４％以上で溶接性困難。

オフセット量１．４６ｍｍの時の判定は、２９２％以下で溶接性容易、２９９％以上で溶接性困難。

（６）クロスラインＨ／２．７ではオフセット量０．１ｍｍから１．５３ｍｍの範囲で判定可能。

オフセット量０．１ｍｍの時の判定は、１０６．６％以下で溶接性容易、１０６．６４％以上で溶接性困難。

オフセット量１．５３ｍｍの時の判定は、２７０％以下で溶接性容易、２７８％以上で溶接性困難。

（７）クロスラインＨ／２．６ではオフセット量１．５ｍｍから１．５６ｍｍの範囲で判定可能。

オフセット量１．５ｍｍの時の判定は、２６０％以下で溶接性容易、２６１％以上で溶接性困難。

オフセット量１．５６ｍｍの時の判定は、２６８％以下で溶接性容易、２６９％以上で溶接性困難。

（８）クロスラインＨ／２．５、分母が２．５以下では判定不能。

上記の結果をグラフ化すると、図２７に示すとおりである。図２７に示したグラフにおいて、ハッチングで示した範囲内であれば、溶接性の判定が可能である。

１Ａ，２Ａ，３Ａ帯鋸刃
Ｔ１〜Ｔ８鋸歯
ＧＡガレット
ＴＢ歯底（底面）
Ａ，Ｂ面積
ＲＦ１第１の逃げ面
ＲＦ２第２の逃げ面

Claims

適数の直歯と適数の左アサリ歯及び右アサリ歯を適宜のピッチで１つの鋸歯グループとして備えた帯鋸刃であって、当該鋸歯グループにおける少なくとも１つの直歯に、当該直歯の歯先からの第１の逃げ面を備え、この第１の逃げ面の後側に、当該直歯の後側の後続歯におけるガレットの底面に接続した第２の逃げ面を備え、この第２の逃げ面においてエンドレス溶接を行うために、第２の逃げ面の逃げ角を４４°未満に設定してあることを特徴とする帯鋸刃。
適数の直歯と適数の左アサリ歯及び右アサリ歯を適宜のピッチで１つの鋸歯グループとして備えた帯鋸刃であって、当該鋸歯グループにおける少なくとも１つの直歯に、当該直歯の歯先からの第１の逃げ面を備え、この第１の逃げ面の後側に、当該直歯の後側の後続歯におけるガレットの底面に接続した凹曲面からなる第２の逃げ面を備え、この第２の逃げ面においてエンドレス溶接を行うために、第２の逃げ面とガレットの底面は円弧でもって接続してあり、前記円弧の中心位置を前記ガレットの外側に設定してあることを特徴とする帯鋸刃。
適数の直歯と適数の左アサリ歯及び右アサリ歯を適宜のピッチで１つの鋸歯グループとして備えた帯鋸刃であって、当該鋸歯グループにおける少なくとも１つの直歯に、当該直歯の歯先からの第１の逃げ面を備え、この第１の逃げ面の後側に、当該直歯の後側の後続歯におけるガレットの底面に接続した第２の逃げ面を備え、前記第１の逃げ面と第２の逃げ面との間に第３の逃げ面を備え、この第３の逃げ面においてエンドレス溶接を行うために、この第３の逃げ面の逃げ角を０°以上で４４°未満に設定してあることを特徴とする帯鋸刃。
請求項１又は２に記載の帯鋸刃において、前記第２の逃げ面においてエンドレス状に溶接してあることを特徴とする帯鋸刃。
請求項１〜４のいずれかに記載の帯鋸刃において、当該直歯と前記後続歯との間のピッチが最大ピッチであることを特徴とする帯鋸刃。
請求項１〜５のいずれかに記載の帯鋸刃において、当該直歯と前記後続歯との間のガレット面積は、当該鋸歯グループにおける最小ピッチのガレット面積よりも大きいことを特徴とする帯鋸刃。
請求項１〜６のいずれかに記載の帯鋸刃において、当該直歯と当該直歯との間の鋸歯の数は３歯以下であることを特徴とする帯鋸刃。