WO2022176824A1 - 帯鋸刃 - Google Patents

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WO2022176824A1
WO2022176824A1 PCT/JP2022/005801 JP2022005801W WO2022176824A1 WO 2022176824 A1 WO2022176824 A1 WO 2022176824A1 JP 2022005801 W JP2022005801 W JP 2022005801W WO 2022176824 A1 WO2022176824 A1 WO 2022176824A1
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WO
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tooth
band saw
saw blade
teeth
height difference
Prior art date
Application number
PCT/JP2022/005801
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
淳 伊勢田
純也 高先
Original Assignee
株式会社アマダ
株式会社アマダマシナリー
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Filing date
Publication date
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23D61/00—Tools for sawing machines or sawing devices; Clamping devices for these tools
    • B23D61/12—Straight saw blades; Strap saw blades
    • B23D61/121—Types of set; Variable teeth, e.g. variable in height or gullet depth; Varying pitch; Details of gullet

Definitions

  • the present invention relates to band saw blades.
  • Patent Document 1 describes a band saw blade that can suppress the generation of burrs when cutting a metal work.
  • the band saw blade disclosed in Patent Document 1 has a straight tooth, a left set tooth, and a right set tooth, and the left set tooth and the right set tooth have a tooth height at the outer corner portion that is higher than the tooth height at the inner corner portion.
  • the straight teeth are configured so that the tooth height is the same as or smaller than the tooth height of the outer corner portions of the left set tooth and the right set tooth.
  • a burr is a residual piece that remains uncut to one of the cut edges that should be cut at the end of the cut surface.
  • the burrs having a long length are called large burrs, and those having a small length are called small burrs.
  • the band saw blade has set teeth that are swung out with a side clearance angle ⁇ and a swing amount A with respect to the side surface of the body portion having a thickness of 1.6 mm, and the outer corners of the set teeth.
  • the corner portion height difference B 0.80mm ⁇ A ⁇ 1.10mm 0.14mm ⁇ B ⁇ 0.38mm 5° ⁇ 13.7° is.
  • the band saw blade of one aspect of the present invention has a setting amount A of 0.80 mm ⁇ A ⁇ 1.10 mm, a corner height difference B of 0.14 mm ⁇ B ⁇ 0.38 mm, and a side relief angle of 5° ⁇ Since ⁇ 13.7°, the generation of burrs in the cutting process is suppressed and the cutting noise is also suppressed.
  • This band saw blade can be manufactured at a low cost because the inner corner portion is positioned higher than the outer corner portion in the tooth height direction and a grinding process is unnecessary.
  • FIG. 1A and 1B are views showing a band saw blade 91 as an example of the band saw blade according to the embodiment, FIG. 1(a) being a partial side view and FIG. 1(b) being a partial bottom view.
  • FIG. 2 is a partial cross-sectional view taken along the line S2-S2 in FIG. 1(a), showing the bent shape of the set teeth Lw in the tooth portion 912 of the band saw blade 91.
  • FIG. 3 is a table showing the relationship between the combination of the amount of protrusion A of the set teeth Lw and Rw and the height difference B of the corner portion and the degree of burr generation.
  • FIG. 1A and 1B are views showing a band saw blade 91 as an example of the band saw blade according to the embodiment, FIG. 1(a) being a partial side view and FIG. 1(b) being a partial bottom view.
  • FIG. 2 is a partial cross-sectional view taken along the line S2-S2 in FIG. 1(a), showing the bent shape of the set teeth L
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing a double-bent shape of set teeth LwA in a band saw blade 91A that is Modification Example 1 of the band saw blade 91.
  • FIG. 5 is a table showing the relationship between the combination of the swing-out amount A of the set teeth LwA and RwA and the corner height difference B and the degree of burr generation in the band saw blade 91A.
  • FIG. 6 is a table showing the relationship between four types of tooth patterns and the occurrence of burrs.
  • FIG. 7 is a table showing the relationship between the combination of the swing-out amount A of the set teeth Lw and Rw and the corner height difference B and the degree of burr generation in the band saw blade 91B having the 8-tooth alternate tooth pattern TPLR.
  • FIG. 8 is a graph showing the relationship between the side relief angle ⁇ of the set tooth Lw and the cutting noise Ns.
  • FIG. 9 is a table showing in detail the relationship between the combination of the swing-out amount A of the set teeth Lw and Rw and the corner height difference B and the degree of burr generation in the band saw blade 91 .
  • FIG. 10 is a table showing in detail the relationship between the combination of the swing-out amount A of the set teeth LwA and RwA and the corner height difference B and the degree of burr generation in the band saw blade 91A.
  • FIG. 8 is a graph showing the relationship between the side relief angle ⁇ of the set tooth Lw and the cutting noise Ns.
  • FIG. 9 is a table showing in detail the relationship between the combination of the swing-out amount A of the set teeth Lw and Rw and the corner height difference B and the degree of burr generation in the band saw blade 91 .
  • FIG. 10 is a table showing in detail the relationship between the combination of the swing-out amount A of
  • FIG. 11 is a table showing in detail the relationship between the combination of the swing-out amount A of the set teeth Lw and Rw and the corner height difference B and the degree of burr generation in the band saw blade 91B.
  • FIG. 12 is a side view of the tooth portion 912 of the second tooth profile.
  • FIG. 13 is a side view of the set tooth Lw of the third tooth profile.
  • FIG. 14 is a side view of the set tooth Lw of the fourth tooth profile.
  • FIG. 15 is a side view of the set tooth Lw of the fifth tooth profile.
  • FIG. 16 is a side view of the set teeth Lw of the sixth tooth profile.
  • FIG. 17 is a side view showing a test piece 95 used for measuring side relief angle ⁇ , swing amount A, and corner height difference B of the band saw blade according to the embodiment.
  • 18 is a schematic partial arrow view of the test piece 95 shown in FIG. 17 as viewed from the direction of arrow D.
  • FIG. 19 is a schematic partial cross-sectional view showing how burrs are generated when the work piece W is cut by the band saw blade 91. As shown in FIG.
  • the direction opposite to the running direction of the band saw blade is simply called rearward.
  • the work piece W can be cut by moving the band saw blade in the cutting direction with respect to the work piece W while circulating in the running direction.
  • the running direction of the band saw blade is upward in FIG. 1(a).
  • the left side of the table corresponds to the running direction.
  • the left direction when the running direction is the upper direction and the band saw blade is viewed from the tooth portion side is simply referred to as the left side.
  • the left side of the band saw blade is the left direction in FIG. 1(b).
  • the right direction is simply referred to as the right side.
  • the right side of the band saw blade is the right direction in FIG. 1(b).
  • the upper side in the table corresponds to the left side
  • the lower side in the table corresponds to the right side.
  • the height direction is a direction perpendicular to the running direction of the band saw blade and perpendicular to the thickness direction of the body.
  • the direction is perpendicular to the running direction of the band saw blade 91 and perpendicular to the thickness direction of the trunk portion 911 .
  • the tooth height direction refers to the direction in which the straight teeth extend from the body of the band saw blade in the height direction.
  • the tooth height direction in the examples shown in FIGS. 2 and 4 corresponds to the bottom of FIGS. 2 and 4, the position is higher in the tooth height direction toward the lower side, and the position is lower in the tooth height direction toward the upper side.
  • the position in the tooth height direction becomes higher toward the tip of the straight tooth S or the set tooth Lw.
  • FIG. 1A and 1B are views showing a band saw blade 91 as an example of the band saw blade according to the embodiment, FIG. 1(a) being a partial side view and FIG. 1(b) being a partial bottom view.
  • the band saw blade 91 has a strip-shaped trunk portion 911 with a thickness t.
  • the trunk portion 911 has an endless shape in which the end portion in the running direction of the band saw blade 91 and the rear end portion are joined to each other.
  • a tooth portion 912 is formed on one edge portion of the body portion 911 .
  • a tooth set Ts which is a set of a plurality of teeth formed in a pitch pattern with the pitch between the tooth tops of P01 to P05, is continuously and repeatedly formed.
  • the teeth included in the tooth set Ts are a straight tooth S, a set tooth Lw, a set tooth Rw, a set tooth Ln, and a set tooth Rn in order from the head side of the band saw blade 91 in the running direction.
  • the straight tooth S extends from the body portion 911 in the tooth height direction.
  • the set teeth Lw and the set teeth Ln are set teeth that are swung out by bending the teeth of the tooth portion 912 to the left with respect to the body portion 911 at a position close to the body portion 911, and the set teeth Lw are swung out more than the set teeth Ln. is larger.
  • the set teeth Rw and the set teeth Rn are set teeth that are swung out by bending the teeth of the tooth portion 912 to the right with respect to the body portion 911 at a position close to the body portion 911, and the set teeth Rw are swung out more than the set teeth Rn. is larger.
  • the tooth set Ts includes at least a straight tooth S with a swing amount of 0 (zero), a first set tooth Lw and a second set tooth Ln swung to the left, and a first set tooth swung to the right. Rw and second set teeth Rn.
  • the tooth set may be arranged in the order of the straight tooth S, the set tooth Ln, the set tooth Rn, the set tooth Lw, and the set tooth Rw from the head side in the running direction.
  • the amount of swing-out of the tooth set increases toward the rear from the leading side in the running direction. Therefore, when cutting the workpiece W, the width of the cut groove is widened stepwise. As a result, the load applied to the band saw blade during cutting can be suppressed.
  • FIG. 2 is a partial cross-sectional view taken along the line S2-S2 in FIG. 1(a), showing the bent shape of the set teeth Lw in the tooth portion 912 of the band saw blade 91.
  • FIG. 2 shows two teeth of the set of teeth Ts, the straight tooth S and the next set tooth Lw.
  • the swung shape of the set teeth Lw shown in FIG. 2 is called a basic swung shape.
  • the set teeth Lw have the same shape and dimensions as the straight teeth S before bending, and are formed by bending leftward at a position close to the trunk portion 911 and swinging them out.
  • the set tooth Lw has a tooth thickness t, and the portion on the tip side thereof is bent leftward at an angle ⁇ starting from the bending position P1, and is bent leftward with respect to the left side surface Sa of the straight tooth S. overhanging.
  • the left side Sa of the straight tooth S extends in the same plane as the plane containing the left side 914 of the body 911 .
  • the outer corner portion P2 of the set tooth Lw protrudes leftward by a distance A from the left side surface Sa.
  • the outer corner portion P2 is a corner portion formed on the swing-out direction side of the tip portion Lwb of the set tooth Lw. In the illustrated example, the outer corner portion P2 constitutes the left side of the tip portion Lwb.
  • the angle ⁇ is the angle between the left side surface Sa of the straight tooth S and the left side surface Lwa of the set tooth Lw.
  • the angle ⁇ will be referred to as the side relief angle ⁇
  • the distance A will be referred to as the swing amount A.
  • the angle formed by the right side surface Sb of the straight tooth S and the right side surface Rwa (see FIG. 19) of the set tooth Rw is a side relief angle ⁇ .
  • the outer corner portion P4 (see FIG. 19) of the set tooth Rw protrudes rightward by a swing amount A with respect to the side surface Sb.
  • the inner corner portion P3 of the set tooth Lw protrudes downward in FIG. 2 by a distance B from the outer corner portion P2.
  • the outer corner portion P2 is positioned higher in the tooth height direction than the inner corner portion P3.
  • the distance B will be referred to as a corner height difference B.
  • FIG. That is, the corner portion height difference B of the set tooth Lw is the distance between the inner corner portion P3 and the outer corner portion P2 in the height direction.
  • the inner corner portion P3 is a corner portion formed on the side opposite to the swing-out direction at the tip portion Lwb of the set tooth Lw. In the illustrated example, the inner corner portion P3 constitutes the right side of the tip portion Lwb.
  • the angle between the tip portion Lwb of the set tooth Lw and the left side surface Sa of the straight tooth S is the side relief angle ⁇ .
  • the outer corner portion P4 of the set tooth Rw is located at a higher position in the tooth height direction than the inner corner portion P5.
  • the distance between the inner corner portion P3 and the outer corner portion P2 of the set tooth Rw in the height direction is the corner height difference B. As shown in FIG.
  • the corner height difference B (unit: mm) is calculated by the following (Equation 1) from the thickness t (unit: mm) and the side relief angle ⁇ °.
  • B (mm) t (mm) x sin ⁇ (°) (Formula 1)
  • burrs are likely to occur when the work piece W is a shaped steel such as an H-shaped steel and has a large external size of, for example, approximately 400 mm or more.
  • the cutting length is longer at the web portion of the H-beam and shorter at the flange portion. Therefore, the relatively thick band saw blade with a thickness t of 1.6 mm is selected to correspond to the long cutting length of the web portion, and since it corresponds to the short cutting length of the flange portion, it is highly versatile.
  • a unequal pitch of 3/4P is selected.
  • the band saw blade with a thickness t of 1.6 mm and a tip-to-tooth pitch of 3/4P could suppress the generation of burrs.
  • the actual tip pitch is typically in the range of about 6 mm to 10 mm.
  • the unequal pitch means that the tip-to-tooth pitches do not match each other and are uneven, and depending on the case, it means that the top-tooth tip-to-tooth pitches of the pattern of the tooth set Ts are not uniform to each other.
  • 3/4P is the number of tooth tips per inch, and in this case, indicates that there are 3/4 teeth per inch.
  • the band saw blade according to the embodiment will be described on the assumption that the thickness t of the trunk portion 911 is 1.6 mm, but the thickness t of the trunk portion 911 may include a predetermined tolerance. .
  • the tolerance of the thickness t of the trunk 911 is the tolerance of the thickness specified in the Japanese Industrial Standards "Cold rolled special steel strip" (JIS G3311: 2010) good. That is, the thickness t of the trunk portion 911 may include a tolerance of ⁇ 0.055 mm with a reference value of 1.6 mm. Accordingly, the thickness t of the torso 911 may range from 1.545 mm to 1.655 mm.
  • a band saw blade with a thickness t of 1.6 mm and a pitch between the tooth tips of 3/4P was used.
  • a range of 2 mm was set, and the range in which the occurrence of burrs could be suppressed in combination with the swing amount A and the corner portion height difference B was examined.
  • burrs were generated when the corner portion height difference B was positive, that is, when the protrusion height of the outer corner portion P2 of the set tooth was lower than the protrusion height of the inner corner portion P3. Therefore, in order to suppress the occurrence of burrs, it has been considered to reverse the projection heights of the outer corner portion P2 and the inner corner portion P3.
  • the height difference in the tooth height direction between the outer corner portion P2 and the inner corner portion P3 has not been examined. Therefore, a study was started based on the inference that by combining the corner portion height difference B and the swing amount A, there may be a suitable range for suppressing the occurrence of burrs.
  • preliminary test 1 was first conducted as follows. That is, a plurality of types of test band saw blades having different combinations of the values of the swing-out amount A and the value of the corner height difference B in the set teeth Lw and Rw were produced, and the H-section steel of the same shape was cut under the same conditions. The difference in the degree of burr generation was investigated.
  • a burr having a length of 0.50 mm or more was defined as a large burr, and a length of less than 0.50 mm was defined as a small burr. Then, from the person who prefers the degree of burr generation, Very Good: No large or small burrs Good: No large burrs and small burrs Average: Large burrs were present.
  • Very Good is abbreviated as "VG", "good” as “G”, and "average” as "Av”.
  • FIG. 3 is a table showing the results. That is, FIG. 3 is a table showing the relationship between the combination of the swing amount A of the set teeth Lw and Rw and the height difference B of the corner portion and the degree of burr generation. From FIG. 3, when the swing amount A is in the range of 0.80 mm to 1.00 mm and the corner portion height difference B exceeds 0.38 mm, the degree of burr generation is evaluated as Av. It was also found that when the corner portion height difference B is 0.38 mm or less, the degree of burr generation is evaluated as VG or G, and burr generation is suppressed satisfactorily.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing a double-bent shape of set teeth LwA in a band saw blade 91A that is Modification Example 1 of the band saw blade 91.
  • FIG. 5 is a table showing the relationship between the combination of the swing-out amount A of the set teeth LwA and RwA and the corner height difference B in the band saw blade 91A and the degree of burr generation.
  • the bending height M is the distance from the tip of the straight tooth S to the bending position P1 of the set tooth Lw in the vertical direction in FIG.
  • the bending height M is the distance from the tip of the straight tooth S to the bending position P1 of the set tooth Lw in the height direction.
  • the set teeth Lw are formed as set teeth LwA having a stepped bending shape with a plurality of stages (two stages in the illustrated example).
  • the tip portion of the set tooth LwA has the same shape as the tip portion Lwb of the one-step bent set tooth Lw shown in FIG.
  • a set tooth corresponding to the set tooth Rw is a set tooth RwA having a shape symmetrical to the set tooth LwA.
  • the tip portion of the set tooth RwA has the same shape as the tip portion Rwb of the one-step bent set tooth Rw.
  • the bending position P1A of the two-step bending of the set teeth LwA is set according to the ease of processing, and the bending height of the bending position P1A is set to about 2/3 of the bending height M.
  • the bending height of the bent position P1A is the distance from the tip of the straight tooth S to the bent position P1A of the set tooth LwA in the height direction.
  • the shape of the set teeth Lw of single-step bending is indicated by a dashed line.
  • two-step bending means bending in two steps.
  • the illustrated set tooth LwA is bent in two stages by bending in the direction opposite to the set tooth LwA swing-out direction at the bending position P1B and bending in the set tooth LwA swing-out direction at the bending position P1A. Further, the set tooth RwA is bent in two stages by bending in the direction opposite to the set tooth RwA swing-out direction at the bending position P1D and bending in the set tooth RwA swing-out direction at the bending position P1C.
  • the bending position P1A of the set tooth LwA is located a distance Mb below the bending position P1 of the one-step bending set tooth Lw in the vertical direction (height direction) in FIG.
  • the position in the height direction of the bending position P1A where the set tooth LwA is swung out can be brought closer to the tip of the straight tooth S.
  • the swing amount A and the side relief angle ⁇ can be set in a wider range even for a general-purpose 3/4P band saw blade.
  • FIG. 5 is a table showing the results of confirming the degree of burr generation by using this band saw blade 91A to perform the same cutting of H-shaped steel as the band saw blade 91 described above.
  • the band saw blade 91A has the two-step set teeth LwA and RwA, so that the following burr generation suppressing effect can be obtained. That is, when the swing amount A is 0.80 mm to 1.00 mm and the corner height difference B exceeds 0.38 mm, the degree of burr generation is evaluated as Av. When the corner height difference B is 0.38 mm or less, the degree of burr generation is evaluated as VG or G, excluding the combination of the swing amount A of 0.90 mm and the corner height difference B of 0.38 mm. It was shown that an excellent burr generation suppressing effect can be obtained.
  • FIG. 6 is a table showing the relationship between four types of tooth patterns and the occurrence of burrs.
  • FIG. 7 is a table showing the relationship between the combination of the swing-out amount A of the set teeth Lw and Rw and the corner height difference B in the band saw blade 91B having the 8-tooth alternate tooth pattern TPLR and the degree of burr generation. .
  • band saw blade 91 was further examined. As shown in FIG. 6, band saw blades with four types of tooth patterns were manufactured by adding three types of tooth patterns to the above-described basic tooth pattern L tip TPL, and a cutting test was conducted.
  • the swing amount A was 0.80 mm
  • the corner height difference B was 0.40 mm.
  • the four types of tooth patterns are as follows. 1: Basic tooth pattern L-first TPL. As described above, the basic tooth pattern L leading TPL has the set tooth Lw that is swung to the left (L side) next to the straight tooth S. 2: Basic tooth pattern R-first TPR.
  • the basic tooth pattern R-end TPR is a tooth pattern having a shape obtained by horizontally reversing the shape of the basic tooth pattern L-end TPL. .
  • 3 10 tooth pattern TPX.
  • the 10-tooth pattern TPX is composed of 10 teeth, and has a set tooth Lw that is swung to the left (L side) next to the straight tooth S. 4: 8 alternate tooth pattern TPLR (band saw blade 91B).
  • a tooth pattern is composed of 8 teeth. are placed.
  • the set of teeth of band saw blade 91B includes a first set of teeth and a second set of teeth.
  • the second set of teeth is arranged behind the first set of teeth.
  • a straight tooth S is arranged on the leading side in the running direction in the first set of teeth, and a set tooth Rw is arranged adjacently behind it.
  • the straight teeth S are arranged on the leading side in the running direction in the second set of teeth, and the set teeth Lw are arranged adjacently behind it. Therefore, in the first set of teeth and the second set of teeth, the set teeth arranged adjacently to the rear of the straight teeth S are swung in opposite directions.
  • the 8-tooth alternate tooth pattern TPLR differs from the other three tooth patterns in that the setting direction of the set tooth next to the straight tooth S is alternately set to left and right for each straight tooth S. It is inferred that burrs were less likely to remain on each edge.
  • FIG. 7 shows the results of the cutting test.
  • FIG. 7 is a table showing the relationship between the combination of the swing-out amount A of the set teeth Lw and Rw and the corner height difference B and the degree of burr generation in the band saw blade 91B having the 8-tooth alternate tooth pattern TPLR. .
  • the degree of burr generation is evaluated as G or VG, except when the swing amount A is 0.90 mm. rice field.
  • the degree of burr generation was evaluated as Av.
  • the degree of burr generation is evaluated as VG when the swing amount A is in the range of 0.80 mm to 1.00 mm, and the suppression of burr generation is better. was confirmed.
  • FIG. 8 is a graph showing the relationship between the side relief angle ⁇ of the set tooth Lw and the cutting noise Ns.
  • the cutting noise Ns was 81 dB or more.
  • the cutting noise Ns was 76 dB or less. That is, there is a difference of 5 dB between the cutting noise Ns when the side relief angle ⁇ is 4° and the cutting noise Ns when the side relief angle ⁇ is 5°. Therefore, the side relief angle ⁇ may be 5° or more.
  • the corner height difference B is 0.14 mm according to Equation (1). Therefore, the corner height difference B may be 0.14 mm or more.
  • FIG. 1(a) [Main test conditions] [Fixed conditions] ⁇ Pitch pattern: 5 teeth from P01 to P05 (see Fig. 1(a)) (P01 to P05 are set within the range of 6.0mm to 10.0mm) ⁇ Set tooth pattern: Basic tooth pattern L tip TPL (The rake angle and relief angle of each tooth of the basic tooth pattern L tip TPL are equal, and the tooth height is also constant.) The amount of extension of set teeth Ln and Rn is A/2 with respect to the extension amount of set teeth Lw and Rw.
  • FIG. 9 is a table showing in detail the relationship between the combination of the swing-out amount A of the set teeth Lw and Rw and the corner height difference B and the degree of burr generation in the band saw blade 91 .
  • the degree of burr generation is evaluated as VG, no hatching is performed, when it is evaluated as G, it is indicated by dot hatching, and when it is evaluated as Av, it is indicated by line hatching. rice field.
  • each cell describes the numerical value of the height difference B (mm) at the corner portion.
  • the vertical axis indicates the bending height M (mm).
  • the degree of burr generation is evaluated as Av, and is 0.38 mm or less. In some cases, the degree of burr generation was evaluated as VG or G.
  • the band saw blade 91 in which the set teeth Lw and Rw have a swing amount A of 0.80 mm to 1.10 mm and a corner height difference B of 0.38 mm or less can satisfactorily suppress the generation of burrs. .
  • FIG. 10 is a table showing in detail the relationship between the combination of the swing-out amount A of the set teeth LwA and RwA and the corner height difference B and the degree of burr generation in the band saw blade 91A.
  • the bending height M is indicated as the bending height when the two-step bending is not performed.
  • the results of the main test 2 shown in FIG. 10 are substantially equivalent to the results of the main test 1 shown in FIG. That is, even when the set teeth Lw and Rw are formed in a double-bent shape, the band saw blade 91A can be Good suppression of burrs.
  • FIG. 11 is a table showing in detail the relationship between the combination of the swing-out amount A of the set teeth Lw and Rw and the corner height difference B and the degree of burr generation in the band saw blade 91B.
  • the corner height difference B As shown in the results of this test, setting the corner height difference B to 0.38 mm or less can effectively suppress the occurrence of burrs.
  • the corner height difference B is 0.38 mm and the thickness t is 1.6 mm
  • the side clearance angle ⁇ is 13.7° according to Equation (1). Therefore, the side relief angle ⁇ may be 13.7° or less.
  • the side relief angle ⁇ may be 13.7° or less.
  • the band saw blades 91, 91A, and 91B are set teeth Lw that are swung out with a side relief angle ⁇ and a swing-out amount A with respect to the side surfaces Sa and Sb of the body portion 911 having a thickness of 1.6 mm.
  • the height difference of is defined as the corner height difference B, 0.80mm ⁇ A ⁇ 1.10mm 0.14mm ⁇ B ⁇ 0.38mm 5° ⁇ 13.7° It has become.
  • the band saw blades 91, 91A, and 91B are less likely to produce burrs during the cutting process, and are inexpensive because they do not require a step of grinding the set teeth during manufacture, and cutting noise is also suppressed.
  • the corner angle of the outer corner portion P2 of the set teeth Lw, Rw, LwA, and RwA does not become less than 90°, so that high strength is maintained and the set formed by the polishing process is maintained. It is less likely to chip than a tooth.
  • FIG. 12 shows a modification in which the tooth profile of the tooth portion 912 is changed to a second tooth profile Lf2 so that the bending position for swinging does not overlap with the body portion 911 when the bending height M is large.
  • 12 is a side view of the tooth portion 912 of the second tooth profile Lf2.
  • FIG. 12 is a diagram showing a tooth profile line Lb of a dashed-dotted line indicating a basic tooth profile and a tooth profile line La of a two-step relief shape of a second tooth profile Lf2 having a two-step relief angle.
  • the clearance angle for forming the clearance surface of the tooth included in the illustrated second tooth profile Lf2 includes clearance angle ⁇ 1 and clearance angle ⁇ 2.
  • the clearance angle ⁇ 1 is the clearance angle on the tip side
  • the clearance angle ⁇ 2 is the clearance angle located on the bottom side of the clearance angle ⁇ 1.
  • FIG. 13 to 16 show third tooth profile Lf3 to sixth tooth profile Lf6, respectively, as other modified examples.
  • FIG. 13 is a side view of the set tooth Lw of the third tooth profile Lf3.
  • FIG. 14 is a side view of the set tooth Lw of the fourth tooth profile Lf4.
  • FIG. 15 is a side view of the set tooth Lw of the fifth tooth profile Lf5.
  • FIG. 16 is a side view of the set tooth Lw of the sixth tooth profile Lf6.
  • the number of stages of the relief angle is not limited to two, and may be two or more.
  • the third tooth profile Lf3 is a tooth profile having a three-step relief angle, for example, three steps.
  • the fourth tooth profile Lf4 is a tooth profile having a protrusion in the escape portion, which is a so-called profile shape.
  • the fifth tooth profile Lf5 is a tooth profile in which a projecting tip curler for curving the cutting tip is provided on the fourth tooth profile Lf4.
  • the sixth tooth profile Lf6 is a tooth profile in which the root of the tooth is recessed inward to extend the curved portion connecting the root and the gullet.
  • the second tooth profile Lf2 to the sixth tooth profile Lf6 can be applied to any of the set teeth Lw, Rw of the band saw blades 91, 91A, 91B, and the tooth height can be increased.
  • FIG. 17 is a side view showing a test piece 95 used for measuring side relief angle ⁇ , swing amount A, and corner height difference B of the band saw blade according to the embodiment.
  • 18 is a schematic partial arrow view of the test piece 95 shown in FIG. 17 as viewed from the direction of arrow D.
  • FIG. 17 is a side view showing a test piece 95 used for measuring side relief angle ⁇ , swing amount A, and corner height difference B of the band saw blade according to the embodiment.
  • 18 is a schematic partial arrow view of the test piece 95 shown in FIG. 17 as viewed from the direction of arrow D.
  • the side relief angle ⁇ , swing amount A, and corner height difference B of the band saw blade 91 are obtained by optically observing the test piece 95 from the direction of arrow D and measuring the dimensions and angles of each part of the image obtained as a result. can get.
  • the test piece 95 has, for example, the same shape as part of the band saw blade 91 shown in FIG. 1(a).
  • a test piece 95 shown in FIG. 17 may be obtained by cutting a portion of the band saw blade 91 from the back 913 to the teeth 912 .
  • the back portion 913 is an end portion of the trunk portion 911 opposite to the tooth portion 912 and extends substantially parallel to the running direction.
  • a test piece 95 may be obtained by cutting the band saw blade 91 shown in FIG. 1(a) along lines S17a-S17a and lines S17b-S17b.
  • a test piece 95 shown in FIG. 17 has a body portion 911, set teeth Lw, set teeth Rw, set teeth Ln, and set teeth Rn.
  • the test piece 95 has an edge portion 95a and an edge portion 95b.
  • the edge portion 95a includes a cross section formed by cutting the band saw blade 91 along the line S17a-S17a, and the end portion of the trunk portion 911 of the test piece 95 on the front side in the traveling direction. configure.
  • the edge portion 95 a and the back portion 913 intersect substantially at right angles when viewed in an axial direction parallel to the thickness direction of the trunk portion 911 .
  • the edge portion 95b includes a cross section formed by cutting the band saw blade 91 along the line S17b-S17b, and constitutes the rear end portion of the body portion 911 of the test piece 95. As shown in FIG.
  • the test piece 95 is optically observed from the direction of arrow D shown in FIG. 17, and the image shown in FIG. 18 is obtained.
  • the direction of arrow D is substantially parallel to the running direction.
  • the direction of arrow D is the direction perpendicular to the thickness direction and the height direction of the trunk portion 911 .
  • a 3D shape measuring machine (trade name: one-shot 3D shape measuring machine VR-3000, manufactured by KEYENCE CORPORATION) was used.
  • the imaging magnification is, for example, 25 times.
  • the schematic partial cross-sectional view shown in FIG. 18 shows the trunk portion 911, the straight teeth S, and the set teeth Lw.
  • the side clearance angle ⁇ of the set tooth Lw, the swing amount A, or the corner height difference B is calculated. Measure.
  • the side relief angle ⁇ is obtained by measuring the smaller angle between the virtual line 96 and the side surface Lwa using the angle measurement function.
  • a virtual line 96 is a virtual straight line parallel to the height direction and passing through the outer corner portion P2.
  • the swing amount A can be obtained by measuring the distance between the left side surface 914 of the body 911 and the imaginary line 96 using the distance measurement function.
  • the corner height difference B is obtained by measuring the distance between the virtual line 97 and the virtual line 98 using the distance measurement function.
  • a virtual line 97 is a virtual straight line parallel to the thickness direction of the trunk portion 911 and passing through the outer corner portion P2.
  • a virtual line 98 is a virtual straight line parallel to the thickness direction of the trunk portion 911 and passing through the inner corner portion P3. Note that the value of the thickness t of the trunk portion 911 may also be measured using the distance measurement function based on similar optical observation and imaging.
  • FIG. 19 is a schematic partial cross-sectional view showing how burrs are generated when cutting the workpiece W with the band saw blade 91 .
  • the cross section of band saw blade 91 shown in FIG. 19 corresponds to the cross section of band saw blade 91 along line S2-S2 in FIG.
  • the work piece W can be cut by moving the band saw blade 91 in the cutting direction while circulating in the running direction.
  • the state shown in FIG. 19 is a state in which the workpiece W is cut from the top to the bottom in FIG. 19 by moving the circulating band saw blade 91 in the cutting direction indicated by the arrow E.
  • the workpiece W is cut between the inner corner portions P3 and P5 by the set teeth Lw, Rw.
  • the inner corner portion P5 is a corner portion formed on the opposite side to the swing-out direction at the tip portion Rwb of the set tooth Rw.
  • the inner corner portion P5 is a corner portion forming the left side of the tip portion Rwb.
  • An outer corner portion P4 is formed on the swing-out direction side of the tip portion Rwb of the set tooth Rw.
  • the outer corner portion P4 is a corner portion forming the right side of the tip portion Rwb.
  • the workpiece W has a residual portion 99 formed therein.
  • the remaining portion 99 is a portion of the work piece W that remains on the cutting direction side of the tip portions Rwb of the set teeth Rw after the work piece W has been cut. Further, the band saw blade 91 is moved in the cutting direction from the illustrated state. As a result, the remaining portion 99 is deformed so as to be pushed out in the cutting direction and to the right as indicated by the arrow F. A burr 100 is formed by the residual portion 99 deformed in this way remaining connected to the cut edge.
  • the height difference B of the corner portion of the set tooth Rw is the distance between the outer corner portion P4 and the inner corner portion P5 in the height direction.
  • the value of the corner height difference B of the set tooth Lw can be smaller.
  • the value of the side relief angle ⁇ of the set tooth Lw can be made smaller.
  • the inner corner portion P3 of the set tooth Lw is arranged further to the right. Therefore, the length of the remaining portion 99 in the width direction of the body portion 911 can be made shorter. Therefore, the length of the burr 100 in the height direction can be made shorter. That is, the burr 100 can be made smaller.
  • the band saw blades 91, 91A, and 91B are less likely to produce burrs during cutting, are inexpensive because they do not require a process of grinding set teeth during manufacturing, and cut noise is suppressed.
  • the corner angles of the outer corner portions P2 and P4 of the set teeth Lw, Rw, LwA, and RwA are not less than 90°. Less possibility of tooth chipping than clam teeth.
  • the set teeth LwA and RwA are bent in the swing-out direction at least at the first bent position P1A, and are closer to the distal ends of the set teeth LwA and RwA than the first bent positions P1A and P1C. are bent in the direction opposite to the swing-out direction at the second bending positions P1B and P1D located at .
  • the bending positions P1A and P1C at which the set teeth LwA and RwA are swung out can be brought closer to the tip of the straight tooth S in the height direction.
  • the swing amount A and the side relief angle ⁇ can be set in a wider range.
  • the band saw blade according to the embodiment has a first straight tooth S extending from the trunk portion 911 and set teeth Lw, Rw, LwA, and RwA arranged adjacently behind the first straight tooth S.
  • RwA, and the swing direction of the set teeth Lw, Rw, LwA, and RwA arranged adjacently behind the first straight teeth S and arranged adjacently behind the second straight teeth. It is the opposite direction to the swing-out direction of the set teeth Lw, Rw, LwA, and RwA.
  • the band saw blade according to the embodiment it is possible to more reliably suppress the occurrence of burrs when cutting the workpiece W.
  • the band saw blade according to the embodiment has the second set teeth Ln, Rn having a swing-out amount A smaller than that of the set teeth Lw, Rw, LwA, RwA.
  • chips generated when cutting the workpiece W with the band saw blades 91, 91A, and 91B can be subdivided.
  • the set teeth Lw, Rw, LwA, and RwA have two or more clearance angles ⁇ 1 and ⁇ 2 on the flank surfaces, and among the clearance angles ⁇ 1 and ⁇ 2, The clearance angle ⁇ 2 is larger than the clearance angle ⁇ 1 on the tip side.
  • the gullets of the set teeth Lw, Rw, LwA, and RwA can be made larger. Therefore, chips generated when cutting the workpiece W can be more easily discharged, and the cutting process can be performed more easily.

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Abstract

帯鋸刃（９１，９１Ａ，９１Ｂ）は、厚さ１．６ｍｍの胴部（９１１）の側面（Ｓａ，Ｓｂ）に対し側逃げ角αで、かつ振り出し量Ａで振り出されたアサリ歯（Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡ）を有している。帯鋸刃（９１，９１Ａ，９１Ｂ）は、アサリ歯（Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡ）の外コーナ部（Ｐ２，Ｐ４）と、その外コーナ部（Ｐ２）よりも歯高方向で高い位置にある内コーナ部（Ｐ３，Ｐ５）との高低差をコーナ部高低差Ｂとしたときに、０．８０ｍｍ≦Ａ≦１．１０ｍｍ、０．１４ｍｍ≦Ｂ≦０．３８ｍｍ、５°≦α≦１３．７°となっている。

Description

帯鋸刃
　本発明は、帯鋸刃に関する。
　特許文献１に、金属製のワークの切断時におけるバリの発生を抑制できる帯鋸刃が記載されている。特許文献１に記載された帯鋸刃は、直歯と左アサリ歯及び右アサリ歯とを有し、左アサリ歯及び右アサリ歯は、外側コーナ部の歯高が内側コーナ部の歯高よりも高く、直歯は、歯高が左アサリ歯及び右アサリ歯の外側コーナ部の歯高と同じに、又は小さく構成されている。
　そのため、この帯鋸刃は、切断終了時のワークの切り落としが、歯高の最も高い部分となる左アサリ歯及び右アサリ歯それぞれの外側コーナ部で行われる。これにより、特許文献１に記載された帯鋸刃は、金属製のワークの切断においてバリが発生しにくい。
　バリは、切断面の最後に切断されるべき切断縁の一方に切断されずに連結して残る残存片である。このバリは、長さの大小に応じ、長さが大きいものを大バリ、小さいものを小バリと称する。
特許第４７２８３５４号公報
　特許文献１に記載された帯鋸刃を製造するには、左右のアサリ歯の内側コーナ部の歯高を外側コーナ部の歯高よりも低くするため、砥石などによる研磨が必要であり、製造コストの低減に限界がある。そのため、帯鋸刃は、切断加工でバリが生じにくく安価であることが望まれている。
　本発明に係る帯鋸刃の一態様では、厚さ１．６ｍｍの胴部の側面に対し側逃げ角αで、かつ振り出し量Ａで振り出されたアサリ歯を有し、前記アサリ歯の外コーナ部と前記外コーナ部よりも歯高方向で高い位置にある内コーナ部との高低差をコーナ部高低差Ｂとしたときに、
０．８０ｍｍ≦Ａ≦１．１０ｍｍ
０．１４ｍｍ≦Ｂ≦０．３８ｍｍ
５°≦α≦１３．７°
である。本発明の一態様の帯鋸刃は、アサリ歯の振り出し量Ａが０．８０ｍｍ≦Ａ≦１．１０ｍｍ、コーナ部高低差Ｂが０．１４ｍｍ≦Ｂ≦０．３８ｍｍ、側逃げ角が５°≦α≦１３．７°なので、切断加工でのバリの発生が抑制されると共に切削騒音が抑制される。この帯鋸刃は、内コーナ部が外コーナ部よりも歯高方向で高い位置にあって研磨工程が不要なので、安価に製造できる。
　本発明の一態様によれば、切断加工でバリが生じにくく安価な帯鋸刃が得られる。
図１は、実施形態に係る帯鋸刃の実施例である帯鋸刃９１を示す図であり、図１（ａ）は部分側面図、図１（ｂ）は部分下面図である。 図２は、図１（ａ）におけるＳ２－Ｓ２位置での部分断面図であって、帯鋸刃９１の歯部９１２におけるアサリ歯Ｌｗの曲げ形状を示す図である。 図３は、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗの振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせとバリの発生程度との関係を示した表である。 図４は、帯鋸刃９１の変形例１である帯鋸刃９１Ａにおける、アサリ歯ＬｗＡの二段曲げ形状を示す断面図である。 図５は、帯鋸刃９１Ａにおける、アサリ歯ＬｗＡ，ＲｗＡの振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせと、バリの発生程度との関係を示した表である。 図６は、４種類の歯パターンとバリの発生状況との関係を示す表である。 図７は、８枚交互歯パターンＴＰＬＲを有する帯鋸刃９１Ｂにおける、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗの振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせと、バリの発生程度との関係を示した表である。 図８は、アサリ歯Ｌｗの側逃げ角αと切削騒音Ｎｓとの関係を示すグラフである。 図９は、帯鋸刃９１における、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗの振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせと、バリの発生程度との関係を詳細に示した表である。 図１０は、帯鋸刃９１Ａにおける、アサリ歯ＬｗＡ，ＲｗＡの振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせと、バリの発生程度との関係を詳細に示した表である。 図１１は、帯鋸刃９１Ｂにおける、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗの振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせと、バリの発生程度との関係を詳細に示した表である。 図１２は、第二歯形の歯部９１２の側面図である。 図１３は、第三歯形のアサリ歯Ｌｗの側面図である。 図１４は、第四歯形のアサリ歯Ｌｗの側面図である。 図１５は、第五歯形のアサリ歯Ｌｗの側面図である。 図１６は、第六歯形のアサリ歯Ｌｗの側面図である。 図１７は、実施形態に係る帯鋸刃の側逃げ角α、振り出し量Ａ、及びコーナ部高低差Ｂを測定するために用いられる試験片９５を示す側面図である。 図１８は、図１７に示した試験片９５を矢印Ｄ方向から見た模式的部分矢視図である。 図１９は、帯鋸刃９１でワークピースＷを切断する際の、バリの発生の態様を示す模式的部分断面図である。
　以下の説明において、帯鋸刃の走行方向とは逆の方向を単に後方という。帯鋸刃を走行方向に循環走行させながら、ワークピースＷに対して切断方向に移動させることで、ワークピースＷを切断することができる。図１（ａ）に示す例では、帯鋸刃の走行方向は図１（ａ）の上方である。また、図６の表中に示された歯組のパターンでは、表における左方が走行方向に相当する。
　また、以下の説明において、走行方向を上方とし、かつ帯鋸刃を歯部側から見た場合における左方向のことを単に左方という。図１（ｂ）に示す例では、帯鋸刃の左方は図１（ｂ）の左方向である。また、走行方向を上方とし、かつ帯鋸刃を歯部側から見た場合における右方向のことを単に右方という。図１（ｂ）に示す例では、帯鋸刃の右方は図１（ｂ）の右方向である。また、図６の表中に示された歯組のパターンの各々では、表における上方が左方に相当し、表における下方が右方に相当する。
　また、以下の説明において、高さ方向とは、帯鋸刃の走行方向に垂直、かつ胴部の厚さ方向に垂直な方向である。図１（ａ）に示す例では、帯鋸刃９１の走行方向に垂直、かつ胴部９１１の厚さ方向に垂直な方向である。
　また、以下の説明において、歯高方向とは、高さ方向のうち、帯鋸刃の胴部から直歯が延伸する方向をいう。図２、及び図４に示す例における歯高方向は、図２、及び図４の下方に相当する。また、図２、及び図４の下方に向かうほど歯高方向において高い位置であり、上方に向かうほど歯高方向において低い位置である。例えば、直歯Ｓ又はアサリ歯Ｌｗの先端に向かうほど、歯高方向における位置は高くなる。
　なお、以下の説明において、同一の機能を有する要素については同一の符号を付し、重複する説明を省略する。
（実施例）
　図１は、実施形態に係る帯鋸刃の実施例である帯鋸刃９１を示す図であり、図１（ａ）は部分側面図、図１（ｂ）は部分下面図である。帯鋸刃９１は、厚さｔの帯状の胴部９１１を有する。胴部９１１は、帯鋸刃９１の走行方向における端部と、後方における端部とが接合されており、無端状の形状を有する。胴部９１１の一方の縁部には、歯部９１２が形成されている。
　歯部９１２には、Ｐ０１～Ｐ０５の歯先間ピッチをピッチパターンとして形成された複数の歯の組である歯組Ｔｓが、連続して繰り返し形成されている。歯組Ｔｓに含まれる歯は、帯鋸刃９１の走行方向先頭側から順に、直歯Ｓ，アサリ歯Ｌｗ，アサリ歯Ｒｗ，アサリ歯Ｌｎ，アサリ歯Ｒｎの計５つである。直歯Ｓは胴部９１１から歯高方向に延伸している。アサリ歯Ｌｗ及びアサリ歯Ｌｎは、歯部９１２の歯を胴部９１１に近い位置で胴部９１１に対し左方に折り曲げて振り出したアサリ歯であり、振り出し量はアサリ歯Ｌｎよりもアサリ歯Ｌｗの方が大きい。アサリ歯Ｒｗ及びアサリ歯Ｒｎは、歯部９１２の歯を胴部９１１に近い位置で胴部９１１に対し右方に折り曲げて振り出したアサリ歯であり、振り出し量はアサリ歯Ｒｎよりもアサリ歯Ｒｗの方が大きい。図１（ｂ）に示される歯組Ｔｓのパターンは、直歯Ｓの次に左方に振り出すアサリ歯Ｌｗを有するので、基本歯パターンＬ先ＴＰＬとも称する。走行方向先頭側から見た、歯組Ｔｓのパターンにおけるアサリ歯Ｌｗ及びアサリ歯Ｒｗの形状は左右対称である。歯組Ｔｓは、少なくとも、振り出し量が０（ゼロ）の直歯Ｓと、左方に振り出した第１のアサリ歯Ｌｗ及び第２のアサリ歯Ｌｎと、右方に振り出した第１のアサリ歯Ｒｗ及び第２のアサリ歯Ｒｎとを含んで構成されている。このように振り出し量が異なる第１のアサリ歯Ｌｗ，Ｒｗと第２のアサリ歯Ｌｎ，Ｒｎを有することで、ワークピースＷを切削する際に発生する切粉を細分化することができる。また、例えば歯組を走行方向に先頭側から直歯Ｓ、アサリ歯Ｌｎ、アサリ歯Ｒｎ、アサリ歯Ｌｗ、アサリ歯Ｒｗの順となるように構成してもよい。これにより、当該歯組において走行方向先頭側から後方に向かうほど振り出し量が大きくなる。そのため、ワークピースＷを切削する際に、切削溝の幅が段階的に拡幅される。これにより、切削時に帯鋸刃に入力される負荷を抑制することができる。
　次に、アサリ歯Ｌｗの振り出し形状などを図２により説明する。図２は、図１（ａ）におけるＳ２－Ｓ２位置での部分断面図であって、帯鋸刃９１の歯部９１２におけるアサリ歯Ｌｗの曲げ形状を示す図である。図２には、歯組Ｔｓにおける直歯Ｓ及びその次のアサリ歯Ｌｗの２つの歯が示されている。図２に示されるアサリ歯Ｌｗの振り出し形状を基本振り出し形状と称する。
　アサリ歯Ｌｗは、折り曲げ前において直歯Ｓと同じ形状及び寸法の歯であって、胴部９１１に近い位置で左方に曲げて振り出させることで形成される。詳しくは、アサリ歯Ｌｗは、歯厚が厚さｔであり、先端側の部位が屈曲位置Ｐ１を起点として角度αで左方に曲げられ、直歯Ｓの左の側面Ｓａに対し左方に張り出している。直歯Ｓの左の側面Ｓａは、胴部９１１の左方側の側面９１４を含む平面と同じ平面に延在している。アサリ歯Ｌｗの外コーナ部Ｐ２は、左の側面Ｓａに対し左方へ距離Ａだけ突出している。外コーナ部Ｐ２は、アサリ歯Ｌｗの先端部Ｌｗｂにおける振り出し方向側に形成された角部である。図示した例では、外コーナ部Ｐ２は、先端部Ｌｗｂのうち左方側を構成している。
　角度αは、直歯Ｓの左の側面Ｓａとアサリ歯Ｌｗの左の側面Ｌｗａとのなす角度である。以下、角度αを側逃げ角αと称し、距離Ａを振り出し量Ａと称する。なお、図２では表示を省略したが、直歯Ｓの右の側面Ｓｂとアサリ歯Ｒｗの右の側面Ｒｗａ（図１９参照）とのなす角度は側逃げ角αである。また、アサリ歯Ｒｗの外コーナ部Ｐ４（図１９参照）は、側面Ｓｂに対し右方へ振り出し量Ａ突出している。
　アサリ歯Ｌｗの内コーナ部Ｐ３は、外コーナ部Ｐ２よりも距離Ｂだけ図２の下方に突出している。換言すれば、外コーナ部Ｐ２は、内コーナ部Ｐ３よりも歯高方向で高い位置に位置している。以下、距離Ｂをコーナ部高低差Ｂと称する。即ち、アサリ歯Ｌｗのコーナ部高低差Ｂとは、高さ方向における内コーナ部Ｐ３と外コーナ部Ｐ２との間の距離である。なお、内コーナ部Ｐ３は、アサリ歯Ｌｗの先端部Ｌｗｂにおける振り出し方向とは反対側に形成された角部である。図示した例では、内コーナ部Ｐ３は、先端部Ｌｗｂのうち右方側を構成している。アサリ歯Ｌｗの先端部Ｌｗｂと、直歯Ｓの左の側面Ｓａとのなす角度は、側逃げ角αとなる。なお、アサリ歯Ｒｗの外コーナ部Ｐ４は、内コーナ部Ｐ５よりも歯高方向で高い位置に位置している。アサリ歯Ｒｗの、高さ方向における内コーナ部Ｐ３と外コーナ部Ｐ２との間の距離はコーナ部高低差Ｂである。
　図２から明らかなように、コーナ部高低差Ｂ（単位：ｍｍ）は、厚さｔ（単位：ｍｍ）及び側逃げ角α°によって次の（式１）で算出される。
　Ｂ（ｍｍ）＝ｔ（ｍｍ）×ｓｉｎα（°）　・・・　（式１）
　帯鋸刃によるワークピースＷの切断加工において、バリの発生は、ワークピースＷがＨ形鋼などの形鋼の場合、外形サイズが例えば概ね４００ｍｍ以上の大型のもので発生し易い。一般に、大型のＨ形鋼の切断において、切削長はＨ形鋼のウェブ部で長くフランジ部で短い。そのため、帯鋸刃は、ウェブ部の長い切削長に対応するため厚さｔが１．６ｍｍの比較的厚いものが選択され、フランジ部の短い切削長にも対応するため汎用性の高い歯先間ピッチが３／４Ｐの不等ピッチのものが選択される。すなわち、厚さｔが１．６ｍｍで歯先間ピッチが３／４Ｐの帯鋸刃でバリの発生が抑制できれば効果的である。いわゆる３／４Ｐの歯先間ピッチの歯部９１２において、歯先間ピッチの実寸は、通常約６ｍｍ～１０ｍｍの範囲内にある。ここで不等ピッチとは、歯先間ピッチが互いに一致せず不均等であることを指し、場合によっては歯組Ｔｓのパターンの先頭歯先間ピッチが互いに不均等であることを指す。また、３／４Ｐとは、１インチ当たりの歯先の数であって、この場合、１インチ当たり３／４歯あることを示している。
　なお、以下の説明では、胴部９１１の厚さｔが１．６ｍｍであるものとして、実施形態に係る帯鋸刃について説明するが、胴部９１１の厚さｔは所定の許容差を含んでもよい。また、胴部９１１の厚さｔの許容差は、日本工業規格の「みがき特殊帯鋼（Cold rolled special steel strip）」（ＪＩＳ　Ｇ３３１１：２０１０）に規定される厚さの許容差であってもよい。即ち、胴部９１１の厚さｔは、１．６ｍｍを基準値として、±０．０５５ｍｍの許容差を含んでもよい。従って、胴部９１１の厚さｔは、１．５４５ｍｍ～１．６５５ｍｍの範囲であってもよい。
　大型のＨ形鋼は、その製造過程に起因し、内部に少なからず残留応力を有する。従って、Ｈ形鋼を帯鋸刃で切削すると、切削部位近傍の残留応力は開放される。しかしながら、切削部位近傍の残留応力が大きい場合には、切削によって解放されたワークピースＷの切断溝が切削幅を狭める方向に大きな変形を生じさせて帯鋸刃を挟む、狭窄現象が懸念される。狭窄現象の発生は、経験上、アサリ歯の振り出し量Ａと関係があり、振り出し量Ａが０．８０ｍｍ以上の場合に、良好に抑制できることが知られている。振り出し量Ａは、側逃げ角αとアサリ歯Ｌｗの屈曲位置Ｐ１（図２参照）の曲げ高さＭで決まる。すなわち、図２に示されるように、Ａ（ｍｍ）＝Ｍ（ｍｍ）×ｓｉｎα（°）　である。
　一方で振り出し量Ａは、１．１０ｍｍを超えると切削抵抗が大きくなり、いわゆる切れ曲がりが生じ易くなることも知られている。そのため、振り出し量Ａが０．８ｍｍ≦Ａ≦１．１０ｍｍの範囲で、バリの発生を抑制できることが強く望まれる。
　そこで、厚さｔが１．６ｍｍで歯先間ピッチ３／４Ｐの帯鋸刃を用い、バリ抑制の傾向を簡易的に把握するため、振り出し量Ａを０．８０ｍｍ以上１．００ｍｍ以下の０．２ｍｍの範囲とし、振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせにおいてバリの発生を抑制できる範囲を検討した。
　従来、コーナ部高低差Ｂが正値、すなわち、アサリ歯の外コーナ部Ｐ２の突出高さが内コーナ部Ｐ３の突出高さよりも低いことがバリの発生要因とされていた。そのため、バリの発生を抑制すべく外コーナ部Ｐ２と内コーナ部Ｐ３との突出高さを逆転させることが検討されていた。しかし、外コーナ部Ｐ２と内コーナ部Ｐ３との歯高方向における高低差については検討されていなかった。そこで、コーナ部高低差Ｂと振り出し量Ａとを組み合わせることで、バリの発生を抑制する好適な範囲が存在する可能性があるのではないか、という推論から検討を開始した。
　具体的には、まず次のように予備試験１を行った。すなわち、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗにおいて、振り出し量Ａの値と、コーナ部高低差Ｂの値との組み合わせが異なるテスト用帯鋸刃を複数種類作製し、それぞれ同じ形状のＨ形鋼を同じ条件で切断してバリの発生程度の違いを調べた。
　バリは、長さが０．５０ｍｍ以上を大バリとし、０．５０ｍｍ未満を小バリとした。そして、バリの発生程度を好ましい方から、
　非常に良い（Ｖｅｒｙ　Ｇｏｏｄ）：大バリ及び小バリ共に無し
　良い（Ｇｏｏｄ）：大バリ無し、かつ小バリ有り
　普通（Ａｖｅｒａｇｅ）：大バリ有り
の３段階に分類して評価した。なお、以下の説明、並びに、図３、図５、及び図７では、「非常に良い」を「ＶＧ」、「良い」を「Ｇ」、「普通」を「Ａｖ」と略して示す。
（予備試験１）
　予備試験１は、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗの振り出し量Ａを０．８０ｍｍ～１．００ｍｍの範囲の０．０５ｍｍピッチの５種とし、コーナ部高低差Ｂを０．３４ｍｍ～０．４２ｍｍの範囲の０．０２ｍｍピッチの５種とした。従って、組み合わせの異なる２５種類の帯鋸刃を製作した。歯パターンは基本歯パターンＬ先ＴＰＬとした。そして、製作した２５種類の帯鋸刃それぞれについて、同じＨ形鋼を同じ切削条件で切断してバリの発生程度を調べた。切断に供したＨ形鋼は、高さ×辺が４００ｍｍ×２００ｍｍ、ウェブ厚さ８ｍｍ、フランジ厚さ１３ｍｍである。
　図３はその結果を示した表である。すなわち、図３は、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗの振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせとバリの発生程度との関係を示した表である。図３から、振り出し量Ａが０．８０ｍｍ～１．００ｍｍの範囲において、コーナ部高低差Ｂが０．３８ｍｍを超えるとバリの発生程度の評価はＡｖである。また、コーナ部高低差Ｂが０．３８ｍｍ以下であれば、バリの発生程度の評価はＶＧ又はＧであり、バリ発生が良好に抑制されることが明らかとなった。
（予備試験２）
　次に、予備試験２について図４及び図５を参照して説明する。図４は、帯鋸刃９１の変形例１である帯鋸刃９１Ａにおける、アサリ歯ＬｗＡの二段曲げ形状を示す断面図である。図５は、帯鋸刃９１Ａにおけるアサリ歯ＬｗＡ，ＲｗＡの振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせと、バリの発生程度との関係を示した表である。
　アサリ歯Ｌｗの屈曲位置Ｐ１の曲げ高さＭについて着目すると、振り出し量Ａ及び側逃げ角αの設定によっては、曲げ高さＭが、歯先間ピッチが３／４Ｐの汎用の帯鋸刃における一般的な歯高（例えば３．０ｍｍ）を超える可能性がある。なお、曲げ高さＭは、図２の上下方向における、直歯Ｓの先端からアサリ歯Ｌｗの屈曲位置Ｐ１までの距離である。換言すれば、曲げ高さＭは、高さ方向における直歯Ｓの先端からアサリ歯Ｌｗの屈曲位置Ｐ１までの距離である。
　そこで、図４に示される帯鋸刃９１Ａを作製した。帯鋸刃９１Ａでは、アサリ歯Ｌｗを複数段（図示した例において２段）の段曲げ形状のアサリ歯ＬｗＡとして形成した。アサリ歯ＬｗＡの先端部は、図２に示される１段曲げのアサリ歯Ｌｗの先端部Ｌｗｂと同じ形状である。アサリ歯Ｒｗ（図１（ａ），図１（ｂ）参照）に相当するアサリ歯は、アサリ歯ＬｗＡと左右対称の形状のアサリ歯ＲｗＡとした。また、アサリ歯ＲｗＡの先端部は、１段曲げのアサリ歯Ｒｗの先端部Ｒｗｂと同じ形状である。アサリ歯ＬｗＡの二段曲げの屈曲位置Ｐ１Ａは加工の容易さにより設定し、屈曲位置Ｐ１Ａの曲げ高さが曲げ高さＭの２／３程度となるようにした。なお、屈曲位置Ｐ１Ａの曲げ高さとは、高さ方向における直歯Ｓの先端からアサリ歯ＬｗＡの屈曲位置Ｐ１Ａまでの距離である。図４において、一段曲げのアサリ歯Ｌｗの形状が一点鎖線で示されている。なお、二段曲げとは、二段階に曲げることを意味する。図示したアサリ歯ＬｗＡでは、屈曲位置Ｐ１Ｂでアサリ歯ＬｗＡの振り出し方向と逆向きに曲げ、屈曲位置Ｐ１Ａでアサリ歯ＬｗＡの振り出し方向に曲げることで、二段階に曲げている。また、アサリ歯ＲｗＡでは、屈曲位置Ｐ１Ｄでアサリ歯ＲｗＡの振り出し方向と逆向きに曲げ、屈曲位置Ｐ１Ｃでアサリ歯ＲｗＡの振り出し方向に曲げることで、二段階に曲げている。
　すなわち、二段曲げにより、アサリ歯ＬｗＡの屈曲位置Ｐ１Ａは、一段曲げのアサリ歯Ｌｗの屈曲位置Ｐ１よりも図４の上下方向（高さ方向）において、距離Ｍｂ下方に位置する。換言すれば、アサリ歯ＬｗＡが振り出される屈曲位置Ｐ１Ａの高さ方向における位置を、より直歯Ｓの先端部に近づけることができる。これにより、汎用の３／４Ｐの帯鋸刃に対しても、より広い範囲で振り出し量Ａ及び側逃げ角αの値を設定することができる。
　図５は、この帯鋸刃９１Ａを用いて、上述の帯鋸刃９１を用いたＨ形鋼の切断と同じ切断を行ってバリの発生程度を確認した結果を示す表である。図５に示されるように、帯鋸刃９１Ａでは、二段曲げのアサリ歯ＬｗＡ，ＲｗＡを有することで、次のバリ発生抑制効果が得られる。すなわち、振り出し量Ａが０．８０ｍｍ～１．００ｍｍの場合であって、コーナ部高低差Ｂが０．３８ｍｍを超える場合はバリの発生程度の評価はＡｖである。コーナ部高低差Ｂが０．３８ｍｍ以下の場合は、振り出し量Ａが０．９０ｍｍかつコーナ部高低差Ｂが０．３８ｍｍの組み合わせを除いて、バリの発生程度はＶＧ又はＧと評価され、良好なバリ発生抑制効果が得られることが示された。
（予備試験３）
　次に、予備試験３について図６及び図７を参照して説明する。図６は、４種類の歯パターンとバリの発生状況との関係を示す表である。図７は、８枚交互歯パターンＴＰＬＲを有する帯鋸刃９１Ｂでのアサリ歯Ｌｗ，Ｒｗの振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせと、バリの発生程度との関係を示した表である。
　予備試験３では、帯鋸刃９１について更に検討した。図６に示されるように、上述の基本歯パターンＬ先ＴＰＬに、３種類の歯パターン加えた４種類の歯パターンの帯鋸刃を製作し、切断試験を行った。振り出し量Ａは０．８０ｍｍ、コーナ部高低差Ｂは０．４０ｍｍとした。
　４種類の歯パターンは、次の通りである。
１：基本歯パターンＬ先ＴＰＬである。上述のように、基本歯パターンＬ先ＴＰＬは、直歯Ｓの次に左側（Ｌ側）に振り出したアサリ歯Ｌｗを有する。
２：基本歯パターンＲ先ＴＰＲである。基本歯パターンＲ先ＴＰＲは、基本歯パターンＬ先ＴＰＬの形状を左右方向において反転させた形状を備える歯パターンであり、直歯Ｓの次に右側（Ｒ側）に振り出したアサリ歯Ｒｗを有する。
３：１０枚歯パターンＴＰＸである。１０枚歯パターンＴＰＸは、１０枚の歯により歯パターンが構成されており、直歯Ｓの次に左側（Ｌ側）に振り出したアサリ歯Ｌｗを有する。
４：８枚交互歯パターンＴＰＬＲ（帯鋸刃９１Ｂ）である。８枚交互歯パターンＴＰＬＲは、８枚の歯により歯パターンが構成されており、直歯Ｓの次の歯としてアサリ歯Ｌｗ及びアサリ歯Ｒｗの一方が、直歯Ｓ毎に交互となるように配置されている。換言すれば、帯鋸刃９１Ｂの歯組は、第１歯組と第２歯組とを含む。第２歯組は第１歯組の後方に配置されている。第１歯組における走行方向先頭側には直歯Ｓが配置され、その後方にはアサリ歯Ｒｗが隣接配置されている。また、第２歯組における走行方向先頭側には直歯Ｓが配置され、その後方にはアサリ歯Ｌｗが隣接配置されている。そのため、第１歯組と第２歯組とでは、直歯Ｓの後方に隣接配置されたアサリ歯が反対方向に振り出されている。
　予備試験３の結果は次の通りである（図６参照）。１の基本歯パターンＬ先ＴＰＬでは、１０回のカット数のうち３回、大バリが発生した。大バリはすべてＲ側で発生した。２の基本歯パターンＲ先ＴＰＲでは、１０回のカット数のうち４回、大バリが発生した。大バリはすべてＬ側で発生した。３の１０枚歯パターンＴＰＸでは、１０回のカット数のうち３回、大バリが発生した。大バリはすべてＲ側で発生した。４の８枚交互歯パターンＴＰＬＲでは、１０回のカット数のすべてで大バリは発生しなかった。
　この結果から、直歯Ｓの次に配置されたアサリ歯の振り出し側とは反対の側に大バリが発生すること、４種の歯パターンの中では８枚交互歯パターンＴＰＬＲに、大バリの発生を抑制する効果があることがわかった。８枚交互歯パターンＴＰＬＲは、他の３つの歯パターンと異なり、直歯Ｓの次のアサリ歯の振り出し方向が、直歯Ｓ毎に左、右と交互に設定されているため、左右の切断縁それぞれにバリが残りにくかったことが推察される。
　そこで、歯パターンのみを基本歯パターンＬ先ＴＰＬから８枚交互歯パターンＴＰＬＲに変えた帯鋸刃９１Ｂを製作し、予備試験１と同じ条件で切断試験を行った。当該切断試験の結果を図７に示す。図７は、８枚交互歯パターンＴＰＬＲを有する帯鋸刃９１Ｂにおける、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗの振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせと、バリの発生程度との関係を示した表である。
　図７に示されるように、帯鋸刃９１Ｂでは、コーナ部高低差Ｂが０．４０ｍｍの場合には、振り出し量Ａが０．９０ｍｍの場合を除き、バリの発生程度はＧ又はＶＧと評価された。また、コーナ部高低差Ｂが０．４０ｍｍであって、振り出し量Ａが０．９０ｍｍの場合には、バリの発生程度はＡｖと評価された。また、コーナ部高低差Ｂが０．３８ｍｍ以下の場合には、振り出し量Ａが０．８０ｍｍ～１．００ｍｍの範囲でバリの発生程度はＶＧと評価され、バリ発生の抑制がより良好であることが確認された。
　このように、バリ発生を抑制できる振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせの範囲が把握された。そこで、振り出し量Ａ及びコーナ部高低差Ｂの設定に関係する側逃げ角αについて、好適な範囲を検討した。その結果、図８に示されるように、側逃げ角αと切削騒音Ｎｓ（単位：ｄＢ）との関係が明らかとなった。
　図８は、アサリ歯Ｌｗの側逃げ角αと切削騒音Ｎｓとの関係を示すグラフである。まず、基本歯パターンＬ先ＴＰＬの歯パターンを有する帯鋸刃において、アサリ歯Ｌｗの側逃げ角αを１°ピッチで変えた、複数種類の帯鋸刃を製作した。そして、当該複数種類の帯鋸刃の各々を用いて、予備試験１と同じ条件で同じＨ形鋼を切断した際に生じた切削騒音Ｎｓを測定した。なお、側逃げ角αの範囲は３°～１４°とした。
　側逃げ角αが４°以下のとき切削騒音Ｎｓは８１ｄＢ以上であった。側逃げ角αが５°以上のとき切削騒音Ｎｓは７６ｄＢ以下であった。すなわち、側逃げ角αが４°の場合の切削騒音Ｎｓと、側逃げ角αが５°の場合の切削騒音Ｎｓとの間には、５ｄＢの差がある。従って、側逃げ角αは５°以上であってもよい。なお、側逃げ角αが５°のとき、式１よりコーナ部高低差Ｂは０．１４ｍｍである。従って、コーナ部高低差Ｂは０．１４ｍｍ以上であってもよい。
　上述の各予備試験などに基づき、振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせについて、より詳細に把握するための本試験を行った。本試験の条件は次に示す通りである。
［本試験条件］
［固定条件］
・ピッチパターン：Ｐ０１～Ｐ０５の５歯　（図１（ａ）参照）
（Ｐ０１～Ｐ０５は、６．０ｍｍ～１０．０ｍｍの範囲内で設定）
・アサリ歯パターン：基本歯パターンＬ先ＴＰＬ
（基本歯パターンＬ先ＴＰＬの各歯の各々のすくい角及び逃げ角は等しく、歯高も一定である）
・アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗの振り出し量Ａに対し、アサリ歯Ｌｎ，Ｒｎの振り出し量はＡ／２である。
・厚さｔ：１．６ｍｍ
［可変条件］
・振り出し量Ａ：０．８０ｍｍ≦Ａ≦１．１０ｍｍ　（ピッチ０．０５ｍｍ）
・コーナ部高低差Ｂ：０．２７ｍｍ≦Ｂ≦０．５３ｍｍ
・側逃げ角α：９．７°≦α≦１９．３°
（側逃げ角αの下限値９．７°は、式１においてＢ＝０．２７ｍｍ、ｔ＝１．６ｍｍとしたときの値である。側逃げ角αの上限値１９．３°は、式１においてＢ＝０．５３ｍｍ、ｔ＝１．６ｍｍとしたときの値である。）
［被切断材］
・Ｈ形鋼：高さ×辺＝６００ｍｍ×２００ｍｍ、ウェブ厚さ１７ｍｍ、フランジ厚さ１１ｍｍ
（本試験１）
　本試験１として以上の条件で切断を行い、バリの発生程度を予備試験と同様の３段階で評価した。その結果を図９に示す。図９は、帯鋸刃９１における、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗの振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせと、バリの発生程度との関係を詳細に示した表である。図９の各セルについて、バリの発生程度がＶＧと評価された場合にはハッチングを行わず、Ｇと評価された場合には点ハッチングで示し、Ａｖと評価された場合には線ハッチングで示した。また、各セルには、コーナ部高低差Ｂ（ｍｍ）の数値が記載されている。縦軸には曲げ高さＭ（ｍｍ）が記載されている。
　図９に示されるように、振り出し量Ａが０．８０ｍｍ～１．１０ｍｍの範囲で、コーナ部高低差Ｂが０．３８ｍｍを超えるとバリの発生程度はＡｖと評価され、０．３８ｍｍ以下の場合にはバリの発生程度はＶＧ又はＧと評価された。このように、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗについて、振り出し量Ａを０．８０ｍｍ～１．１０ｍｍとしコーナ部高低差Ｂを０．３８ｍｍ以下とした帯鋸刃９１は、バリの発生を良好に抑制することできる。
（本試験２）
　本試験２では、本試験１で用いた帯鋸刃９１を、予備試験２で用いたアサリ歯Ｌｗ，Ｒｗを二段曲げとした帯鋸刃９１Ａ（図４参照）に換えて、同じ条件で同じ被切断材を切断した。その結果を図１０に示す。図１０は、帯鋸刃９１Ａにおける、アサリ歯ＬｗＡ，ＲｗＡの振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせと、バリの発生程度との関係を詳細に示した表である。図１０において、曲げ高さＭは、二段曲げをしなかった場合の曲げ高さとして記載されている。
　図１０に示される本試験２の結果は、図９に示される本試験１の結果と実質的に同等である。すなわち、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗを二段曲げ形状とした場合も、振り出し量Ａを０．８０ｍｍ～１．１０ｍｍ、コーナ部高低差Ｂを０．３８ｍｍ以下に設定することにより、帯鋸刃９１Ａは、バリの発生を良好に抑制する。
（本試験３）
　本試験３では、本試験１で用いた帯鋸刃９１を、予備試験３で用いた８枚交互歯パターンＴＰＬＲとした帯鋸刃９１Ｂに換えて、同じ条件で同じ被切断材を切断した。その結果を図１１に示す。図１１は、帯鋸刃９１Ｂにおける、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗの振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせと、バリの発生程度との関係を詳細に示した表である。
　図１１に示される本試験３の結果では、図９及び図１０にそれぞれ示される本試験１及び本試験２の結果よりもバリの発生がより抑制されている。詳しくは、コーナ部高低差Ｂが０．３８ｍｍ以下の場合にはバリの発生程度はＶＧと評価された。コーナ部高低差Ｂが０．３９ｍｍの場合には、振り出し量Ａが０．９０ｍｍの場合を除き、バリの発生程度はＧと評価された。このように、帯鋸刃９１Ｂでは、バリの発生を抑制可能な振り出し量Ａとコーナ部高低差Ｂとの組み合わせが増加している。
　以上の本試験の結果のように、コーナ部高低差Ｂを０．３８ｍｍ以下に設定することにより、バリの発生を良好に抑制することができる。なお、コーナ部高低差Ｂが０．３８ｍｍ、厚さｔ＝１．６ｍｍのとき、式１により側逃げ角α＝１３．７°である。従って、側逃げ角αは１３．７°以下であってもよい。また、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗの配置に関し、直歯Ｓの次のアサリ歯の振り出し方向を左右交互にすることで、より良好にバリの発生を抑制できる。
　以上詳述したように、帯鋸刃９１，９１Ａ，９１Ｂは、厚さ１．６ｍｍの胴部９１１の側面Ｓａ，Ｓｂに対し側逃げ角αで、かつ振り出し量Ａで振り出されたアサリ歯Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡを有し、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡの外コーナ部Ｐ２，Ｐ４と外コーナ部Ｐ２，Ｐ４よりも歯高方向で高い位置にある内コーナ部Ｐ３，Ｐ５との高低差をコーナ部高低差Ｂとしたときに、
０．８０ｍｍ≦Ａ≦１．１０ｍｍ
０．１４ｍｍ≦Ｂ≦０．３８ｍｍ
５°≦α≦１３．７°
となっている。これにより、帯鋸刃９１，９１Ａ，９１Ｂは、切断加工でバリが生じにくく、製造時にアサリ歯を研磨する工程が不要なため安価であり、切削騒音も抑制される。また、製造時に研磨工程がないことから、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡは、外コーナ部Ｐ２のコーナ角度が９０°未満にならないので、高い強度が維持され、研磨工程により形成されたアサリ歯よりも歯欠けする可能性が小さい。
　本発明の実施例は、上述した構成に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において変形例としてもよい。
　図１２は、曲げ高さＭが大きい場合に振り出しのための屈曲位置が胴部９１１にかからないようにするため、歯部９１２の歯形を第二歯形Ｌｆ２に変更した変形例を示す。すなわち、図１２は、第二歯形Ｌｆ２の歯部９１２の側面図である。詳しくは、図１２は、基本的な歯形を示す一点鎖線の歯形ラインＬｂと、逃げ角を二段とした第二歯形Ｌｆ２の二段逃げ形状の歯形ラインＬａとを示した図である。図示した第二歯形Ｌｆ２が含む歯の逃げ面を形成するための逃げ角は、逃げ角θ１と、逃げ角θ２とを含む。逃げ角θ１は歯先側の逃げ角であり、逃げ角θ２は逃げ角θ１よりも歯底側に位置する逃げ角である。
　歯形ラインＬａの歯底の曲率半径であるＲａを、歯形ラインＬｂの歯底の曲率半径であるＲｂよりも大きくして歯高を大きくできるので、帯鋸刃９１，９１Ａ，９１Ｂの歯の形状として好ましい。図１３～図１６に他の変形例として、それぞれ第三歯形Ｌｆ３～第六歯形Ｌｆ６を示す。図１３は、第三歯形Ｌｆ３のアサリ歯Ｌｗの側面図である。図１４は、第四歯形Ｌｆ４のアサリ歯Ｌｗの側面図である。図１５は、第五歯形Ｌｆ５のアサリ歯Ｌｗの側面図である。図１６は、第六歯形Ｌｆ６のアサリ歯Ｌｗの側面図である。
　逃げ角の段数は二段に限定されず、二段以上であってもよい。第三歯形Ｌｆ３は、逃げ角を例えば三段にした三段逃げ形状の歯形である。第四歯形Ｌｆ４は、いわゆるプロファイル形状と称される、逃げ部に突起を有する歯形である。第五歯形Ｌｆ５は、第四歯形Ｌｆ４に切削チップを湾曲させる突出したチップカーラを設けた歯形である。第六歯形Ｌｆ６は、歯の根本を内側に窪ませることで歯元とガレットとをつなぐ湾曲部を拡張した歯形である。
　第二歯形Ｌｆ２～第六歯形Ｌｆ６は、帯鋸刃９１，９１Ａ，９１Ｂのいずれのアサリ歯Ｌｗ，Ｒｗにも適用可能で、歯高を大きくできる。
　次に、図１７及び図１８を参照しながら、帯鋸刃９１を例にとって、側逃げ角α、振り出し量Ａ、及びコーナ部高低差Ｂの測定方法について説明する。図１７は、実施形態に係る帯鋸刃の側逃げ角α、振り出し量Ａ、及びコーナ部高低差Ｂを測定するために用いられる試験片９５を示す側面図である。図１８は、図１７に示した試験片９５を矢印Ｄ方向から見た模式的部分矢視図である。
　帯鋸刃９１の側逃げ角α、振り出し量Ａ、及びコーナ部高低差Ｂは、試験片９５を矢印Ｄ方向から光学観察し、その結果得られた撮像の各部の寸法、角度を測定することにより得られる。
　試験片９５は、例えば、図１（ａ）に示す帯鋸刃９１の一部と同じ形状を備える。図１７に示す試験片９５は、帯鋸刃９１の一部を、背部９１３から歯部９１２にかけて切断することにより得られてもよい。背部９１３は、胴部９１１の歯部９１２とは反対側の端部であり、走行方向と略平行に延在している。例えば、図１（ａ）に示す帯鋸刃９１をＳ１７ａ－Ｓ１７ａ線、及びＳ１７ｂ－Ｓ１７ｂ線に沿って切断することにより、試験片９５を得てもよい。図１７に示した試験片９５は、胴部９１１、アサリ歯Ｌｗ、アサリ歯Ｒｗ、アサリ歯Ｌｎ、及びアサリ歯Ｒｎを有する。
　試験片９５は縁部９５ａと縁部９５ｂとを備える。図１７に示す例では、縁部９５ａは帯鋸刃９１をＳ１７ａ－Ｓ１７ａ線に沿って切断することにより形成された断面を含んでおり、試験片９５の胴部９１１の走行方向前方側の端部を構成する。縁部９５ａと背部９１３とは、胴部９１１の厚さ方向と平行な軸方向視において略直角に交わる。また、縁部９５ｂは帯鋸刃９１をＳ１７ｂ－Ｓ１７ｂ線に沿って切断することにより形成された断面を含んでおり、試験片９５の胴部９１１の後方側の端部を構成する。
　次に、図１７に示す矢印Ｄ方向から試験片９５を光学観察し、図１８に示す撮像を得る。矢印Ｄ方向は走行方向と略平行である。また、矢印Ｄ方向は胴部９１１の厚さ方向に垂直かつ高さ方向に垂直な方向である。試験片９５の光学観察には、３Ｄ形状測定機（商品名ワンショット３Ｄ形状測定機ＶＲ－３０００、株式会社キーエンス製）を用いた。撮像の倍率は例えば２５倍である。なお、図１８に示した模式的部分断面図には、胴部９１１と、直歯Ｓと、アサリ歯Ｌｗとを示した。
　次に、撮像の各部を、３Ｄ形状測定機が備える角度測定機能、又は距離測定機能を用いて測定することにより、アサリ歯Ｌｗの側逃げ角α、振り出し量Ａ、又はコーナ部高低差Ｂを測定する。
　側逃げ角αは、仮想線９６と側面Ｌｗａとのなす角のうち小さい方の角度を、角度測定機能を用いて測定することにより得られる。仮想線９６は、高さ方向と平行かつ外コーナ部Ｐ２を通る仮想的な直線である。振り出し量Ａは胴部９１１の左方側の側面９１４と、仮想線９６との間の距離を、距離測定機能を用いて測定することにより得られる。コーナ部高低差Ｂは、仮想線９７と仮想線９８との間の距離を距離測定機能を用いて測定することにより得られる。仮想線９７は、胴部９１１の厚さ方向と平行かつ外コーナ部Ｐ２を通る仮想的な直線である。仮想線９８は、胴部９１１の厚さ方向と平行かつ内コーナ部Ｐ３を通る仮想的な直線である。なお、胴部９１１の厚さｔの値についても、同様の光学観察、及び撮像に基づき、距離測定機能を用いて測定してもよい。
　次に、実施形態に係る帯鋸刃の作用効果について説明する。
　図１９は、帯鋸刃９１でワークピースＷを切断する際の、バリの発生の態様を示す模式的部分断面図である。なお、図１９に示された帯鋸刃９１の断面は、図１のＳ２－Ｓ２線に沿った帯鋸刃９１の断面に相当する。
　帯鋸刃９１を走行方向に向けて循環走行させながら、切断方向に移動させることにより、ワークピースＷを切断することができる。図１９に示される状態は、循環走行中の帯鋸刃９１を矢印Ｅに示す切断方向に移動させることにより、図１９の上方から下方に向けてワークピースＷを切断した状態である。
　図示された状態では、ワークピースＷは、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗによって、内コーナ部Ｐ３と内コーナ部Ｐ５との間で切断されている。なお、内コーナ部Ｐ５は、アサリ歯Ｒｗの先端部Ｒｗｂにおける振り出し方向とは反対側に形成された角部である。図示した例では、内コーナ部Ｐ５は、先端部Ｒｗｂのうち左方側を構成する角部である。また、アサリ歯Ｒｗの先端部Ｒｗｂにおける振り出し方向側には外コーナ部Ｐ４が形成されている。図示した例では、外コーナ部Ｐ４は、先端部Ｒｗｂのうち右方側を構成する角部である。
　図示された状態では、ワークピースＷには残存部９９が形成されている。残存部９９は、ワークピースＷのうち、ワークピースＷが切断された状態においてアサリ歯Ｒｗの先端部Ｒｗｂの切断方向側に残存している部分である。さらに、図示された状態から帯鋸刃９１が切断方向に移動される。これにより、残存部９９は、矢印Ｆで示すように切断方向かつ右方に押し出されるように変形する。このようにして変形した残存部９９が切断縁に連結した状態で残存することで、バリ１００が形成される。そのため、アサリ歯Ｒｗのコーナ部高低差Ｂをより小さく設定することで、残存部９９の高さ方向の寸法をより低減し、残存部９９の、走行方向に垂直な断面における断面積をより小さくすることができる。これにより、バリ１００をより小さくすることができる。なお、アサリ歯Ｒｗのコーナ部高低差Ｂは、高さ方向における外コーナ部Ｐ４と内コーナ部Ｐ５との間の距離である。
　また、例えばアサリ歯Ｌｗのコーナ部高低差Ｂの値をより小さく設定することで、アサリ歯Ｌｗの側逃げ角αの値をより小さくすることができる。これにより、アサリ歯Ｌｗの内コーナ部Ｐ３はより右方に配置されることとなる。そのため、胴部９１１の幅方向における、残存部９９の長さをより短くすることができる。よって、バリ１００の高さ方向における長さをより短くすることができる。即ち、バリ１００をより小さくすることができる。
（１）実施形態に係る帯鋸刃では、厚さ１．６ｍｍの胴部９１１の側面Ｓａ，Ｓｂに対し側逃げ角αで、かつ振り出し量Ａで振り出されたアサリ歯Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡを有し、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡの外コーナ部Ｐ２，Ｐ４と外コーナ部Ｐ２，Ｐ４よりも歯高方向で高い位置にある内コーナ部Ｐ３，Ｐ５との高低差をコーナ部高低差Ｂとしたときに、
０．８０ｍｍ≦Ａ≦１．１０ｍｍ
０．１４ｍｍ≦Ｂ≦０．３８ｍｍ
５°≦α≦１３．７°
となっている。
　実施形態に係る帯鋸刃によれば、帯鋸刃９１，９１Ａ，９１Ｂは、切断加工でバリが生じにくく、製造時にアサリ歯を研磨する工程が不要なため安価であり、切削騒音も抑制される。また、製造時に研磨工程がないことから、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡは、外コーナ部Ｐ２，Ｐ４のコーナ角度が９０°未満にならないので、高い強度が維持され、研磨工程により形成されたアサリ歯よりも歯欠けする可能性が小さい。
（２）実施形態に係る帯鋸刃では、アサリ歯ＬｗＡ，ＲｗＡは、少なくとも、第１屈曲位置Ｐ１Ａで振り出し方向に屈曲され、第１屈曲位置Ｐ１Ａ，Ｐ１Ｃよりもアサリ歯ＬｗＡ，ＲｗＡの先端部側に位置する第２屈曲位置Ｐ１Ｂ，Ｐ１Ｄで振り出し方向とは反対の方向に屈曲されている。
　実施形態に係る帯鋸刃によれば、例えば、アサリ歯ＬｗＡ，ＲｗＡが振り出される屈曲位置Ｐ１Ａ，Ｐ１Ｃの高さ方向における位置を、より直歯Ｓの先端部に近づけることができる。これにより、汎用の３／４Ｐの帯鋸刃に対しても、振り出し量Ａ及び側逃げ角αの値をより広い範囲で設定することができる。
（３）実施形態に係る帯鋸刃は、胴部９１１から延伸する第１直歯Ｓと、第１直歯Ｓの後方に隣接配置されたアサリ歯Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡと、を有する第１歯組と、第１歯組の後方に隣接配置され、かつ、胴部９１１から延伸する第２直歯Ｓと、第２直歯Ｓの後方に隣接配置されたアサリ歯Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡと、を有する第２歯組と、を備え、第１直歯Ｓの後方に隣接配置されたアサリ歯Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡの振り出し方向と、第２直歯の後方に隣接配置されたアサリ歯Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡの振り出し方向とは反対方向である。
　実施形態に係る帯鋸刃によれば、ワークピースＷを切断加工する際に、バリの発生をより確実に抑制することができる。
（４）実施形態に係る帯鋸刃は、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡよりも振り出し量Ａが小さい第２のアサリ歯Ｌｎ，Ｒｎを有する。
　実施形態に係る帯鋸刃によれば、帯鋸刃９１，９１Ａ，９１ＢでワークピースＷを切削する際に発生する切粉を細分化することができる。
（５）実施形態に係る帯鋸刃では、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡは、逃げ面に二段以上の逃げ角θ１，θ２を有し、逃げ角θ１，θ２のうち、歯底側の逃げ角θ２は、歯先側の逃げ角θ１よりも大きい。
　実施形態に係る帯鋸刃によれば、アサリ歯Ｌｗ，Ｒｗ，ＬｗＡ，ＲｗＡのガレットをより大きく構成することができる。そのため、ワークピースＷを切断する際に発生する切粉をより容易に排出することができ、切断加工をより容易に行うことができる。
　２０２１年２月１９日に出願された特願２０２１－０２４８５８、及び２０２２年１月１３日に出願された特願２０２２－００３８４２の全内容は、ここに援用される。

Claims (5)

  1. 　厚さ１．６ｍｍの胴部の側面に対し側逃げ角αで、かつ振り出し量Ａで振り出されたアサリ歯を有し、
    　前記アサリ歯の外コーナ部と前記外コーナ部よりも歯高方向で高い位置にある内コーナ部との高低差をコーナ部高低差Ｂとしたときに、
    ０．８０ｍｍ≦Ａ≦１．１０ｍｍ
    ０．１４ｍｍ≦Ｂ≦０．３８ｍｍ
    ５°≦α≦１３．７°
    である帯鋸刃。
  2. 　前記アサリ歯は、少なくとも、第１屈曲位置で前記振り出し方向に屈曲され、前記第１屈曲位置よりも前記アサリ歯の先端部側に位置する第２屈曲位置で前記振り出し方向とは反対の方向に屈曲されている、請求項１記載の帯鋸刃。
  3. 　前記胴部から延伸する第１直歯と、前記第１直歯の後方に隣接配置された前記アサリ歯と、を有する第１歯組と、
    　前記第１歯組の後方に隣接配置され、かつ、前記胴部から延伸する第２直歯と、前記第２直歯の後方に隣接配置された前記アサリ歯と、を有する第２歯組と、
    を備え、
    　前記第１直歯の後方に隣接配置された前記アサリ歯の振り出し方向と、前記第２直歯の後方に隣接配置された前記アサリ歯の振り出し方向とは反対方向である、請求項１又は請求項２に記載の帯鋸刃。
  4. 　前記アサリ歯よりも前記振り出し量Ａが小さい第２のアサリ歯を有する請求項１～３のいずれか１項に記載の帯鋸刃。
  5. 　前記アサリ歯は、逃げ面に二段以上の逃げ角を有し、
    前記逃げ角のうち、歯底側の逃げ角は、歯先側の逃げ角よりも大きい、請求項１～４のいずれか１項に記載の帯鋸刃。
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