JP5753964B2 - オイルセパレータ及びそれを用いた冷凍サイクル装置 - Google Patents

Description

本発明は、例えば超低温フリーザ等の冷凍サイクル装置において、圧縮機から吐出された冷媒中のオイルを圧縮機に戻すためのオイルセパレータ及びそれを用いた冷凍サイクル装置に関するものである。

従来より例えば研究施設等で使用される超低温フリーザは、圧縮機、凝縮器（放熱器）、減圧装置、及び、蒸発器等を順次環状に接続して冷媒回路が構成された冷凍サイクルを備えている。この冷凍サイクル中には冷媒と共に圧縮機の摺動部を潤滑するためのオイルが所定量充填されるが、このオイルの一部は冷媒と共に圧縮機から冷凍サイクル中に吐出されてしまう。

オイルが冷凍サイクル中に吐出されると、減圧装置や蒸発器において冷媒循環を阻害する原因になると共に、圧縮機内のオイルが枯渇して焼き付き等を引き起こす。そこで、従来より圧縮機と凝縮器の間にはオイルセパレータが介設される。

このオイルセパレータは、所定容量のタンクにて構成されており、このタンク内に圧縮機から吐出された冷媒（オイルを含む）が流入する。そして、フィルタや遠心分離等の手段により冷媒中のオイルをタンク内にて分離し、冷媒だけをタンクから凝縮器に向けて流出させる。タンク内にはオイルが貯留されるが、タンク内にはフロートが設けられ、このフロートがタンク内の油面にて浮くかたちで上下移動自在に保持されている。

従って、このフロートはタンク内の油面の変化に応じて上下動する。そして、タンク内のオイルの量が増えて行き、油面の上昇に応じてフロートが所定の位置まで上昇すると、弁装置が開き、タンク内のオイルを圧縮機の吸込側に戻す構造とされていた。これによって、冷凍サイクル中に吐出されるオイルを圧縮機に戻し、上記のような問題を解決していた（例えば、特許文献１参照）。

特開平９−７２６３５号公報

ところで、圧縮機から吐出される冷媒の圧力は、圧縮機の運転中は例えば３ＭＰａ等の極めて高い値となる。逆に、圧縮機が停止すると、０．５ＭＰａ程に低下するため、オイルセパレータ内の圧力も係る高圧から低い圧力の間で頻繁に変化することになる。そのため、フロートは係る大きな圧力変化に耐える強度が要求され、通常は鉄やステンレス等の金属製の二つ割り半球体（内部中空）をフランジで溶接することにより構成されるが、この溶接にも極めて高度な品質が要求されるため、生産コストが増大する。

また、経年使用によりフロートは圧力変化でどうしても金属疲労が発生するため、破損してオイルがフロート内に侵入し、浮力を失って油面の上下動を検出できなくなり、オイル戻し機能が不能となってしまう問題が発生していた。

本発明は、係る従来の技術的課題を解決するために成されたものであり、極めて簡単な構成にてフロートに発生する破損を防止することができるオイルセパレータ及びそれを用いた冷凍サイクル装置を提供することを目的とするものである。

上記課題を解決するために、請求項１の発明のオイルセパレータは、圧縮機から吐出された冷媒中のオイルを分離して圧縮機に戻すためのものであって、圧縮機から吐出された冷媒が流入するタンクと、このタンク内において上下移動可能に保持され、当該タンク内の油面の変化に応じて上下動する内部中空のフロートと、このフロートの上下動に基づいてタンク内のオイルを圧縮機に戻す弁装置とを備えており、フロートは、一端が当該フロート内底部において開口し、他端がフロート外のタンク内における油面より上にて開口する均圧手段を有し、該均圧手段の他端は、下向きに開口していることを特徴とする。

請求項２の発明のオイルセパレータは、上記発明において均圧手段は、フロートの外面に沿って設けられていることを特徴とする。

請求項３の発明のオイルセパレータは、請求項１の発明においてフロートは、端面にフランジを有する第１及び第２のフロート部材をフランジにて接合することにより構成されており、均圧手段は、フランジ内に形成された均圧通路により構成されていることを特徴とする。

請求項４の発明のオイルセパレータは、圧縮機から吐出された冷媒中のオイルを分離して圧縮機に戻すためのものであって、圧縮機から吐出された冷媒が流入するタンクと、このタンク内において上下移動可能に保持され、当該タンク内の油面の変化に応じて上下動する内部中空のフロートと、このフロートの上下動に基づいてタンク内のオイルを圧縮機に戻す弁装置とを備えており、フロートは、一端が当該フロート内底部において開口し、他端がフロート外のタンク内における油面より上にて開口する均圧手段を有し、該均圧手段は、フロートの外面に沿って設けられていることを特徴とする。

請求項５の発明のオイルセパレータは、上記発明において均圧手段の他端は、斜め上方に向いて開口することを特徴とする。

請求項６の冷凍サイクル装置は、圧縮機と、放熱器と、減圧装置と、蒸発器とを環状に接続することにより冷媒回路が構成されており、請求項１乃至請求項５のうちの何れかのオイルセパレータを圧縮機と放熱器の間に接続したことを特徴とする。

請求項１の発明によれば、圧縮機から吐出された冷媒中のオイルを分離して圧縮機に戻すためのオイルセパレータにおいて、圧縮機から吐出された冷媒が流入するタンクと、このタンク内において上下移動可能に保持され、当該タンク内の油面の変化に応じて上下動する内部中空のフロートと、このフロートの上下動に基づいてタンク内のオイルを圧縮機に戻す弁装置とを備えており、フロートは、一端が当該フロート内底部において開口し、他端がフロート外のタンク内における油面より上にて開口する均圧手段を有するので、タンク内の油面より上の空間とフロート内とは均圧手段にて連通される。

これにより、フロート内外の圧力差が無くなるので、フロートの強度が低くても、タンク内の高圧及び圧力変化によってフロートが破損する不都合を係る簡単な構成によって解消することができるようになり、生産コストの著しい低減を図りながら、請求項６のような冷凍サイクル装置における圧縮機の焼き付きや冷却不良の発生を効果的に防止することが可能となる。また、万一均圧手段の他端からフロート内にオイルが侵入しても、タンク内の圧力が低下したときに均圧手段を通ってタンク内に出て行くので浮力の問題は生じない。

特に、均圧手段の他端は下向きに開口しているので、タンク内に流入した冷媒から分離されて通常は上方から滴下して来るオイルが、均圧手段の他端から侵入する不都合を効果的に防止若しくは抑制することができるようになる。

また、請求項２の発明の如く均圧手段をフロートの外面に沿って設けるようにすれば、フロート内に均圧手段を構成する必要が無くなり、生産性が一段と向上する。

また、請求項３の発明の如くフロートが、端面にフランジを有する第１及び第２のフロート部材をフランジにて接合することにより構成されている場合に、均圧手段をフランジ内に形成された均圧通路により構成するようにすれば、パイプ等を用いること無く均圧手段を構成することができるようになり、部品点数の削減による生産性の向上を図ることができるようになる。

請求項４の発明によっても、圧縮機から吐出された冷媒中のオイルを分離して圧縮機に戻すためのオイルセパレータにおいて、圧縮機から吐出された冷媒が流入するタンクと、このタンク内において上下移動可能に保持され、当該タンク内の油面の変化に応じて上下動する内部中空のフロートと、このフロートの上下動に基づいてタンク内のオイルを圧縮機に戻す弁装置とを備えており、フロートは、一端が当該フロート内底部において開口し、他端がフロート外のタンク内における油面より上にて開口する均圧手段を有するので、同様にタンク内の油面より上の空間とフロート内とは均圧手段にて連通される。これにより、フロート内外の圧力差が無くなるので、フロートの強度が低くても、タンク内の高圧及び圧力変化によってフロートが破損する不都合を係る簡単な構成によって解消することができるようになり、生産コストの著しい低減を図りながら、請求項６のような冷凍サイクル装置における圧縮機の焼き付きや冷却不良の発生を効果的に防止することが可能となる。また、万一均圧手段の他端からフロート内にオイルが侵入しても、タンク内の圧力が低下したときに均圧手段を通ってタンク内に出て行くので浮力の問題は生じない。特に、均圧手段をフロートの外面に沿って設けているので、フロート内に均圧手段を構成する必要が無くなり、生産性が一段と向上する。

この場合、請求項５の発明の如く均圧手段の他端を斜め上方に向けて開口させれば、上方から滴下するオイルは均圧手段の外面を伝って流下し易くなるので、係る構成によっても均圧手段の他端からのオイルの侵入を効果的に防止若しくは抑制することができるようになる。

本発明を適用した冷凍サイクル装置の実施例としての超低温フリーザの冷媒回路図である。 本発明のオイルセパレータの縦断側面図である。 本発明のオイルセパレータのもう一つの縦断側面図である。 図２のオイルセパレータのフロートが上昇した状態を示す図である。 本発明のオイルセパレータのフロートの他の実施例を示す図である。 本発明のオイルセパレータのフロートのもう一つ他の実施例を示す図である。 本発明のオイルセパレータのフロートの更にもう一つ他の実施例を示す図である。 本発明のオイルセパレータのフロートの更にもう一つ他の実施例を示す図である。

以下、本発明の実施の形態について、図面に基づいて詳細に説明する。図１の冷媒回路は、本発明の冷凍サイクル装置の実施例である超低温フリーザ１の庫内（図示せず）を−８０℃乃至−１５０℃の超低温に冷却するためのものであり、高温側冷媒回路２と、この高温側冷媒回路２にカスケード接続された低温側冷媒回路３とから構成されている。

高温側冷媒回路２は、圧縮機４、放熱器としての凝縮器６、減圧装置としてのキャピラリチューブ（若しくは膨張弁）７、及び、蒸発器８を順次環状に配管接続して構成されている。低温側冷媒回路３は、圧縮機９、本発明のオイルセパレータ１１、放熱器としての凝縮器１２、減圧装置としてのキャピラリチューブ（若しくは膨張弁）１３、及び、蒸発器１４を順次環状に配管接続して構成されており、この低温側冷媒回路３の凝縮器１２と高温側冷媒回路２の蒸発器８とが熱交換関係に配置され、カスケード熱交換器１６を構成している。

オイルセパレータ１１の詳細構造は後に詳述するが、このオイルセパレータ１１は低温側冷媒回路３の圧縮機９から吐出された冷媒中のオイルを分離して圧縮機９に戻す役割を果たすものであり、低温側冷媒回路３の圧縮機９の吐出配管９Ｄが、オイルセパレータ１１の冷媒入口管１７に接続されており、オイルセパレータ１１の冷媒出口管１８が凝縮器１２に接続されている。また、オイルセパレータ１１のオイル戻し管１９は圧縮機９の吸込配管９Ｓに接続されている。

そして、高温側冷媒回路２の圧縮機４が運転されると、圧縮機４から吐出された高温高圧のガス冷媒は凝縮器６に流入し、そこで放熱して凝縮液化する。凝縮器６で凝縮した冷媒はキャピラリチューブ７にて絞られた後、蒸発器８に流入して蒸発する。そのときに吸熱作用を発揮する。蒸発器８で蒸発した冷媒は再び圧縮機４に吸い込まれる循環を繰り返す。

低温側冷媒回路３の圧縮機９が運転されると、圧縮機９の吐出配管９Ｄから吐出された高温高圧のガス冷媒が冷媒入口管１７からオイルセパレータ１１内に流入する。このオイルセパレータ１１でオイルが分離された冷媒ガスは冷媒出口管１８から流出し、凝縮器１２に流入する。尚、オイルセパレータ１１で分離されたオイルは後述するようにオイル戻し管１９を介して圧縮機９の吸込配管９Ｓに戻される。

この低温側冷媒回路３には前述した超低温を得るために極めて低沸点の冷媒が封入されるが、凝縮器１２はカスケード熱交換器１６にて高温側冷媒回路２の蒸発器８による吸熱作用で冷却されるので、冷媒は円滑に凝縮液化する。凝縮器１２で凝縮した冷媒はキャピラリチューブ１３にて絞られた後、蒸発器１４に流入して蒸発する。そのときに吸熱作用を発揮し、図示しない庫内を冷却する。そして、圧縮機９は庫内温度に基づいてＯＮ−ＯＦＦされ、庫内は前述した−８０℃〜−１５０℃の範囲の超低温度域の設定温度に冷却される。

この蒸発器１４で蒸発した冷媒は再び吸込配管９Ｓより圧縮機９に吸い込まれる循環を繰り返す。このとき、オイル戻し管１９を通って戻ってきたオイルは、蒸発器１４からの冷媒と共に吸込配管９Ｓより圧縮機９に戻る。

次に、図２乃至図４を参照して本発明のオイルセパレータ１１の一実施例を説明する。各図において２１は所定容量のタンクであり、縦長の円柱状を呈し、上下は高圧に耐えうるように密封されている。冷媒入口管１７及び冷媒出口管１８はこのタンク２１内に上から挿入されており、タンク２１内上部にて開口している。また、オイル戻し管１９もタンク２１内に上から挿入され、タンク２１内底部にて開口している。

冷媒入口管１７のタンク２１内の開口周囲にはフィルタ２２が取り付けられており、冷媒入口管１７から前述した如く流入した冷媒ガス中のオイルはこのフィルタ２２で分離され、分離されたオイルはフィルタ２２から下方に滴下し、タンク２１内底部に貯留されていく。フィルタ２２でオイルが分離された冷媒ガスは、タンク２１内を経て冷媒出口管１８に流入し、オイルセパレータ１１から凝縮器１２へと流出していく。これにより、オイルセパレータ１１以降の低温側冷媒回路３へのオイルの流出が防止され、前述したように超低温となる蒸発器１４等においてオイルが固化することによる冷媒流通不良などの不都合が防止される。尚、この冷媒入口管１７と冷媒出口管１８の間のタンク２１内は仕切板２３にて仕切られており、冷媒ガスの所謂ショートサーキットを防止している。

このタンク２１内の下部には内部中空のフロート２４が収納されている。このフロート２４はフィルタ２２で分離されてタンク２１内底部に貯留されるオイルの油面に浮いてオイルレベルを検出する役割を果たすものであり、フロートレバー２６と取付金具２７を介してオイル戻し管１９に上下移動可能に保持されている。

即ち、取付金具２７はオイル戻し管１９の下端部に取り付けられており、フロートレバー２６の一端部はこの取付金具２７に水平方向の回転軸２８を中心として上下方向に回動自在に枢支されている。そして、このフロートレバー２６の他端がフロート２４の側面に溶接固定され、これにより、フロート２４はフィルタ２２等の下方のタンク２１内において上下移動可能に保持される。フロートレバー２６の一端は回転軸２８から更にフロート２４とは反対方向に延在しており、この延在部２６Ａにニードルバルブ２９（弁装置）の下端が回動可能に取り付けられている。このニードルバルブ２９の上端はオイル戻し管１９の下端開口に対応し、上昇した状態でこのオイル戻し管１９の下端開口を閉塞し、降下して当該下端開口を開放する。尚、３１は、タンク２１内においてオイル戻し管１９やフロート２４の位置を保持する保持具である。

前述したようにフィルタ２２で冷媒ガスから分離されたオイルは、フィルタ２２から滴下してタンク２１内底部に溜まっていく。フロート２４はこの貯留されたオイルの油面に浮いている。このオイルの量が増大して油面（オイルレベル）が上昇すると、フロート２４も上昇するので、回転軸２８を中心としてフロートレバー２６は図２中時計回りに回転し、図４の状態となる。この回転により、延在部２６Ａも時計回りに回転するので、ニードルバルブ２９が引き下げられ、オイル戻し管１９の下端開口を開放する（図４）。これによって、圧縮機９が運転中はタンク２１内部が高圧なので、タンク２１内に貯留されたオイルはオイル戻し管１９の下端開口に流入し、当該オイル戻し管１９を経て前述した如く圧縮機９に戻される。これにより、圧縮機９のオイルの枯渇による焼き付きが防止される。

オイルの流出によってタンク２１内のオイルが減少し、油面（オイルレベル）が低下すると、フロート２４も降下するので、回転軸２８を中心としてフロートレバー２６は図２中反時計回りに回転する。この回転により、延在部２６Ａも反時計回りに回転するので、ニードルバルブ２９が押し上げられ、オイル戻し管１９の下端開口を閉塞する（図２、図３）。これにより、オイルセパレータ１１のタンク２１内のオイル量は常に一定値以上にならないように調整される。

次に、本発明のオイルセパレータ１１のフロート２４の構造について説明する。実施例のフロート２４は何れもステンレス製の二つ割り半球状（内部中空）の第１及び第２のフロート部材２４Ａ、２４Ｂを、開口周囲のフランジＦを相互に溶接して固定することにより構成され、内部中空の球体とされている。図２及び図３のようにフロート２４が降下した状態で当該フロート２４の最上部となる部分の第２のフロート部材２４Ｂには透孔が穿設されており、この透孔から本発明の均圧手段を構成する細い銅パイプから成る均圧管３２が挿入されている。

この均圧管３２の下端３２Ａ（一端）はフロート２４内底部にて開口している。また、均圧管３２の上端３２Ｂ（他端）は、この実施例ではフロート２４から出た後下方に折曲され、タンク２１内のオイルの油面より上にて下向きに開口している。尚、均圧管３２と第２のフロート部材２４Ｂの透孔の隙間は溶接により封止される。

前述したようにオイルセパレータ１１には圧縮機９から吐出された高温高圧のガス冷媒が流入するので、タンク２１内の圧力は圧縮機９の運転中実施例では３ＭＰａ程まで上昇する。また、圧縮機９が停止するとタンク２１内の圧力は０．５ＭＰａ程まで降下する。従来では係る高圧に耐え、且つ、圧力差による金属疲労を起こさないような強度がフロート２４を構成するフロート部材２４Ａ、２４ＢやフランジＦの溶接部に要求されていた。これは、フロート２４が破損して内部にオイルが侵入し、浮力が失われると、ニードルバルブ２９が閉じたままとなり、オイルが圧縮機９に戻らなくなるからである。

しかしながら、本発明ではこの均圧管３２によりフロート２４内とタンク２１内のオイルの油面より上の空間が連通されることにより、フロート２４の内外の圧力差が無くなる（均圧される）。これにより、係る耐圧強度、及び、溶接品質が無くとも、フロート２４が破損することが無くなる。従って、実施例ではステンレスにて構成しているが、他の金属、或いは、金属以外の例えば硬質合成樹脂等でフロート２４を成形することも可能となり、生産コストの著しい低減を図りながら、超低温フリーザ１における圧縮機９の焼き付きや冷却不良の発生を効果的に防止することが可能となる。

尚、均圧管３２を取り付けることにより、フロート２４自体の重量が増加するので、その素材や寸法については、フロート２４の浮力の余裕度を考慮して決定すべきである。この浮力の余裕度は、フロート２４自体の最大浮力、フロートレバー２６の回転軸８を中心としたフロート２４の浮力とニードルバルブ２９の作動力のモーメントの釣り合いによって決まるので、均圧管３２を取り付けても係る余裕度のなかに収まるように素材、寸法を設定する。

実施例ではフロート２４はステンレス製であり、その体積は１３７．３（ｃｃ）、重量は７１．４（ｇ）、表面積１２８．７（平方センチメートル）、その最大浮力は５２．１（ｇ）程とされ、フロートレバー２６による釣り合いから求められる浮力の余裕度は１７．９（ｇ）程とされている。均圧管３２を実施例のような銅パイプにより構成した場合、外径２．４〜４．７６（ｍｍ）、内径１．２〜３．４６（ｍｍ）、肉厚０．４〜０．６５（ｍｍ）、長さ７０（ｍｍ）としても重量は２．０〜５．３（ｇ）程であるので、十分に浮力は得られることになる。尚、これは銅パイプよりも比重の軽いステンレスパイプや鉄パイプの場合にも同様であることは云うまでもない。

また、実施例では均圧管３２の他端３２Ｂは下向きに開口されているので、上方のフィルタ２２から滴下して来るオイルが、均圧管３２の他端３２Ｂからフロート２４内に侵入し難くなっている。しかしながら、万一均圧管３２の他端３２Ｂからフロート２４内にオイルが侵入しても、前述した如く圧縮機９が停止してタンク２１内の圧力が低下すると、フロート２４内底部のオイルは均圧管３２の下端３２Ａから均圧管３２内に入り、そこを通って上端３２Ｂからタンク２１内に出て行く。これにより、オイルの流入による浮力の問題は生じなくなる。

但し、タンク２１内の圧力低下によって均圧管３２によりフロート２４内のオイルを吸い上げるためには、均圧管３２内に下端３２Ａからオイルが入った時点で均圧管３２内がオイルで満たされる必要がある。この吸い上げ作用はオイルの粘度によっても異なって来るが、均圧管３２の内径が大き過ぎるとタンク２１内の圧力低下でフロート２４内からオイルを吸い上げられなくなる。

逆に、均圧管３２が細過ぎると、フロート部材２４Ｂへの溶接時に潰れてしまう危険性がある。そのため、均圧管３２の外径、内径の選定にはこれらを考慮する必要がある。実施例では外径３（ｍｍ）、内径２，２（ｍｍ）、肉厚０．４（ｍｍ）の銅パイプを使用しており、実験によればタンク２１内の圧力低下によって十分な吸い上げ能力が得られていることが確かめられている。

尚、図５は本発明の他の実施例のフロート２４の断面図を示している。この場合、均圧管３２は直管状のパイプにて構成されており、その上端３２Ｂはタンク２１内の上方に向いている。係る均圧管３２でもフロート２４内外の圧力差を解消することができるが、前述した実施例のように上端３２Ｂを下向きとすることで、タンク２１内に流入した冷媒から分離されて上方のフィルタ２２から滴下して来るオイルが、均圧管３２の他端３２Ｂから侵入する不都合を効果的に防止若しくは抑制することができるようになる。

また、図６は本発明のもう一つの他の実施例のフロート２４の断面図を示している。この場合、均圧管３２の他端３２Ｂは斜め上方に向けて開口されている。係る構成によれば、上方から滴下するオイルは、他端３２Ｂから斜めに降下する均圧管３２の外面を伝って流下し易くなるので、他端３２Ｂの開口から均圧管３２内にオイルが流入し難くなり、均圧管３２へのオイルの侵入を効果的に防止若しくは抑制することができるようになる。

また、図７は本発明のもう一つの他の実施例のフロート２４の断面図を示している。この場合、均圧管３２はフロート２４の外面に沿った湾曲形状とされて当該外面に溶接固定されている。そして、その下端３２Ａがフロート２４の下端部に形成された透孔からフロート２４内に入れられ、フロート２４内底部にて開口される。そして、上端３２Ｂは前述の実施例同様にフロート２４の上部において下向きに開口されている。

このように、均圧管３２をフロート２４の外面に沿って設けるようにすれば、図２や図５、図６のようにフロート２４内に均圧管３２を挿入する必要が無くなり、生産性が一段と向上する。

また、図８は本発明の更にもう一つの他の実施例のフロート２４の断面図を示している。この場合、フロート２４を構成する第１及び第２のフロート部材２４Ａ、２４ＢのフランジＦに予め相互に対向する溝が形成されており、この溝内に均圧通路（均圧手段）３３が構成されている。均圧通路３３の下端３３Ａはフロート２４の底部にてフロート２４内に開口し、上端３３Ｂはフロート２４の上部にて外部に開口している。

この均圧通路３３を構成する際には、先ず、均圧通路に対応する部分以外の部分のフランジＦを相互に接合しておき、圧力を加えて非接合部分を膨出させる。これによって、両フロート部材２４Ａ、２４ＢのフランジＦには対向する上記溝が形成され、その内部が均圧通路３３となる。このように、均圧通路３３をフランジＦ内に形成するようにすれば、パイプを取り付ける必要が無くなり、部品点数の削減による生産性の向上を図ることができるようになる。

尚、実施例ではフロートレバー２６とニードルバルブ２９を用いてフロート２４の上下動による機械的にオイル戻しを制御するオイルセパレータ１１で本発明を説明したが、それに限らず、前記特許文献１のように、フロート２４の上下動で接点を開閉し、オイル戻し管１９に設けた電磁弁（弁装置）を開閉するようなオイルセパレータにも本発明は有効である。

１ 超低温フリーザ
２ 高温側冷媒回路
３ 低温側冷媒回路
９ 圧縮機
１１ オイルセパレータ
１２ 凝縮器（放熱器）
１７ 冷媒入口管
１８ 冷媒出口管
１９ オイル戻し管
２１ タンク
２２ フィルタ
２４ フロート
２４Ａ、２４Ｂ フロート部材
２６ フロートレバー
２９ ニードルバルブ（弁装置）
３２ 均圧管（均圧手段）
３３ 均圧通路（均圧手段）
Ｆ フランジ

Claims (6)

1. 圧縮機から吐出された冷媒中のオイルを分離して前記圧縮機に戻すためのオイルセパレータにおいて、
   前記圧縮機から吐出された冷媒が流入するタンクと、
   該タンク内において上下移動可能に保持され、当該タンク内の油面の変化に応じて上下動する内部中空のフロートと、
   該フロートの上下動に基づいて前記タンク内のオイルを前記圧縮機に戻す弁装置とを備え、
   前記フロートは、一端が当該フロート内底部において開口し、他端がフロート外の前記タンク内における油面より上にて開口する均圧手段を有し、該均圧手段の他端は、下向きに開口していることを特徴とするオイルセパレータ。
2. 前記均圧手段は、前記フロートの外面に沿って設けられていることを特徴とする請求項１に記載のオイルセパレータ。
3. 前記フロートは、端面にフランジを有する第１及び第２のフロート部材を前記フランジにて接合することにより構成されており、前記均圧手段は、前記フランジ内に形成された均圧通路により構成されていることを特徴とする請求項１に記載のオイルセパレータ。
4. 圧縮機から吐出された冷媒中のオイルを分離して前記圧縮機に戻すためのオイルセパレータにおいて、
   前記圧縮機から吐出された冷媒が流入するタンクと、
   該タンク内において上下移動可能に保持され、当該タンク内の油面の変化に応じて上下動する内部中空のフロートと、
   該フロートの上下動に基づいて前記タンク内のオイルを前記圧縮機に戻す弁装置とを備え、
   前記フロートは、一端が当該フロート内底部において開口し、他端がフロート外の前記タンク内における油面より上にて開口する均圧手段を有し、該均圧手段は、前記フロートの外面に沿って設けられていることを特徴とするオイルセパレータ。
5. 前記均圧手段の他端は、斜め上方に向いて開口することを特徴とする請求項４に記載のオイルセパレータ。
6. 圧縮機と、放熱器と、減圧装置と、蒸発器とを環状に接続することにより冷媒回路が構成されており、請求項１乃至請求項５のうちの何れかのオイルセパレータを前記圧縮機と放熱器の間に接続したことを特徴とする冷凍サイクル装置。
   

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