JP5676162B2 - 化粧料の製造方法 - Google Patents
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- Cosmetics (AREA)
Description
しかし、乳化を一層均一に行うことで、化粧料の外観色、使用感及び保存安定性等を更に高めたいとの要求がある。
それらの要求に対して振動式攪拌装置を用いた化粧品の技術を開発し特許出願をおこなった(特許文献2参照)。
気体又は該気体を含む気液分散体を前記連続式混合装置内へ連続的に供給し、前記流動体と、該流動体の温度が前記油性成分の固化開始温度以上で混合させながら、該流動体を該連続式混合装置内で冷却する化粧料の製造方法を提供するものである。
また、固体脂の配合量を多くしても軽い使用感の化粧料となる。バブルカプセル化した気泡は、その直径が好ましくは1〜100μm程度の球状ないし略球状のものである。
第2実施形態の化粧料の製造方法については、第1実施形態の化粧料の製造方法と異なる点について説明する。特に説明しない点は、第1実施形態の化粧料の製造方法と同様であり、第1実施形態の化粧料の製造方法の説明が適宜適用される。
例えば第1実施形態及び第2実施形態においては、冷却部30の連続式混合装置として振動式攪拌混合装置40を用いたが、これに代えて、例えば掻き取り式熱交換機(例えば(株)櫻製作所製のオンレーター(登録商標))や連続式2軸混練機(例えば(株)スエヒロEPM製の2軸エクストルーダー(商品名))を用いることができる。
表1の組成を有する油性のアイシャドウを、図1に示す装置を用いて調製した。1〜12の成分(固化開始温度は65℃)を85℃加熱下で、ホモミキサーで分散した後、これに13〜14の成分を投入し、混合タンク内で混合分散し油性の流動体とした。この油性の流動体を振動型攪拌混合装置(冷化工業(株)製のバイブロミキサー)の上流側のジャケット34から振動式攪拌混合装置へ定量ポンプで30g/min(空塔速度17hr-1)の流量で供給した。これとは別に、ヒーターで80℃に加熱した窒素ガスを、振動型攪拌混合装置の上流側から2ユニット目(ジャケット35の位置)へ定量ポンプで100cc/min(空塔速度56hr-1)の流量で供給した。油性の流動体を、振動型攪拌混合装置内を移動させつつ、これを窒素ガスと合流させ、装置内で攪拌して混合し、更に振動型攪拌混合装置内を移動させて連続的に30℃以下まで冷却し油性のアイシャドウを得た。振動式攪拌混合装置においてはジャケット34の温度は85℃、ジャケット35の温度は45℃、ジャケット36及びジャケット37の温度は0℃に設定した。平均冷却速度は0.7℃/secであった。振動型攪拌混合装置内に窒素ガスを注入した際の流動体の液温度は75℃であった。このようにして気泡を含有するアイシャドウを得た。得られた油性のアイシャドウに含まれる気泡量(ガスホールドアップ量)は60%、平均粒径は48μmであった。ガスホールドアップ量および平均粒径は、以下に示す方法により測定した。得られた油性のアイシャドウについて、以下の方法で使用感及び保存安定性を評価した。その結果を表2に示す。また、この油性のアイシャドウの顕微鏡写真を図5に示す。
本発明により得られた気泡を含有する化粧料、および、これと同一組成で気泡を含有しない化粧料の密度を、それぞれ比重瓶を用いて測定し、以下の式を用いて、気泡含有化粧料のガスホールドアップを計算した。
(ガスホールドアップ)[%]=(b−a)/a×100
a:気泡を含有する化粧料の密度、b:気泡を含有しない化粧料の密度
本発明により得られた気泡を含有する化粧料を光学顕微鏡で撮影し、画像解析ソフトを用いて、100個のバブルカプセル径を測定し、その体積平均値を求めた。
透明容器で保存し、室温で1ヶ月静置保存後のアイシャドウに含まれる気泡量(ガスホールドアップ量)、および平均粒径を上記の方法により測定した。
専門パネラーに実際に使用させて、使用感について評価させた。評価基準は以下のとおりである。
◎:非常に良い。
○:良い。
△:普通。
×:悪い。
実施例1−1において、図1に示す装置の備える冷却機を、振動型攪拌混合装置(バイブロミキサー)からオンレーターに変更する以外は、実施例1−1と同様にして油性のアイシャドウを得た。詳述すると、実施例1−1と同様に調製した油性の流動体をオンレーターへ定量ポンプで供給した。これとは別に、実施例1−1と同様に調製した窒素ガスを、オンレーターの途中から定量ポンプで供給した。油性の流動体を、オンレーター内を移動させつつ、これを窒素ガスと合流させ、装置内で攪拌して混合し、更にオンレーター内を移動させて連続的に30℃以下まで冷却し油性のアイシャドウを得た。オンレーターにおいては、ジャケットは0℃に設定し、平均冷却速度は0.3℃/secであった。オンレーターに窒素ガスを注入した際の流動体の液温度は75℃であった。このようにして気泡を含有するアイシャドウを得た。得られた油性のアイシャドウについて、実施例1−1と同様の評価をした。その結果を表2に示す。
実施例1−1において、図1に示す装置の備える冷却機を、振動型攪拌混合装置(バイブロミキサー)からエクストルーダーに変更する以外は、実施例1−1と同様にして油性のアイシャドウを得た。詳述すると、実施例1−1と同様に調製した油性の流動体をエクストルーダーへ定量ポンプで供給した。これとは別に、実施例1−1と同様に調製した窒素ガスを、エクストルーダーの途中から定量ポンプで供給した。油性の流動体を、エクストルーダー内を移動させつつ、これを窒素ガスと合流させ、装置内で攪拌して混合し、更にエクストルーダー内を移動させて連続的に30℃以下まで冷却し油性のアイシャドウを得た。エクストルーダーにおいては、ジャケットは0℃に設定し、平均冷却速度は0.5℃/secであった。エクストルーダーに窒素ガスを注入した際の流動体の液温度は75℃であった。このようにして気泡を含有するアイシャドウを得た。得られた油性のアイシャドウについて、実施例1−1と同様の評価をした。その結果を表2に示す。
実施例1−1において、配合成分からワックス(表1中の成分1〜3)を除いた以外は、実施例1−1と同様にして油性のアイシャドウを得た。詳述すると、表1の4〜12の成分を85℃加熱下で、ホモミキサーで分散した後、これに13〜14の成分を投入し、混合タンク内で混合分散し油性の流動体とし、これを振動型攪拌混合装置(バイブロミキサー)へ定量ポンプで供給した。これとは別に、実施例1−1と同様に調製した窒素ガスを、振動型攪拌混合装置の途中から定量ポンプで供給した。油性の流動体を、振動型攪拌混合装置内を移動させつつ、これを窒素ガスと合流させ、装置内で攪拌して混合し、更に振動型攪拌混合装置内を移動させて連続的に30℃以下まで冷却し油性のアイシャドウを得た。振動型攪拌混合装置においては、ジャケット温度は実施例1−1と同様に設定し、平均冷却速度は0.8℃/secであった。振動型攪拌混合装置に窒素ガスを注入した際の流動体の液温度は75℃であった。得られた油性のアイシャドウについて、実施例1−1と同様の評価をした。その結果を表2に示す。
実施例1−1において、図1に示す装置の備える冷却機を、振動型攪拌混合装置(バイブロミキサー)からアヂホモミキサーに変更する以外は、実施例1−1と同様にして油性のアイシャドウを得た。詳述すると、実施例1−1と同様に調製した油性の流動体(固化開始温度は65℃)及び窒素ガスを、アヂホモミキサーへ定量ポンプで供給した。油性の流動体及び窒素ガスを、アヂホモミキサー内で攪拌して混合させながら油性の流動体を30℃以下まで冷却し油性のアイシャドウを得た。アヂホモミキサーにおいては、ジャケットは0℃に設定した。アヂホモミキサーへの窒素ガスの注入は、流動体の温度が40〜75℃の範囲で連続的に行った。得られた油性のアイシャドウについて、実施例1−1と同様の評価をした。その結果を表2に示す。
表3の組成を有する水中油型(O/W型)マスカラを、図1に示す装置を用いて調製した。85℃にて溶解した水性成分(7〜14の成分)に、予め85℃にて溶解した油性成分(1〜6の成分)を添加し、これを85℃加熱下で、ホモミキサーで乳化処理した後、これを混合タンク内に投入しO/W型流動体とした(固化開始温度は59℃)。このO/W型流動体を振動型攪拌混合装置(冷化工業(株)製のバイブロミキサー)の上流側のジャケット34から振動式攪拌混合装置へ定量ポンプで45g/min(空塔速度25hr-1)の流量で供給した。これとは別に、孔径1μmのフィルター(SPGテクノ(株)製のSPG膜)を用いて調整した気液分散体(15〜16の成分)(窒素ガス分散体ともいう)をヒーターで80℃に加熱し、加熱された窒素ガス分散体を、振動型攪拌混合装置の上流側から2ユニット目(ジャケット35の位置)へ定量ポンプで36g/min(空塔速度20hr-1)の流量で供給した。O/W型流動体を、振動型攪拌混合装置内を移動させつつ、これを窒素ガス分散体と合流させ、装置内で攪拌して混合し、更に振動型攪拌混合装置内を移動させて連続的に30℃以下まで冷却しO/W型マスカラを得た。振動式攪拌混合装置においてはジャケット34の温度は85℃、ジャケット35、ジャケット36及びジャケット37の温度は5℃に設定した。平均冷却速度は0.7℃/secであった。振動型攪拌混合装置内に窒素ガス分散体を注入した際の流動体の液温度は80℃であった。このようにして気泡を含有するマスカラを得た。得られたO/W型マスカラに含まれる気泡量(ガスホールドアップ量)は20%であった。得られたO/W型マスカラについて、実施例1−1と同様の評価をした。その結果を表4に示す。
実施例2−1において、図1に示す装置の備える冷却機を、振動型攪拌混合装置(バイブロミキサー)からオンレーターに変更する以外は、実施例2−1と同様にしてO/W型マスカラを得た。詳述すると、実施例2−1と同様に調製したO/W型流動体をオンレーターへ定量ポンプで供給した。これとは別に、実施例2−1と同様に調製した窒素ガス分散体を、オンレーターの途中から定量ポンプで供給した。O/W型流動体を、オンレーター内を移動させつつ、これを窒素ガス分散体と合流させ、装置内で攪拌して混合し、更にオンレーター内を移動させて連続的に30℃以下まで冷却しO/W型マスカラを得た。オンレーターにおいては、ジャケットは5℃に設定し、平均冷却速度は0.3℃/secであった。オンレーターに窒素ガス分散体を注入した際の流動体の液温度は80℃であった。このようにして気泡を含有するマスカラを得た。得られたO/W型マスカラについて、実施例2−1と同様の評価をした。その結果を表4に示す。
実施2−1において、図1に示す装置の備える冷却機を、振動型攪拌混合装置(バイブロミキサー)からエクストルーダーに変更する以外は、実施例2−1と同様にしてO/W型マスカラを得た。詳述すると、実施例2−1と同様に調製したO/W型流動体をエクストルーダーへ定量ポンプで供給した。これとは別に、実施例2−1と同様に調製した窒素ガス分散体を、エクストルーダーの途中から定量ポンプで供給した。O/W型流動体を、エクストルーダー内を移動させつつ、これを窒素ガス分散体と合流させ、装置内で攪拌して混合し、更にエクストルーダー内を移動させて連続的に30℃以下まで冷却しO/W型マスカラを得た。エクストルーダーにおいては、ジャケットは5℃に設定し、平均冷却速度0.5℃/secであった。エクストルーダーに窒素ガス分散体を注入した際の流動体の液温度は80℃であった。このようにして気泡を含有するマスカラを得た。得られたO/W型マスカラについて、実施例2−1と同様の評価をした。その結果を表4に示す。
実施例2−1において、図1に示す装置の備える冷却機を、振動型攪拌混合装置(バイブロミキサー)からアヂホモミキサーに変更する以外は、実施例2−1と同様にしてO/W型マスカラを得た。詳述すると、実施例2−1と同様に調製したO/W型流動体及び窒素ガス分散体を、アヂホモミキサーへ定量ポンプで供給した。O/W型流動体及び窒素ガス分散体を、アヂホモミキサー内で攪拌して混合させながらO/W型流動体を30℃以下まで冷却しマスカラを得た。アヂホモミキサーにおいては、ジャケットは5℃に設定した。アヂホモミキサーへの窒素ガスの注入は、流動体の温度が40〜80℃の範囲で連続的に行った。得られたO/W型マスカラについて、実施例2−1と同様の評価をした。その結果を表4に示す。
15 気体又は気体を含む気液分散体の混合部
20 油性成分を含む流動体の加熱混合部
30 冷却部
40 振動式攪拌混合装置
41 ケーシング
42 駆動軸
43 攪拌羽根
44 攪拌体
50 連続式分散装置
Claims (4)
- 25℃において固体の油性成分を1種以上含む配合原料を加熱下に混合させて流動体となし、得られた該流動体を連続式混合装置内を通過させることで冷却する化粧料の製造方法であって、
気体又は該気体を含む気液分散体を前記連続式混合装置内へ連続的に供給し、前記流動体と、該流動体の温度が前記油性成分の固化開始温度以上で混合させながら、該流動体を該連続式混合装置内で連続的に冷却する化粧料の製造方法。 - 前記気体又は該気体を含む前記気液分散体を、前記油性成分の固化開始温度以上の温度で、前記連続式混合装置内へ供給する請求項1に記載の化粧料の製造方法。
- 前記油性成分として、固化開始温度が40〜150℃のものを用いる請求項1又は2に記載の化粧料の製造方法。
- 前記連続式混合装置として、管状のケーシング内に、駆動軸と、該駆動軸に取り付けられた攪拌羽根とからなる攪拌体を備え、該駆動軸が軸方向に振動するようになされている振動式攪拌混合装置を用いる請求項1ないし3のいずれか1項に記載の化粧料の製造方法。
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