JP5627924B2 - 塗工板紙 - Google Patents
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Description
少なくとも表層及び裏層を備え、この表層及び裏層の外面に水性組成物が塗工されてなる塗工板紙であって、
上記裏層塗工用の水性組成物が、少なくともポリビニルアルコール、澱粉及び架橋剤を含有し、
上記裏層塗工用の水性組成物中の澱粉の配合量が固形分換算で25質量%以上75質量%以下であることを特徴とするものである。
裏面側塗工液は、裏層の外面に塗工する水性組成物である。この裏面側塗工液は、主成分として架橋剤、PVA及び澱粉を含有し、副成分として後述のラテックスやポリアクリルアミド系樹脂(PAM)、カゼイン等を含有してもよい。このように、裏面側塗工液にPVAと澱粉とを組み合わせて含有することで、裏面側塗工液の裏層への優れた浸透性が発揮され、かつ、裏層の繊維間結合強度が向上するため、裏層からの微細異物の脱落を防止することができる。その結果、当該塗工板紙は、高い圧縮強度、耐罫線割れ性を有し、特に印刷適性に優れることとなる。また、当該塗工板紙は、裏面側塗工液にPVA及び澱粉に加えて架橋剤を含有することで、PVAと澱粉の架橋構造並びに澱粉等と繊維の架橋構造を効率的に形成することができ、その結果、より一層の繊維間結合強度が実現され、上述の圧縮強度及び耐罫線割れ性を飛躍的に向上させることができるという相乗効果が奏される。また、上述のPVA、澱粉及び架橋剤による裏層の繊維間結合強度の飛躍的向上により、裏層を構成する繊維量が少なくて済むこととなり、その結果、坪量の低下を実現でき、当該塗工板紙の軽量化を容易に図ることができる。
澱粉としては、例えば、グラフト化澱粉、リン酸エステル化澱粉、カチオン化澱粉、ヒドロキシプロピル澱粉、カルボキシル澱粉、酢酸澱粉等の各種加工澱粉などを用いることができる。かかる澱粉は、PVA及び架橋剤、好ましくは更に後述のラテックスと組み合わせて用いることで、当該塗工板紙は、裏層からの微細繊維や微細異物の脱落に起因する印刷トラブルを解消できることに加え、印刷面の耐白抜け性が良好な印刷適性を発揮することができる。
PVAとしては、その重合度やケン化度等は特に限定されるものではないが、重合度1,000以上2,500以下及びケン化度98%以上の完全ケン化PVAや、末端基を変性(珪素変性等)させた変性PVA等を好適に使用できる。これらのPVAは、裏層外面への造膜性及びその被膜面の強度を高くできると共に、裏層の繊維間結合強度を高め、澱粉や架橋剤と組み合わせて用いる相乗効果によって、裏層からの微細繊維や微細異物の脱落に起因する印刷トラブルを解消できることから、印刷面の耐白抜け性が良好な印刷適性を有する当該塗工板紙を得る上で好ましい。
架橋剤としては、例えば、ジルコニウム塩、ホウ素化合物、エポキシ化合物、グリシジル化合物、アルミニウム塩、クロム化合物等を用いることができる。かかる架橋剤を用いることにより、裏層に浸透する裏面側塗工液中の澱粉及びPVA等と裏層のパルプ繊維とが強固に結合するようになる。より詳細には、上記澱粉等と裏層のパルプ繊維との架橋構造を効率的に形成することができ、その結果、裏層の繊維間結合強度を高めると共に、裏層からの毛羽立ちを防止できる。また、裏層外面への造膜性及びその裏面側塗工層の剛性も確保できることに加え、裏層からの微細繊維や微細異物の脱落に起因する印刷トラブルを解消し、印刷面の耐白抜け性が良好な印刷適性を得ることができる。しかも、この架橋剤は、後述するスチレン−ブタジエン共重合体系ラテックスやグラフト化澱粉に含まれるカルボキシル基、アミド基、水酸基等の親水性官能基と反応し、パルプ繊維、グラフト化澱粉、PVA及びラテックスを架橋、高分子化(三次元網目構造)又は疎水化するため、当該塗工板紙の圧縮強度、耐折強度、耐罫線割れ等の紙質強度向上を図ることができる。さらには、紙素材におけるパルプ繊維の使用量を低減させ、その結果、当該塗工板紙の低坪量化・軽量化を図ることができる。加えて、このような低坪量化・軽量化を図っても、裏面側塗工層は適度な柔軟性を有するため、耐罫線割れ性等の加工適性に優れる。
上述の澱粉、PVA及び架橋剤の組み合わせは、裏層の繊維間強度をさらに高めると共に、裏層からの微細繊維や微細異物の脱落に起因する印刷トラブルを解消し、印刷面の耐白抜け性が良好な印刷適性を促進するという相乗効果を奏するが、これに加え、裏面側塗工層の造膜性や剛性、裏面側塗工液の紙素材への浸透性、更には微細繊維や微細異物の隠蔽性を向上させる上で、裏面側塗工液が更にラテックスを含有することが好ましい。
次に、表面側塗工液について説明する。この表面側塗工液は、紙素材の表層外面に塗工するものであり、樹脂粒子、無機顔料及びバインダーを主成分として含有する水性組成物である。この表面側塗工液の塗工により造膜し、表層外面に表面側塗工層が形成されるとよく、この表面側塗工層がいわゆるインク受容層として機能する。
樹脂粒子は、無機顔料と比べると硬度が低いものの、粒子に弾力性と剛性があり光沢もあるので、この樹脂粒子を表面側塗工液に含有させることで、当該塗工板紙の印刷適性、耐罫線割れ性及び圧縮強度をバランス良く促進することができる。また、この樹脂粒子を表面側塗工液に含有させると、表面側塗工層の形成性及び形成される表面側塗工層の厚みが増すことから、表層を被い隠し易くなる。そのため、表面側塗工層の形成のための表面側塗工液に樹脂粒子が無機顔料よりも好適に使用することができる。要するに、表面側塗工液に樹脂粒子を含有させることにより、表面側塗工層の形成性、形成される表面側塗工層の厚みや柔軟性及び剛性を確保することができる。
表面側塗工液は、上記樹脂粒子の他、バインダー成分として、適度な造膜性及び剛性があり、かつ、インク着肉性も良好であるSBR系ラテックスが配合されていることが好ましい。このように、表面側塗工液に樹脂粒子とSBR系ラテックスとを含有することにより、塗工板紙としての耐罫線割れ性、インク着肉性を維持することはもちろんのこと、当該塗工板紙を低米坪・軽量化しても圧縮強度を維持する作用を有するため、当該塗工板紙の加工適性をより向上させることができる。
無機顔料としては、例えば、クレー、炭酸カルシウム、シリカ等が挙げられる。中でも耐罫線割れ性を向上し、良好な印刷適性を得られることから、クレー及び炭酸カルシウムを用いることが好ましい。
次に、当該塗工板紙の紙素材について説明する。
表層は、針葉樹パルプ(NKP)及び広葉樹パルプ(LKP)を主たる原料パルプとして形成するのが好ましい。かかる針葉樹パルプの配合量の上限としては、固形分換算で、90質量%が好ましく、70質量%がより好ましい。また、この針葉樹パルプの配合量の下限としては、固形分換算で、10質量%が好ましく、40質量%がより好ましい。このように、表層を構成する主たる原料パルプを針葉樹パルプ及び広葉樹パルプとし、針葉樹パルプの配合量を上記範囲とすることで、当該塗工板紙は、表層のパルプ繊維の結合を強くすることができ、表層における罫線割れを効果的に防止することに加え、良好な印刷特性をも発揮することができる。より詳細には、この針葉樹パルプの配合量が上記下限未満では、長繊維パルプの配合量が少なくなるため、当該塗工板紙の罫線割れが発生し易くなる。逆に、この針葉樹パルプの配合量が上記上限を超えると、長繊維パルプの配合量が多すぎることとなるため、表層を均一な地合いで平坦にすることができず、印刷不良の原因になることに加え、当該塗工板紙の低坪量化・軽量化を図るにあたり、紙がしまりにくくなり、剛性を確保することが難しくなるおそれがある。
裏層の原料パルプとしては、表層の原料パルプと同様のものを使用することができるが、中でも古紙パルプを、固形分換算で、50質量%以上100質量%以下の範囲で配合させることが好ましい。また、この古紙パルプの原料古紙としては、特に限定されず、例えば、新聞古紙、地券古紙、上白古紙、ケント古紙、模造古紙、OA古紙等を用いることができる。なお、上述の表層の場合と同様の添加剤、凝集剤、凝結剤、硫酸バンド、蛍光染料、着色染料、着色顔料等を裏層の原料パルプのスラリーに使用することができる。
中層は、上述の通り、表下層、中央層及び裏下層の3層から形成される。このように、中層が3層構造を有することで、当該塗工板紙は、高い圧縮強度を確実に実現することができる。この中層を形成する原料パルプとしては、特に限定されるものではないが、古紙パルプを用いることが好ましく、また、この古紙パルプの原料古紙としては、新聞古紙、上白古紙、ケント古紙、模造古紙、OA古紙等を用いることができる。但し、上白古紙とコート紙の白損からなる中白古紙等とを適宜配合したものが好適に用いられる。
当該塗工板紙は、後述する再生粒子を紙素材の填料として使用することができ、加えて裏面側塗工液中に再生粒子を配合することができる。このように裏面側塗工液中に再生粒子を配合する場合、塗工液における再生粒子の配合量としては、固形分換算で、5質量%以下が好ましい。かかる再生粒子の配合量を上記範囲とすることで、裏層外面への造膜性及び裏面側塗工層の塗膜強度の向上と、裏層からの微細繊維や微細異物の脱落に起因する白抜けや紙紛トラブル等の低減とを図ることができる。
ここで、上述した再生粒子の製造方法を図1及び図2を参照しつつ以下に詳述する。図1の再生粒子の製造設備は主に、貯槽21、乾燥装置22、第1熱処理炉(外熱キルン炉)24、第2熱処理炉(外熱キルン炉)25、及び第3熱処理炉(内熱キルン炉)27を備えている。この再生粒子の製造方法は、乾燥工程及び少なくとも3段階の熱処理工程を有する。原料20となる製紙スラッジは貯槽21からバーナー36A及び熱風発生炉36を備える乾燥装置22へ送られ、装入機23を経て供給口24Aから第1熱処理炉24へ送られる。バーナー37A及び熱風発生炉37を備える第1熱処理炉24で熱処理された原料20は排出口24Bから排出され、続く第2熱処理炉25へ供給口25Aから投入される。バーナー38A及び熱風発生炉38を備える第2熱処理炉25で熱処理された原料20は排出口25Bから排出され、続いて第3熱処理炉27へ供給口27Aから投入される。バーナー39A及び熱風発生炉39を備える第3熱処理炉27で熱処理された原料20は排出口27Bから排出され、冷却機28、粒径選別機29を経てサイロ30に貯められる。また、第2熱処理炉25の排出口25Bから排出される燃焼ガスは再燃焼室31、予冷器32、熱交換器33、誘引ファン34を経て煙突35から排出される。なお、必要に応じて乾燥工程の前に、後述する脱水工程、解し(ほぐし)工程を有してもよいし、第3熱処理工程の後に後述する粉砕・選別工程を有していてもよい。図1中、実線は原料20の流れを示し、点線は熱風又は燃焼ガス等の気体の流れを示す。
再生粒子の原料20は、主原料として製紙スラッジを、好ましくは古紙処理設備の脱墨工程においてパルプ繊維から分離される填料又は顔料を含んだ脱墨フロスを主原料に用いることが好ましい。この製紙スラッジは由来となる古紙パルプ製造工程等において、古紙パルプの選定又は選別が行われている品質の安定したものを使用することが好ましい。これにより、未燃率の変動要因となるビニールやフィルム等のプラスチック類の混入を防ぐことができ、上記古紙パルプ製造工程に由来する無機物等の種類、比率、及び量等が一定となり、再生粒子の製造に好適な原料20を得ることができる。
上記原料20は、一般的に95質量%〜98質量%の水分を含有しているため、公知の脱水装置を用いて脱水処理を行うことが好ましい。脱水処理は原料20を、例えば、スクリーン等によって水分率65質量%以上90質量%以下まで脱水し、次いで、スクリュープレス等によって水分率の上限として60質量%、好ましくは50質量%、より好ましくは45質量%、また水分率の下限として30質量%、好ましくは35質量%まで脱水することが挙げられる。ここで水分率とは、公知の定温乾燥機を用いて原料20を乾燥させ、質量変動を認めなくなった時点の質量を乾燥後質量とし、下記式(1)にて算出した値である。
脱水工程後の原料20は貯槽21から切り出して解し(ほぐし)工程に付してもよい。解し工程は、例えば、撹拌機や機械式ロール等の公知の装置を用いて原料20を解せばよい。解し工程後の原料20は、粒子径50mm以上の割合の上限として70質量%が好ましい。一方、粒子径50mm以上の割合の下限としては30質量%が好ましく、40質量%がより好ましく、50質量%がさらに好ましい。「粒子径50mm以上の割合」とは、原料20全体における目穴50mmの篩を通過しなかった原料20の質量割合を意味し、JIS−Z8801−2(2000)「試験用ふるい−第2部:金属製板ふるい」に基づく値である。このように解し工程を行うことにより、後の乾燥工程に適した粒子径の原料20を得ることができる。
脱水工程後の原料20は、上記の解し工程を適宜経た後、乾燥工程に付される。乾燥工程で用いる乾燥装置22としては、原料20を熱気流に同伴させて乾燥することができる気流乾燥装置を用いることが好ましい。この気流乾燥装置は、原料20を乾燥すると同時に、熱気流の大きな分散力によって原料20を均一に解すことができ、また、水分が蒸発した次の瞬間には乾燥装置22から原料20が排出されるため意図しない有機物の熱分解・燃焼等が生じるおそれがないためである。このような乾燥装置22としては、例えば、新日本海重工業社製の商品名「クダケラ」等の公知の装置の他、これらを改良した気流乾燥装置等が挙げられる。本実施形態における乾燥工程では、貯槽21から脱水後の原料20を乾燥装置22に供給すると共に、バーナー36Aを備える熱風発生炉36から熱風が吹き込まれ、この熱風によって生じる熱気流に同伴させることで原料20を乾燥させている。この脱水工程における熱風の温度、流量、流速等を調節して熱気流を制御することにより、原料20の乾燥状態や解れ状態を調節することができる。
[第1熱処理工程]
第1熱処理工程では、上記乾燥工程を経た原料20が装入機23によって第1熱処理炉24に装入される。この第1熱処理炉24としては、公知の熱処理炉を適宜使用することができ、例えば、流動床炉、ストーカー炉、サイクロン炉、半乾留・負圧燃焼式炉等が挙げられる。本実施形態では、第1熱処理炉24として、炉本体が横置きで中心軸周りに回転する外熱キルン炉を採用しているが、外熱キルン炉に変えて内熱キルン炉や、内熱及び外熱の併用キルン炉を用いることも可能である。本実施形態においては、第1熱処理工程に先立って原料20を乾燥し水分を予め除去しているため、熱処理温度を確実に制御できる点で外熱キルン炉の方が好適である。また、キルン炉は、原料20の燃焼度合いの調整が容易で、原料20の歩留まり性に優れ、充分に撹拌ができる点で有機物の熱処理にバラツキが発生せず、得られる再生粒子が均一で白色度が優れる点においても好適である。
上記第1熱処理炉24において熱処理された原料20は、第2熱処理工程に送られ熱分解や燃焼等の熱処理に付される。
第2熱処理炉25において熱処理された原料20は、第3熱処理工程に送られ熱分解や燃焼等の熱処理に付される。
第3熱処理炉27から排出された原料20は、平均粒子径15μm以下、好ましくは1μm以上10μm以下となるように、粉砕等して平均粒子径を調節することが好ましい。粒子径が1μmよりも小さいと歩留りが悪く抄紙機の系内において異物化しやすくなるおそれがあり、15μmよりも大きいと地合が悪化したり、強度(引張強度や引裂強度)が低下するおそれがあり好ましくない。粉砕後の平均粒子径は、レーザー回折方式の粒度分布径(型番:SA−LD−2200、島津製作所製)を用いて測定した体積平均粒子径(D50)である。粉砕方法は特に限定されず、例えば、ジェットミルや高速回転式ミル等の乾式粉砕機、アトライター、サンドグラインダー、ボールミル等の湿式粉砕機等が挙げられる。
まず、本実施例で使用した再生粒子について説明する。古紙パルプを製造する古紙処理工程由来の製紙スラッジを主原料として用い、脱水工程終了後の水分率が35質量%となるように原料を脱水した後、粒子径50mm以上の割合が50質量%となるように原料を解し、更に平均粒子径が3mmとなるように乾燥装置(新日本海重工業(株)製、「クダケラ」)を用いて気流乾燥させ、続いて、第1熱処理工程(炉本体内温度280℃、炉本体内酸素濃度12容量%)、第2熱処理工程(炉本体内温度380℃、炉本体内酸素濃度12容量%)及び第3熱処理工程(供給熱風温度700℃、炉本体内酸素濃度12容量%)を経た後、湿式粉砕処理を施して体積平均粒子径2.0μmの再生粒子凝集体を得た。
以下の原料を用いて、下記の製造方法に従い、表層、3層の中層(表下層、中央層及び裏下層)、裏層の合計5層からなる紙素材を作製し、この紙素材を用いて塗工板紙を製造した。
(表層)
針葉樹晒クラフトパルプ(NBKP)60質量%と、広葉樹晒クラフトパルプ(LBKP)40質量%とを配合した後に、ダブルディスクレファイナーにより、カナディアンスタンダードフリーネス(CSF)を400ccに調整し、表層用の原料パルプスラリーを得た。
上白古紙と中白古紙とを1:1の質量比で配合したものを主成分とした中層用の原料パルプスラリーを得た。
LKP10質量%と、古紙パルプ(地券古紙)90質量%とを配合して裏層用の原料パルプスラリーを得た。なお、この裏層用の原料パルプスラリーに上述の再生粒子を添加することで、裏層を構成する原料パルプからの持込灰分も含めて、裏層の灰分が8%になるように調整した。
全顔料(樹脂粒子及び無機顔料の合計)を配合基準として、樹脂粒子としてプラスチックピグメント(日本ゼオン株式会社製、商品名「V1004」)9質量%、無機顔料としてクレー(CADAM社製株式会社製、商品名「アマゾンプラスJPG」)40質量%及び炭酸カルシウム(オミヤ社製株式会社製、商品名「ハイドロカーブ90」、湿式重質炭酸カルシウム)51質量%を配合し、さらにバインダーとしてSBR系ラテックス(日本A&L株式会社製、商品名「スマーテックスPA−6082」)10質量%を配合し、表面側塗工液を調整した。
固形分換算の含有量が、PVA(日本酢ビポバール株式会社製、商品名「JF−17」)30.5質量%、グラフト化澱粉(三井化学株式会社製、商品名「ペトロコートC18」)40.7質量%、SBR系ラテックス(日本A&L株式会社製、商品名「スマーテックPA−6082」)24.4質量%、炭酸ジルコニウムアンモニウムを含有するジルコニウム系架橋剤(日本軽金属株式会社製、商品名「ベイコート20(50%品)」)1.4質量%、及び再生粒子3.0質量%となるように配合し、裏面側塗工液を調整した。
上記表面側塗工液を、バーコーターにて紙素材の表層外面に11g/m2の塗工量で塗工して表面側塗工層を形成した。次いで、上記裏面側塗工液を、バーコーターにて紙素材の裏層外面に1.8g/m2の塗工量で塗工し、塗工板紙を得た。なお、この塗工板紙の全体の坪量は250g/m2であった。
裏面側塗工液におけるグラフト化澱粉、PVA、の配合量および裏面側塗工液の塗工量を表1のように調整した以外は、実施例1と同様にして実施例2〜9の塗工板紙を得た。
表層の坪量を表1のように調整した以外は、実施例1と同様にして実施例10〜11の塗工板紙を得た。
表面側塗工液のプラスチックピグメント、クレー及び炭酸カルシウムの配合量を表1のように調整した以外は、実施例1と同様にして実施例12〜15の塗工板紙を得た。
表面側塗工液のSBR系ラテックスの配合量を表1のように調整した以外は、実施例1と同様にして実施例16〜17の塗工板紙を得た。
表面側塗工液の表層外面に対する塗工量を表1のように調整した以外は、実施例1と同様にして実施例18〜21の塗工板紙を得た。
裏面側塗工液のジルコニウム系架橋剤、PVA、グラフト化澱粉の配合量を表1のように調整した以外は、実施例1と同様にして実施例22〜24の塗工板紙を得た。
表層におけるNBKP及びLBKPの配合量を表1のように調整した以外は、実施例1と同様にして実施例25〜28の塗工板紙を得た。
裏層におけるLKP及び古紙パルプ(地券古紙)の配合量、離解後フリーネス、ひいては裏層の密度を表1のように調整した以外は、実施例1と同様にして実施例29〜35の塗工板紙を得た。
裏面側塗工液の澱粉をカチオン澱粉(日本食品加工株式会社製、商品名「ネオタック53」)とした以外は、実施例1と同様にして実施例36の塗工板紙を得た。
裏面側塗工液の架橋剤をエポキシ系架橋剤(日本PMC株式会社製、商品名「WS4024(25%品))とした以外は、実施例1と同様にして実施例37の塗工板紙を得た。
裏面側塗工液のSBR系ラテックス、PVA、グラフト化澱粉の配合量および裏面側塗工液の塗工量を表1のように調整した以外は、実施例1と同様にして実施例38〜39の塗工板紙を得た。
裏面側塗工液の再生粒子、PVA、グラフト化澱粉の配合量および裏面側塗工液の塗工量を表1のように調整した以外は、実施例1と同様にして実施例40〜46の塗工板紙を得た。
裏面側塗工液の再生粒子、PVA、グラフト化澱粉、架橋剤、SBR系ラテックスの配合量および裏面側塗工液の塗工量を表1のように調整した以外は、実施例1と同様にして実施例40〜46の塗工板紙を得た。
裏層の灰分を表1のように調整した以外は、実施例1と同様にして実施例47〜50の塗工板紙を得た。
裏面側塗工液にPVAを配合しなかった以外は、実施例1と同様にして比較例1の塗工板紙を得た。
裏面側塗工液に澱粉を配合しなかった以外は、実施例1と同様にして比較例2の塗工板紙を得た。
裏面側塗工液に架橋剤を配合しなかった以外は、実施例1と同様にして比較例3の塗工板紙を得た。
参考例として、市販品の塗工板紙を用意した。
上記塗工板紙について、以下の評価を行った。測定及び評価の方法は、下記の通りである。その結果を表1に示す。なお、評価試験は、JIS−P8111に準拠して温度23±2℃、湿度50±2%の環境条件で行った。
上記紙素材を10cm×10cm大にカットしたサンプルを作成し、このサンプルを水温20℃の水に3分間浸漬させ、その後上記サンプルを手揉みしながら裏層を剥離した。次いで、剥離した裏層の重量平均繊維長(mm)を、JIS−P8220(1998)に記載の「パルプ−離解方法」に準拠して離解し、得られた離解パルプを基に、JAPAN−TAPPI−紙パルプ試験方法−No.52「パルプ及び紙−繊維長試験方法−光学的自動計測法」に準拠して、繊維長測定試験機(メッツォ社製、型番:FiberLab P4230371 V2.0)を用いて測定した。
上記紙素材を10cm×10cm大にカットしたサンプルを作成し、このサンプルを水温20℃の水に3分間浸漬させ、その後上記サンプルを手揉みしながら裏層を剥離した。次いで、剥離した裏層の離解後フリーネス(cc)を、JIS−P8220(1998)に準じて離解した後、JIS−P8121(1995)に記載の「パルプのろ水度試験方法」に準じて測定した。
JIS−P8124(1998)に記載の「坪量測定方法」に準拠して測定した。
裏層の密度は、JIS−P8118(1998)に記載の「紙及び板紙−厚さ及び密度の試験方法」に準拠して測定した。この裏層の密度は、上記製造方法により得られた紙素材の表層、中層、裏層を剥離し、厚さ(mm)及び坪量(g/m2)を求めることで算出した。このように剥離した各層の厚さは剥離によって毛羽立っており、実際の厚さより厚いため、以下の式(2)で補正ファクター値を算出して、剥離後の各層の厚さ値を補正して、裏層の密度を算出した。
裏層の灰分(%)は、JIS−P8251(2003)に記載の「紙、板紙及びパルプ−灰分試験方法−525℃燃焼方法」に準じて測定した。
表層外面のベック平滑度(秒)は、JIS−P8119(1998)に記載の「紙及び板紙−ベック平滑度試験機による平滑度試験方法」に準拠して測定した。
裏層のワックスピック強度(A)は、J.TAPPI−No.1(2000)に記載の「紙及び板紙−ワックスによる表面強さ試験方法」に準拠して測定した。
JIS−P8129(1998)に規定されているIGT印刷適性試験機に用いる標準タックグレードインクを、KRK万能印刷適性試験機(熊谷理機工業株式会社製)を用いて上記塗工板紙の表面側塗工層の外面上に印刷した後、RI印刷適性試験により評価した。なお、評価基準は下記の通りとした。
◎:表面の毛羽立ち又は紙むけが認められない。
○:0.5mm以上の毛羽立ち又は紙むけが2箇所以下である。
△:0.5mm以上の毛羽立ち又は紙むけが3個所〜5箇所である。
×:0.5mm以上の毛羽立ち又は紙むけが6箇所以上である。
グラビア印刷機として、グラビアインクNT−2000(サカタインクス株式会社製)を使用し、100線、50μ深度のグラビアロールを用いて、上記塗工板紙の表面側塗工層外面上にベタ印刷を行った後、A4サイズの大きさの上記塗工板紙の裏面側塗工層の外面上に発生した直径0.3mm以上のピンホールの数を肉眼で確認し、評価したものである。なお、その評価基準は下記の通りとした。
◎:ピンホールの数が5個以下である。
○:ピンホールの数が6個〜10個である。
△:ピンホールの数が11個〜20個である。
×:ピンホールの数が21個以上である。
RI印刷機にて、印刷インキ(大日本インキ化学工業社製、商品名「Values−G墨 Sタイプ、)を0.1cc使用し、上記塗工板紙の表面側塗工層の外面上に印刷を行い、かかるインキ転写面を肉眼で観察し、転写したインキ濃度と、濃度の均一性とから、上記塗工板紙のインキ着肉性を4段階評価した。
◎:インキ着肉性が特に優れる。
○:インキ着肉性が優れる。
△:インキ着肉性がやや劣る。
×:インキ着肉性が劣る。
上記塗工板紙の圧縮強度(横方向)は、JIS−P8126(2005)に記載の「紙及び板紙−圧縮強さ試験方法−リングクラッシュ法」に準拠して測定した。
上記塗工板紙の耐折強度(横方向)は、JIS−P8115(2001)に記載の「紙及び板紙−耐折強さ試験方法−MIT試験機法」に準じ、耐折回数として測定した。
上記塗工板紙をA4サイズ(縦目)に断裁し、長辺に対して2つ折りにし、プレス圧2.0kg/cm2で5分間プレス後、折り目部分のひび割れを肉眼で確認し、評価した。なお、その評価基準は下記の通りとした。
◎:ひび割れが発生していない。
○:折り目長さに対して、総全長が15%未満であるひび割れが発生する。
△:折り目長さに対して、総全長が15%以上30%未満であるひび割れが発生する。
×:折り目長さに対して、総全長が30%以上であるひび割れが発生する。
21 貯槽
22 乾燥装置
23 装入機
24 第1熱処理炉(外熱キルン炉)
24A 供給口
24B 排出口
24C 外熱ジャケット
25 第2熱処理炉(外熱キルン炉)
25A 供給口
25B 排出口
25C 外熱ジャケット
26 装入機
27 第3熱処理炉(内熱キルン炉)
27A 供給口
27B 排出口
28 冷却機
29 粒径選別機
30 サイロ
31 再燃焼室
32 予冷器
33 熱交換器
34 誘引ファン
35 煙突
36〜39 熱風発生炉
36A〜39A バーナー
50 螺旋状リフター
51 平行リフター
52 外筺
53 耐火壁
54 取付ブラケット
55 取付ブラケット
Claims (5)
- 少なくとも表層及び裏層を備え、この表層及び裏層の外面に水性組成物が塗工されてなり、上記表層塗工用の水性組成物が樹脂粒子、無機顔料及びバインダーを主成分として含有する塗工板紙であって、
上記裏層の密度が0.5g/cm3以上0.9g/cm3以下であり、
上記裏層塗工用の水性組成物が少なくともポリビニルアルコール、澱粉及び架橋剤を含有し、
上記澱粉がグラフト化澱粉で、架橋剤がジルコニウム塩であり、
上記裏層塗工用の水性組成物中の澱粉の配合量が固形分換算で25質量%以上75質量%以下であることを特徴とする塗工板紙。 - 上記裏層のフリーネスが250cc以上350cc以下である請求項1に記載の塗工板紙。
- 上記裏面塗工用の水性組成物がさらにラテックスを含有する請求項1又は請求項2に記載の塗工板紙。
- 上記表層の坪量が25g/m2以上50g/m2以下である請求項1、請求項2又は請求項3に記載の塗工板紙。
- 上記表層側の外面のベック平滑度が30秒以上である請求項1から請求項4のいずれか1項に記載の塗工板紙。
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