JP5623627B2 - 燃焼器およびガスタービン - Google Patents
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Description
本発明は、音響ダンパ、燃焼器およびガスタービンに関するものである。
従来、例えば、特許文献1では、広い範囲の周波数帯で振動を低減するため、開口を有する管路を有し、当該管路を流れる流体に抵抗を与える抵抗体を備える音響ダンパが開示されている。この音響ダンパは、屈折されて小型化が図られた管路および抵抗体が、燃焼器の燃焼筒に取り付けられたバイパス管に取り付けられたもので、バイパス管の内部と管路とが管路の開口を介して連通されている。
また、従来、例えば、特許文献2では、減衰性能とメンテナンス性とを向上するため、多孔板とハウジングとからなる音響ライナ共鳴空間を有する音響ライナと、前記ハウジングに接続され、かつ内側に音響ライナ共鳴空間と連通する音響ダンパ共鳴空間を有する音響ダンパとを備える減衰装置が開示されている。この減衰装置は、音響ライナが燃焼器の尾筒の周りに取り付けられ、音響ダンパが尾筒の延在方向に沿って設けられている。
ところで、音響ダンパは、一種の共鳴箱であるため、音響ダンパ内部には大きな圧力変動が発生する。そして、この圧力変動によって燃焼器に大きい応力が発生した場合、燃焼器が損傷するおそれがある。そのため、大きい応力が燃焼器に伝わらないように、音響ダンパと燃焼器とを相互に固定しないように構成する工夫が必要となる。このため、音響ダンパを燃焼器から離隔させることから、燃焼器に対する音響ダンパの設置スペースが嵩み、極小型の燃焼器においては、音響ダンパを設置するスペースが確保できない場合もある。
本発明は上述した課題を解決するものであり、振動を減衰する際の圧力変動による応力の発生を防ぐとともに、比較的小型に構成することのできる音響ダンパ、燃焼器およびガスタービンを提供することを目的とする。
上述の目的を達成するために、本発明の音響ダンパは、振動発生源に固定され、当該振動発生源の外面に沿って設けられているとともに前記振動発生源で発生する空気振動を取り込む通路を形成し、かつ前記通路における前記空気振動の伝搬の下流側を閉塞して当該空気振動の抵抗となる仕切部材を有する音響部を備え、前記音響部は、前記空気振動を逆方向に伝搬させるとともに、各方向の前記空気振動の抵抗となる態様で前記仕切部材を配置することを特徴とする。
この音響ダンパによれば、音響部によって振動発生源内の圧力変動を減衰させる。また、圧力変動を減衰させた際に空気振動が仕切部材に衝突して生じる励振力は、逆方向の空気振動の抵抗となる各仕切部材によって相互に抑制されることから、振動を減衰する際の圧力変動による応力の発生を防ぐことができる。しかも、音響部が振動発生源の外面に沿って設けられているため、比較的小型に構成することができる。
また、本発明の音響ダンパでは、前記音響部は、通路を逆方向に折り返して設けられ、当該折返し部分と終端に仕切部材が設けられていることを特徴とする。
この音響ダンパによれば、音響部によって振動発生源内の圧力変動を減衰させる。また、圧力変動を減衰させた際に空気振動が仕切部材に衝突して生じる励振力は、逆方向の空気振動の抵抗となる各仕切部材によって相互に抑制されることから、振動を減衰する際の圧力変動による応力の発生を防ぐことができる。しかも、音響部が振動発生源の外面に沿って設けられ、かつ通路が折り返して設けられているため、比較的小型に構成することができる。
また、本発明の音響ダンパは、通路を折り返して構成された前記音響部を、複数配置することを特徴とする。
この音響ダンパによれば、音響部によって振動発生源内の圧力変動を減衰させる。また、圧力変動を減衰させた際に空気振動が仕切部材に衝突して生じる励振力は、逆方向の空気振動の抵抗となる各仕切部材によって相互に抑制されることから、振動を減衰する際の圧力変動による応力の発生を防ぐことができる。しかも、音響部が振動発生源の外面に沿って設けられ、かつ通路が折り返して設けられているため、比較的小型に構成することができる。しかも、音響部が複数あることから、複数の空気振動の周波数に応じてこれを減衰することができる。
また、本発明の音響ダンパは、前記通路の折返しを複数とし、当該各折返し部分に仕切部材を設けることを特徴とする。
この音響ダンパによれば、音響部によって振動発生源内の圧力変動を減衰させる。また、圧力変動を減衰させた際に空気振動が仕切部材に衝突して生じる励振力は、逆方向の空気振動の抵抗となる各仕切部材によって相互に抑制されることから、振動を減衰する際の圧力変動による応力の発生を防ぐことができる。しかも、音響部が振動発生源の外面に沿って設けられ、かつ通路が折り返して設けられているため、比較的小型に構成することができる。
上述の目的を達成するために、本発明の燃焼器は、上述したいずれか1つの音響ダンパを、燃焼筒に設け、前記燃焼筒に流通する燃焼ガスの空気振動を前記音響ダンパに流入させることを特徴とする。
この燃焼器によれば、音響部によって燃焼振動による燃焼器内の圧力変動が減衰される。また、圧力変動を減衰させた際に空気振動が仕切部材に衝突して生じる励振力は、逆方向の空気振動の抵抗となる各仕切部材によって相互に抑制されることから、振動を減衰する際の圧力変動による燃焼器への応力の発生を防ぐことができる。しかも、音響部が燃焼筒の外面に沿って設けられているため、燃焼器自体を比較的小型に構成することができる。
また、本発明の燃焼器は、前記通路を前記燃焼筒の周方向に沿って配置することを特徴とする。
この燃焼器によれば、燃焼筒の周方向に変位する振動の発生を防ぐことができる。
また、本発明の燃焼器は、前記通路を前記燃焼筒の軸方向に沿って配置することを特徴とする。
この燃焼器によれば、燃焼筒の軸方向に変位する振動の発生を防ぐことができる。
上述の目的を達成するために、本発明のガスタービンは、上述したいずれか1つの燃焼器を備えることを特徴とする。
このガスタービンによれば、音響部によって燃焼器に生じる燃焼振動が減衰される。このため、ガスタービン運転時の騒音や振動を低減することができる。また、燃焼振動を減衰させた際に空気振動が仕切部材に衝突して生じる励振力は、逆方向の空気振動の抵抗となる各仕切部材によって相互に抑制されることから、振動を減衰する際の圧力変動による燃焼器への応力の発生が防止され、ガスタービンへの応力の発生を防ぐことができる。しかも、音響部が燃焼筒の外面に沿って設けられているため、燃焼器とともにガスタービン自体を比較的小型に構成することができる。
本発明によれば、振動を減衰する際の圧力変動による応力の発生を防ぐとともに、比較的小型に構成することができる。
以下に、本発明に係る実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。また、下記実施の形態における構成要素には、当業者が置換可能かつ容易なもの、あるいは実質的に同一のものが含まれる。
図1は、本実施の形態に係るガスタービンの概略構成図である。ガスタービンは、図1に示すように、圧縮機11と燃焼器12とタービン13と排気室14により構成され、圧縮機11に図示しない発電機が連結されている。圧縮機11は、空気を取り込む空気取入口15を有し、圧縮機車室16内に複数の静翼17と動翼18が交互に配設されている。燃焼器12は、圧縮機11で圧縮された圧縮空気に対して燃料を供給し、バーナで点火することで燃焼可能となっている。タービン13は、タービン車室20内に複数の静翼21と動翼22が交互に配設されている。排気室14は、タービン13に連続する排気ディフューザ23を有している。また、圧縮機11、燃焼器12、タービン13、排気室14の中心部を貫通するようにロータ24が位置しており、圧縮機11側の端部が軸受部25により回転自在に支持される一方、排気室14側の端部が軸受部26により回転自在に支持されている。そして、このロータ24に複数のディスクプレートが固定され、各動翼18,22が連結されると共に、圧縮機11側の端部に図示しない発電機の駆動軸が連結されている。
従って、圧縮機11の空気取入口15から取り込まれた空気が、複数の静翼17と動翼18を通過して圧縮されることで高温・高圧の圧縮空気となり、燃焼器12にて、この圧縮空気に対して所定の燃料が供給されることで燃焼する。そして、この燃焼器12で生成された作動流体である高温・高圧の燃焼ガスが、タービン13を構成する複数の静翼21と動翼22を通過することでロータ24を駆動回転し、このロータ24に連結された発電機を駆動する一方、排気ガスは排気室14の排気ディフューザ23で静圧に変換されてから大気に放出される。
図2は、本実施の形態に係る燃焼器の側面図である。燃焼器12は、車室ハウジング30および外筒31の内部に内筒32が支持され、内筒32の先端部に燃焼筒としての尾筒33が連結されている。
外筒31は、車室ハウジング30に締結されている。内筒32は、外筒31内で当該外筒31と間隔をおいて設けられ、その内部の中心部であって燃焼器軸Sの延在方向である軸方向に沿ってパイロットノズル35が配設されている。また、内筒32は、その内部の内周面に周方向に沿ってパイロットノズル35を取り囲むように複数のメインノズル36が燃焼器軸Sと平行に配設されている。尾筒33は、基端が円筒状に形成されて内筒32の先端に連結され、先端側に向けて断面積が小さくなりつつ湾曲して変形し、先端がほぼ矩形状に形成されてタービン13の1段目の静翼21に向けて開口しており、ガセット37を介して車室ハウジング30に締結されている。この尾筒33は、内側が燃焼室として構成されている。なお、車室ハウジング30は、その内側が車室38として形成されて、尾筒33は車室38に設けられている。
このような燃焼器12は、圧縮機11からの高温・高圧の圧縮空気が車室38を経て内筒32の基端側から内筒32の内部に流れこむ。この圧縮空気は、パイロットノズル35およびメインノズル36に誘導される。そして、圧縮空気は、メインノズル36から噴射された燃料と混合され、予混合気となって尾筒33内に流れ込む。また、圧縮空気は、パイロットノズル35から噴射された燃料と混合され、図示しない種火により着火されて燃焼し、燃焼ガスとなって尾筒33内に噴出する。このとき、燃焼ガスの一部が尾筒33内に火炎を伴って周囲に拡散するように噴出することで、各メインノズル36から尾筒33内に流れ込んだ予混合気に着火されて燃焼する。すなわち、パイロットノズル35から噴射したパイロット燃料による拡散火炎により、メインノズル36からの希薄予混合燃料の安定燃焼を行うための保炎を行うことができる。また、メインノズル36によって燃料を予混合することで燃料濃度を均一化することで低NOx化を図ることができる。そして、燃焼ガスは、尾筒33を通じてタービン13に供給される。
図3は、本実施の形態に係る音響ダンパであって図2のA−A断面図であり、図4は、図3のB−B断面図であり、図5は、音響ダンパを周方向で展開した概略図である。
上述したガスタービンの燃焼器12は、燃料が燃焼する際に振動(燃焼振動)が発生する。この燃焼振動は、ガスタービン運転時の騒音や振動の原因となる。そこで、燃焼ガスが流通する振動発生源としての燃焼器12(尾筒33)に対し、音響ダンパ1Aが設けられる。
図2において、音響ダンパ1Aは、燃焼器12における尾筒33の基端側の外面に周方向に沿って設けられている。この音響ダンパ1Aは、図3および図4に示すように、振動発生源としての尾筒33の外側を囲むハウジング2を有している。ハウジング2は、尾筒33の外側を周方向で囲む筒状の外壁部2aと、外壁部2aの両開口を閉塞しつつ尾筒33に固定される側壁部2bとで構成され、尾筒33の外側に環状の空間を形成している。そして、尾筒33において、ハウジング2が設けられた部分には、尾筒33内の燃焼振動による空気振動(圧力波)Vを尾筒33の外側に通過させる貫通孔33aが尾筒33の周方向で複数形成されている。
また、音響ダンパ1Aは、ハウジング2の内部において、外壁部2aに沿ってハウジング2の空間を軸方向で区画する仕切壁3を有している。また、音響ダンパ1Aは、ハウジング2の内部において、当該ハウジング2の空間であって、仕切壁3で区画された空間を、内側と外側とに区画する隔壁4を有している。すなわち、隔壁4は、ハウジング2の外壁部2aと尾筒33の外面との間に設けられている。また、隔壁4は、図3に示すように、内側と外側とに区画したハウジング2の空間を周方向の一部で連通する切欠4aが形成されている。そして、切欠4aで切り欠かれた隔壁4の周方向の一端は、ハウジング2の外側の空間を閉塞する仕切部材5aが設けられている。このため、ハウジング2の内側の空間は、尾筒33の貫通孔33aを介して尾筒33の内部に連通され、ハウジング2の外側の空間は、切欠4aによってハウジング2の内側の空間に連通される入口が形成されるとともに、周方向に沿う終端が仕切部材5aで塞がれた通路Rをなす。また、仕切壁3によって軸方向で区画されたハウジング2の空間は、それぞれ通路Rが形成されているが、図5に示すように切欠4aによる入口と、仕切部材5aで塞がれた終端とが反転した構成とされている。
なお、上述した音響ダンパ1Aは、1つのハウジング2を仕切壁3で軸方向に区画することで2つの通路Rを構成しているが、仕切壁3を設けず2つのハウジング2によって2つの通路Rを構成してもよい。
また、各通路Rの入口と終端との途中には、仕切部材5bが設けられている。仕切部材5bは、通路Rの途中を塞ぐものである。そして、通路Rにおいて、その入口と仕切部材5bとの間は、通路Rにおいて燃焼器12内の圧力変動を減衰させる音響部Nとして構成される。そして、2つの通路Rにおいては、入口と仕切部材5bとの周方向の位置が反転した音響部Nが構成されている。
このように構成された音響ダンパ1Aにおいては、図3に示すように、尾筒33において燃料ガスが流通する際、この燃焼ガスの燃焼振動による空気振動(圧力波)Vが、尾筒33の貫通孔33aを通過してハウジング2内に取り込まれる。そして、通路Rにおいて、その入口と仕切部材5bとの間の音響部Nでは、入口から伝搬した空気振動Vが共鳴し、燃焼器12内の圧力変動が減衰される。また、図5に示すように、2つの通路Rにおいて、それぞれの音響部Nは、その入口と仕切部材5bとの周方向の位置が反転しているため、空気振動Vの伝搬方向が逆方向となる。
ここで、図6は、本実施の形態に係る音響ダンパと対比する音響ダンパを周方向で展開した概略図であり、図7および図8は、図6の音響ダンパによる影響を示す説明図である。
図6に示す音響ダンパ100は、上述した音響ダンパ1Aの音響部Nを1つとしたものである。このような構成の音響ダンパ100において、音響部Nの内部での圧力変動は、入口部分の音圧が低く、仕切部材5bで最大となる。一方、仕切部材5bと仕切部材5aとの間では、空気振動Vの伝搬がなく、この間に音圧は発生しない。また、仕切部材5aは、入口部分にあるため、そこには大きな圧力変動はない。このため、仕切部材5bは、その一方の面で非常に大きな圧力変動を受け、他方の面では圧力変動を受けないことになる。この結果、音響ダンパ100は、仕切部材5bの入口側の面で大きな圧力変動を受けることから、図6において仕切部材5bの他方の面側に向く励振力Fが生じることになる。すなわち、周方向の励振力Fが生じることになる。
一般的に、ある振動モードに対する励振力Fの大きさは、下式(1)によって表される。
F=∫(fr×dr+fθ×dθ+fz×dz)…(1)
この式(1)において、frは半径方向成分の力、fθは周方向成分の力、fzは軸方向成分の力であり、drは半径方向の振動変位、dθは周方向の振動変位、dzは軸方向の振動変位である。
F=∫(fr×dr+fθ×dθ+fz×dz)…(1)
この式(1)において、frは半径方向成分の力、fθは周方向成分の力、fzは軸方向成分の力であり、drは半径方向の振動変位、dθは周方向の振動変位、dzは軸方向の振動変位である。
そして、例えば、上述したガスタービンの燃焼器12においては、尾筒33の先端がガセット37を介して車室ハウジング30に締結されている。このガセット37は、尾筒33先端のほぼ矩形状に合わせた形状の枠部37aの上側に支持片37bが延出されており、この支持片37bが車室ハウジング30に締結されている。このような尾筒33において、上述した周方向の励振力Fが生じると、当該励振力Fが支持片37bの締結部分を基点として周方向に回転する振動が発生することになる。この結果、図7に示すように、支持片37bの締結部分を0°とし、枠部37aの底辺側を180°とすると、尾筒33の周方向変位は、図8に示すように、ガセット37で支持されている0°位置が比較的小さく変位し、180°位置が大きく変位する。
一方、本実施の形態の音響ダンパ1Aは、各音響部Nが、その入口と仕切部材5bとの周方向の位置が反転し、空気振動Vの伝搬方向が逆方向とされている。このため、図5に示すように、各仕切部材5bの位置で生じる励振力Fが相互に逆方向に作用する。この結果、燃焼器12の尾筒33においては、周方向に生じる変位が抑制されることになる。
仕切部材5bの周方向の位置は、仕切部材5bと入口との間隔であって、音響部Nの長さを決定する。そして、音響部Nの長さは、伝搬する空気振動Vを共鳴させるための距離であり、この距離は伝搬する空気振動Vの周波数に応じて決められる。すなわち、仕切部材5bの周方向の位置は、減衰する対象となる空気振動Vの周波数に応じて決定される。また、音響部Nの軸方向の位置によって仕切部材5bに掛かる音圧が異なるため、音響部Nの軸方向の位置も考慮して仕切部材5bの周方向の位置が決定される。また、各音響部Nによって減衰する各空気振動Vが共振する可能性がある場合、これも考慮して仕切部材5bの位置が決定される。そして、空気振動Vや、音響部Nにおける空気振動Vの伝達は、有限要素法(FEM)などの解析によって求めることができるため、上述した式(1)の励振力Fが0となるように、仕切部材5bの周方向の位置を決定すればよい。仕切部材5bと仕切部材5aとの間は、仕切部材5bと通路Rの入口との間隔である音響部Nの長さの調整しろとなる。なお、仕切部材5bと仕切部材5aとの間においては、音響部Nが形成されることを条件とし、ハウジング2の側壁部2bや仕切壁3を設けなくてもよい。
なお、図5に示す音響ダンパ1Aは、音響部Nを2つ設けた形態として説明したが、音響部Nは2つ以上あってもよく、これら複数の音響部Nによって励振力Fを抑制するように、各音響部Nの仕切部材5bの位置を設定すればよい。
図9および図10は、本実施の形態の他の音響ダンパを周方向で展開した概略図である。図5に示す音響ダンパ1Aは、音響部Nを複数設けたものであるが、図9に示す音響ダンパ1Bは、図5に示す各音響部Nを、通路Rを逆方向に折り返して設け、当該折返し部分に新たな仕切部材5cが設けられて1つの通路として構成されている。したがって、以下の音響ダンパ1Bの説明において、音響ダンパ1Aと同様の構成について省略する。
具体的に、図9に示すように、音響ダンパ1Bは、通路Rの途中に、仕切部材5cが形成されている。仕切部材5cは、仕切壁3で区画された隣接する空間にも連なって設けられている。通路Rは、仕切部材5cの部分で仕切壁3が開放されることで、仕切部材5cで折り返して構成されている。そして、この折り返された通路Rの終端として仕切部材5bが設けられている。その結果、音響部Nは、通路Rの入口(切欠4a)から仕切部材5cで折り返されて仕切部材5bに至る1つの通路として構成される。
この音響ダンパ1Bは、尾筒33において燃料ガスが流通する際、この燃焼ガスの燃焼振動による空気振動(圧力波)Vが、尾筒33の貫通孔33a(図3参照)を通過してハウジング2内に取り込まれる。そして、通路Rにおいて、その入口と仕切部材5cとの間の部分の音響部Nでは、入口から伝搬した空気振動Vが共鳴し、燃焼器12内の圧力変動が減衰される。さらに、仕切部材5cと仕切部材5bとの間の部分の音響部Nでは、仕切部材5cで折り返して伝搬した空気振動Vが共鳴し、燃焼器12内の圧力変動が減衰される。
そして、音響ダンパ1Bは、音響部Nが、その入口と仕切部材5cとの間と、仕切部材5cと仕切部材5bとの間とで、空気振動Vの伝搬方向が逆方向とされている。このため、図9に示すように、仕切部材5cの位置で生じる励振力Fと、仕切部材5bの位置で生じる励振力Fとが相互に逆方向に作用する。この結果、燃焼器12の尾筒33においては、周方向に生じる変位が抑制されることになる。
仕切部材5cおよび仕切部材5bの周方向の位置は、仕切部材5bと入口との間隔であって、音響部Nの長さを決定する。そして、音響部Nの長さは、伝搬する空気振動Vを減衰させるための距離であり、この距離は伝搬する空気振動Vの周波数に応じて決められる。すなわち、仕切部材5cおよび仕切部材5bの周方向の位置は、減衰する対象となる空気振動Vの周波数に応じて決定される。そして、空気振動Vや、音響部Nにおける空気振動Vの伝達は、有限要素法(FEM)などの解析によって求めることができるため、上述した式(1)の励振力Fが0となるように、仕切部材5cおよび仕切部材5bの周方向の位置を決定すればよい。仕切部材5cと仕切部材5aとの間(仕切部材5cと仕切部材5bとの間)は、仕切部材5bと通路Rの入口との間隔である音響部Nの長さの調整しろとなる。なお、仕切部材5cと仕切部材5aとの間や、仕切部材5cと仕切部材5bとの間においては、音響部Nが形成されることを条件とし、ハウジング2の側壁部2bや仕切壁3を設けなくてもよい。
図10に示す音響ダンパ1Cは、図9に示す音響ダンパ1Bのように1つの通路として構成された音響部Nを、複数配置したものである。
具体的に、図10に示すように、音響ダンパ1Cは、音響ダンパ1Bの仕切部材5aを有していない。このため、通路Rは2つとなる。そして、各通路Rの途中に、仕切部材5cがそれぞれ形成されている。仕切部材5cは、仕切壁3で区画された隣接する空間にも連なって設けられている。各通路Rは、仕切部材5cの部分で仕切壁3が開放されることで、仕切部材5cで折り返して構成されている。そして、この折り返された通路Rの終端として仕切部材5bがそれぞれ設けられている。その結果、音響部Nは、通路Rの入口(切欠4a)から仕切部材5cで折り返されて仕切部材5bに至る1つの通路として構成され、かつ2つ構成される。
各音響ダンパ1Cは、尾筒33において燃料ガスが流通する際、この燃焼ガスの燃焼振動による空気振動(圧力波)Vが、尾筒33の貫通孔33a(図3参照)を通過してハウジング2内に取り込まれる。そして、各通路Rにおいて、その入口と仕切部材5cとの間の部分の音響部Nでは、入口から伝搬した空気振動Vが共鳴し、燃焼器12内の圧力変動が減衰される。さらに、仕切部材5cと仕切部材5bとの間の部分の音響部Nでは、仕切部材5cで折り返して伝搬した空気振動Vが共鳴し、燃焼器12内の圧力変動が減衰される。
そして、音響ダンパ1Cは、それぞれの音響部Nが、その入口と仕切部材5cとの間と、仕切部材5cと仕切部材5bとの間とで、空気振動Vの伝搬方向が逆方向とされている。このため、図10に示すように、各音響部Nで、仕切部材5cの位置で生じる励振力Fと、仕切部材5bの位置で生じる励振力Fとが相互に逆方向に作用する。この結果、燃焼器12の尾筒33においては、周方向に生じる変位が抑制されることになる。
仕切部材5cおよび仕切部材5bの周方向の位置は、仕切部材5bと入口との間隔であって、音響部Nの長さを決定する。そして、音響部Nの長さは、伝搬する空気振動Vを減衰させるための距離であり、この距離は伝搬する空気振動Vの周波数に応じて決められる。すなわち、仕切部材5cおよび仕切部材5bの周方向の位置は、減衰する対象となる空気振動Vの周波数に応じて決定される。そして、音響ダンパ1Cは、2つの音響部Nを有することから、それぞれの長さを変えることで複数の空気振動Vの周波数に応じてこれを減衰することが可能である。また、各音響部Nによって減衰する各空気振動Vが共振する可能性がある場合、これも考慮して仕切部材5bの位置が決定される。そして、空気振動Vや、音響部Nにおける空気振動Vの伝達は、有限要素法(FEM)などの解析によって求めることができるため、上述した式(1)の励振力Fが0となるように、仕切部材5cおよび仕切部材5bの周方向の位置を決定すればよい。各仕切部材5cの間および各仕切部材5bの間は、仕切部材5bと通路Rの入口との間隔である各音響部Nの長さの調整しろとなる。なお、各仕切部材5cの間や各仕切部材5bの間においては、音響部Nが形成されることを条件とし、ハウジング2の側壁部2bや仕切壁3を設けなくてもよい。
なお、図10において音響ダンパ1Cは、音響部Nの折返しを1つとして示されているが、折返しは1つに限らない。図には明示しないが、各音響部Nにおいて、折返しを複数とし、各折返し部分に仕切部材5cを設けてもよい。
図11は、本発明の実施の形態の他の音響ダンパであって図2のA−A断面図である。上述した音響ダンパ1A,1B,1Cは、燃焼器軸Sの延在方向である尾筒33の軸方向に音響部Nを折返したものであるが、図11に示す音響ダンパ1Dのように、尾筒33の外面において、燃焼器軸Sの径方向に音響部Nを折返して設けてもよい。
図11に示す音響ダンパ1Dは、ハウジング2が、音響ダンパ1A,1B,1Cと同様に尾筒33の外側を周方向で囲む筒状の外壁部2a(図示せず)を有し、各外壁部2aの間で隔壁4の径方向外側に隔壁6を複数設け、隔壁4と隔壁6の間および隔壁6同士の間の周方向を仕切部材5dにより閉塞して径方向に重なる複数の空間を形成し、かつ各空間が仕切部材5dにより径方向で折り返して繋がる1つの通路Rをなすように構成されている。そして、通路Rの入口としての切欠4aが、前記通路Rの最も径方向内側の仕切部材5dの位置に設けられることで、音響部Nが構成されている。
このように構成された音響ダンパ1Dは、図11に示すように、尾筒33において燃料ガスが流通する際、この燃焼ガスの燃焼振動による空気振動(圧力波)Vが、尾筒33の貫通孔33aを通過してハウジング2内に取り込まれる。そして、通路Rにおいて、その入口と通路Rの終端の仕切部材5dとの間の音響部Nでは、入口から伝搬した空気振動Vが共鳴し、燃焼器12内の圧力変動が減衰される。さらに、仕切部材5dで折り返して伝搬した空気振動Vが共鳴し、燃焼器12内の圧力変動が減衰される。
そして、音響ダンパ1Dは、音響部Nが、各仕切部材5dの間で、空気振動Vの伝搬方向が逆方向とされている。このため、図11に示すように、周方向の一方向側の仕切部材5dの位置で生じる励振力Fと、周方向の他方向側の仕切部材5bの位置で生じる励振力Fとが相互に逆方向に作用する。この結果、燃焼器12の尾筒33においては、周方向に生じる変位が抑制されることになる。
仕切部材5dの周方向の位置は、終端の仕切部材5dと入口との間隔であって、音響部Nの長さを決定する。そして、音響部Nの長さは、伝搬する空気振動Vを減衰させるための距離であり、この距離は伝搬する空気振動Vの周波数に応じて決められる。すなわち、隔壁4と隔壁6の間および隔壁6同士の間の周方向を閉塞する仕切部材5dの周方向の位置は、減衰する対象となる空気振動Vの周波数に応じて決定される。そして、空気振動Vや、音響部Nにおける空気振動Vの伝達は、有限要素法(FEM)などの解析によって求めることができるため、上述した式(1)の励振力Fが0となるように、仕切部材5dの周方向の位置を決定すればよい。
また、音響ダンパ1Dは、図11に示すように、同様に構成された音響部Nが周方向に複数(本実施の形態では3つ)配置されている。すなわち、音響ダンパ1Dは、複数の音響部Nを有することから、それぞれの長さを変えることで複数の空気振動Vの周波数に応じてこれを減衰することが可能である。また、各音響部Nによって減衰する各空気振動Vが共振する可能性がある場合、これも考慮して仕切部材5dの位置が決定される。
また、音響ダンパ1Dは、図11に示すように、図11の下方に配置された2つの音響部Nにおいて、各通路Rの各折返し部分に仕切部材5cを設けて構成されている。
図12は、本実施の形態の他の音響ダンパを示す燃焼器の側面図である。上述した音響ダンパ1A,1B,1C,1Dは、尾筒33の周方向に沿って設けたものであるが、図12に示すように、尾筒33の外面において、燃焼器軸Sの延在方向である尾筒33の軸方向に沿って同構成の音響ダンパ1A,1B,1C,1Dを設けてもよい。この図12に示す同構成の音響ダンパ1A,1B,1C,1Dによれば、空気振動Vを減衰させるとともに、当該減衰に伴う軸方向での応力の発生を防ぐことが可能である。また、尾筒33の周方向と、軸方向とに音響ダンパ1A,1B,1C,1Dを設けてもよい。
このように、本実施の形態の音響ダンパ(1A,1B,1C,1D)は、振動発生源(燃焼器12)に固定され、当該振動発生源の外面に沿って設けられているとともに、振動発生源内で発生する空気振動Vを取り込む通路Rを形成し、かつ通路Rにおける空気振動Vの伝搬の下流側を閉塞して当該空気振動Vの抵抗となる仕切部材5b,5dを有する音響部Nを備え、音響部Nは、空気振動Vを逆方向に伝搬させるとともに、各方向の空気振動Vの抵抗となるように仕切部材(5b,5c,5d)を配置する。
この音響ダンパ(1A,1B,1C,1D)は、音響部Nによって振動発生源(燃焼器12)内の圧力変動を減衰させる。また、圧力変動を減衰させた際に空気振動Vが仕切部材5b,5dに衝突して生じる励振力Fは、逆方向の空気振動Vの抵抗となる各仕切部材5b(5c),5dによって相互に抑制されることから、振動を減衰する際の圧力変動による応力の発生を防ぐことが可能になる。しかも、この音響ダンパ(1A,1B,1C,1D)は、音響部Nが振動発生源の外面に沿って設けられているため、音響ダンパ(1A,1B,1C,1D)自体を比較的小型に構成することが可能になる。
また、本実施の形態の音響ダンパ(1B,1C,1D)では、音響部Nは、通路Rを逆方向に折り返して設けられ、当該折返し部分と終端に仕切部材5b,5c,5dが設けられている。
この音響ダンパ(1B,1C,1D)は、音響部Nによって振動発生源(燃焼器12)内の圧力変動を減衰させる。また、圧力変動を減衰させた際に空気振動Vが仕切部材5b,5dに衝突して生じる励振力Fは、逆方向の空気振動Vの抵抗となる各仕切部材5b,5c,5dによって相互に抑制されることから、振動を減衰する際の圧力変動による応力の発生を防ぐことが可能になる。しかも、この音響ダンパ(1B,1C,1D)は、音響部Nが振動発生源の外面に沿って設けられ、かつ通路Rが折り返して設けられているため、音響ダンパ(1B,1C,1D)自体を比較的小型に構成することが可能になる。
また、本実施の形態の音響ダンパ(1C,1D)は、通路Rを折り返して構成された音響部Nを、複数配置する。
この音響ダンパ(1C,1D)は、音響部Nによって振動発生源(燃焼器12)内の圧力変動を減衰させる。また、圧力変動を減衰させた際に空気振動Vが仕切部材5b,5dに衝突して生じる励振力Fは、逆方向の空気振動Vの抵抗となる各仕切部材5b,5c,5dによって相互に抑制されることから、振動を減衰する際の圧力変動による応力の発生を防ぐことが可能になる。しかも、この音響ダンパ(1C,1D)は、音響部Nが振動発生源の外面に沿って設けられ、かつ通路Rが折り返して設けられているため、音響ダンパ(1C,1D)自体を比較的小型に構成することが可能になる。しかも、この音響ダンパ(1C,1D)は、音響部Nが複数あることから、複数の空気振動Vの周波数に応じてこれを減衰することが可能である。
また、本実施の形態の音響ダンパ(1B,1C,1D)は、通路Rの折返しを複数とし、各折返し部分に仕切部材5cを設ける。
この音響ダンパ(1B,1C,1D)は、音響部Nによって振動発生源(燃焼器12)内の圧力変動を減衰させる。また、圧力変動を減衰させた際に空気振動Vが仕切部材5b,5dに衝突して生じる励振力Fは、逆方向の空気振動Vの抵抗となる各仕切部材5b,5c,5dによって相互に抑制されることから、振動を減衰する際の圧力変動による応力の発生を防ぐことが可能になる。しかも、この音響ダンパ(1B,1C,1D)は、音響部Nが振動発生源の外面に沿って設けられ、かつ通路Rが折り返して設けられているため、音響ダンパ(1B,1C,1D)自体を比較的小型に構成することが可能になる。
また、本実施の形態の燃焼器12は、上述のいずれか1つの音響ダンパ(1A,1B,1C,1D)を、燃焼筒(尾筒33)に設け、前記燃焼筒に流通する燃焼ガスの空気振動Vを音響ダンパに流入させる。
この燃焼器12によれば、音響部Nによって燃焼振動による燃焼器12内の圧力変動が減衰される。また、圧力変動を減衰させた際に空気振動Vが仕切部材5b,5dに衝突して生じる励振力Fは、逆方向の空気振動Vの抵抗となる各仕切部材5b(5c),5dによって相互に抑制されることから、振動を減衰する際の圧力変動による燃焼器12への応力の発生を防ぐことが可能になる。しかも、この燃焼器12は、音響部Nが燃焼筒の外面に沿って設けられているため、燃焼器12自体を比較的小型に構成することが可能になる。
また、本実施の形態の燃焼器12は、通路Rを燃焼筒(尾筒33)の周方向に沿って配置する。
この燃焼器12によれば、燃焼筒(尾筒33)の周方向に変位する振動の発生を防ぐことが可能になる。
また、本実施の形態の燃焼器12は、通路Rを燃焼筒(尾筒33)の軸方向に沿って配置する。
この燃焼器12によれば、燃焼筒(尾筒33)の軸方向に変位する振動の発生を防ぐことが可能になる。
また、本実施の形態のガスタービンは、上述のいずれか1つの燃焼器12を備える。
このガスタービンによれば、音響部Nによって燃焼器12に生じる燃焼振動が減衰される。このため、ガスタービン運転時の騒音や振動を低減することが可能になる。また、燃焼振動を減衰させた際に空気振動Vが仕切部材5b,5dに衝突して生じる励振力Fは、逆方向の空気振動Vの抵抗となる各仕切部材5b(5c),5dによって相互に抑制されることから、振動を減衰する際の圧力変動による燃焼器12への応力の発生が防止され、ガスタービンへの応力の発生を防ぐことが可能になる。しかも、このガスタービンは、音響部Nが燃焼筒(尾筒33)の外面に沿って設けられているため、燃焼器12とともにガスタービン自体を比較的小型に構成することが可能になる。
1A,1B,1C,1D 音響ダンパ
2 ハウジング
2a 外壁部
2b 側壁部
3 仕切壁
4,6 隔壁
4a 切欠
5a,5b,5c,5d 仕切部材
12 燃焼器
33 尾筒(燃焼筒)
33a 貫通孔
37 ガセット
37a 枠部
37b 支持片
F 励振力
N 音響部
R 通路
S 燃焼器軸
V 空気振動
2 ハウジング
2a 外壁部
2b 側壁部
3 仕切壁
4,6 隔壁
4a 切欠
5a,5b,5c,5d 仕切部材
12 燃焼器
33 尾筒(燃焼筒)
33a 貫通孔
37 ガセット
37a 枠部
37b 支持片
F 励振力
N 音響部
R 通路
S 燃焼器軸
V 空気振動
Claims (5)
- 燃焼筒の外面に沿って音響ダンパを設け、前記燃焼筒に流通する燃焼ガスの空気振動を前記音響ダンパに流入させる燃焼器であって、
前記音響ダンパは、
前記空気振動を取り込むように形成された通路と、
前記通路における前記空気振動の伝搬の下流側を閉塞して当該空気振動の抵抗となる仕切部材とを含み、
前記通路の入口と前記仕切部材との間の音響部は、前記通路を前記燃焼筒の周方向に沿って配置するとともに前記燃焼筒の軸方向に複数配置することで前記空気振動を逆方向に伝搬させるとともに、各方向において前記空気振動の抵抗となる態様で前記仕切部材を配置することを特徴とする燃焼器。 - 前記音響ダンパは、前記音響部が前記通路を前記燃焼筒の軸方向で逆方向に折り返して設けられ、当該折返し部分と終端に仕切部材が設けられていることを特徴とする請求項1に記載の燃焼器。
- 前記音響ダンパは、前記燃焼筒の軸方向で前記通路を折り返して構成された前記音響部を、複数配置することを特徴とする請求項2に記載の燃焼器。
- 前記音響ダンパは、前記通路の折返しを複数とし、当該各折返し部分に前記仕切部材を設けることを特徴とする請求項2または3に記載の燃焼器。
- 請求項1〜4のいずれか1つに記載の燃焼器を備えることを特徴とするガスタービン。
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