JP5559720B2 - 圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は圧縮機に関する。

以下の圧縮機が公知である（例えば、特許文献１）。この圧縮機では、吐出室と圧縮室との間に弁板が設けられ、この弁板には吐出室と圧縮室とを連通可能な吐出ポートが貫設されている。吐出ポートは吐出室内に位置する吐出リード弁によって開閉されるようになっている。

吐出リード弁は、弁板の吐出室側の面である固定面に固定された固定部と、固定部から長手方向に延びてリフト可能な根元部と、根元部から長手方向に延びて吐出ポートを開閉する弁部とからなる。固定面には、吐出ポート全周を囲う環状溝が凹設されている。また、固定面には、吐出ポートと環状溝とに挟まれ、環状溝より外側と面一をなす弁座面が形成されている。吐出リード弁は、吐出ポートを閉じた状態において、弁部の外縁が長手方向側で弁座面を超え、環状溝側にはみ出している。

この種の圧縮機では、吐出室内の圧力と圧縮室内の圧力との差が０を超えた時から直ちに吐出ポートを開放するのが理想である。しかし、実機のように潤滑油がある場合には、図２５のように、リード弁８１の開きを妨げる方向に密着力Ｓが作用するため、圧力差による力Ｆが密着力Ｓに打ち勝つまではリード弁８１は吐出ポート８２を開かない。このとき、吐出弁のボア内圧は図２６のようになる。このように吐出圧力によりボア内圧が高くなる現象は過圧縮（オーバーコンプレッション）と呼ばれ、動力損失となる。

特開平１１−１１７８６７号公報

ところで、上記従来の圧縮機に対しては、省エネルギーの観点から動力損失のさらなる低減が求められている。

また、この圧縮機では、吐出リード弁の損傷が懸念され、耐久性の向上も求められている。

本発明は、上記従来の実情に鑑みてなされたものであって、動力損失をより低減可能であるとともに、より優れた耐久性を発揮可能な圧縮機を提供することを解決すべき課題としている。

発明者らは、上記課題を解決するため、従来の圧縮機について詳細に分析した結果、吐出リード弁の開き遅れと、吐出リード弁が閉じる瞬間とに着目した。

（１）吐出リード弁の開き遅れについて着目した理由は、それにより気体の過圧縮を生じ、圧縮機の動力損失に繋がるからである。

すなわち、発明者らは以下の圧縮機で下記現象を確認した。この圧縮機では、図２７（Ａ）〜（Ｃ）に示すように、弁板９０に平面視で円形の吐出ポート９０ａと、吐出ポート９０ａと同心の環状溝９０ｂとが形成されている。吐出ポート９０ａは圧縮室と吐出室とを連通可能になっている。また、吐出リード弁９２は、弁板９０の固定面に固定された固定部９２ａと、固定部９２ａから長手方向に延びてリフト可能な根元部９２ｂと、根元部９２ｂから長手方向に延びて吐出ポート９０ａを開閉する弁部９２ｃとからなる。弁板９０には、他の公知技術として、吐出リード弁９２の根元部９２ｂを幅方向で跨ぐ溝部９０ｃも形成されている。

この圧縮機においては、吐出リード弁９２が吐出ポート９０ａを開き始めると、図２７（Ｂ）に示すように、弁板９０の弁座面９０ｄと、弁部９２ｃにおける根元部９２ｂから離れた外縁とが最初に離反して隙間が形成され、この隙間内に環状溝９０ｂ内の潤滑油が流れ込む。このため、弁板９０と、弁部９２ｃにおける根元部９２ｂから離れた外縁との間に密着力が作用して、弁部９２ｃの離反を妨げるので、弁部９２が遅れて開いた。

この弁部９２ｃの開き遅れの原因をより詳しく解明するため、弁板９０と、弁部９２ｃにおける根元部９２ｂから離れた外縁との間の圧力を、油膜挙動を表すレイノズル方程式から計算した。結果を図２７（Ｄ）に示す。同図より明らかなように、弁板９０と、弁部９２ｃにおける根元部９２ｂから離れた外縁との間においては、潤滑油の油膜圧力が作用する。この油膜圧力は、周囲の圧力に比べて負圧となる。発明者らは、この作用を「逆スクイーズ作用」と呼んでいる。

なお、「逆スクイーズ作用」とは、発明者らの造語である。そもそも、一般に、スクイーズ膜効果（絞り膜効果）と呼ばれる作用［平行なすきまが速度Ｖで減少する場合には、流体は粘性があるためにすきまから押し出されるのに抵抗し、圧力（粘性係数と速度Ｖに比例）が発生する。］が知られており、この効果は２面が近づく際の理論であるが、本件のように２面が離れる（速度の項がマイナス（負）となる）場合にも適用でき、これを「逆スクイーズ作用」（負のスクイーズ作用）とした。

また、この圧縮機においては、弁板９０と、弁部９２ｃにおける根元部９２ｂから離れた外縁とが離反して、吐出ポート９０ａが開き始めた後も、図２７（Ｃ）に示すように、弁板９０と、根元部９２ｂとが離反して隙間が形成され、この隙間内にも潤滑油が流れ込む。このため、弁板９０と、根元部９２ｂとの間にも密着力が作用して、根元部９２ｂがその密着力によって踏ん張ってしまい、吐出ポート９０ａ付近の弁部９２ｃと比べ、根元部９２ｂが遅れて開いた。

この根元部９２ｂの開き遅れの原因をより詳しく解明するため、弁板９０と、根元部９２ｂとの間（環状溝９０ｂと溝部９０ｃとの間）の圧力を上述の方程式から計算した。結果を図２７（Ｅ）に示す。同図より明らかなように、弁板９０と、根元部９２ｂとの間においても、潤滑油の油膜圧力が作用して、周囲の圧力に比べて負圧となる。すなわち、逆スクイーズ作用が働く。

発明者らは、逆スクイーズ作用により、隔壁と、弁部及び根元部との間に潤滑油の密着力が作用して、吐出リード弁の開き遅れが生じ易くなってしまう現象を解決すべく鋭意研究した。

（２）また、吐出リード弁が閉じる瞬間について着目した理由は、それにより吐出リード弁に疲労破壊を生じ、圧縮機の耐久性の低下に繋がるからである。

すなわち、この圧縮機では、図２８に示すように、吐出リード弁９２が吐出ポート９０ａを閉じる瞬間、弁部９２ｃが弁座面９０ｄと衝突した後、弁部９２ｃのより先端側が慣性力で環状溝９０ｂ内に向けて変位する。このため、弁部９２ｃはその繰り返しによって位置Ａ付近で疲労破壊を生じてしまう。この傾向は圧縮機が高速で運転された場合に特に生じやすい。

発明者らは上記圧縮機でそのシミュレーションを以下のように行った。まず、弁部９２ｃでは、弁座面９０ｄとの衝突が根元部９２ｂ側から始まり、先端側に向かって応力波が左右の縁に沿って伝播される。そして、弁部９２ｃは、環状溝９０ｂにおける長手方向Ｄ１の根元側を向く内縁と当接する位置Ａより先端側において、左右の応力波が干渉する。この圧縮機では、弁部９２ｃの外縁が長手方向Ｄ１側で弁座面９０ｄを超え、環状溝９０ｂ側にはみ出しているため、その伝播が減衰しないと考えられる。また、この圧縮機では、弁座面９０ｄが長手方向と一致する部分と他の部分とで同じように小さいことから、弁部９２ｃは位置Ａより先端側に最大の応力が生じる。

発明者らは、吐出リード弁に疲労破壊を生じ易くなってしまう現象を解決すべく鋭意研究もした。

発明者らは、こうして本発明を完成するに至った。

本発明の圧縮機は、吐出室と圧縮室との間に隔壁が設けられ、該隔壁には該吐出室と該圧縮室とを連通可能な吐出ポートが貫設され、該吐出ポートは吐出リード弁によって開閉され、
該吐出ポートは該隔壁の厚さ方向に延在する周壁のみによって構成され、
該吐出リード弁は、該隔壁の該吐出室側の面である固定面に固定された固定部と、該固定部から長手方向に延びてリフト可能な根元部と、該根元部から該長手方向に延びて該吐出ポートを開閉する弁部とからなる圧縮機において、
前記固定面には、前記吐出ポートを閉じた状態の前記吐出リード弁を平面視した場合、該吐出ポートを取り巻くように凹設され、前記根元部と重なる範囲まで延在する第１溝部と、該吐出ポートと該第１溝部とに挟まれ、前記弁部を封止する弁座面とが形成され、
該吐出ポートを閉じた状態の該弁部を平面視した場合、該弁部における前記長手方向の先端部が該第１溝部を塞がないように形成されており、
該弁座面には、該長手方向の先端側に位置して、該弁座面における他の部分より該長手方向の先端側に膨出する受け部が前記吐出ポートの中心から外側に向かって形成されていることを特徴とする。
また、本発明の圧縮機は、吐出室と圧縮室との間に隔壁が設けられ、該隔壁には該吐出室と該圧縮室とを連通可能な吐出ポートが貫設され、該吐出ポートは吐出リード弁によって開閉され、
該吐出ポートは該隔壁の厚さ方向に延在する周壁のみによって構成され、
該吐出リード弁は、該隔壁の該吐出室側の面である固定面に固定された固定部と、該固定部から長手方向に延びてリフト可能な根元部と、該根元部から該長手方向に延びて該吐出ポートを開閉する弁部とからなる圧縮機において、
前記固定面には、前記吐出ポートを閉じた状態の前記吐出リード弁を平面視した場合、該吐出ポートを取り巻くように凹設され、前記根元部と重なる範囲まで延在する第１溝部と、該吐出ポートと該第１溝部とに挟まれ、前記弁部を封止する弁座面とが形成され、
該吐出ポートを閉じた状態の該弁部を平面視した場合、該弁部における前記長手方向の先端部が該第１溝部を塞がないように形成されており、
該弁座面には、該長手方向の根元側に位置して、該弁座面における他の部分より該長手方向の根元側に膨出する受け部が前記吐出ポートの中心から外側に向かって形成されていることを特徴とする。

本発明の圧縮機では、弁部における長手方向の先端部が第１溝部を塞がない。このため、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態において、弁部の先端部は、第１溝部に溜まった潤滑油とは接触し難い。

この圧縮機では、圧縮室の圧力上昇により、吐出リード弁が吐出ポートを開き始めると、隔壁の固定面と、弁部における長手方向の先端部とが離反して形成された隙間において、溝部に溜まった潤滑油は、弁部の先端部に接触し難いので、弁部の先端部を伝って、その隙間に流れ込み難い。その結果、隙間への潤滑油の供給が絶たれ、隔壁の固定面と弁部との間では逆スクイーズ作用が弱まり、潤滑油の密着力が低減する。このため、この圧縮機は、隔壁の固定面と弁部とが離間するタイミングを早めることができる。

このため、この圧縮機は、吐出リード弁の開き遅れを抑制でき、気体の過圧縮が生じ難くなる。

また、この圧縮機では、吐出リード弁が吐出ポートを閉じる瞬間、弁部が弁座面と衝突する。この際、弁部では、弁座面との衝突が根元部側から始まり、先端側に向かって応力波が左右の縁に沿って伝播される。しかし、この圧縮機では、吐出リード弁の弁部の先端部が長手方向側で第１溝部を塞がないため、応力波が減衰しやすい。

さらに、この圧縮機では、弁座面に受け部が形成されている。受け部は、長手方向の先端側又は根元側に位置して、弁座面における他の部分より長手方向の先端側又は根元側に膨出している。これにより、弁部と受け部との衝突時に、受け部上の潤滑油が衝突力を緩和して弁部に小さな応力しか作用せず、弁部の先端に大きな応力が生じ難い。

したがって、本発明の圧縮機は、動力損失をより低減できるとともに、より優れた耐久性を発揮できる。

また、この圧縮機では、吐出リード弁の開き遅れを抑制することにより吐出脈動を小さくできるので、圧縮機の静粛性を向上させることができる。さらに、この圧縮機では、過圧縮の低減により、加振力、軸受負荷及びピストンサイドフォース等が低減する傾向となるので、機械損失を減らしたり、摩耗を抑制したりすることができる。その結果、省動力化や信頼性の向上を図ることができる。

弁座面は、長手方向の先端側に位置し、第１溝部より外側と面一をなす第１面と、固定部側に位置し、第１面より低い第２面と、第１面と第２面との間に位置し、第２面から第１面まで徐々に高さが変位する傾斜面とからなることが好ましい。そして、受け部は、第１面に形成されていることが好ましい。この場合、この圧縮機では、第２面が第１面より低いことにより、弁座面全体が第１溝部より外側と面一をなす場合と比較して、吐出リード弁が吐出ポートを閉じる瞬間、弁部と第２面との衝突が始まるタイミングを遅らせることができる。このため、弁部と第２面との衝突による応力波が第１面に形成された受け部に伝搬するタイミングを遅らせることができる。また、弁部の根元側が第２面及び傾斜面に沿って撓み、根元側から徐々に吐出ポートを閉じることにより、弁部の先端が受け部に衝突する際の衝撃を緩和することができる。さらに、この圧縮機では、傾斜面が第２面から第１面まで徐々に高さが変位することにより、弁部と第２面との衝突による応力波が傾斜面を通過する際に増幅され難い。これらにより、この圧縮機では、弁部の先端に大きな応力が一層生じ難い。その結果、この圧縮機は、吐出リード弁の損傷を有効に防止でき、優れた耐久性を確実に発揮することができる。

上記の場合において、弁座面は、長手方向に沿った中心線を仮想した場合、中心線の左右で非対称であることが好ましい。この場合、弁部と第２面との衝突による応力波が先端側に向かって伝播される際、左の縁に沿って伝搬される応力波と、右の縁に沿って伝搬される応力波との位相がずれ、第１面に形成された受け部に伝搬する。その結果、位相がずれた応力波同士が受け部で合流して打ち消し合うので、弁部の先端に大きな応力がより一層生じ難い。その結果、この圧縮機は、吐出リード弁の損傷を一層有効に防止でき、優れた耐久性をより確実に発揮することができる。

吐出ポートは、平面視で円形に形成される他、楕円形や多角形であり得る。第１溝部は、吐出ポートを取り巻くものであれば、どのような形状でもかまわない。例えば、第１溝部は、略「Ｃ」字状のＣ状溝であり得る。略「Ｃ」字状とは、円弧形状だけでなく、折れ線状に屈曲する形状が含まれる。

第１溝部は、吐出ポートを周方向に囲う環状溝であることが好ましい。この場合、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態において、根元部と、環状溝における長手方向の根元側を向く円弧部分とがより広い範囲で重なる。このため、この重なる面積の分だけ、固定面と根元部とが密着する面積が減る。

第１溝部は、長手方向の先端側又は根元側を除いて吐出ポートを周方向に囲むＣ状溝であることが好ましい。この場合、Ｃ状溝における長手方向の先端側又は根元側で対向する両端の間隔を広げることにより、それらの間に、弁座面における他の部分より長手方向の先端側又は根元側に膨出する受け部を大きく形成できる。このため、吐出リード弁の弁部が受け部と衝突する際、その大きな受け部上の潤滑油が衝突力を確実に緩和できるので、弁部に小さな応力しか作用せず、弁部の先端に大きな応力が確実に生じ難い。その結果、この圧縮機は、吐出リード弁の損傷を有効に防止でき、優れた耐久性を確実に発揮することができる。

固定面には、吐出ポートを閉じた状態の吐出リード弁を平面視した場合、吐出ポートに対して長手方向の根元側で根元部を幅方向で跨ぐ第２溝部が凹設されていることが好ましい。この場合、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態において、根元部に異物が噛み込まれるのを防止する。

固定面には、吐出ポートを閉じた状態の吐出リード弁を平面視した場合、根元部と重なる範囲で長手方向に延びて第１溝部と第２溝部とを連通させる連通溝が形成されていることが好ましい。固定面における連通溝以外の部分は、吐出リード弁と当接する当接部となり得る。上述した通り、吐出リード弁が吐出ポートを開き始めると、気体及び潤滑油からなる混相の噴流が噴出するが、第１溝部における根元部と重なる範囲では潤滑油が溜まり易い。この点、連通溝を形成することにより、噴流が第１溝部から連通溝及び第２溝部を介して、リード弁の幅方向外側に吐出されるので、第１溝部に溜まった潤滑油を吹き飛ばすことができるとともに、固定面と根元部との間に溜まった潤滑油及び第２溝部に溜まった潤滑油をも吹き飛ばすことができる。また、連通溝の分だけ固定面と根元部とが密着する面積が減る。このため、この圧縮機は、固定面と根元部とが離間するタイミングを一層早めることができ、その結果として、本発明の作用効果を確実に奏することができる。

連通溝及び当接部の具体例としては、１本の連通溝が根元部の幅方向（長手方向の直交方向）中央に形成され、その連通溝の両側に一対の当接部が形成される構成が挙げられる。この簡素な構成によれば、連通溝により、第１、２溝部に溜まった潤滑油や、固定面と根元部との間に溜まった潤滑油を効果的に吹き飛ばすことができるとともに、一対の当接部により、根元部を確実に支持できる。なお、複数本の連通溝が形成される構成もあり得る。

吐出ポートは、圧縮機がスクロール型圧縮機、ベーン型圧縮機等である場合には、隔壁に１個形成され得る。また、吐出ポートは、圧縮機が斜板式圧縮機等である場合には、隔壁に同心円状に複数個形成され得る。

吐出ポートが隔壁に同心円状に複数個形成され、各吐出ポートが平面視で各々円形に形成され、各第１溝部の外周縁が円又はＣ状の円弧である場合、各吐出リード弁は固定部から複数の根元部及び弁部が放射状に設けられた吐出弁板であり得る。そして、各吐出ポートを閉じた状態で平面視した場合、各根元部は長辺が各長手方向の先端側に延びる長方形をなし、各弁部の外縁は、各根元部の短辺を直径とし、各第１溝部と同心の半円弧であり得る。この場合、隔壁には円形の吐出ポートが複数個形成され、各吐出リード弁はヒトデ状の吐出弁板によって構成される。この吐出弁板を隔壁の固定面に固定しようとする場合、製造誤差や組付誤差により、各吐出リード弁と各吐出ポートとが周方向で整合し難いが、本発明によれば、各吐出ポートの閉鎖と、本発明の作用効果とを確実に発揮できる。なぜなら、この場合、確実に弁部が弁座面と当接して吐出ポートの閉鎖を行うよう、弁部における長手方向と直交する方向の直径が弁座面のその方向の直径より大きくすることが可能である。そして、弁座面については、長手方向と一致する部分である受け部を容易に他の部分より大きく形成することが可能である。

このような弁座面を構成する場合、吐出ポートの中心から受け部の一端に向けて引く線と、吐出ポートの中心から受け部の他端に向けて引く線とがなす角度は８０°以内であることが好ましい。

実施例１の圧縮機の縦断面図である。 実施例１の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを開いた状態を示す要部拡大断面図である。 実施例１の圧縮機に係り、弁板と、複数の吐出リード弁が形成された吐出弁板とを抜き出して示す平面図である。 実施例１の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大平面図である。 実施例１の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大断面図である。 実施例１の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大断面図である。 実施例１の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを開き始めた状態を示す要部拡大断面図である。 実施例２の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大平面図である。 実施例２の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大断面図である。 実施例３の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大平面図である。 実施例４の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大平面図である。 実施例４の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大断面図である。 実施例５の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大平面図である。 実施例５の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大断面図である。 実施例６の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大平面図である。 実施例６の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大断面図である。 実施例７の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大平面図である。 実施例７の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大断面図である。 実施例８の圧縮機に係り、第１面、第２面及び傾斜面からなる弁座面を示す要部拡大平面図である。 実施例８の圧縮機に係り、図１９のＡ−Ａ断面を示す要部拡大断面図である。 実施例８の圧縮機に係り、図１９のＢ−Ｂ断面を示す要部拡大断面図である。 実施例９の圧縮機に係り、第１面、第２面及び傾斜面からなる弁座面を示す要部拡大平面図である。 実施例９の圧縮機に係り、図２２のＣ−Ｃ断面を示す要部拡大断面図である。 実施例９の圧縮機に係り、図２２のＤ−Ｄ断面を示す要部拡大断面図である。 吐出リード弁に作用する密着力等を説明するための断面図である。 圧縮機の時間とボア内圧との関係を示すグラフである。 従来の圧縮機に係り、図（Ａ）は要部平面図、図（Ｂ）及び（Ｃ）は要部拡大断面図、図（Ｄ）及び（Ｅ）は油膜圧力を示すグラフである。 従来の圧縮機に係り、吐出リード弁が吐出ポートを閉じた状態を示す要部拡大断面図である。

以下、本発明を具体化した実施例１〜９を図面を参照しつつ説明する。

（実施例１）
実施例１の圧縮機は容量可変型斜板式圧縮機である。この圧縮機は、図１に示すように、シリンダブロック１に複数個のシリンダボア１ａが同心円状に等角度間隔でそれぞれ平行に形成されている。シリンダブロック１は、前方に位置するフロントハウジング３と後方に位置するリヤハウジング５とに挟持され、この状態で複数本のボルト７によって締結されている。シリンダブロック１とフロントハウジング３とによって内部にクランク室９が形成されている。リヤハウジング５には吸入室５ａと吐出室５ｂとが形成されている。

フロントハウジング３には軸孔３ａが形成され、シリンダブロック１には軸孔１ｂが形成されている。軸孔３ａ、１ｂには軸封装置９ａ及びラジアル軸受９ｂ、９ｃを介して駆動軸１１が回転可能に支承されている。駆動軸１１には図示しないプーリ又は電磁クラッチが設けられており、プーリ又は電磁クラッチのプーリには車両のエンジンによって駆動される図示しないベルトが巻き掛けられている。

クランク室９内では、駆動軸１１にラグプレート１３が圧入されており、ラグプレート１３とフロントハウジング３との間にはスラスト軸受１５が設けられている。また、駆動軸１１には斜板１７が挿通されている。ラグプレート１３と斜板１７とは、斜板１７を傾角変動可能に支持するリンク機構１９によって接続されている。

各シリンダボア１ａ内にはピストン２１が往復動可能に収納されている。シリンダブロック１とリヤハウジング５との間には弁ユニット２３が設けられている。この圧縮機の弁ユニット２３は、図２に拡大して示すように、シリンダブロック１の後端面と当接される吸入弁板２５と、吸入弁板２５と当接される弁板２７と、弁板２７と当接される吐出弁板２９と、吐出弁板２９と当接されるリテーナ板３１とからなる。リテーナ３１はガスケットを兼ねている。これら吸入弁板２５、弁板２７、吐出弁板２９及びリテーナ板３１がこの順で積層されることにより弁ユニット２３が構成されている。

図１に示すように、斜板１７と各ピストン２１との間には前後で対をなすシュー３３ａ、３３ｂが設けられており、各対のシュー３３ａ、３３ｂによって斜板１７の揺動運動が各ピストン２１の往復動に変換されるようになっている。

クランク室９と吸入室５ａとは抽気通路３５ａによって接続されており、クランク室９と吐出室５ｂとは図示しない給気通路によって接続されている。給気通路には図示しない容量制御弁が設けられている。この容量制御弁は、吸入圧力に応じて給気通路の開度を変更できるようになっている。圧縮機の吐出室５ｂには配管によって凝縮器が接続され、凝縮器は膨張弁を介して蒸発器が配管によって接続され、蒸発器は配管によって圧縮機の吸入室５ａに接続されている。シリンダボア１ａ、ピストン２１及び弁ユニット２３によって各圧縮室２４が形成されている。

弁板２７、吐出弁板２９及びリテーナ板３１には、吸入室５ａと各圧縮室２４とを連通させる複数個の吸入ポート２３ａが形成されている。吸入弁板２５には、各吸入ポート２３ａを開閉する複数の吸入リード弁２５ａが形成されている。

図２〜５に示すように、吸入弁板２５及び弁板２７には、各圧縮室２４と吐出室５ｂとを連通させる複数個の吐出ポート２３ｂが形成されている。吐出弁板２９には、各吐出ポート２３ｂを開閉する複数の吐出リード弁２９ａが形成されている。リテーナ板３１には、各吐出リード弁２９ａのリフト長を規制するリテーナ３１ａが形成されている。本実施例では、吐出弁板２９は、図３に示すように、円形部分と、その円形部分から半径方向外側に放射状に底長く延びる複数の延出部分とからなる形状とされており、各延出部分が吐出リード弁２９ａとされて吐出ポート２３ｂを開閉するようになっている。

図２〜５に示すように、吐出ポート２３ｂは平面視で円形であり、弁板２７の吐出室５ｂ側の面である固定面２７ｆには、吐出ポート２３ｂの全周を囲う円環状の第１溝部である環状溝２７ａが凹設されている。環状溝２７ａの外周縁は吐出ポート２３ｂと同心である。固定面２７ｆにおいて、吐出ポート２３ｂと環状溝２７ａとに挟まれた円環状の領域は、環状溝２７ａより外側と面一の弁座面（めがね部ともいう。）２７ｂとなっている。この圧縮機においては、吸入弁板２５及び弁板２７が隔壁である。

吐出リード弁２９ａは、弁板２７の固定面２７ｆに固定された固定部２９１ａと、固定部２９１ａから各長手方向Ｄ１に延びてリフト可能な６個の根元部２９２ａと、各根元部２９２ａから各長手方向Ｄ１に延びて各吐出ポート２３ｂを開閉する６個の弁部２９３ａとからなる。本実施例では、各長手方向Ｄ１は、固定面２７ｆと平行、かつ駆動軸１１の半径方向外側である。

図４に示すように、根元部２９２ａ及び弁部２９３ａを平面視した場合、根元部２９２ａは長辺が長手方向Ｄ１の先端側に延びる長方形をなしている。弁部２９３ａにおける長手方向Ｄ１の先端側を向く外縁２９３ｅは、根元部２９２ａの短辺を直径とし、吐出ポート２３ｂ及び環状溝２７ａと同心の半円弧とされている。図４において、外縁２９３ｅの範囲は、両矢線Ｐ１で示す範囲である。つまり、吐出ポート２３ｂの中心Ｏから外縁２９３ｅの一端に向けて引く線と、中心Ｏから外縁２９３ｅの他端に向けて引く線とがなす角度は、１８０°である。弁部２９３ａにおける長手方向Ｄ１と直交する方向の直径は弁座面２７ｂの長手方向Ｄ１の直径より大きい。

そして、弁座面２７ｂのうち、長手方向Ｄ１の先端側の部分が受け部２７１とされている。受け部２７１は、弁座面２７ｂにおける他の部分より長手方向Ｄ１の先端側に膨出しており、弁座面２７ｂにおける他の部分より面積が大きくなっている。環状溝２７ａにおける長手方向Ｄ１の根元側を向く内縁２７１ｅは、受け部２７１における長手方向Ｄ１の先端側を向く外縁となっている。内縁２７１ｅの範囲は、両矢線Ｐ２で示す範囲である。つまり、吐出ポート２３ｂの中心Ｏから受け部２７１の一端に向けて引く線と、中心Ｏから受け部２７１の他端に向けて引く線とがなす角度は、８０°以内とすることが好ましい。弁部２９３ａが吐出ポート２３ｂを閉じた状態では、外縁２９３ｅの中央部分が内縁２７１ｅと一致している。言い換えれば、外縁２９３ｅの中央部分は環状溝２７ａ側にはみ出さない。

図２〜５に示すように、固定面２７ｆには、吐出ポート２３ｂに対して長手方向Ｄ１の根元側で、根元部２９２ａを幅方向で跨ぐ第２溝部２７ｃが凹設されている。図４に示すように、第２溝部２７ｃを平面視した場合、第２溝部２７ｃの形状は、長手方向Ｄ１に直交する細長い長円形とされている。第２溝部２７ｃは環状溝２７ａよりも深く形成されている。

以上のように構成された圧縮機では、駆動軸１１が回転駆動されることにより、ラグプレート１３及び斜板１７が駆動軸１１と同期回転し、斜板１７の傾斜角に応じたストロークで各ピストン２１が各シリンダボア１ａ内を往復動する。このため、吸入室５ａ内の冷媒ガスは、各圧縮室２４に吸入されて圧縮され、吐出室５ｂに吐出される。圧縮機が圧縮作用を行う冷媒ガスにはミスト状の潤滑油が含まれている。この潤滑油は、各ピストン２１、各シュー３３ａ、３３ｂ及び斜板１７等の摺動部分に介在してそれらの摩耗を抑制する。また、潤滑油は、環状溝２７ａ及び第２溝部２７ｃ内にも溜まる。

この間、図２に示すように、吐出室５ｂ内の圧力と圧縮室２４内の圧力との差により、吐出リード弁２９ａが根元部２９２ａで弾性変形し、弁部２９３ａで吐出ポート２３ｂを開く。図５に示すように、圧力差が根元部２９２ａの密着力に打ち勝つまでは弁部２９３ａは吐出ポート２３ｂを開かない。

ここで、上述した構成である実施例１の圧縮機では、弁部２９３ａの外縁２９３ｅの中央部分が環状溝２７ａ側にはみ出さない。このため、図６に拡大して示すように、吐出リード弁２９ａが吐出ポート２３ｂを閉じた状態において、弁部２９３ａの外縁２９３ｅは、環状溝２７ａに溜まった潤滑油４０とは接触し難い。

この圧縮機では、図７に示すように、吐出リード弁２９ａが吐出ポート２３ｂを開き始めると、まず、弁座面２７ｂと、弁部２９３ａの外縁２９３ｅとが離反して隙間が形成される。この際、環状溝２７ａに溜まった潤滑油４０は、弁部２９３ａの外縁２９３ｅに接触し難いので、外縁２９３ｅを伝って、その隙間に流れ込みにくい。その結果、弁座面２７ｂと弁部２９３ａの外縁２９３ｅ側との間への潤滑油４０の供給が絶たれ、逆スクイーズ作用による負圧が弱まり、弁座面２７ｂと弁部２９３ａの外縁２９３ｅ側との間に潤滑油４０の密着力（図７において、矢印Ｓ１で示す。）が低減する。このため、この圧縮機は、弁座面２７ｂと、弁部２９３ａの外縁２９３ｅ側とが離間するタイミングを早めることができる。

このため、この圧縮機は、吐出リード弁２９ａの開き遅れを抑制できる。この現象は、発明者らが吐出リード弁２９ａ及び吐出ポート２３ｂの可視化モデルを製作して高速度ビデオカメラで観察した結果、確認されている。こうして、この圧縮機では、冷媒ガスの過圧縮が生じ難くなる。

また、この圧縮機では、図６に示すように、吐出リード弁２９ａが吐出ポート２３ｂを閉じる瞬間、弁部２９３ａが弁座面２７ｂと衝突する。この際、弁部２９３ａでは、弁座面２７ｂとの衝突が根元部２９２ａ側から始まり、先端側に向かって応力波が左右の縁に沿って伝播される。しかし、この圧縮機では、外縁２９３ｅの中央部分が環状溝２７ａ側にはみ出さず、弁座面２７ｂの受け部２７１が弁座面２７ｂにおける他の部分より長手方向Ｄ１の先端側に膨出して、弁座面２７ｂにおける他の部分より面積が大きくなっていることから、受け部２７１との衝突時に受け部２７１上の潤滑油によるスクイーズ効果が増え、応力波が減衰しやすく、衝突力を緩和して弁部２９３ａに小さな応力しか作用せず、弁部２９３ａの先端に大きな応力が生じ難い。

したがって、この圧縮機は、動力損失をより低減できるとともに、より優れた耐久性を発揮できる。

また、この圧縮機では、吐出リード弁２９ａの開き遅れを抑制することにより吐出脈動を小さくできるので、圧縮機の静粛性を向上させることもできる。さらに、この圧縮機では、圧縮室２４内のピーク圧力を低減できるので、最大圧縮荷重が低減され、スラスト軸受１５、シュー３３ａ、３３ｂとピストン２１との座面、シュー３３ａ、３３ｂと斜板１７との摺動面等の信頼性が増す。

また、この圧縮機においては、図４に示すように、弁板２７の固定面２７ｆに環状溝２７ａが凹設されている。このため、吐出リード弁２９ａが吐出ポート２３ｂを閉じた状態において、根元部２９２ａと、環状溝２７ａにおける長手方向Ｄ１の根元側を向く円弧部分２７ｇ（図４に示す。）とが広い範囲で重なる。このため、この重なる面積の分だけ、固定面２７ｆと根元部２９２ａとが密着する面積が減る。このため、吐出リード弁２９ａの開き遅れを低減できる。

さらに、この圧縮機においては、固定面２７ｆに第２溝部２７ｃが凹設されている。このため、吐出リード弁２９ａが吐出ポート２３ｂを閉じた状態において、根元部２９２ａに異物が噛み込まれるのを防止する。

また、この圧縮機においては、根元部２９２ａ及び弁部２９３ａを平面視した場合、根元部２９２ａは長辺が長手方向Ｄ１の先端側に延びる長方形をなしている。弁部２９３ａの外縁２９３ｅは、根元部２９２ａの短辺を直径とし、環状溝２７ａと同心の半円弧とされている。吐出リード弁２９ａをこのように単純な形状としているので、この圧縮機は製造コストの低廉化を図ることができる。

さらに、この圧縮機では、吸入弁板２５及び弁板２７に円形の吐出ポート２３ｂが複数個形成され、各吐出リード弁２９ａはヒトデ状の吐出弁板２９によって構成されている。この吐出弁板２９を弁板２７の固定面２７ｆに固定しようとする場合、製造誤差や組付誤差により、各吐出リード弁２９ａと各吐出ポート２３ｂとが周方向で整合し難い。しかし、この圧縮機では、弁部２９３ａにおける長手方向Ｄ１と直交する方向の直径が弁座面２７ｂのその方向の直径より大きくしている。また、弁座面２７ｂについては、長手方向Ｄ１と一致する部分である受け部２７１を他の部分より大きく形成している。このため、この圧縮機では、確実に弁部２９３ａが弁座面２７ｂと当接して吐出ポート２３ｂの閉鎖を行うことが可能である。

（実施例２）
実施例２の圧縮機は、図８及び図９に示すように、実施例１の圧縮機に連通溝３０１を追加したものである。その他の構成は、実施例１の圧縮機と同一である。このため、同一の構成については同一の符号を付して、説明を省略又は簡略する。

連通溝３０１は、固定面２７ｆにおいて、環状溝２７ａと第２溝部２７ｃを連通させる溝である。図８に示すように、吐出ポート２３ｂを閉じた状態の吐出リード弁２９ａを平面視した場合、連通溝３０１は、根元部２９２ａよりも狭い幅で、根元部２９２ａの幅方向中央を長手方向Ｄ１に延びている。環状溝２７ａ、第２溝部２７ｃ及び連通溝３０１は同一の深さで形成されている。

固定面２７ｆにおける連通溝３０１以外の部分は、吐出リード弁２９ａと当接する当接部３０２ａ、３０２ｂとなっている。当接部３０２ａ、３０２ｂは、固定面２７ｆにおいて、連通溝３０１の幅方向両側に位置し、かつ吐出ポート２３ｂを閉じた状態の吐出リード弁２９ａを平面視した場合、根元部２９２ａと重なっている。本実施例では、連通溝３０１の幅は、根元部２９２ａの幅に対して５０％から７５％程度としており、当接部３０２ａ、３０２ｂが根元部２９２ａを確実に支持できるようにしている。

この圧縮機では、吐出リード弁２９ａが吐出ポート２３ｂを開き始めると、冷媒ガス及び潤滑油からなる混相の噴流の一部が環状溝２７ａに流入する。吐出ポート２３ｂがさらに開くと、全方位に噴流が噴出されるが、根元部２９２ａに向かう噴流は、連通溝３０１を介して、第２溝部２７ｃに導かれる。このため、その重なる範囲（円弧部分２７ｇ）に溜まった潤滑油を吹き飛ばすことができる。

そして、噴流は、連通溝３０１から第２溝部２７ｃに到達すると、根元部２９２ａを跨ぐ第２溝部２７ｃに沿って、吐出リード弁２９ａの幅方向外側に吐出される。このため、固定面２７ｆと根元部２９２ａとの間に溜まった潤滑油や、第２溝部２７ｃに溜まった潤滑油をも吹き飛ばすことができる。また、連通溝３０１の分だけ固定面２７ｆと根元部２９２ａとが密着する面積が減る。このため、この圧縮機は、固定面２７ｆと根元部２９２ａとが離間するタイミングを一層早めることができ、その結果として、本発明の作用効果を確実に奏することができる。他の作用効果は実施例１と同様である。

（実施例３）
実施例３の圧縮機は、図１０に示すように、吐出ポート２３ｂを閉じた状態の弁部２９３ａを平面視した場合、弁部２９３ａにおける長手方向Ｄ１の先端側を向く外縁２９３ｅは、環状溝２７ａにおける長手方向Ｄ１の根元側を向く内縁２７１ｅに対して長手方向Ｄ１の根元側に位置している。その他の構成は、実施例１の圧縮機と同一である。

このような構成である実施例３の圧縮機も、実施例１の圧縮機の同様の作用効果を奏することができる。

（実施例４）
実施例４の圧縮機は、図１１及び図１２に示すように、弁座面２７ｂのうち、長手方向Ｄ１の先端側の部分が受け部２７１とされているとともに、長手方向Ｄ１の根元側の部分が受け部２７２とされている。受け部２７２は、弁座面２７ｂにおける他の部分より長手方向Ｄ１の根元側に膨出している。これにより、受け部２７１、２７２は、弁座面２７ｂにおける他の部分より面積が大きくなっている。その他の構成は、実施例１の圧縮機と同一である。

この圧縮機では、吐出リード弁２９ａの根元部２９２ａが受け部２７２と衝突する際、大きな受け部２７２によって根元部２９２ａに小さな応力しか作用しない。このため、この圧縮機では、吐出リード弁２９ａの損傷をより有効に防止でき、優れた耐久性を発揮することが可能である。他の作用効果は実施例１と同様である。

（実施例５）
実施例５の圧縮機は、図１３及び図１４に示すように、固定面２７ｆに吐出ポート２３ｂの根元側及び左右を囲うＣ字形状の第１溝部２７ｐが凹設されている。このため、固定面２７ｆは長手方向Ｄ１の先端側の部分が受け部２７３とされている。すなわち、受け部２７３は、弁座面２７ｂにおける他の部分より長手方向Ｄ１の先端側に膨出して、固定面２７ｆと連続している。その他の構成は、実施例１の圧縮機と同一である。

この圧縮機では、Ｃ字形状の第１溝部２７ｐにおける長手方向Ｄ１の先端側で対向する両端の間隔を広げることにより、それらの間に、弁座面２７ｂにおける他の部分より長手方向Ｄ１の先端側に膨出する受け部２７３を大きく形成できる。このため、吐出リード弁２９ａの弁部２９３ａが受け部２７３と衝突する際、その大きな受け部２７３上の潤滑油が衝突力を確実に緩和できるので、弁部２９３ａに小さな応力しか作用せず、弁部２９３ａの先端に大きな応力が確実に生じ難い。その結果、この圧縮機においても、吐出リード弁２９ａの損傷を有効に防止でき、優れた耐久性を確実に発揮することができる。他の作用効果は実施例１と同様である。

（実施例６）
実施例６の圧縮機は、図１５及び図１６に示すように、固定面２７ｆに吐出ポート２３ｂの先端側及び左右を囲う逆Ｃ字形状の第１溝部２７ｑが凹設されている。このため、固定面２７ｆは長手方向Ｄ１の根元側の部分が受け部２７４とされている。すなわち、受け部２７４は、弁座面２７ｂにおける他の部分より長手方向Ｄ１の根元側に膨出して、固定面２７ｆと連続している。その他の構成は、実施例１の圧縮機と同一である。

この圧縮機では、吐出リード弁２９ａの根元部２９２ａが受け部２７４と衝突する際、大きな受け部２７４によって根元部２９２ａに小さな応力しか作用しない。このため、この圧縮機においても、吐出リード弁２９ａの損傷を有効に防止でき、優れた耐久性を発揮することが可能である。他の作用効果は実施例１と同様である。

（実施例７）
実施例７の圧縮機は、図１７及び図１８に示すように、固定面２７ｆに吐出ポート２３ｂの左右を囲う（）形状の第１溝部２７ｒが凹設されている。このため、固定面２７ｆは長手方向Ｄ１の先端側の部分が受け部２７３とされているとともに、根元側の部分が受け部２７４とされている。その他の構成は、実施例１の圧縮機と同一である。

この圧縮機では、吐出リード弁２９ａの根元部２９２ａが受け部２７４と衝突する際、大きな受け部２７４によって根元部２９２ａに小さな応力しか作用しない。また、弁部２９３ａが受け部２７３と衝突する際も、大きな受け部２７３によって弁部２９３ａに小さな応力しか作用しない。このため、この圧縮機においても、吐出リード弁２９ａの損傷をより有効に防止でき、優れた耐久性を発揮することが可能である。他の作用効果は実施例１と同様である。

（実施例８）
図１３及び図１４に示すように、実施例５の圧縮機では、弁座面２７ｂ全体が第１溝部２７ｐより外側と面一とされているのに対して、実施例８の圧縮機では、図１９〜図２１に示すように、弁座面８２７ｂが第１面８０１、第２面８０２及び一対の傾斜面８０３Ｌ、８０３Ｒからなる。第１溝部２７ｐ、第２溝部２７ｃ及び受け部２７３等のその他の構成は、実施例５の圧縮機と同一である。

図１９に示すように、弁座面８２７ｂを平面視した場合、第１面８０１は、固定面２７ｆにおける長手方向Ｄ１の先端側の部分である受け部２７３と、吐出ポート２３ｂの先端側を囲うように受け部２７３から延びる一対の円弧部８０１Ｌ、８０１Ｒとからなる。図２０及び図２１に示すように、受け部２７３と両円弧部８０１Ｌ、８０１Ｒとは、面一をなしている。

図１９に示すように、第２面８０２は、吐出ポート２３ｂと、第１溝部２７ｐにおける長手方向Ｄ１の根元側との間で、吐出ポート２３ｂを円弧状に囲んでいる。第２面８０２の両端はそれぞれ、両円弧部８０１Ｌ、８０１Ｒに向かって延びている。第２面８０２は、図２０及び図２１に示すように、第１面８０１より低くされている。第１面８０１と第２面８０２との高低差は、弁部２９３ａが過度に変形することなく弁座面８２７ｂ全体に当接可能な程度に小さく設定されている。本実施例では、第２面８０２は、第１面８０１より２０μｍ程度低くされている。

図１９に示すように、両傾斜面８０３Ｌ、８０３Ｒはそれぞれ、第１面８０１の両円弧部８０１Ｌ、８０１Ｒと第２面８０２との間に位置している。両傾斜面８０３Ｌ、８０３Ｒにおける長手方向Ｄ１の根元側はそれぞれ第２面８０２と接続され、両傾斜面８０３Ｌ、８０３Ｒにおける長手方向Ｄ１の先端側はそれぞれ両円弧部８０１Ｌ、８０１Ｒと接続されている。図２０及び図２１に示すように、両傾斜面８０３Ｌ、８０３Ｒはそれぞれ、第２面８０２から両円弧部８０１Ｌ、８０１Ｒまでなだらかに傾斜し、徐々に高さが変位している。

図１９に示すように、長手方向Ｄ１に沿った中心線Ｃ１を仮想し、図１９の紙面における中心線Ｃ１より上側を左側とし、中心線Ｃ１より下側を右側とする。そして、吐出ポート２３ｂの中心Ｏと、左の傾斜面８０３Ｌの根元側との長手方向Ｄ１に沿う距離をＬ１とする。また、中心Ｏと、左の傾斜面８０３Ｌの先端側との長手方向Ｄ１に沿う距離をＬ２とする。さらに、中心Ｏと、右の傾斜面８０３Ｒの根元側との長手方向Ｄ１に沿う距離をＲ１とする。また、中心Ｏと、右の傾斜面８０３Ｒの先端側との長手方向Ｄ１に沿う距離をＲ２とする。そうすると、距離Ｌ１は距離Ｒ１より短くされ、距離Ｌ２も距離Ｒ２より短くされている。すなわち、弁座面８２７ｂは、中心線Ｃ１の左右で非対称とされている。

この圧縮機では、第２面８０２が第１面８０１より低い。これにより、この圧縮機では、弁座面２７ｂ全体が第１溝部２７ｐより外側と面一をなす実施例５の圧縮機と比較して、吐出リード弁２９ａが吐出ポート２３ｂを閉じる瞬間、弁部２９３ａと第２面８０２との衝突が始まるタイミングを遅らせることができる。このため、弁部２９３ａと第２面８０２との衝突による応力波が第１面８０１に形成された受け部２７３に伝搬するタイミングも遅らせることができる。また、弁部２９３ａの根元側が第２面８０２及び両傾斜面８０３Ｌ、８０３Ｒに沿って撓み、根元側から徐々に吐出ポート２３ｂを閉じることにより、弁部２９３ａの先端が受け部２７３に衝突する際の衝撃を緩和することができる。さらに、この圧縮機では、両傾斜面８０３Ｌ、８０３Ｒが第２面８０２から第１面８０１まで徐々に高さが変位することにより、弁部２９３ａと第２面８０２との衝突による応力波が両傾斜面８０３Ｌ、８０３Ｒを通過する際に増幅され難い。これらにより、この圧縮機では、弁部２９３ａの先端に大きな応力が一層生じ難い。

さらに、この圧縮機では、弁座面８２７ｂが中心線Ｃ１の左右で非対称とされている。これにより、この圧縮機では、弁部２９３ａと第２面８０２との衝突による応力波が先端側に向かって伝播される際、第２面８０２から左の傾斜面８０３Ｌ及び円弧部８０１Ｌに沿って伝搬される応力波と、第２面８０２から右の傾斜面８０３Ｒ及び円弧部８０１Ｒに沿って伝搬される応力波との位相がずれ、第１面８０１に形成された受け部２７３に伝搬する。その結果、位相がずれた応力波同士が受け部２７３で合流して打ち消し合うので、弁部２９３ａの先端に大きな応力がより一層生じ難い。その結果、この圧縮機は、吐出リード弁２９ａの損傷を一層有効に防止でき、優れた耐久性をより確実に発揮することができる。他の作用効果は実施例１、５と同様である。

（実施例９）
図４及び図５に示すように、実施例１の圧縮機では、弁座面２７ｂ全体が第１溝部２７ａより外側と面一とされているのに対して、実施例９の圧縮機では、図２２〜図２４に示すように、弁座面９２７ｂが第１面９０１、第２面９０２及び一対の傾斜面９０３Ｌ、９０３Ｒからなる。第１溝部２７ａ、第２溝部２７ｃ及び受け部２７１等のその他の構成は、実施例１の圧縮機と同一である。

図２２に示すように、弁座面９２７ｂを平面視した場合、第１面９０１は、吐出ポート２３ｂと、第１溝部２７ａにおける長手方向Ｄ１の先端側との間に位置し、長手方向Ｄ１の先端側に膨出する受け部２７１と、吐出ポート２３ｂの先端側を囲うように受け部２７１から延びる一対の円弧部９０１Ｌ、９０１Ｒとからなる。図２３及び図２４に示すように、受け部２７１と両円弧部９０１Ｌ、９０１Ｒとは、面一をなしている。

第２面９０２は、実施例８の第２面８０２と同様の構成であるので説明は簡略する。図２２に示すように、第２面９０２は、吐出ポート２３ｂと、第１溝部２７ａにおける長手方向Ｄ１の根元側との間で、吐出ポート２３ｂを円弧状に囲んでいる。第２面９０２は、図２３及び図２４に示すように、第１面９０１より低くされている。

両傾斜面９０３Ｌ、９０３Ｒは、実施例８の両傾斜面８０３Ｌ、８０３Ｒと同様の構成であるので説明は簡略する。図２２〜２４に示すように、両傾斜面９０３Ｌ、９０３Ｒはそれぞれ、第１面９０１の両円弧部９０１Ｌ、９０１Ｒと第２面９０２との間に位置し、第２面９０２から両円弧部９０１Ｌ、９０１Ｒまで徐々に高さが変位している。

図２２に示すように、吐出ポート２３ｂの中心Ｏと、左の傾斜面９０３Ｌの根元側との長手方向Ｄ１に沿う距離をＬ３とする。また、中心Ｏと、左の傾斜面９０３Ｌの先端側との長手方向Ｄ１に沿う距離をＬ４とする。さらに、中心Ｏと、右の傾斜面９０３Ｒの根元側との長手方向Ｄ１に沿う距離をＲ３とする。また、中心Ｏと、右の傾斜面９０３Ｒの先端側との長手方向Ｄ１に沿う距離をＲ４とする。そうすると、距離Ｌ３は距離Ｒ３より短くされ、距離Ｌ４も距離Ｒ４より短くされている。すなわち、弁座面９２７ｂも、実施例８の弁座面８２７ｂと同様に、中心線Ｃ１の左右で非対称とされている。

このような構成である実施例９の圧縮機も、実施例８の圧縮機の同様の作用効果を奏することができる。

以上において、本発明を実施例１〜９に即して説明したが、本発明は上記実施例１〜９に制限されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更して適用できることはいうまでもない。

例えば、実施例１では第２溝部２７ｃを環状溝２７ａより深く形成し、実施例２では環状溝２７ａ、第２溝部２７ｃ及び連通溝３０１を同一の深さで形成したが、これらの深さはそれらに限定されるものではない。

また、実施例２における連通溝３０１と同様の連通溝を実施例８、９の圧縮機における第１溝部２７ａ、２７ｂと第２溝部２７ｃとの間に凹設して、第１溝部２７ａ、２７ｂと第２溝部２７ｃとを連通させてもよい。

また、実施例８において、距離Ｌ１及び距離Ｒ１を等しくし、距離Ｌ２及び距離Ｒ２を等しくすることにより、弁座面８２７ｂが中心線Ｃ１の左右で対称となるが、このような構成も本発明に含まれる。同様に、実施例９において、距離Ｌ３及び距離Ｒ３を等しくし、距離Ｌ４及び距離Ｒ４を等しくする構成も本発明に含まれる。

本発明は車両用空調装置に利用可能である。

５ｂ…吐出室、２４…圧縮室
２５、２７…隔壁（２５…吸入弁板、２７…弁板）
２３ｂ…吐出ポート
２９ａ…吐出リード弁
２７ｆ…固定面
２９１ａ…固定部
Ｄ１…長手方向
２９２ａ…根元部
２９３ａ…弁部
２７ａ、２７ｐ、２７ｑ、２７ｒ…第１溝部（２７ａ…環状溝、２７ｐ…長手方向の先端側を除いて吐出ポートを周方向に囲むＣ状溝）
２７ｂ、８２７ｂ、９２７ｂ…弁座面
２７１、２７２、２７３、２７４…受け部
８０１、９０１…第１面
８０２、９０２…第２面
８０３Ｌ、８０３Ｒ、９０３Ｌ、９０３Ｒ…傾斜面
Ｃ１…中心線
２７ｃ…第２溝部
３０１…連通溝

Claims (9)

1. 吐出室と圧縮室との間に隔壁が設けられ、該隔壁には該吐出室と該圧縮室とを連通可能な吐出ポートが貫設され、該吐出ポートは吐出リード弁によって開閉され、
   該吐出ポートは該隔壁の厚さ方向に延在する周壁のみによって構成され、
   該吐出リード弁は、該隔壁の該吐出室側の面である固定面に固定された固定部と、該固定部から長手方向に延びてリフト可能な根元部と、該根元部から該長手方向に延びて該吐出ポートを開閉する弁部とからなる圧縮機において、
   前記固定面には、前記吐出ポートを閉じた状態の前記吐出リード弁を平面視した場合、該吐出ポートを取り巻くように凹設され、前記根元部と重なる範囲まで延在する第１溝部と、該吐出ポートと該第１溝部とに挟まれ、前記弁部を封止する弁座面とが形成され、
   該吐出ポートを閉じた状態の該弁部を平面視した場合、該弁部における前記長手方向の先端部が該第１溝部を塞がないように形成されており、
   該弁座面には、該長手方向の先端側に位置して、該弁座面における他の部分より該長手方向の先端側に膨出する受け部が前記吐出ポートの中心から外側に向かって形成されていることを特徴とする圧縮機。
2. 吐出室と圧縮室との間に隔壁が設けられ、該隔壁には該吐出室と該圧縮室とを連通可能な吐出ポートが貫設され、該吐出ポートは吐出リード弁によって開閉され、
   該吐出ポートは該隔壁の厚さ方向に延在する周壁のみによって構成され、
   該吐出リード弁は、該隔壁の該吐出室側の面である固定面に固定された固定部と、該固定部から長手方向に延びてリフト可能な根元部と、該根元部から該長手方向に延びて該吐出ポートを開閉する弁部とからなる圧縮機において、
   前記固定面には、前記吐出ポートを閉じた状態の前記吐出リード弁を平面視した場合、該吐出ポートを取り巻くように凹設され、前記根元部と重なる範囲まで延在する第１溝部と、該吐出ポートと該第１溝部とに挟まれ、前記弁部を封止する弁座面とが形成され、
   該吐出ポートを閉じた状態の該弁部を平面視した場合、該弁部における前記長手方向の先端部が該第１溝部を塞がないように形成されており、
   該弁座面には、該長手方向の根元側に位置して、該弁座面における他の部分より該長手方向の根元側に膨出する受け部が前記吐出ポートの中心から外側に向かって形成されていることを特徴とする圧縮機。
3. 前記弁座面は、前記長手方向の先端側に位置し、前記第１溝部より外側と面一をなす第１面と、前記固定部側に位置し、該第１面より低い第２面と、該第１面と該第２面との間に位置し、該第２面から該第１面まで徐々に高さが変位する傾斜面とからなり、
   前記受け部は、該第１面に形成されている請求項１記載の圧縮機。
4. 前記弁座面は、前記長手方向に沿った中心線を仮想した場合、該中心線の左右で非対称である請求項３記載の圧縮機。
5. 前記第１溝部は、前記吐出ポートを周方向に囲む環状溝である請求項１乃至４のいずれか１項記載の圧縮機。
6. 前記第１溝部は、前記長手方向の先端側を除いて前記吐出ポートを周方向に囲むＣ状溝である請求項１、３又は４項記載の圧縮機。
7. 前記第１溝部は、前記長手方向の根元側を除いて前記吐出ポートを周方向に囲むＣ状溝である請求項２記載の圧縮機。
8. 前記固定面には、前記吐出ポートを閉じた状態の前記吐出リード弁を平面視した場合、前記吐出ポートに対して前記長手方向の根元側で前記根元部を幅方向で跨ぐ第２溝部が凹設されている請求項１乃至７のいずれか１項記載の圧縮機。
9. 前記固定面には、前記吐出ポートを閉じた状態の前記吐出リード弁を平面視した場合、前記根元部と重なる範囲で前記長手方向に延びて前記第１溝部と前記第２溝部とを連通させる連通溝が凹設されている請求項８記載の圧縮機。

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