JP5527312B2 - オートフレッテージ加工装置 - Google Patents
オートフレッテージ加工装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5527312B2 JP5527312B2 JP2011266063A JP2011266063A JP5527312B2 JP 5527312 B2 JP5527312 B2 JP 5527312B2 JP 2011266063 A JP2011266063 A JP 2011266063A JP 2011266063 A JP2011266063 A JP 2011266063A JP 5527312 B2 JP5527312 B2 JP 5527312B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- workpiece
- auto
- end opening
- piston
- jig
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000012545 processing Methods 0.000 title claims description 51
- 239000010720 hydraulic oil Substances 0.000 claims description 39
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 claims description 5
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 claims description 5
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 26
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 18
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 18
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000000047 product Substances 0.000 description 12
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 5
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 5
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 4
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 4
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- -1 polyoxypropylene Polymers 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 238000009738 saturating Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JOYRKODLDBILNP-UHFFFAOYSA-N Ethyl urethane Chemical compound CCOC(N)=O JOYRKODLDBILNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- 239000002202 Polyethylene glycol Substances 0.000 description 1
- 150000005215 alkyl ethers Chemical class 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 125000000484 butyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- YACLQRRMGMJLJV-UHFFFAOYSA-N chloroprene Chemical compound ClC(=C)C=C YACLQRRMGMJLJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 150000001983 dialkylethers Chemical class 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000002828 fuel tank Substances 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 150000002825 nitriles Chemical class 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 1
- 229920002503 polyoxyethylene-polyoxypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001451 polypropylene glycol Polymers 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 238000013519 translation Methods 0.000 description 1
- 150000005691 triesters Chemical class 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P9/00—Treating or finishing surfaces mechanically, with or without calibrating, primarily to resist wear or impact, e.g. smoothing or roughening turbine blades or bearings; Features of such surfaces not otherwise provided for, their treatment being unspecified
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M55/00—Fuel-injection apparatus characterised by their fuel conduits or their venting means; Arrangements of conduits between fuel tank and pump F02M37/00
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M55/00—Fuel-injection apparatus characterised by their fuel conduits or their venting means; Arrangements of conduits between fuel tank and pump F02M37/00
- F02M55/02—Conduits between injection pumps and injectors, e.g. conduits between pump and common-rail or conduits between common-rail and injectors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M61/00—Fuel-injectors not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00
- F02M61/16—Details not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M61/02 - F02M61/14
- F02M61/168—Assembling; Disassembling; Manufacturing; Adjusting
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
- F02M2200/03—Fuel-injection apparatus having means for reducing or avoiding stress, e.g. the stress caused by mechanical force, by fluid pressure or by temperature variations
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
- F02M2200/80—Fuel injection apparatus manufacture, repair or assembly
- F02M2200/8053—Fuel injection apparatus manufacture, repair or assembly involving mechanical deformation of the apparatus or parts thereof
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
- F02M2200/90—Selection of particular materials
- F02M2200/9053—Metals
- F02M2200/9061—Special treatments for modifying the properties of metals used for fuel injection apparatus, e.g. modifying mechanical or electromagnetic properties
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
Description
すなわち、オートフレッテージ加工では、ワークの内側においては塑性変形させるように、かつ、ワークの外側においては弾性変形させるものの塑性変形させないような高圧力をワーク内部に与えている。これによって、ワークに残留圧縮応力を付与し、ワークの耐圧疲労強度を増強させている。このような加工方法は、ディーゼルコモンレールシステム部品などの耐圧疲労強度が必要とされる部品の、疲労強度増強を目的とした残留圧縮応力付与に利用されている。
特許文献1では、ワーク内部に加圧シリンダのピストンを直接挿入して昇圧するものであるが、このような加工方法では、加工の対象となるワークの形状(細孔、短い管路等)に起因して、昇圧時のストローク不足やピストンがワーク内に挿入できないなどの様々な制約が発生していた。
本発明の一実施形態を説明する前に、まず、本発明の基礎となった基礎技術である、ダイレクト加圧式のオートフレッテージ加工装置を説明する。なお、本発明の一実施形態においてもダイレクト加圧式のオートフレッテージ加工装置を前提としている。
図1、2は、ダイレクト加圧式オートフレッテージ加工を模式的に示す説明図である。高圧下でオートフレッテージ加工を施すワーク1の一例としては、特にディーゼルコモンレールシステム部品などの、耐圧疲労強度が必要とされる部品が挙げられる。その他、疲労強度増強を目的とした残留圧縮付与が必要とされる部品なら本発明は適用可能である。以下の説明では、ワーク1として、高圧燃料噴射管、コモンレール用レール、シリンダポンプ等にオートフレッジ加工を施す場合を例示して、本発明の一実施形態を説明する。
このピストン42は、図2に示すように、ワーク1の一端部の内壁に対して平均隙間量h(一例として1〜30μm)から成る隙間3を有するように挿入される。そのため、ピストン42が挿入されても平均隙間量hが維持されるように、少なくともピストン42が挿入される範囲のワーク1内部の軸方向と、ピストン42の軸方向と、加圧部40の加圧軸方向とが一致するように、加圧部40とワーク1とは設備に固定されている。
次に、上述したピストン42をワーク1に挿入させる際の所定の送り速度vについて説明するとともに、臨界送り速度Vcと、単位時間当たりの最大漏れ流量Qmaxとは何かについて説明する。
ワーク1の内部に充填される作動油2の粘度ηは、油の圧力をPとしたときに、次の式1で表すことができる。
η=η0exp(αP)・・・式1
ここで、η0は大気圧下の粘度(常圧粘度)、αは粘度圧力係数(液体固有のもの)であり、全ての液体で成立する(「トライボロジスト」第49巻第9号(2004年)720〜721頁等参照)。
しかし、実際には、上記の推測通りではない事が発明者の鋭意研究の末、判明した。以下、その内容について説明する。
図3(a)に示すように、前段の推測にもかかわらず、ピストン42を所定の送り速度V0で内圧室ICに挿入しても、内圧室ICの圧力Pが、時間T2までは圧力PはP2まで上昇するが、その後、圧力Pは上昇せず飽和してしまう状況が発生してしまい、目標とする圧力(フレッテージ加工を行う高圧力)に到達できないことが判明した。
ピストン42の下降に伴い、内圧室ICの容積が減少し、同時に隙間3から作動油2が流出し始める。ピストン42の下降と作動油2の流出にはタイムラグが発生するので、内圧室ICの圧力Pは上昇する(時間T1〜T2)。やがて作動油2の流出(漏れ流量)が増大すると、内圧室ICの容積が減少する速度も低下して定常状態となるため、内圧室ICの圧力Pは飽和(時間T2〜T3)する。やがてピストン24が停止する(T3)と、作動油2の流出だけが発生して圧力が0になる(T4)という状況が発生するものと考えられる。
図4(a)〜(e)は、それぞれ、ピストン42を内圧室ICに挿入する際の所定の送り速度を、V1〜V4に変更した場合の圧力と時間の関係を示す特性図である。
ピストン42を内圧室ICに挿入する所定の送り速度vをV1〜V4と徐々に上げると、送り速度V1、V2、Vcでは図3に示す模式図と同様に、圧力が上昇してやがて飽和状態となる特性図が得られたが、送り速度Vcを超えた送り速度V3、V4では、圧力が飽和することなく、時間の経過と共に超高圧レベルまで内圧室ICの圧力Pが上昇していることがわかる。
図5は、漏れ流量と圧力の関係を解析するための説明図であり、ピストン42をワーク1の内部に挿入することにより作動油2が漏れ出している状態を示している。
隙間3(平均隙間量h)からの漏れ流量Qは、次の一般式で表せる。
Q=C*(B/12L)*(h3/η)*ΔP・・・式2
ここで、Bは、シート円周長さ(隙間3の中央部分の円周長さ)、Lは、シート幅(隙間3が形成された領域の幅)、hは、隙間3の平均隙間量、ηは作動油2の粘性係数、ΔPは、隙間3の入口・出口圧力差である。Cは、ピストンとワーク内壁との間の表面形状によって定まる係数であり、表面粗さがRz=3.2程度の研磨面のときに、C=1とする。
この時、常圧粘度η0および粘度圧力係数αは、使用する作動油2の種別によって一義的に決定される。図6に示す一例では、常圧粘度η0=0.047(Pa・s)、粘度圧力係数α=10.328(Pa-1)の特性値を有するエーテル系3を作動油2として使用している。ここで、エーテル系3とは、ポリオキシエチレンポリオキシプロピレンアルキルエーテルからなる作動油のことである。
この時、シート円周長さBおよび平均隙間量hは製品形状から一義的に決定され、粘性係数ηは上記(1)で求めた値を使用する。なお、シート幅Lについては、本来、ピストンの挿入量と共に増大する可変パラメータであるが、発明者達の研究結果によれば、固定値として漏れ流量Qを算出しても概ね差し支えない。
図6に示す一例では、B=9.5(mm)、h=20(μm)、L=10(mm)となっている。
単位時間あたりに隙間3より流出する作動油2の漏れ流量は、ワーク1内部に挿入されるピストン42の単位時間あたりの体積に等しいので、最大漏れ流量Qmaxとなる時がピストン42の送り速度が最も速くなる速度、すなわち、臨界送り速度Vcとなる。
(臨界送り速度Vc)=(最大漏れ流量Qmax)/(ピストン42の断面積A)・・・式3
図6に示す一例の場合、最大漏れ流量Qmax=2329.32(mm3/sec)、ピストン42の断面積A=70.8mm2であるため、臨界送り速度Vc=32.9(mm/sec)となる。
図7は、隙間3の平均隙間量hを変更した場合の内圧室ICの圧力と漏れ流量の関係を示す特性図である。図7に示すように、隙間3の平均隙間量hを変更しても、圧力が変化する過程でピーク値である最大漏れ流量Qmaxが発生する特性となっているため、上記と同様に、各々の平均隙間量に応じた臨界送り速度Vcを算出すればよい。
次に、図6で示した作動油2とは異なる作動油を使用しつつ、隙間3の平均隙間量hを変更した場合について説明する。
ダイレクト加圧式オートフレッテージ加工は、上記のように、従来技術のオートフレッテージ加工の問題点を解決するものであるが、オートフレッテージ作動油を加圧するための加圧部の送り速度限界や製品形状などに起因する各種制約が発生することがある。
しかしながら、ワーク1によっては、製品形状などに起因して、ピストンのシート幅Lをaより長いbにすることができない場合が発生してしまう。
図10は、ディーゼルエンジンで用いられる燃料噴射弁の一例である。図11(a)、(b)は、燃料噴射弁に使用される一部材の一例を示す断面図である。
加工対象がディーゼルエンジンで用いられる燃料噴射弁(一例として、特開2009−203843号公報等参照)である場合について説明する。この燃料噴射弁は、コモンレールから供給される高圧側の管路101と、バルブを閉じるまでに噴射されずに残った燃料をフューエルタンクへ戻す低圧側の管路102が存在している。図10に示すように、燃料噴射弁ボデー103内部の大径部104(図11参照)においては、ボデーの中心に、ピストン等がアクチュエータ(ソレノイド又はピエゾ)により上下するように配置されているため、オートフレッジ加工を施す高圧の管路101は必然的に偏芯してしまうことになる。このため、図11(a)に示すロアボデー103’の上部管路101’は傾斜して比較的短くなってしまう。また、図11(b)に示すような場合においても、管路101’’は比較的短いことが多い。オートフレッジ加工を施す管路が短いと、ピストンの送り速度が、臨界送り速度Vcを超えて所定の圧力に達するに必要なストロークを確保できない場合が発生する。
(1)加圧部の能力により、ピストンの所定の送り速度を速くできない場合。
(2)加圧部の能力により、ピストンの押圧力を確保できない場合、例えば、ワークの内圧室ICの内径が大きすぎて、加圧部への負荷が大きすぎるような場合。
(3)ワーク形状により、ストロークを確保できない場合。
(4)ワーク形状により、挿入ピストン径が小さくなりすぎて、挿入ピストンに強度上の問題が生じる場合、すなわち、ワークの内圧室ICの径が小さすぎてピストンが挿入できない場合。
(本発明の一実施形態)
図12、図13は、本発明の一実施形態を説明する概略断面図である。図12では、ワーク1が高圧サプライポンプであり、図13では、ワーク1が燃料噴射弁ボデー103である。図14は、図13の本発明の一実施形態を説明する概略斜視図である。
なお、図12の高圧サプライポンプ1は、コモンレールに燃料を圧送するもので、特開2010−229924号公報等により周知のものである。図12の部分11には、吐出弁がねじ込まれ、部分12には吸入弁がねじ込まれる。13内部のICには、プランジャが挿入される。部分13の外周は円筒面となっており、ねじは形成されていない。
図12では、ワーク1が高圧サプライポンプであり、ワーク1は図示していないベース56(図14参照)に対して、Vブロックなどで載置され、シール体55’を、それぞれワーク1の端部開口14(ワーク端部開口)と直線流路52の端部開口52’(連結端部開口、Rや面取りなどが形成されている)に挿入して、シールする。内圧室ICに作動油2が送り込まれるように、シール体55’には連通孔55’’が設けられている。ワーク1の端部開口14の内周面の面取りなどを利用する場合には、シール部によるワークへの変形が生じても、製品として問題が発生しないので便利である。
金属と合成樹脂の使い分けとしては、ワーク1に傷をつけたくない場合、すなわち、製品完成時のシール面など性状が損傷していないことが必須の場合は、合成樹脂を使用すると良い。傷があっても差支えがない部分(図12のワーク1の端部開口14内周の面取りが形成されている部分等)なら金属で良い。また、金属シールでも、オートフレッテージ加工終了後に、シール時にシール体55’により生じたワークの凹み部分を後で除去するならば問題ない。
なお、この止め栓54は、必ずしも治具51に設ける必要はない。例えば、エア抜き通路53に連通する供給管を該エア抜き通路53の開口に配設し、当該供給管の途中に弁を設けて、該弁にてこの供給管を開閉するようにしてもよい。
また、図12のように内圧室ICのストロークが不足して、ワーク1においてストロークが確保できなくても、治具51でストロークを確保することができるようになる。
図12、13では、シール体55’を用いて、シール部55を構成していた。シール部55は、シール体55’を用いることなく、図16(a)のように、ワーク1の端部開口面と、治具51の端部開口面を直接接合させてシール部55としても良い。この場合には、ワーク1と治具51のそれぞれの端部開口面の加工精度を良くしておく必要がある。この場合も、ワーク1と治具51との間で、シール漏れがあってはならないので、治具51は、ワークに対して、長尺ボルト57で4箇所ほどベース56にねじ止めして、締め付けている。場合により、シール漏れがないように、長尺ボルト57の締め付けトルクを若干高めにするかもしくはボルト径を大きくすると良い。
製品として、ワーク1にテーパ面が存在する場合には、図16(c)のようにして、シール部55を構成しても良い。エッジで面圧を高くしてシール性を向上させたい場合には、図16(d)のように、円環状の断面山形突起59を形成すると良い。ワーク1の端部開口面に、Oリング挿入溝などの円環溝が存在する場合には、それを利用して、治具51の端部開口面に円環凸部59’を設けて、シール部55を構成すると良い。図13の燃料噴射弁ボデー103に見られるように、製品端部(ねじ部ねじキャップ21で封止部位)に、ねじが存在する場合には、治具51に封止できるように雌ねじや雄ねじを設置して、シール部55を構成しても良い。
ワーク形状によらず、治具51の直線流路52ならば、シート幅Lやシート円周長さBなどのスペックを、任意に設計することができ、臨界送り速度Vcを適宜設定可能とすることができる。しかも、複数製品(ワーク)に対して併用して、燃料噴射弁、シリンダポンプなど共用の治具にすることもできる。これにより、治具51の製造コストを低減することができる。
2 作動油
3 隙間
14 ワーク端部開口
40 加圧部
42 ピストン
51 治具
52 直線流路
52’ 連結端部開口
53 エア抜き通路
Claims (7)
- ワーク端部開口(14)および内圧室(IC)を有し、当該内圧室(IC)は、前記ワーク端部開口(14)を除いて密閉され、当該ワーク端部開口(14)から当該内圧室(IC)に作動油(2)が充填されるワーク(1)と、
当該ワーク(1)に対して着脱可能であり、内部に直線流路(52)を有し、当該直線流路(52)は、前記ワーク端部開口(14)に対してシール部(55)を経由して漏れなく連通するよう構成された治具(51)と、
前記治具内部に設けられた前記直線流路(52)の内壁に対して、所定の平均隙間量(h)を有する隙間(3)を形成するピストン(42)と、
当該ピストン(42)を駆動する加圧部(40)と、を具備し、
前記加圧部(40)は、前記作動油(2)で充填された前記直線流路(52)において前記ピストン(42)が所定の送り速度(v)となるように、前記ピストン(42)を駆動するものであり、
当該駆動により前記隙間(3)より漏れ出す前記作動油(2)の、単位時間当たりの最大漏れ流量(Qmax)に相当する臨界送り速度(Vc)よりも前記所定の送り速度(v)を速くすることにより、前記ワーク(1)にオートフレッテージ加工を施すことを特徴とするオートフレッテージ加工装置。 - 前記治具(51)には、前記直線流路(52)に連通するエア抜き通路(53)が設けられていることを特徴とする請求項1に記載のオートフレッテージ加工装置。
- 前記エア抜き通路(53)には、エア抜き通路の止め栓(54)が設けられていることを特徴とする請求項2に記載のオートフレッテージ加工装置。
- 前記シール部(55)は、連通孔(55’’)が貫通したシール体(55’)を、前記ワーク(1)のワーク端部開口(14)と、前記治具(51)の直線流路(52)の連結端部開口(52’)との間に隙間なく押し当てることによりシールしたことを特徴とする請求項1から3のいずれか1項に記載のオートフレッテージ加工装置。
- 前記シール体(55’)が、金属又は合成樹脂で形成されていることを特徴とする請求項4に記載のオートフレッテージ加工装置。
- 前記シール部(55)は、前記ワーク(1)のワーク端部開口(14)と、前記治具(51)の直線流路(52)の連結端部開口(52’)とを隙間なく押し当てるか連結することによりシールしたことを特徴とする請求項1から3のいずれか1項に記載のオートフレッテージ加工装置。
- 前記ワーク(1)のワーク端部開口(14)か、前記治具(51)の直線流路(52)の連結端部開口(52’)のいずれか一方又は双方に、Oリング、円環突起、テーパ面、又は、ねじが設けられていることを特徴とする請求項6に記載のオートフレッテージ加工装置。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011266063A JP5527312B2 (ja) | 2011-12-05 | 2011-12-05 | オートフレッテージ加工装置 |
PCT/JP2012/068117 WO2013084533A1 (ja) | 2011-12-05 | 2012-07-17 | オートフレッテージ加工装置 |
CN201280059826.4A CN103958085B (zh) | 2011-12-05 | 2012-07-17 | 自应力加工装置 |
EP12854910.2A EP2789409B8 (en) | 2011-12-05 | 2012-07-17 | Autofrettage machining device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011266063A JP5527312B2 (ja) | 2011-12-05 | 2011-12-05 | オートフレッテージ加工装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2013116498A JP2013116498A (ja) | 2013-06-13 |
JP5527312B2 true JP5527312B2 (ja) | 2014-06-18 |
Family
ID=48573918
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011266063A Expired - Fee Related JP5527312B2 (ja) | 2011-12-05 | 2011-12-05 | オートフレッテージ加工装置 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP2789409B8 (ja) |
JP (1) | JP5527312B2 (ja) |
CN (1) | CN103958085B (ja) |
WO (1) | WO2013084533A1 (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3233368B1 (en) * | 2014-12-15 | 2018-08-22 | Wärtsilä Finland Oy | Method of producing a cylinder head for an internal combustion piston engine and a cylinder head blank for an internal combustion piston engine |
JP6816592B2 (ja) * | 2017-03-22 | 2021-01-20 | 株式会社デンソー | オートフレッテージ加工装置、及び、オートフレッテージ加工方法 |
US11105304B2 (en) * | 2018-12-04 | 2021-08-31 | Caterpillar Inc. | Fuel injector having residually stressed solenoid housing for improved pressure capapility |
CN113134991B (zh) * | 2021-04-08 | 2023-06-02 | 太原科技大学 | 一种温等静压机 |
CN113477779B (zh) * | 2021-07-13 | 2023-06-27 | 保隆沙士基达(安徽)液压成型有限公司 | 一种注水杆组件 |
CN114231716A (zh) * | 2021-12-28 | 2022-03-25 | 浙江奥加汽车零部件制造有限公司 | 一种内壁强化装置 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58210359A (ja) * | 1982-06-01 | 1983-12-07 | Yanmar Diesel Engine Co Ltd | 燃料噴射弁の燃料高圧管接続構造 |
US5282574A (en) * | 1991-12-19 | 1994-02-01 | Caterpillar Inc. | Hydraulic flow shutoff device for a unit fuel pump/injector |
JP3749013B2 (ja) * | 1997-03-03 | 2006-02-22 | 臼井国際産業株式会社 | コモンレールおよびその製造方法 |
JP4405102B2 (ja) * | 2001-04-11 | 2010-01-27 | 臼井国際産業株式会社 | ディーゼルエンジン用コモンレール |
JP2004092551A (ja) | 2002-09-02 | 2004-03-25 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | ディーゼルエンジン用コモンレール |
DE102006054440B3 (de) | 2006-11-16 | 2007-12-13 | Maximator Gmbh | Autofrettageverfahren und Autofrettagevorrichtung |
JP4333796B2 (ja) * | 2007-01-31 | 2009-09-16 | 株式会社デンソー | 燃料噴射ポンプ |
JP4380739B2 (ja) * | 2007-07-06 | 2009-12-09 | 株式会社デンソー | 高圧燃料ポンプ |
JP5534495B2 (ja) * | 2007-08-26 | 2014-07-02 | 臼井国際産業株式会社 | 高圧燃料噴射管のオートフレッテージ処理を含めた耐圧検査におけるシール方法 |
JP4998325B2 (ja) | 2008-02-27 | 2012-08-15 | 株式会社デンソー | 燃料噴射弁のフィルタ異常判定装置及び燃料噴射システム |
JP5187255B2 (ja) | 2009-03-27 | 2013-04-24 | 株式会社デンソー | 高圧ポンプ |
DE102011001763B4 (de) * | 2010-04-07 | 2017-12-21 | Denso Corporation | Autofrettagesystem, Autofrettageverfahren und Verfahren zum Herstellen eines Werkstücks mittels Autofrettage |
-
2011
- 2011-12-05 JP JP2011266063A patent/JP5527312B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2012
- 2012-07-17 WO PCT/JP2012/068117 patent/WO2013084533A1/ja unknown
- 2012-07-17 CN CN201280059826.4A patent/CN103958085B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2012-07-17 EP EP12854910.2A patent/EP2789409B8/en not_active Not-in-force
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2013116498A (ja) | 2013-06-13 |
EP2789409B8 (en) | 2016-08-10 |
EP2789409A1 (en) | 2014-10-15 |
CN103958085A (zh) | 2014-07-30 |
EP2789409B1 (en) | 2016-05-04 |
EP2789409A4 (en) | 2015-07-22 |
WO2013084533A1 (ja) | 2013-06-13 |
CN103958085B (zh) | 2015-09-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5527312B2 (ja) | オートフレッテージ加工装置 | |
EP3652436B1 (en) | Control of a high-pressure compressor | |
US8511218B2 (en) | Clamping device for cylinder sleeves and use thereof, and mud pump having a clamping | |
CN105181475B (zh) | 一种伺服电动缸增压的脉冲试验系统 | |
JP2010510385A (ja) | 自緊法及び自緊装置 | |
US10590897B2 (en) | High-pressure fuel supply pump, manufacturing method thereof, and method of bonding two members | |
US10041594B2 (en) | Energized screw gland | |
JP5530786B2 (ja) | 圧力保持弁の検査装置および検査方法 | |
JP2010181191A (ja) | 内圧試験装置 | |
KR101314932B1 (ko) | 분사 노즐의 가공 방법 | |
CN103195699B (zh) | 一种采用自增强密封结构的泵头体自增强装置 | |
JP5067468B2 (ja) | オートフレッテージ加工装置、オートフレッテージ加工方法、及び、オートフレッテージ加工を施したワークの製造方法 | |
JP5472432B2 (ja) | オートフレッテージ加工装置、オートフレッテージ加工方法、及び、オートフレッテージ加工を施したワークの製造方法 | |
US11298737B2 (en) | Device and method for the autofrettage of a workpiece | |
JP2012087356A (ja) | オートフレッテージ加工装置、オートフレッテージ加工方法、及び、オートフレッテージ加工を施したワークの製造方法 | |
WO2019131049A1 (ja) | 燃料供給ポンプ | |
CN207593184U (zh) | 一种适用于圆环截面的大过盈量过盈装配装置 | |
KR20160120300A (ko) | 연료 펌프 | |
CN102321792A (zh) | 自应力加工系统,自应力加工方法,和使用自应力加工生产工件的方法 | |
JP2012255478A (ja) | シール装置およびシール方法 | |
CN204140377U (zh) | 柱塞泵及柱塞副总成 | |
US7377757B2 (en) | Fluid pump with enhanced seal | |
JP5327166B2 (ja) | 超高圧の耐圧シール装置 | |
CN109340207B (zh) | 一种液控切断阀 | |
JP2012052434A (ja) | 送液用ポンプ装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130424 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140318 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140331 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5527312 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |