JP5487948B2 - 多孔質構造体の製造方法および多孔質構造体 - Google Patents
多孔質構造体の製造方法および多孔質構造体 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5487948B2 JP5487948B2 JP2009290838A JP2009290838A JP5487948B2 JP 5487948 B2 JP5487948 B2 JP 5487948B2 JP 2009290838 A JP2009290838 A JP 2009290838A JP 2009290838 A JP2009290838 A JP 2009290838A JP 5487948 B2 JP5487948 B2 JP 5487948B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- sprayed
- porous substrate
- reinforcing layer
- spraying method
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 16
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 177
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 88
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims description 81
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 76
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 51
- 238000010285 flame spraying Methods 0.000 claims description 37
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 23
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 claims description 20
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 18
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims description 9
- 239000002356 single layer Substances 0.000 claims description 3
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 37
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 33
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 17
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 11
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 11
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 9
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 8
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 7
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 6
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 5
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 229910052878 cordierite Inorganic materials 0.000 description 4
- JSKIRARMQDRGJZ-UHFFFAOYSA-N dimagnesium dioxido-bis[(1-oxido-3-oxo-2,4,6,8,9-pentaoxa-1,3-disila-5,7-dialuminabicyclo[3.3.1]nonan-7-yl)oxy]silane Chemical compound [Mg++].[Mg++].[O-][Si]([O-])(O[Al]1O[Al]2O[Si](=O)O[Si]([O-])(O1)O2)O[Al]1O[Al]2O[Si](=O)O[Si]([O-])(O1)O2 JSKIRARMQDRGJZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002346 layers by function Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 4
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 4
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 4
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000010286 high velocity air fuel Methods 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N alpha-acetylene Natural products C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000011195 cermet Substances 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 125000002534 ethynyl group Chemical group [H]C#C* 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000011900 installation process Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Description
本発明は、高速フレーム溶射法によって形成された溶射層を有する多孔質構造体の製造方法および多孔質構造体に関する。
従来から、車両の排気ガスを浄化する触媒を担持する触媒担体として、多孔質基材が用いられている。この多孔質基材は、通常ハニカム状であって、多孔質基材の表面の一部には、正電極または負電極となる電極層が設けてある。電極層を介して多孔質基材に電力を供給し、多孔質基材を通電加熱することによって、多孔質基材に担持される触媒を暖め活性化することができる。よって、内燃機関の始動直後など、排気ガスの温度が低い場合に、触媒が活性化するまでの時間を短縮することができる。
この多孔質基材は、高温の排気ガスの通路で使用されるので、排気ガスに対する耐熱性や、加熱や冷却に対する耐熱衝撃性、車両振動等に対する機械的強度に優れた材料からなる。また、多孔質基材は、通電加熱されるので、適切な電気抵抗率を有する材料からなる。具体的な材料としては、例えば炭化ケイ素（ＳｉＣ）やコージェライト（２ＭｇＯ・２Ａｌ２Ｏ３・５ＳｉＯ２）などのセラミックス材料が挙げられる。
ところで、多孔質基材の表面の一部に電極層などの機能層を形成する方法としては、例えばメッキ法、ＣＶＤ法、ＰＶＤ法、溶射法などがある。溶射法は、他の成膜法に比べて、成膜速度が速いので、厚い機能層を形成するのに適している。
溶射法としては、例えば粉末式フレーム溶射法、プラズマ溶射法、高速フレーム溶射法などがある。これらの溶射法の中でも、高速フレーム溶射法は、溶射ガンにより溶射される溶射粒子の速度が速く、且つ、溶射粒子の温度が低いので、厚くて緻密な機能層を形成するのに適している（例えば、特許文献１参照）。
しかしながら、高速フレーム溶射法は、溶射ガンにより溶射される溶射粒子の速度が速いので、溶射粒子が多孔質基材に衝突する時の衝撃が大きい。このため、多孔質基材がセラミックス材料などの脆性材料からなる場合に、多孔質基材が損傷することがある。
本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、高速フレーム溶射法によって溶射層を形成する際に溶射粒子の衝突時の衝撃によって多孔質基材が損傷するのを抑制することができる多孔質構造体の製造方法および多孔質構造体を提供することを目的とする。
前記目的を達成するため、本発明の多孔質構造体の製造方法は、
脆性材料からなる多孔質基材の表面の少なくとも一部に、該多孔質基材を補強する補強層を形成する補強層形成工程と、
形成した該補強層の表面の少なくとも一部に、高速フレーム溶射法により溶射層を形成する溶射層形成工程とを有する。
脆性材料からなる多孔質基材の表面の少なくとも一部に、該多孔質基材を補強する補強層を形成する補強層形成工程と、
形成した該補強層の表面の少なくとも一部に、高速フレーム溶射法により溶射層を形成する溶射層形成工程とを有する。
また、本発明の多孔質構造体は、
脆性材料からなる多孔質基材の表面の少なくとも一部に、該多孔質基材を補強する補強層を設け、さらに、該補強層の表面の少なくとも一部に、高速フレーム溶射法により形成される溶射層を設けたものである。
脆性材料からなる多孔質基材の表面の少なくとも一部に、該多孔質基材を補強する補強層を設け、さらに、該補強層の表面の少なくとも一部に、高速フレーム溶射法により形成される溶射層を設けたものである。
本発明によれば、高速フレーム溶射法によって溶射層を形成する際に溶射粒子の衝突時の衝撃によって多孔質基材が損傷するのを抑制することができる多孔質構造体の製造方法および多孔質構造体を提供することができる。
以下、図面を参照し、本発明を実施するための形態について説明する。
はじめに、多孔質構造体について説明する。
図１は、本発明の一実施形態における多孔質構造体の断面図である。図１に示すように、多孔質構造体１０は、脆性材料からなる多孔質基材１２の表面の少なくとも一部に、多孔質基材１２を補強する補強層１４を設け、さらに、補強層１４の表面の少なくとも一部に、高速フレーム溶射法により形成される溶射層１６を設けたものである。多孔質基材１２は、例えば触媒を担持する触媒担体であって良く、この場合、補強層１４および溶射層１６は、多孔質基材１２を通電加熱するための電極層であって良い。この電極層には、電極端子１８が埋設してあって良い。電極端子１８などを介して多孔質基材１２に電力を供給し、多孔質基材１２を通電加熱することによって、多孔質基材１２に担持される触媒を暖め活性化することができる。以下、各構成について詳説する。
（多孔質基材）
多孔質基材１２は、内部に孔を有する固体である。例えば、多孔質基材１２は、図１に示すように、ハニカム状であって良く、この場合、リブ（隔壁）１２２で取り囲まれる複数のセル（貫通孔）１２４を有する。各セル１２４の断面形状は、例えば図１に示すように四角形状であっても良いし、六角形状であっても良く、特に限定されない。
多孔質基材１２は、内部に孔を有する固体である。例えば、多孔質基材１２は、図１に示すように、ハニカム状であって良く、この場合、リブ（隔壁）１２２で取り囲まれる複数のセル（貫通孔）１２４を有する。各セル１２４の断面形状は、例えば図１に示すように四角形状であっても良いし、六角形状であっても良く、特に限定されない。
多孔質基材１２は、使用環境に応じた材料からなる。例えば、多孔質基材１２は、高温環境で使用される場合、耐熱性に優れた材料からなる。また、多孔質基材１２は、加熱や冷却を繰り返す環境で使用される場合、耐熱衝撃性に優れた材料からなる。
例えば、多孔質基材１２は、高温の排気ガスの通路で使用される場合、排気ガスに対する耐熱性や、加熱や冷却に対する耐熱衝撃性、車両振動等に対する機械的強度に優れた材料からなる。また、多孔質基材１２は、通電加熱される場合、適切な電気抵抗率を有する材料からなる。具体的な材料としては、例えば炭化ケイ素（ＳｉＣ）やコージェライト（２ＭｇＯ・２Ａｌ２Ｏ３・５ＳｉＯ２）などのセラミックス材料が挙げられる。炭化ケイ素は、コージェライトよりも、融点が高いので耐熱性に優れている。一方、コージェライトは、炭化ケイ素よりも、熱膨張係数が小さいので耐熱衝撃性に優れており、また、比重が軽い。
多孔質基材１２は、車両の排気ガスを浄化する触媒を担持する触媒担体であって良い。触媒には、一般的なものが用いられ、例えば、三元触媒、酸化触媒、ＮＯｘ選択還元触媒、ＮＯｘ吸蔵還元触媒などが用いられる。これらの触媒は、多孔質基材１２のセル１２４の内壁面に成膜され、担持される。担持された触媒は、セル１２４内を通過する排気ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）、一酸化炭素（ＣＯ）、炭化水素（ＨＣ）などを浄化する。
多孔質基材１２の製造方法は、一般的なものであって良い。例えば、多孔質基材１２の製造方法は、粉末状の脆性材料にバインダーや水を混ぜた混練材を押出機によってハニカム状に押出成形し、乾燥した後に、焼結する方法がある。焼結する代わりに、成形体の粒子の隙間に脆性金属材料を溶融含浸する方法もある。具体的には、炭化ケイ素粉末およびカーボン粉末からなるハニカム状の成形体に、金属ケイ素を溶融含浸する方法などがある。この方法では、溶融含浸した金属ケイ素は、大部分が成形体中のカーボン粉末と反応して粉末状の炭化ケイ素となり、残部が粉末状の炭化ケイ素を結合する母材（マトリックス）となる。
（補強層）
補強層１４は、多孔質基材１２を補強するものである。補強層１４は、溶射層１６の下地として形成され、溶射層１６を形成する際に溶射粒子の衝突時の衝撃によって多孔質基材１２が損傷するのを抑制する。補強層１４は、単層または複数層からなる。
補強層１４は、多孔質基材１２を補強するものである。補強層１４は、溶射層１６の下地として形成され、溶射層１６を形成する際に溶射粒子の衝突時の衝撃によって多孔質基材１２が損傷するのを抑制する。補強層１４は、単層または複数層からなる。
補強層１４の材料は、多孔質基材１２の用途や材料、溶射層１６の機能や材料に応じて適宜選定されるが、溶射層１６の材料と同一であることが好ましい。補強層１４と溶射層１６との親和性や密着性を向上できるからである。なお、補強層１４が複数層である場合、少なくとも溶射層１６に接する側の層の材料が、溶射層１６の材料と同一であれば、上記効果が得られる。
また、補強層１４の材料は、展性を有する金属材料であることが好ましい。溶射層１６を形成する際に、溶射粒子の衝突時の衝撃を吸収するように塑性変形することができ、多孔質基材１２が損傷するのを効果的に抑制することができるからである。なお、補強層１４が複数層である場合、少なくともいずれか一層の材料が展性を有する金属材料であれば、上記効果が得られる。
補強層１４の層厚は、５μｍ以上であることが好ましい。５μｍ未満の場合、十分な補強効果を得ることができない。また、補強層１４の層厚は、補強層１４をプラズマ溶射法により形成する場合、３００μｍ以下であることが好ましく、５０μｍ以下であることがより好ましい。３００μｍを超える場合、溶射粒子の熱収縮に起因する残留応力が大き過ぎ、多孔質基材１２が損傷する。さらに、補強層１４の層厚は、補強層１４を粉末式フレーム溶射法により形成する場合、３００μｍ以下であることが好ましく、１００μｍ以下であることがより好ましい。３００μｍを超える場合、溶射粒子の熱収縮に起因する残留応力が大き過ぎ、多孔質基材１２が損傷する。
（溶射層）
溶射層１６は、補強層１４と協働して、多孔質基材１２に所定の機能を付与する機能層である。例えば、溶射層１６は、補強層１４と協働して、多孔質基材１２を通電加熱するための電極層（正電極層または負電極層）として機能する。
溶射層１６は、補強層１４と協働して、多孔質基材１２に所定の機能を付与する機能層である。例えば、溶射層１６は、補強層１４と協働して、多孔質基材１２を通電加熱するための電極層（正電極層または負電極層）として機能する。
溶射層１６の材料は、多孔質基材１２の使用環境や溶射層１６の機能に応じて適宜選定される。例えば、多孔質基材１２が高温環境下で使用され、溶射層１６が電極層として機能する場合、溶射層１６の材料は、耐高温酸化性を有する導電性材料であることが望まれる。耐高温酸化性を有する導電性材料としては、例えばＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金やＮｉＣｒＡｌＹ合金、高Ｃｒ合金などが挙げられる。
溶射層１６の層厚は、溶射層１６の機能や材料に応じて適宜設定される。例えば、溶射層１６が電極端子１８を覆う場合、溶射層１６の層厚は、当然に、電極端子１８の厚さ（例えば、１５０μｍ）よりも大きく設定される。
（電極端子）
電極端子１８は、電源に接続され、補強層１４や溶射層１６などからなる電極層を介して、多孔質基材１２に電力を供給するためのものである。電極端子１８は、補強層１４の表面に設置され、溶射層１６で覆われ、固定されている。電極端子１８の形状は、例えば図１に示すように箔状であっても良いし、線状であっても良く、特に限定されない。
電極端子１８は、電源に接続され、補強層１４や溶射層１６などからなる電極層を介して、多孔質基材１２に電力を供給するためのものである。電極端子１８は、補強層１４の表面に設置され、溶射層１６で覆われ、固定されている。電極端子１８の形状は、例えば図１に示すように箔状であっても良いし、線状であっても良く、特に限定されない。
次に、多孔質構造体の製造方法について説明する。
図２は、本発明の一実施形態における多孔質構造体の製造方法の工程図である。図２に示すように、多孔質構造体１０の製造方法は、脆性材料からなる多孔質基材１２の表面の少なくとも一部に、該多孔質基材１２を補強する補強層１４を形成する補強層形成工程（ステップＳ１０）と、形成した補強層１４の表面の少なくとも一部に、高速フレーム溶射法により溶射層１６を形成する溶射層形成工程（ステップＳ１４）とを有する。多孔質構造体１０の製造方法は、補強層形成工程と、溶射層形成工程との間に、補強層１４の表面に電極端子１８を設置する電極端子設置工程（ステップＳ１２）をさらに有して良い。この場合、溶射層形成工程において、補強層１４の表面に設置された電極端子１８を溶射層１６で覆い、固定する。以下、各工程について詳説する。
（補強層形成工程）
補強層形成工程では、脆性材料からなる多孔質基材１２の表面の少なくとも一部に、多孔質基材１２を補強する補強層１４を形成する。補強層１４の形成方法としては、例えばメッキ法、ＣＶＤ法、ＰＶＤ法、プラズマ溶射法、粉末式フレーム溶射法などがある。中でも、プラズマ溶射法、粉末式フレーム溶射法は、溶射層１６と同一材料で補強層１４を形成可能であるので、溶射層１６と補強層１４との親和性や密着性を向上することができる。
補強層形成工程では、脆性材料からなる多孔質基材１２の表面の少なくとも一部に、多孔質基材１２を補強する補強層１４を形成する。補強層１４の形成方法としては、例えばメッキ法、ＣＶＤ法、ＰＶＤ法、プラズマ溶射法、粉末式フレーム溶射法などがある。中でも、プラズマ溶射法、粉末式フレーム溶射法は、溶射層１６と同一材料で補強層１４を形成可能であるので、溶射層１６と補強層１４との親和性や密着性を向上することができる。
プラズマ溶射法、粉末式フレーム溶射法では、他の成膜法に比べて、ポーラスな補強層１４が得られる。ポーラスな補強層１４は、補強層１４と多孔質基材１２との熱膨張差を吸収するように変形可能であるので、加熱や冷却を繰り返す環境で使用される場合に適している。また、ポーラスな補強層１４は、溶射層１６を形成する際に、溶射粒子の衝突時の衝撃を吸収するように変形可能であるので、多孔質基材１２が損傷するのを効果的に抑制することができる。
プラズマ溶射法は、アーク放電によって形成されるプラズマジェット中に溶射材料を投入して溶融させ、微粒子状にして基材に衝突させて、溶射被膜を形成する。プラズマの作動ガスとしては、アルゴンガス、アルゴンと窒素の混合ガス、アルゴンと水素の混合ガスなどが用いられる。
プラズマ溶射法では、溶射ガンから溶射される溶射粒子の速度は、３５０〜５５０ｍ／ｓであり、溶射粒子の温度は、２０００〜８０００℃である。また、プラズマ溶射法では、溶射被膜の気孔率は、溶射材料がＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金の場合、３〜１０％である。
プラズマ溶射法は、高速フレーム溶射法に比べて、溶射粒子の速度が遅いので、溶射粒子が多孔質基材１２に衝突する時の衝撃が小さい。このため、多孔質基材１２を損傷することなく、多孔質基材１２の表面に補強層１４を積層することができる。
プラズマ溶射法は、粉末式フレーム溶射法よりも、溶射皮膜の気孔率を低く設定することが可能であり、緻密な補強層１４を得ることが可能である。緻密な補強層１４は、電気抵抗が小さいので、電極層として適している。また、緻密な補強層１４は、耐高温酸化性や耐食性に優れているので、高温環境下での使用に適している。
プラズマ溶射法は、溶射材料が金属材料である場合、溶射粒子の酸化を防止するため、減圧雰囲気下で溶射を行う減圧プラズマ溶射法であることが好ましい。プラズマ溶射法は、上述の如く、溶射粒子の温度が高いからである。なお、減圧雰囲気下で溶射を行う場合、通常、不活性ガスを用いて雰囲気組成を制御する。
粉末式フレーム溶射法は、燃料をガスと混合して燃焼させた燃焼フレーム中に粉末状の溶射材料を投入して溶融または軟化させ、基材に衝突させて、溶射被膜を形成する。燃料には、通常、アセチレンやプロパンなどの気体燃料が用いられる。ガスには、通常、酸素ガスなどが用いられる。溶射材料の供給方式としては、燃焼フレームの径方向外側から供給する方式と、燃焼フレームの軸中心から供給する方式とがある。
粉末式フレーム溶射法では、溶射ガンから溶射される溶射粒子の速度は、１００〜２００ｍ／ｓであり、溶射粒子の温度は、１５００〜３０００℃である。また、粉末式フレーム溶射法では、溶射被膜の気孔率は、溶射材料がＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金の場合、５〜２０％である。
粉末式フレーム溶射法は、高速フレーム溶射法に比べて、溶射粒子の速度が遅いので、溶射粒子が多孔質基材１２に衝突する時の衝撃が小さい。このため、多孔質基材１２を損傷することなく、多孔質基材１２の表面に補強層１４を積層することができる。
粉末式フレーム溶射法は、プラズマ溶射法よりも、溶射粒子の温度を低く設定することが可能であり、溶射粒子の熱収縮に起因する残留応力を小さくすることができる。加えて、粉末式フレーム溶射法は、プラズマ溶射法よりも、溶射皮膜の気孔率を高く設定することが可能であり、溶射粒子の熱収縮に起因する残留応力を小さくすることができる。このため、粉末式フレーム溶射法は、厚い補強層１４を形成するのに適しており、高い補強効果を得ることができる。
また、粉末式フレーム溶射法は、プラズマ溶射法よりも、溶射皮膜の気孔率を高く設定することが可能であり、ポーラスな補強層１４を得ることができる。ポーラスな補強層１４は、補強層１４と多孔質基材１２との熱膨張差を吸収するように変形可能であるので、加熱や冷却を繰り返す環境で使用される場合に適している。また、ポーラスな補強層１４は、溶射層１６を形成する際に、溶射粒子の衝突時の衝撃を吸収するように変形可能であるので、多孔質基材１２が損傷するのを効果的に抑制することができる。
なお、補強層形成工程の前に、多孔質基材１２の表面を洗浄したり、ブラスト処理しておくことが望ましい。これにより、補強層１４と多孔質基材１２の表面との密着性を高めることができる。
（電極端子設置工程）
電極端子設置工程では、補強層１４の表面に、電極端子１８を設置する。例えば、補強層１４の表面に電極端子１８を載置する。
電極端子設置工程では、補強層１４の表面に、電極端子１８を設置する。例えば、補強層１４の表面に電極端子１８を載置する。
（溶射層形成工程）
溶射層形成工程では、補強層１４の表面の少なくとも一部に、溶射層１６を高速フレーム法により形成する。高速フレーム溶射法は、燃料を高圧ガスと混合して燃焼させた燃焼フレーム中に溶射材料を投入して溶融または軟化させ、微粒子状にして基材に衝突させて、溶射被膜を形成する。燃料には、プロピレンや水素などの気体燃料、ケロシン（灯油）などの液体燃料が用いられる。溶射材料の供給方式としては、燃焼フレームの径方向外側から供給する方式と、燃焼フレームの軸中心から供給する方式とがある。
溶射層形成工程では、補強層１４の表面の少なくとも一部に、溶射層１６を高速フレーム法により形成する。高速フレーム溶射法は、燃料を高圧ガスと混合して燃焼させた燃焼フレーム中に溶射材料を投入して溶融または軟化させ、微粒子状にして基材に衝突させて、溶射被膜を形成する。燃料には、プロピレンや水素などの気体燃料、ケロシン（灯油）などの液体燃料が用いられる。溶射材料の供給方式としては、燃焼フレームの径方向外側から供給する方式と、燃焼フレームの軸中心から供給する方式とがある。
高速フレーム溶射法は、ＨＶＯＦ（Ｈｉｇｈ Ｖｅｌｏｃｉｔｙ Ｏｘｙ−Ｆｕｅｌ）法と、ＨＶＡＦ（Ｈｉｇｈ Ｖｅｌｏｃｉｔｙ Ａｉｒ−Ｆｕｅｌ）法とに大別される。ＨＶＯＦ法は、高圧ガスとして高圧酸素を用いる。ＨＶＡＦ法は、高圧ガスとして圧縮空気を用いる。
高速フレーム溶射法では、溶射ガンから溶射される溶射粒子の速度は、６００〜９００ｍ／ｓであり、溶射粒子の温度は、１５００〜３０００℃である。また、高速フレーム溶射法では、溶射被膜の気孔率は、溶射材料がＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金の場合、０．５〜３％である。
高速フレーム溶射法は、プラズマ溶射法よりも溶射粒子の温度を低く設定することが可能であり、溶射粒子の熱収縮に起因する残留応力を小さくすることができる。このため、厚い溶射層１６を形成するのに適しており、電極端子１８を覆うのに適している。
また、高速フレーム溶射法は、粉末式フレーム溶射法に比べて、溶射皮膜の気孔率が低いので、緻密な溶射層１６を形成することができる。緻密な溶射層１６は、電気抵抗が小さいので、電極層として適している。また、緻密な溶射層１６は、耐高温酸化性や耐食性に優れているので、高温環境下での使用に適している。
このように、本実施形態によれば、脆性材料からなる多孔質基材１２の表面の少なくとも一部に多孔質基材１２を補強する補強層１４を形成し、形成した補強層１４の表面の少なくとも一部に高速フレーム法により溶射層１６を形成するので、溶射粒子の衝突時の衝撃によって多孔質基材１２が損傷するのを抑制することができる。
以上、本発明の実施形態について詳説したが、本発明は、上述した実施形態に制限されることはなく、本発明の範囲を逸脱することなく、上述した実施形態に種々の変形および置換を加えることができる。
例えば、上述した実施形態において、多孔質基材１２はハニカム状であるとしたが、本発明はこれに限定されない。例えば、多孔質基材１２は、スポンジ状であっても良い。
また、上述した実施形態において、補強層１４や溶射層１６の溶射材料は金属材料であるとしたが、本発明はこれに限定されない。例えば、溶射材料は、セラミックス材料であっても良いし、セラミックス粉末と金属粉末とを混ぜた混合物であっても良い。
また、上述した実施形態において、多孔質基材１２がセラミックス材料で形成され、且つ、溶射層１６が金属材料で形成される場合、補強層１４は、多孔質基材１２と同一のセラミックス材料と、溶射層１６と同一の金属材料との複合材料（所謂、サーメット）で形成されてもよい。これにより、補強層１４と溶射層１６との密着性や親和性を維持しつつ、補強層１４と多孔質基材１２との密着性や親和性を高めることができる。また、補強層１４が複数層からなる場合、各層の複合材料中に占める金属材料の割合が、多孔質基材１２側から溶射層１６側に向けて段階的に層毎に増えるように設定されていても良い。これにより、上記効果をさらに高めることができる。
以下に、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明は以下の実施例によって限定されるものではない。
（実施例１）
多孔質基材として、炭化ケイ素ハニカム（１２ｍｉｌ、３００ｃｐｓｉ）を用意した。用意した炭化ケイ素ハニカムの外周面の一部に、減圧プラズマ溶射装置を用いて合金粉末を溶射し、厚さ５０μｍの補強層を形成した。次いで、形成した補強層の表面に、ＨＶＯＦ溶射装置を用いて合金粉末を溶射し、厚さ４００μｍの溶射層を形成した。なお、補強層および溶射層の形成において、合金粉末の合金組成は、Ｃｏ−３２Ｎｉ−２１Ｃｒ−８Ａｌ−０．５Ｙ（質量％）とした。溶射層形成後に、炭化ケイ素ハニカムに損傷は認められなかった。
多孔質基材として、炭化ケイ素ハニカム（１２ｍｉｌ、３００ｃｐｓｉ）を用意した。用意した炭化ケイ素ハニカムの外周面の一部に、減圧プラズマ溶射装置を用いて合金粉末を溶射し、厚さ５０μｍの補強層を形成した。次いで、形成した補強層の表面に、ＨＶＯＦ溶射装置を用いて合金粉末を溶射し、厚さ４００μｍの溶射層を形成した。なお、補強層および溶射層の形成において、合金粉末の合金組成は、Ｃｏ−３２Ｎｉ−２１Ｃｒ−８Ａｌ−０．５Ｙ（質量％）とした。溶射層形成後に、炭化ケイ素ハニカムに損傷は認められなかった。
（実施例２）
実施例２では、補強層の層厚を５μｍとした以外は、実施例１と同様に、炭化ケイ素ハニカムの外周面の一部に、補強層、溶射層を順次積層した。溶射層形成後に、炭化ケイ素ハニカムに損傷は認められなかった。
実施例２では、補強層の層厚を５μｍとした以外は、実施例１と同様に、炭化ケイ素ハニカムの外周面の一部に、補強層、溶射層を順次積層した。溶射層形成後に、炭化ケイ素ハニカムに損傷は認められなかった。
（実施例３）
実施例３では、補強層の層厚を３００μｍとした以外は、実施例１と同様に、炭化ケイ素ハニカムの外周面の一部に、補強層、溶射層を順次積層した。溶射層形成後に、炭化ケイ素ハニカムに損傷は認められなかった。
実施例３では、補強層の層厚を３００μｍとした以外は、実施例１と同様に、炭化ケイ素ハニカムの外周面の一部に、補強層、溶射層を順次積層した。溶射層形成後に、炭化ケイ素ハニカムに損傷は認められなかった。
（比較例１）
比較例１では、炭化ケイ素ハニカムの外周面の一部に、ＨＶＯＦ溶射装置を用いて上記合金組成の合金粉末を直接溶射した以外は、実施例１と同様に、溶射層を形成した。その結果、溶射層を形成する過程で、溶射粒子の衝突時の衝撃によって炭化ケイ素ハニカムが圧壊し、溶射層を形成することができなかった。
比較例１では、炭化ケイ素ハニカムの外周面の一部に、ＨＶＯＦ溶射装置を用いて上記合金組成の合金粉末を直接溶射した以外は、実施例１と同様に、溶射層を形成した。その結果、溶射層を形成する過程で、溶射粒子の衝突時の衝撃によって炭化ケイ素ハニカムが圧壊し、溶射層を形成することができなかった。
（比較例２）
比較例２では、補強層の層厚を３５０μｍとした以外は、実施例１と同様に、炭化ケイ素ハニカムの側面に、補強層を形成した。その結果、補強層を形成する過程で、溶射粒子の熱収縮に起因する残留応力によって、炭化ケイ素ハニカムにクラックが発生した。
比較例２では、補強層の層厚を３５０μｍとした以外は、実施例１と同様に、炭化ケイ素ハニカムの側面に、補強層を形成した。その結果、補強層を形成する過程で、溶射粒子の熱収縮に起因する残留応力によって、炭化ケイ素ハニカムにクラックが発生した。
１０ 多孔質構造体
１２ 多孔質基材
１４ 補強層
１６ 溶射層
１８ 電極端子
１２ 多孔質基材
１４ 補強層
１６ 溶射層
１８ 電極端子
Claims (7)
- 脆性材料からなる多孔質基材の表面の少なくとも一部に、該多孔質基材を補強する補強層を形成する補強層形成工程と、
形成した該補強層の表面の少なくとも一部に、高速フレーム溶射法により溶射層を形成する溶射層形成工程とを有する多孔質構造体の製造方法。 - 前記補強層形成工程において、前記補強層をプラズマ溶射法または粉末式フレーム溶射法により形成する請求項１に記載の多孔質構造体の製造方法。
- 前記補強層は、単層または複数層からなり、少なくとも前記溶射層に接する側の層が前記溶射層と同一材料からなる請求項１または２に記載の多孔質構造体の製造方法。
- 前記補強層は、単層または複数層からなり、少なくともいずれか一層が展性を有する金属材料からなる請求項１〜３のいずれかに記載の多孔質構造体の製造方法。
- 脆性材料からなる多孔質基材の表面の少なくとも一部に、該多孔質基材を補強する補強層を設け、さらに、該補強層の表面の少なくとも一部に、高速フレーム溶射法により形成される溶射層を設けた多孔質構造体。
- 前記補強層は、プラズマ溶射法または粉末式フレーム溶射法により形成されたものである請求項５に記載の多孔質構造体。
- 前記多孔質基材は、触媒を担持する触媒担体である請求項５または６に記載の多孔質構造体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009290838A JP5487948B2 (ja) | 2009-12-22 | 2009-12-22 | 多孔質構造体の製造方法および多孔質構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009290838A JP5487948B2 (ja) | 2009-12-22 | 2009-12-22 | 多孔質構造体の製造方法および多孔質構造体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2011132560A JP2011132560A (ja) | 2011-07-07 |
| JP5487948B2 true JP5487948B2 (ja) | 2014-05-14 |
Family
ID=44345613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2009290838A Expired - Fee Related JP5487948B2 (ja) | 2009-12-22 | 2009-12-22 | 多孔質構造体の製造方法および多孔質構造体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5487948B2 (ja) |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63290254A (ja) * | 1987-05-21 | 1988-11-28 | Babcock Hitachi Kk | 耐熱・耐摩耗性溶射被膜 |
| JP3472010B2 (ja) * | 1995-10-02 | 2003-12-02 | 電気化学工業株式会社 | 耐熱性導電材料およびこれを用いた複合材料 |
| JPH09248469A (ja) * | 1996-03-14 | 1997-09-22 | Toshiba Corp | 触媒の製造方法 |
| JP4051210B2 (ja) * | 2002-02-05 | 2008-02-20 | トーカロ株式会社 | 焼結部材や複合部材等への溶射皮膜の形成方法 |
| JP2003293112A (ja) * | 2002-03-29 | 2003-10-15 | Fujimi Inc | 溶射皮膜を有する炭素部材及びその製造方法 |
| JP2005179766A (ja) * | 2003-12-19 | 2005-07-07 | Murata Boring Giken Kk | 耐食・絶縁性材料及びその製造方法 |
-
2009
- 2009-12-22 JP JP2009290838A patent/JP5487948B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2011132560A (ja) | 2011-07-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2487028B1 (en) | Structured body and method for manufacturing structured body | |
| JP2919987B2 (ja) | 抵抗調節型ヒーター | |
| JP2931362B2 (ja) | 抵抗調節型ヒーター及び触媒コンバーター | |
| JP5261256B2 (ja) | 通電発熱用ハニカム体及びその製造方法 | |
| EP1580288B1 (en) | High al stainless steel sheet, honeycomb bodies employing the steel sheet and use of the steel sheet for a honeycomb body | |
| EP3015667B1 (en) | Electrically heated catalytic converter | |
| EP2009141B1 (en) | Thermal barrier system and bonding method | |
| JPWO2006013651A1 (ja) | 焼成炉及びこれを用いた多孔質セラミック部材の製造方法 | |
| EP2757859B1 (en) | Electrode, electrically heated catalytic converter using same and process for producing electrically heated catalytic converter | |
| JP3035035B2 (ja) | ヒーターユニット | |
| JPWO2008078799A1 (ja) | ハニカム構造体及びその製造方法 | |
| KR20160115798A (ko) | 전기 가열식 촉매 컨버터 | |
| JP5300851B2 (ja) | セラミック製の層状複合材及び、該セラミック製の層状複合材を製造するための方法 | |
| CN104975918A (zh) | 具有相变材料的车辆排气催化剂系统的温度保持和调节 | |
| JP2016084776A (ja) | 電気加熱式触媒コンバータ | |
| US20220412243A1 (en) | Electrically heating converter and production method for electrically heating converter | |
| CN111691952A (zh) | 电加热型载体、废气净化装置以及电加热型载体的制造方法 | |
| EP2322686B1 (en) | Thermal spray method for producing vertically segmented thermal barrier coatings | |
| JP3058995B2 (ja) | ハニカムヒーター | |
| AU653713B2 (en) | Heat-resistant metal monolith and manufacturing method therefor | |
| CN113930710B (zh) | 一种热障涂层材料、其制备方法及应用 | |
| JP3091246B2 (ja) | 耐熱性金属質モノリス及びその製造方法 | |
| WO2021176926A1 (ja) | 電気加熱式コンバータ及び電気加熱式担体 | |
| JP5487948B2 (ja) | 多孔質構造体の製造方法および多孔質構造体 | |
| JP2020153366A (ja) | 電気加熱型担体、排気ガス浄化装置及び電気加熱型担体の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20121011 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20140121 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140128 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140210 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5487948 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |