JP5401969B2 - 複合曲げプレス型 - Google Patents

Description

本発明は、例えば鋼板から成形したクラッチカバー等の突起部を１台のプレス加工機で仮曲げした後、本曲げを実施することにより、大きな角度（例えば、略９０度）に折り曲げる複合曲げプレス型に関する。

従来、仮曲げ型を取付けたプレス加工機と、本曲げ型を取付けたプレス加工機の２台のプレス加工機を使用して所定の大きな角度に曲げる方法が知られている。これに対して、プレス型として、板状のワークのフランジ部を垂直下方へ曲げた後に、その先端部分をさらに内側に曲げるための縁曲げ用プレス型において、垂直加工面及びこの垂直加工面に続いて下方へ向けて内側へ曲がる内曲げ加工面を有するダイスと、垂直加工面及びこの垂直加工面に続いて、上方へ向けてダイスに対して離反方向へ曲がる内曲げ加工面が形成された曲げ刃本体を備えた曲げ刃と、曲げ刃本体の降下に伴ってこの曲げ刃本体の垂直加工面及び内曲げ加工面をフランジ部を介してダイスの垂直加工面及び内曲げ加工面に接面させるように、曲げ刃に設けられたカムホロワを従動させるカムを備え、曲げ刃が、垂直方向に昇降する上型に水平方向へスライド可能に支持され、かつ離反方向へばね付勢されている縁曲げ用プレス型が開示されている（例えば、特許文献１参照。）。
特開２００１−２４６４１８号公報

しかしながら、特許文献１によれば、１個の曲げ刃で垂直曲げ及び内曲げを行うので、プレス機は構造的に嵩張ることはないが、曲げ加工される製品に制限が生じる問題がある。

また、制限をなくすためには製品の形状を変えなければならい問題がある。

また、仮曲げ型と、本曲げ型を使用する場合、プレス加工機が２台必要になり、設備費が高くなると共に、設置スペースも１台の場合に比べ２倍必要になる問題がある。

本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、仮曲げ型と、本曲げ型とを有する複合曲げ型を設けることで、製品の精度の品質を確保しつつ、設備費が低減できると共に、プレス加工機の設置スペース及び型置きスペースが低減できる複合曲げプレス型を提供することを目的とする。

上記課題を解決するため、請求項１に記載の発明は、ワークの折曲げ部を仮曲する仮曲げ型と仮曲げした折曲げ部を所定形状に折曲げる本曲げ型とを有する旋回型と、旋回型を回動して、仮曲げ時は、前折曲げ部に対して仮曲げ型の仮曲げ刃部を折曲げ部の回転位置に位置させ、本曲げ時は、折曲げ部に対して本曲げ型の本曲げ刃部を回転位置と同じ回転位置に位置させる回動手段と、仮曲げ時は、旋回型にプレス荷重を加え仮曲げ刃部で折曲げ部を仮曲げすると共に、本曲げ時は、旋回型にプレス荷重を加え本曲げ刃部で折曲げ部を本曲げする押し型と、押し型の内周側と旋回型の外周側との間に配備される軸受と、を備え、押し型から旋回型にプレス荷重を伝達する押し型の荷重伝達面と荷重伝達面からのプレス荷重を受圧する旋回型の荷重受圧面との間に隙間が設けられる。

また、請求項２に記載の発明は、隙間は、旋回型のストロークが２０ｍｍに於いて、０．
０２ｍｍから０．０５ｍｍの範囲である。

また、請求項３に記載の発明は、仮曲げ時は、折曲げ部の折曲げの支えとなる突出部と突出部との間に挟まれる窪み部を有する支持部材と、仮曲げ時は、折曲げ部の回転位置に突出部を位置させると共に、本曲げ時は、折曲げ部の回転位置に窪み部を位置させる支持型回動手段と、を有する支持型を備える。

また、請求項４に記載の発明は、回動手段は、旋回型の軸の上側端側と押し型との軸方向に直交する面との間に設けられ軸に連結される。

また、請求項５に記載の発明は、本曲げ刃部は、本曲げ型の中心に向かって窪みを形成する傾斜面を備える。

請求項１に記載の発明では、旋回型は、仮曲げ型と本曲げ型を備え、仮曲げ時、仮曲げ型の仮曲げ刃部の回転位置を回動手段でワークの折曲げ部（例えばクラッチカバーのタグ部）の回転位置に合わす。次に、押し型を下方向に移動させプレス荷重を加え仮曲げを行う。本曲げ時は、本曲げ型の本曲げ刃部の回転位置を仮曲げされたワークの折曲げ部の回転位置に合わせ、既に上方に位置する押し型を下方向に移動させワークの折曲げ部にプレス荷重を加え本曲げを行う。従って、プレス加工機にワークを１回セットし、ワークの折曲げ部に対して仮曲げ型及び本曲げ型を仮曲げ時及び本曲げ時、それぞれ適正位置にセットする。これにより、１台のプレス加工機で仮曲げと本曲げが出来るので、ワークの折曲げ精度の品質が確保できる。また、１台のプレス加工機でワークを大きな角度（例えば、略９０度）に折曲げる曲げ加工が可能になるので、設備費が低減できると共に、プレス加工機の設置スペース及び型置きスペースが低減できる複合曲げプレス型を提供できる。

また、押し型から仮曲げ型に荷重を伝達する押し型の荷重伝達面と、荷重伝達面からの荷重を受圧する旋回型の荷重受圧面との間に隙間が設けられている。この隙間の下限値を適正値に設定することで、押し型にプレス荷重が作用しても軸受の耐久性が確保できる。また、隙間の上限値を適正値に設定することで、ワークの曲げ不足は発生せず、折曲げ精度の品質が確保できる。

本発明では、押し型の上面にプレス荷重が作用しない状態に於いて、押し型本体のプレス荷重を伝達する荷重伝達面とこのプレス荷重を受圧する旋回型の荷重受圧面とは、隙間を有する。従って、プレス荷重が作用せず隙間の有る状態で、仮曲げ時、仮曲げ型の仮曲げ刃部を回動手段でワークの折曲げ部の位置に回動し、本曲げ時、回動手段で本曲げ型の本曲げ刃部を仮曲げされたワークの折曲げ部の位置に回動する。結果、軸受に過大な荷重が作用せず旋回型はムーズに回動し、回動トルクが減少する。

また、押し型にプレス荷重が作用し、ワークの折曲げられるタグ部の仮曲げ及び本曲げの際中、押し型の荷重伝達面と旋回型の荷重受圧面の隙間はなくなるが、プレス荷重が作用しない状態での隙間の下限値は軸受がスラスト荷重で破損を防止する寸法以上であるので、軸受の寿命が向上する。

一方、隙間が上限値を越えると、仮曲げ時あるいは本曲げ時、ワークの折曲げ部が所定の曲げ角度に達する前に、旋回型の下面の中心側が下型の中心側に位置する突出部の上面に当接する。上面に当接すると、仮曲げあるいは本曲げの曲げ不足が生じるが、本発明では隙間が上限値以下であるので、当接せず曲げ不足が起こることなく所定の角度に折り曲がる。結果、ワークの折曲げ精度の品質が確保できる。

また、請求項２に記載の発明では、押し型の荷重伝達面と旋回型の荷重受圧面との間の隙間は、旋回型のストロークが２０ｍｍに於いて、０．０２ｍｍ〜０．０５ｍｍの範囲である。隙間の下限値が０．０２ｍｍであるので、軸上は破損することなく長時間使用できる。隙間の上限値が０．０５ｍｍであるので、仮曲げ時あるいは本曲げ時、ワークの折曲げ部の曲げ不足は発生せず、ワークの折曲げ精度の品質が確保できる。

また、請求項３に記載の発明では、仮曲げ時、支持型の支持部材の突出部がワークの折り曲部の折曲げの支えとなるので、仮曲げの精度を高く維持できる。本曲げ時、支持型回動によりワークの折曲げ部の回転位置に支持型の窪み部が位置するが、既に仮曲げで高い精度で折曲げられているので、この曲げに従って本曲げが行われる。結果、ワークの折曲げ精度の品質を確保できる。

また、請求項４に記載の発明では、回動手段は、旋回型の軸の上端側と押し型の軸に直行する面との間に設けられ、旋回型の軸に連結されるので、回動手段の組付、取り外しが短時間で容易に行える。

また、請求項５に記載の発明では、本曲げ型部は、本曲げ型の中心に向かって窪みを形成する傾斜面を備えている。この傾斜面は、ワークの折曲げ部を折曲げた時に発生するスプリングバックを見込み、本曲げ時、ワークの所定の折曲げ角度より大きめに折曲がるように傾斜角度が設定される。結果、ワークの折曲げ精度の品質が確保できる。

以下に本発明の実施形態を図面を参照しつつ詳細に説明する。図１は、本発明の実施形態に係わる複合曲げプレス型の断面図である。図２はクラッチのダイヤフラムの平面図である。図１に示すように、複合曲げプレス型１は、ベース１０と、下型２０と、旋回型３０と、支持型４０、押し型５０と、回動手段６０と、軸受機構７０と、ダイヤフラム押え型８０と、案内機構９０とから構成される。図２に示すように、クラッチのダイヤフラム２は中心側に穴２ｂと、穴２ｂから等間隔に放射する１５本のスリッド２ｃと、スリッド２ｃの外周側端部に繋がる１５個の穴２ａとを備える。

ベース１０の中央に設けた穴１１に下型２０のボス部２１が挿入され、下型２０のフランジ２２はベース１０の上面に当接しボルト（図示せず）で固定される。下型２０のフランジ２２の外周側上面には突出するリング形状の設置部２３が設けられ、下型２０の中央には上面から突出する略円錐台の突出部２４が設けられる。突出部２４は、上端に設けた円柱部分２４ｂと、円柱部分２４ｂから下側に向かって拡大する円錐台部分２４ａを備える。円錐台部分２４ａはフリー状態のダイヤフラム２の穴２ｂが装着され、円柱部分２４ｂはダイヤフラム２がダイヤフラム押え８１により押え荷重を受けると穴２ｂが円柱部分２４ｂに移動する。また、リング形状の設置部２３の上面にはプレス成形によりカシメられるクラッチカバー３（ワーク）がセットされ、クラッチカバー３の内側から垂直に突起するタグ部３ａ（折曲げ部）の内側角部にピポットリング４がセットされる。さらに、タグ部３ａはダイヤフラム２の外周側の穴２ａ（図２）に挿入され、タグ部３ａとダイヤフラム２とが交叉する角部にピポットリング５がセットされる。そして、クラッチカバー３の回転方向の位置は、ベース１０の上面に固定した位置決めステイ１２により決定される。

尚、図１の二点鎖線で示されるダイヤフラム２はダイヤフラム押え型８０のダイヤフラム押え８１がダイヤフラム２の外周上方に位置し、押え荷重が作用しないフリーで下型２０の円錐台部分２４ａにセットされた状態を示す。実線で示されるダイヤフラム２は、ダイヤフラム押え８１の下端面がダイヤフラム２の外周側上面に当接しダイヤフラム２に押え荷重が作用し略円板形状に変形して下型２０の円柱部分２４ｂにセットされた状態を示す。

旋回型３０は、軸３１と、型取付け部材３２と、仮曲げ型３３と本曲げ型３４とを備え複合曲げ型３５とから構成される。型取付け部材３２は、軸３１の下側に装着され、ワッシャー３６を介在しナット３７で軸３１の所定角度の位置に同軸に固定される。

図３は複合曲げ型３５をＡ方向（図１）から見た図であり、図４は図３のＢＢ断面図である。図３及び４に示すように、複合曲げ型３５は、略円板形状をなし、仮曲げ型３３と本曲げ型３４とを備える。即ち、仮曲げ型３３は、複合曲げ型３５の外周面下側が円錐台形状の傾斜面３３ｂを備える１５個の仮曲げ刃部３３ａからなり、仮曲げ刃部３３ａは同一円周上、等間隔（ピッチ角度は２４°）に設けられる。仮曲げ刃部３３ａの傾斜面３３ｂが、クラッチカバー３のタグ部３ａの内周面に当接して仮曲げする。

本曲げ型３４は、仮曲げしたタグ部３ａをを本曲げする型で、本曲げ刃部３４ａが隣合う仮曲げ刃部３３ａの間に等間隔（ピッチ角度は２４°）に１５個設けられて構成される。そして、本曲げ刃部３４ａは、傾斜面３４ｂと、傾斜面３４ｂに繋がるＲ面３４ｃとから形成される。傾斜面３４ｂは、本曲げ時、クラッチカバー３のスプリングバックを見込み、外周に向かって下がる傾斜面３４ｂを備える。即ち、傾斜面３４ｂは本曲げ型３４の中心に向かって窪みを形成する。このように仮曲げ型３３と本曲げ型３４とを備えた複合曲げ型３５は型取付け部材３２の所定の回転角度で同軸にボルト（図示せず）で固定され、これにより複合曲げ型３５は軸３１に所定角度で同軸上に配置される。

押し型５０（図１）は、仮曲げ時に於けるプレス荷重と、本曲げ時に於けるプレス荷重をクラッチカバー３のタグ部３ａに加えるために設けられ、上蓋５２と、押し型本体５１とから構成される。上蓋５２のボス部５２ａは押し型本体５１の穴５１ａに挿入され、上蓋５２のフランジ部５２ｂはボルト５３により押し型本体５１の上面に固定される。

回動手段６０（図１）は、旋回型切換レバー６１と、スタットボルト６２、６３と、引張コイルバネ６４と、ステイ６５と、ストッパー６６、６７から構成される。旋回型切換レバー６１の一端は軸３１の上端側にボルト６８により連結され、他端は旋回型側レバー駆動装置（図示せず）に接続される。旋回型切換レバー６１の中央近傍にスタットボルト６２が螺着される。そして、スタットボルト６２の背面側にあるスタットボルト６３は、上蓋５２に固定されたステイ６５の雌ネジに螺着され、スタットボルト６２とスタットボルト６３の間に引張状態の引張コイルバネ６４が設けられる。旋回型切換レバー６１の長手方向の中間近傍にストッパー６６が固定され、上蓋５２にストッパー６７が固定される。ストッパー６７は門形状（図示せず）をなし、門形状を形成する２本の門柱の間にストッパー６６が位置する。ストッパー６６と６７により、旋回型切換レバー６１は軸２１の軸を中心に１２度揺動する。そして、旋回型側レバー駆動装置によって回転される。

図１に示すように、上蓋５２の上面の円輪Ｍの範囲に、プレス加工機（図示せず）からのプレス荷重が作用する。円輪Ｍの位置及び幅は、仮曲げ刃部３３ａの傾斜面３３ｂ（図３、図４）及び本曲げ型３４の本曲げ刃部３４ａの傾斜面３４ｂとＲ面３４ｃ（図３、図４）を上蓋５２の上面に投影した円輪の位置及び幅に略等しい。これによりプレス加工機のプレス荷重は、ほぼ真直ぐ仮曲げ刃部３３ａ及び本曲げ刃部３４ａに作用する。

上蓋５２の上面にプレス荷重が作用しない状態では、押し型本体５１の下面５１ｃ（荷重伝達面）と旋回型３０の上面３２ａ（荷重受圧面）との隙間１００は、押し型５０のストロークが２０ｍｍの場合で０．０２〜０．０５ｍｍである。即ち、この状態では、旋回型３０が一対の軸受７１を介在して押し型５０にぶら下っている。また、押し型本体５１には、旋回型切換レバー６１が揺動できる横溝５１ｄ及び穴５１ａと、上下方向に移動できる縦溝５１ｅとが設けられる。従って、横溝５１ｄ、穴５１ａ、縦溝５１ｅ及び０．０２〜０．０５ｍｍの隙間１００により旋回型切換レバー６１はスムーズに所定の角度、即ち１２度揺動できる。

押し型本体５１の外周面は、ダイヤフラム押え型８０の内周面８０ａに摺動可能に内接している。そして、押し型５０にプレス加工機からのプレス荷重が作用すると、押し型５０は下方に移動し、下面５１ｃと上面３２ａの隙間１００はなくなる。当初の隙間１００が０．０２〜０．０５ｍｍであるので、隙間がなくなった状態でも、軸受７１に所定の適正な範囲内の荷重が作用する。このプレス荷重は、仮曲げ時、押し型本体５１、型取付け部材３２を介在して仮曲げ型３３に伝達され、本曲げ時は押し型本体５１、型取付け部材３２を介在して本曲げ型３４に伝達される。

また、押し型本体５１の穴５１ｂにカラー７２を介在して一対の軸受７１の外輪が装着される。軸受７１の内輪は、軸３１の外周面３１ａに装着される。そして、一対の軸受７１と、カラー７２とから軸受機構７０が構成される。これにより、上述したように旋回切換レバー６１は１２度揺動できる。これに伴い、軸３１と、仮曲げ型３３と本曲げ型３４を備える複合曲げ型３５とが一体となって１２度回転揺動できる。

ダイヤフラム押え型８０は、ダイヤフラム２の外周側上面を押えダイヤフラム２をほぼ水平状態に維持すると共に、押し型５０の往復動のガイドを兼ねる。そして、ダイヤフラム押え型８０は、ダイヤフラム押え８１と、挟持部材８２と、３本のステイ８３と、保持部材８４とから構成される。ダイヤフラム押え８１の下端面は、ダイヤフラム２の外周側上面を押え、ダイヤフラム押え８１の上側のフランジ部は、ボルト（図示せず）で挟持部材８２に固定される。挟持部材８２は、３本のステイ８３を介在してボルト８８、８９により保持部材８４に固定される。保持部材８４の上部にはピン８５が設けられる。ピン８５は、押し型本体５１に設けたピン溝５１ｇに挿入され、押し型５０の回転を阻止する。また、保持部材８４の上部は３個の穴８４ａが同一円周上、等分に設けられ、穴８４ａには圧縮コイルバネ８７が配備される。３本の圧縮コイルバネ８７のバネ力により押し型５０は上方向持ち上げられる力を受け、上蓋５２の上面にプレス加工機が作用しない状態では、上方に位置する。

支持型４０は、ピポットリング押え４１（支持部材）とリング押え回動手段１２０とから構成される。ピポットリング押え４１は複合曲げ型３５の外周面とダイヤフラム押え８１の内周面との間に設けられ、型取付け部材３２の外周面にはリング押え回動手段１２０のリング押え切換レバー１２１のアダプターリング部１２１ａが回転可能に挿入される。

図５は、本発明の実施形態に係わる複合曲げプレス型１の支持型４０のピポットリング押え４１をＡ方向（図１）から見た図で、図６は図５のＣＣ断面図である。図５、図６に示すように、ピポットリング押え４１は、下側に同一円周上、等間隔に１５個の突出部４１ａと、突出部４１ａに挟まれた窪み部４１ｆを備え、突出部４１ａの端部４１ｃには断面が円形状のピポットリング５（図６図示の二点鎖線）の外周面が当接する。ピポットリング５は、クラッチカバー３の底面から突起するタグ部３ａ（図１）を仮曲げする時、曲げの支点になる。また、突出部４１の内側の傾斜面４１ｂの傾斜角度αは、仮曲げ型３３の傾斜面３３ｂの傾斜角度β（図４）以下である。尚、ピポットリング５がない場合は、突出部４１ａの端部４１ｃがクラッチカバー３のタグ部３ａを仮曲げする時、曲げの支点となる。この場合、端部４１ｃの形状は、凸のＲが好ましい。

図１に示すように、リング押え回動手段１２０は、リング押え切換レバー１２１と、スタットボルト１２２、１２３と、引張りコイルバネ１２４と、ステイ１２５と、ストッパー１２６、１２７から構成される。リング押え切換レバー１２１は、アダプターリング部１２１ａと、レバー部１２１ｂを備える。レバー部１２１ｂの端部にスタットボルト１２２が配備される。スタットボルト１２２の一端には、引張りコイルバネ１２４の一端が設けられる。引張りコイルバネ１２４の他端はスタットボルト１２３の一端に取付けられる。スタットボルト１２３は保持部材８４に固定したステイ１２５に螺着される。また、レバー部１２１ｂの中間近傍にストッパー１２６が固定され、保持部材８４にはストッパー１２７が固定される。ストッパー１２７は門形状（図示せず）をなし、門形状を形成する２本の門柱の間にストッパー１２６が位置する。ストッパー１２６と１２７により、リング押え切換レバー１２１は型取付け部材３２の軸を中心に１２度揺動できる。引張りコイルバネ１２４は引張状態で取付けられ、引張りコイルバネ１２４のバネ力によりストッパー１２６はストッパー１２７の一方の門柱に当接する。そして、リング押え切換レバー１２１のレバー部１２１ｂにリング押え側レバー駆動装置（図示せず）が接続され、リング押え側レバー駆動装置により揺動する。

また、アダプターリング部１２１ａの下面の同一円周上に複数個の孔１２１ｃが設けられ、孔１２１ｃに圧縮コイルバネ４２が挿入される。圧縮コイルバネ４２は、ピポットリング押え４１のフランジ４１ｄの上面を押付ける。また、アダプターリング部１２１ａにピン４３の一端側が圧入され、ピン４３の他端側はフランジ４１ｄのピン穴４１ｅに挿入され、ピポットリング押え４１は、リング押え回動手段１２０により１２度回転できる。

次にピポットリング押え４１と、仮曲げ型３３及び本曲げ型３４との位置関係について述べる。図７は、仮曲げ型３３の仮曲げ刃部３３ａと、本曲げ型３４の本曲げ刃部３４ａと、ピポットリング押え４１をＡ方向（図１）から見た図で、図中、（ａ）は仮曲げ出来る状態、又は、仮曲げ時に於ける状態を示し、（ｂ）は本曲げ出来る状態、又は、本曲げ時に於ける状態を示す。仮曲げ時は、Ａ方向から見るとピポットリング押え４１の突出部４１ａの回転位置が仮曲げ刃部３３ａの回転位置に一致する（図７（ａ））。曲げ時は、ピポットリング押え４１の突出部４１ａで挟まれた窪み部４１ｆの回転位置が、本曲げ刃部３４ａの回転位置に一致する（図７（ｂ））。

案内機構９０（図１）は、ベース１０とダイヤフラム押え型８０との間に３個同一円周上等分に配備され、ダイヤフラム押え型８０の上下移動をガイドする。そして、案内機構９０は、ベース１０に固定される円筒形状の軸受箱９１と、軸受箱９１に圧入されるリニアベアリング９２と、ダイヤフラム押え型８０の保持部材８４に固定される案内軸９３とから構成される。軸受箱９１にリニアベアリング９２の外周面が圧入され、リニアベアリング９２の内周側には案内軸９３が微小間隙をもって摺動可能に装着される。

次に、本発明の実施形態の作動と効果について説明する。クラッチカバー３のタブ部３ａのカシメ作業は、ワークセット工程と、ダイヤフラム押え工程と、仮曲げ工程と、プレス荷重解除工程と、本曲げ工程と、製品取出し工程の６工程からなる。図８から図１３は、本発明の実施形態に係わる複合曲げプレス型１の各工程に於ける状態を示す部分断面図である。図８はワークセットの状態、図９はダイヤフラム及びピポットリングの押えの状態、図１０は仮曲げの状態、図１１はプレス荷重解除の状態、図１２は本曲げの状態、図１３は製品取出し状態を示す。

（ワークセット工程）
図８に示すように、支持型４０、押し型５０（図１）、旋回型３０、ダイヤフラム押え型８０は上方に位置する。複合曲げプレス型１の下型２０の上に順次クラッチカバー３、ピポットリング４、ダイヤフラム２、ピポットリング５がセットされる。そして図１に示すように、ダイヤフラム２の中心側の穴２ｂ（図２）が下型２０の突出部２４の円錐台部分２４ａに篏合され、ダイヤフラム２は外径側に向かって上広がりに保持される。この時点で、旋回型側レバー駆動装置（図示せず）が作動していないので、回動手段６０の引張コイルバネ６４の引張力により旋回型切換レバー６１のストッパー６６がストッパー６７の一方の門柱に当接している（図１）。従って、この状態に於いて、仮曲げ型３３の仮曲げ刃部３３ａの位置はクラッチカバー３のタグ部３ａの真上上方に位置する（図７の（ａ））。同じように、リング押え側レバー駆動装置（図示せず）が作動していないので、リング押え回動手段１２０の引張りコイルバネ１２４の引張力によりリング押え切換レバー１２１のストッパー１２６はストッパー１２７の一方の門柱に当接している。この状態に於いて、支持型４０のピポットリング押え４１の突出部４１ａの回転位置は仮曲げ刃部３３ａの回転位置と一致している（図７の（ａ））。

（ダイヤフラム押え工程）
図９に示すように、支持型４０、押し型５０（図１）、旋回型３０、ダイヤフラム押え型８０が下方向に移動する。これにより、ダイヤフラム押え型８０のダイヤフラム押え８１がダイヤフラム２の外周側上面を圧縮コイルバネ８７の圧縮力で押えると、ダイヤフラム２は略水平に保持される。また、支持型４０のピポットリング押え４１の端部４１ｃは、ピポットリング５を圧縮コイルバネ４２の圧縮力で押える。この状態於いては、旋回型３０の仮曲げ刃部３３ａはクラッチカバー３のタグ部３ａの真上上方に位置し、まだタグ部３ａに当接していない。

（仮曲げ工程）
図１０に示すように、支持型４０と、ダイヤフラム押え型８０は、ダイヤフラム押え工程の状態を維持する。そして、前述したように仮曲げ刃部３３ａの回転位置と、ピポットリング押え４１の突出部４１ａの回転位置は共に仮曲げが出来る回転位置に位置している（図７の（ａ））ので、プレス加工機（図示せず）の加圧により、押し型５０、旋回型３０が、さらに下方向に移動する。すると、仮曲げ刃部３３ａの傾斜面３３ｂは、ピポットリング５を支点にクラッチカバー３のタグ部３ａに当接し、仮曲げ刃部３３ａは所定の角度（例えば６０度）タグ部３ａを折り曲げる。

（プレス荷重解除工程）
仮曲げが終了すると、プレス荷重が解除され、リング押え回動手段１２０（図１）は複合曲げプレス型１の上方向から見て時計方向に１２度回転される。すると、ピポットリング押え４１の突出部４１ａは、仮曲げされたタグ部３ａから離脱する。次に、図１１に示すように、支持型４０、押し型５０（図１）、旋回型３０、ダイヤフラム押え型８０は上方向に移動され、図８と同じ高さに位置する。引続き、旋回型側レバー駆動装置が作動してストッパー６６が、ワークセット工程に於いてストッパー６７の当接していない側の門柱に当接し、旋回型切換レバー６１は複合曲げプレス型１の上方向から見て時計方向に１２度回転する。そして、旋回型３０と、ダイヤフラム押え型８０の回転位置は、図７の（ｂ）に示され、本曲げが可能な状態になる。

（本曲げ工程）
次に、旋回型側レバー駆動装置とリング押え側レバー駆動装置を共に作動した状態で、支持型４０、押し型５０（図１）、旋回型３０、ダイヤフラム押え型８０が下方向に移動する。ダイヤフラム押え型８０のダイヤフラム押え８１がダイヤフラム２の外周側上面を圧縮コイルバネ８７の圧縮力で押える。ダイヤフラム２は略水平に保持される。また、支持型４０のピポットリング押え４１の端部４１ｃは、ピポットリング５を圧縮コイルバネ４２の圧縮力で押える。プレス加工機の加圧により、押し型５０と、旋回型３０が、さらに下方向に移動する。すると、図１２に示すように本曲げ型３４の本曲げ刃部３４ａを形成する傾斜面３４ｂと、傾斜面３４ｂに繋がるＲ面３４ｃが仮曲げされたタグ部３ａに当接して所定の角度（例えば９４度）タグ部３ａを折り曲げ、本曲げ工程が終了する。

（製品取出し工程）
本曲げ工程が終了すると、プレス加工機の加圧が解除され、支持型４０、押し型５０、旋回型３０、とダイヤフラム押え型８０は上方向に移動され、図８と同じ高さに位置する。次に、旋回型側レバー駆動装置とリング押え側レバー駆動装置の作動が解除される。すると、回動手段６０の旋回型切換レバー６１は、引張コイルバネ６４の張力により複合曲げプレス型１の上方向から見て反時計方向に１２度回転し、ストッパー６６が、本曲げ工程でストッパー６７の当接していない側の門柱に当接する。結果、旋回型切換レバー６１は、ワークセット工程の図８と同じ位置に復帰する。同じように、支持型４０のリング押え切換レバー１２１は、引張りコイルバネ１２４の張力により複合曲げプレス型１の上方向から見て反時計方向に１２度回転し、ストッパー１２６が、本曲げ工程でストッパー１２７の当接していない側の門柱に当接する。結果、図１３に示すように、リング押え切換レバー１２１は、ワークセット工程の図８と同じ位置に復帰する。そして、カシメが終了したクラッチカバー３を複合曲げプレス型１から取出す。また、旋回型３０と、ダイヤフラム押え型８０の回転位置は、図７の（ａ）に示され、ワークセットが可能な状態になる。

上記の６つの工程を実施することで、ダイヤフラム２を組み込んだクラッチカバー３のカシメのワンショットが終了する。

以上によれば、旋回型３０は、仮曲げ型３３と本曲げ型３４を備え、仮曲げ時、仮曲げ型３３の仮曲げ刃部３３ａの回転位置を回動手段６０でクラッチカバー３のタグ部３ａの回転位置に合わす。次に、押し型５０を下方向に移動させタグ部３ａにプレス荷重を加え仮曲げを行う。本曲げ時は、本曲げ型３４の本曲げ刃部３４ａの回転位置を仮曲げされたタグ部３ａの回転位置に合わし、既に上方に位置する押し型５０を下方向に移動させタグ部３ａにプレス荷重を加えて本曲げを行う。従って、ダイヤフラム２、クラッチカバー３、ピポットリング４、５をプレス加工機に１回セットし、クラッチカバー３のタグ部３ａに対して仮曲げ型３３及び本曲げ型３４の適正位置にセットすることで、１台のプレス加工機により、クラッチカバー３のタグ部３ａでダイヤフラム２をカシメる。結果、ダイヤフラム２をカシメ込んだクラッチカバー３の曲げ精度の品質が確保できる。

また、１台のプレス加工機で大きな角度（例えば、略９０度）、クラッチカバー３のタグ部３ａの折曲げ加工が可能なので、設備費が低減できると共に、型置きスペースが低減できる複合曲げプレス型１を提供できる。

また、前述したように、押し型５０の蓋５２の上面にプレス加工機によるプレス荷重が作用しない状態に於いて、押し型本体５１の下面５１ｃと型取付け部材３２の上面３２ａとの隙間１００は、押し型５０のストロークが２０ｍｍの場合で０．０２〜０．０５ｍｍである。また、押し型本体５１には、旋回型切換レバー６１が揺動できる横溝５１ｄ及び穴５１ａと、上下方向に移動できる縦溝５１ｅとが設けられる。従って、プレス荷重が作用せず、隙間１００の有る状態で仮曲げ時及び本曲げ時、回動手段６０で仮曲げ型３３及び本曲げ型３４を所定の位置に回動する。結果、軸受７１に過大な荷重が作用せず旋回型３０はムーズに回動し、回動トルクは減少する。

また、押し型５０にプレス荷重が作用し、クラッチカバー３のタグ部３ａの仮曲げ及び本曲げの際中、押し型本体５１の下面５１ｃと型取付け部材３２の上面３２ａの隙間はなくなる。しかし、プレス荷重が作用しない状態の隙間１００はストローク２０ｍｍに対して０．０２〜０．０５ｍｍの範囲であるので、軸受７１は破損することなく耐久性が確保できる。プレス荷重が作用しない状態の隙間１００が下限値０．０２より少ないと、曲げ加工を行う際の隙間がない状態に於いて、軸受７１に作用するスラスト荷重は、軸受７１の許容スラスト荷重を越え、軸受７１が短時間で破損する。そして隙間１００が上限値０．０５ｍｍを越えると、タグ部３ａが仮曲げ時あるいは本曲げ時に於ける所定曲げ角度に達する前に、旋回型３０の複合曲げ型３５の下面中央側が、下型２０の突出部２４の上面に当接する。当接すると、仮曲げあるいは本曲げの曲げ不足が生じるが、前述したように隙間１００は上限値０．０５ｍｍ以下であるので、曲げ不足が起こることなく所定の角度に折り曲がる。結果、ワークの折曲げ精度の品質が確保できる。

タグ部３ａとダイヤフラム２とが交叉する内側の角部にピポットリング５がセットされる。そして、仮曲げ時、ピポットリング５が角部からずれないようにするため、ピポットリング５の外周面を支持型４０のピポットリング押え４１の端部４１ｃで押える。これによりピポットリング５を支点としてタグ部３ａが仮曲げされ、仮曲げ時に於けるタグ部３ａの曲げ精度の品質が確保される。本曲げ時、ピポットリング押え４１の端部４１ｃがタグ部３ａの回転位置から１２度回転され、窪み部４１ｆがタグ部３ａの回転位置に重なり、タグ部３ａの折曲げ箇所には端部４１ｃはない。しかし、仮曲げされたタグ部３ａと１２度回転したピポットリング押え４１の端部４１ｃによりピポットリング５の位置は固定される。これにより、既に精度良く仮曲げされている箇所を支点に仮曲げ時の曲げ精度を維持しつつ、本曲げが実施される。結果、ダイヤフラム２をカシメ込んだクラッチカバー３の折曲げ精度の品質が確保できる。

また、ピポットリング５を配備しない場合は、ピポットリング押え４１の端部４１ｃがタグ部３ａの仮曲げの支点となり、ワークの仮曲げ精度の品質を確保できる。この場合、端部４１ｃの形状は、凸のＲ形状になる。そして、本曲げ時は、ピポットリング押え４１の端部４１ｃがタグ部３ａの回転位置から１２度回転され、窪み部４１ｆがタグ部３ａの回転位置に重なり、タグ部３ａの折曲げ箇所には端部４１ｃはない。しかし、既に精度良く仮曲げされている箇所を支点に仮曲げの精度を維持しつつ、本曲げが実施される。結果、クラッチカバー３の折曲げ精度の品質が確保できる。

回動手段６０のリング押え切換レバー１２１は、旋回型３０の軸３１の上端側と押し型５０の着脱可能な上蓋５２との間に配備され、軸３１の上端側にボルト６８で固定される。これにより、リング押え切換レバー１２１の軸３１の取付け及び軸３１からの取外しが容易になる。

尚、本実施形態では、回動手段６０は旋回型切換レバー６１を備え、旋回型切換レバー６１の一端に旋回型レバー駆動装置が接続されるが、回動手段は軸３１の上端側にステッピングモータ等のモータを取付けても良い。この場合も、ステッピングモータは上蓋５２を取外せば、着脱可能で組付性は良好である。

また、回動手段６０はストッパー６６、６７を備えているが、旋回型側レバー駆動装置が旋回型切換レバー６１の回動角度を決める機能を備えていれば、引張コイルバネ６４、ストッパー６６、６７を設けなくてもて良い。同じように、リング押え回動手段１２０もストッパー１２６、１２７を備えているが、リング押え側レバー駆動装置がリング押え切換レバー１２１の回動角度を決める機能を備えていれば、引張コイルバネ１２４、ストッパー１２６、１２７を設けなくてもて良い。

本曲げ刃部３４ａは、本曲げ型３４の中心に向かって窪みを形成する傾斜面３４ｂを備えている。傾斜面３４ｂは、タグ部３ａを折曲げた時に発生するスプリングバックを見込み、本曲げ時、ワークの所定の折曲げ角度より大きめに折曲がるように傾斜角度を設定することで、クラッチカバー３の折曲げ精度の品質が確保できる。

本発明の実施形態に係わる複合曲げプレス型の断面図である。 本発明の実施形態に係わるクラッチのダイヤフラムの平面図である。 本曲げ型と仮曲げ型を備えた複合曲げ型を下方向から見た図である。 図３のＢＢ断面図である。 本発明の実施形態に係わる支持型のピポットリング押えを下方向から見た図である。 図５のＣＣ断面図である。 本曲げ型と、仮曲げ型と、ピポットリング押えを下方向から見た図である。 本発明の実施形態に係わるワークセット状態の部分断面図である。 本発明の実施形態に係わるダイヤフラム押え状態の部分断面図である。 本発明の実施形態に係わる仮曲げ状態の部分断面図である。 本発明の実施形態に係わるプレス荷重解除状態の部分断面図である。 本発明の実施形態に係わる本曲げ状態の部分断面図である。 本発明の実施形態に係わる製品取出し状態の部分断面図である。

符号の説明

１ 複合曲げプレス型
３ クラッチカバー（ワーク）
３ａ タグ部（折曲げ部）
３０ 旋回型
３１ 軸
３２ａ 上面（荷重受圧面）
３３ 仮曲げ型
３３ａ 仮曲げ刃部
３４ 本曲げ型
３４ａ 本曲げ刃部
３４ｂ 傾斜面
４０ 支持型
４１ ピポットリング押え（支持部材）
４１ａ 突出部
４１ｆ 窪み部
５０ 押し型
６０ 回動手段
７１ 軸受
５１ｃ 下面（荷重伝達面）
１００ 隙間
１２０ 支持型回動手段

Claims (5)

1. ワークの折曲げ部を仮曲する仮曲げ型と仮曲げした前記折曲げ部を所定形状に折曲げる本曲げ型とを有する旋回型と、
   前記旋回型を回動して、仮曲げ時は、前折曲げ部に対して前記仮曲げ型の仮曲げ刃部を前記折曲げ部の回転位置に位置させ、本曲げ時は、前記折曲げ部に対して前記本曲げ型の本曲げ刃部を前記回転位置と同じ回転位置に位置させる回動手段と、
   仮曲げ時は、前記旋回型にプレス荷重を加え前記仮曲げ刃部で前記折曲げ部を仮曲げすると共に、本曲げ時は、前記旋回型にプレス荷重を加え前記本曲げ刃部で前記折曲げ部を本曲げする押し型と、
   前記押し型の内周側と前記旋回型の外周側との間に配備される軸受と、を備え、
   前記押し型から前記旋回型にプレス荷重を伝達する前記押し型の荷重伝達面と前記荷重伝達面からのプレス荷重を受圧する前記旋回型の荷重受圧面との間に隙間が設けられる、ことを特徴とする複合曲げプレス型。
2. 前記隙間は、前記旋回型のストロークが２０ｍｍに於いて、０．０２ｍｍから０．０５ｍｍの範囲である、ことを特徴とする請求項１に記載の複合曲げプレス型。
3. 仮曲げ時は、前記折曲げ部の折曲げの支えとなる突出部と前記突出部との間に挟まれる窪み部を有する支持部材と、
   仮曲げ時は、前記折曲げ部の回転位置に前記突出部を位置させると共に、本曲げ時は、前記折曲げ部の回転位置に前記窪み部を位置させる支持型回動手段と、を有する支持型を備える、ことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の複合曲げプレス型。
4. 前記回動手段は、前記旋回型の軸の上側端側と前記押し型との軸方向に直交する面との間に設けられ前記軸に連結される、ことを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか一項に記載の複合曲げプレス型。
5. 前記本曲げ刃部は、前記本曲げ型の中心に向かって窪みを形成する傾斜面を備える、ことを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか一項に記載の複合曲げプレス型。

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