JP5401741B2 - 多層伝熱プレート及びその製造方法 - Google Patents
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しかし、半導体装置の製造工程では、アルミニウムを腐食する腐食性ガスが使用されたりするため、耐腐食性の伝熱プレートが要望されている。また、アルミニウムから成る伝熱プレートは、比強度が小さいためにプレートが厚くなり全体として重くなって、その軽量化も要請されている。
ところで、耐腐食性に優れた金属としては、チタンが好適である。また、チタンから成る伝熱プレートは、薄くしても強度を確保できるため、その軽量化も可能である。しかし、チタンから成る伝熱プレートは、アルミニウムから成る伝熱プレートに比較して、その熱伝導性が劣る。
このため、下記特許文献1では、図11(a)に示す様に、チタン板102,102の間にアルミプレート104が挟まれている多層伝熱プレート100が提案されている。
かかる多層伝熱プレート100は、図11(b)に示す様に、その一面側に面状発熱体110が設けられている。この面状発熱体110は、電気絶縁被膜106とマイカ板108とに挟まれて、押え板112によって多層伝熱プレート100と一体化されている。
しかし、図11に示す多層伝熱プレート100では、温度斑が発生し易いことが判明した。
そこで、本発明は、温度斑が発生し易い、複数枚のチタン板の間にアルミプレートが挟まれている従来の多層伝熱プレートの課題を解消し、複数枚のチタン板を用いて耐腐食性が向上され、且つ均熱性に優れた多層伝熱プレートを提供することにある。
かかるコンピュータシュミレーションでは、温度25℃の多層伝熱プレート200に対し、その一面側の中央部表面に300℃の加熱物体を押し当てたとき、他面側の中央部表面温度Taと周縁部表面温度Tbとの温度差の経時変化を検討した。
また、多層伝熱プレート200は、厚さ5mm、直径50mmの多層伝熱プレート200であって、伝熱層204,204・・が10層(厚さ0.25mm)積層されているものとした。
この多層伝熱プレート200の両面を形成するチタン板202aの厚さを0.5mm、内部のチタン板202b、202b・・の各厚さを0.17mmとし、チタンの熱伝導率17W/(m・K)、比熱520J/(kg・K)、密度4510kg/m3とした。
ここで、伝熱層204,204・・として、熱伝導が厚さ方向及び面内方向ともに等しい熱伝導率が等方性のシート状部材と、熱伝導率が厚さ方向よりも面内方向が高い熱伝導率が異方性のシート状部材とを用いた。
具体的には、熱伝導率が等方性のシート状部材としては、アルミ板(熱伝導率210W/(m・K)、比熱900J/(kg・K)、密度2698.9kg/m3)、銅板(熱伝導率385W/(m・K)、比熱385J/(kg・K)、密度8900kg/m3)を用いた。
また、熱伝導率が異方性のシート状部材としては、シート状のカーボン部材1[熱伝導率400W/(m・K)(面内方向)、熱伝導率3.5W/(m・K)(厚さ方向)、比熱850J/(kg・K)、密度2000kg/m3]、シート状のカーボン部材2[熱伝導率140W/(m・K)(面内方向)、熱伝導率5W/(m・K)(厚さ方向)、比熱850J/(kg・K)、密度2000kg/m3]を用いた。
これらのシート部材を用いたコンピュータシュミレーションの結果を、図13に示す。
本発明者等は、熱伝導率が厚さ方向よりも面内方向が良好なシート状のカーボン部材としては、炭素繊維から成るカーボンクロス又は面内方向に炭素六角網平面構造が延出された結晶構造を有するカーボンシートが好適であることを知った。
すなわち、本発明者等は、前記課題を解決する手段として、両面がチタン板によって形成されるように、複数枚のチタン板が伝熱層を挟んで積層されて一体化され、前記両面の一面側に加熱源又は冷却源に接続される加熱プレート又は冷却プレートに用いられる多層伝熱プレートであって、前記伝熱層が、厚さ方向よりも面内方向の熱伝導率が高いシート状のカーボン部材によって形成されている多層伝熱プレートを提供できる。
また、本発明者等は、前記課題を解決する手段として、複数枚のチタン板を、厚さ方向よりも面内方向の熱伝導率が高いシート状のカーボン部材を挟んで積層して、両面にチタン板を配設した積層体を得た後、前記積層体を、その側面を拘束した状態で且つ両面のチタン板を挟み込むように加圧して焼結する一軸加圧焼結法によって一体化する多層伝熱プレートの製造方法を提供できる。
また、複数の貫通孔を形成したシート状のカーボン部材を用い、前記貫通孔の各々に、前記シート状のカーボン部材と当接するチタン板と接続するようにチタンを充填することによって、多層伝熱プレートのせん断強度を向上できる。
この様に、せん断強度が向上された多層伝熱プレートは、シート状のカーボン部材として、複数の貫通孔を形成したシート状のカーボン部材を用い、積層体を形成する前記シート状のカーボン部材の貫通孔の各々にチタン粉末を充填して一軸加圧焼結法によって一体化することによって得ることができる。
或いは、せん断強度が向上された多層伝熱プレートは、シート状のカーボン部材として、複数の貫通孔を形成したシート状のカーボン部材を用い、前記シート状のカーボン部材の貫通孔の各々にチタン粉末を充填することなく積層体を一軸加圧焼結法によって焼結する際に、焼結温度をチタンの変態温度以上とし、チタン板を塑性流動化して前記貫通孔を充填することによっても得ることができる。
更に、シート状のカーボン部材として、チタン板よりも小面積のシート状のカーボン部材を用い、多層伝熱プレートの周面をチタンによって覆うことによって、多層伝熱プレートの耐腐食性を更に向上できる。
この様に、周面がチタンによって覆われている多層伝熱プレートは、シート状のカーボン部材として、チタン板よりも小面積のシート状のカーボン部材を用い、前記シート状のカーボン部材の外周面に沿ってチタン粉末を充填した積層体を、一軸加圧焼結法によって一体化することによって得ることができる。
尚、シート状のカーボン部材として、炭素繊維から成るカーボンクロス又は面内方向に炭素六角網平面構造が延出された結晶構造を有するカーボンシートを好適に用いることができる。
この点、本発明者等が提案した多層伝熱プレートでは、厚さ方向よりも面内方向の熱伝導率が高い熱伝導率が異方性のシート状のカーボン部材を伝熱層に用いている。このため、多層伝熱プレートの他面側の中央部近傍に加えられた熱は、伝熱層によって迅速に周縁部近傍に伝熱され、多層伝熱プレートの一面側においても、その中央部近傍と周縁部近傍との温度差が迅速に解消される結果、多層伝熱プレートの均熱性を向上できる。
尚、伝熱層及びチタン板の各々の厚さは、その面内方向に比較して著しく薄いため、伝熱層及びチタン板の各々の厚さ方向の伝熱も良好である。
かかる多層伝熱プレート10の縦断面形状を図1(b)に示す。図1(b)から明らかな様に、多層伝熱プレート10は、複数枚の純チタン又はチタン合金から成るチタン板12,12・・の間に伝熱層としてのカーボンシート14bが配設されて一体化されている。
このカーボンシート14bは、図2に示す様に、面内方向に炭素六角網平面構造が延出された結晶構造を有している。かかる結晶構造を有するカーボンシート14bでは、炭素六角網平面構造が延出されている面内方向の熱伝導率が、炭素六角網平面構造の延出方向に対して直交する厚さ方向の熱伝導率よりも高いものとなる。
この様なカーボンシート14bは、例えば高分子フィルムを熱分解によりグラファイト化することによって得ることができる。或いは、黒鉛を粉砕後、発泡工程で重なったグラファイト結晶をほぐし、圧延工程でシート状に製膜することによっても、カーボンシート14bを得ることができる。
このカーボンシート14bには、貫通孔16,16・・が形成されており、貫通孔16,16・・には、上下のチタン板12,12と接続するチタンが充填されている。
図1に示す多層伝熱プレート10では、チタン板12とカーボンシート14bとの界面に、図3に示す様に、チタンと炭素との反応層が形成されている。かかる反応層では、チタンカーバイト(TiC)が形成されているものと考えられる。
次いで、積層体20を一軸加圧焼結法によって一体化する。この一軸加圧焼結法は、積層体20の側面を拘束し且つ両面のチタン板12,12を挟み込むように加圧して焼結する方法である。かかる一軸加圧焼結法としては、パルス通電焼結法を挙げることができる。
このパルス通電焼結法では、図5に示す様に、カーボン型30内に挿入された電極32,32間に挟み込まれた積層体20を、その側面をカーボン型30によって拘束した状態で、両面に配設されたチタン板12,12が電極32,32によって挟み込まれるように所定圧力を加えつつ、直流電源34から電極32,32にパルス電流を印加して加熱焼結を施す。
或いは、焼結温度を純チタン又はチタン合金の融点の絶対温度の0.4〜0.6倍程度の温度とすることによっても、積層体20を拡散接合によって一体化できる。
かかる焼結温度に到達するまでは、直流電源34から加える電流値を調整して徐々に昇温することが好ましい。また、この焼結温度での保持時間は、5〜10分間程度とすることが好ましい。この際のパルス電流としては、直流電源34の周波数を300Hz、ON/OFF比を12/2とした。この様に、所定の焼結温度で所定時間保持した後、冷却した。
尚、一軸加圧焼結法である限り、パルス通電焼結法に代えてホットプレス法を採用してもよい。
また、多層伝熱プレート10に代えて、純チタンから成るチタンプレートやアルミニウム合金から成るアルミプレートについても、同様にして温度分布の経時変化を観察して、その結果を図7に示す。
更に、サーモビュア44の結果に基づいて、各プレートの温度分布の経時変化をグラフ化したものを図8に示す。
図7及び図8に示す多層伝熱プレート10は、厚さ0.2mmのチタン板12,12の間に厚さ0.2mmのカーボンシート14bを交互に挟み込んで形成し、両面にチタン板12,12を配設すると共に、カーボンシート14bは8枚使用した。このカーボンシート14bには、多数個の貫通孔16,16・・が形成されており、チタン板12と積層する際に、チタン粉末(純チタン)を充填した。
尚、パルス電流焼結では、圧力50MPa、焼結温度900℃、焼結時間5分とした。
この様に、チタン板12とカーボンシート14bとが交互に積層された多層伝熱プレート10は、アルミ合金から成るアルミプレートに近似した伝熱特定を呈することができる。
かかる多層伝熱プレート10は、チタン合金(α+β型)から成る厚さ0.2mmのチタン板12との間に炭素繊維(長繊維)から成るカーボンクロス14aが挟み込まれて積層されている。このカーボンクロス14aは4枚用いた。かかるチタン板12とカーボンクロス14aとを積層する際には、チタン板12とカーボンクロス14aとの間にチタン粉末(α+β型)を散布した。
図9(a)から明らかなように、チタンプレートよりも多層伝熱プレート10の伝熱特性は改善されている。
図9(b)から明らかな様に、多層伝熱プレートのいずれも、チタンプレートに比較して、その伝熱特性が改善されている。特に、カーボンクロス10枚を用いた多層伝熱プレートやカーボンシート8枚を用いた多層伝熱プレートでは、アルミニウムプレートに近い伝熱特性を呈することができる。
ところで、カーボンクロスを構成する炭素繊維は、その長手方向に炭素分子が配向されているため、炭素分子が配向されている炭素繊維の長手方向の熱伝導率が、炭素分子の配向方向に直交する炭素繊維の短手方向の熱伝導率よりも高い。従って、かかる炭素繊維から成るカーボンクロスでは、炭素繊維の長手方向と同一方向となるカーボンクロスの面内方向の熱伝導率が、炭素繊維の短手方向と同一方向となるカーボンクロスの厚さ方向よりも高くなる。
調査に用いた多層伝熱プレートは、そのせん断強度を測定し易くするため、厚さ2mmのチタン板12,12の間に厚さ0.2mmのカーボンシート14bを1枚挟んだ三層の積層体20を、図5に示すパルス電流焼結装置を用い、圧力50MPa、焼結温度900℃、焼結時間5分の条件でパルス通電焼結を行って得たものである。せん断強度の測定は、得られた多層伝熱プレートから、幅15mm、長さ10mmの試験片を切り出して行った。
かかるせん断強度の測定は、カーボンシート14bに複数の直径2mmの貫通孔16,16・・(カーボンシート14bの全面積に対する貫通孔16,16・・の合計面積の割合が12%となるように調整した)を形成し、貫通孔16,16・・の各々にチタン粉末を充填して得た多層伝熱プレートと、貫通孔16,16・・を形成しなかったカーボンシート14bを用いた多層伝熱プレートとについて行った。
但し、貫通孔16,16・・を形成しなかったカーボンシート14bを用いた多層伝熱プレートのせん断強度であっても、実用的には使用できる水準である。
ところで、貫通孔6,16・・の合計面積は、カーボンシート14bの全面積に対して5〜20%、特に10〜14%とすることが好ましい。貫通孔6,16・・の合計面積がカーボンシート14bの全面積に対して5%未満では、得られた多層伝熱プレートのせん断力を充分に向上することが困難となる傾向にある。他方、貫通孔6,16・・の合計面積がカーボンシート14bの全面積に対して20%を超えると、カーボンシート14bとチタン板12,12とを接合し難くなり、且つカーボンシート14bの面内方向に炭素六角網平面構造が延出された結晶構造を有する面積が減少して面内方向の熱伝導率が低下し易くなる傾向にある。
更に、このチタン粉末に代えて、チタン箔、チタンボール或いはチタン棒を用いることができる。また、カーボンシート又はカーボンクロスに形成した複数の貫通孔16,16・・に、チタン粉末を充填せずに、積層体20の一軸加圧焼結法による焼結の際に、焼結温度をチタンの変態温度以上として、チタン板12を塑性流動することによって貫通孔16,16・・にチタンを充填させてもよい。
図1に示す多層伝熱プレート10では、その周面にカーボンシート14bが露出しているが、多層伝熱プレート10の耐腐食性を更に向上する際には、図10(a)に示す様に、カーボンシート14bが露出しないように、周面をチタンによって覆うことが好ましい。
図10(a)に示す多層伝熱プレート10は、図10(b)に示す様に、チタン板12よりも小径のカーボンシート14bを使用し、カーボンシート14bの外周面に沿ってチタン粉末18が充填された積層体20を、図5に示すカーボン型30内に挿入された電極32,32間に挟み込むことによって得ることができる。
尚、これまでは、多層伝熱プレート10を、その一面側が加熱源に接続される加熱プレートとして説明してきたが、その一面側が冷却源に接続される冷却プレートとしても用いることができる。
12 チタン板
14a カーボンクロス
14b カーボンシート
16 貫通孔
18 チタン粉末
20 積層体
30 カーボン型
32,32 電極
34 直流電源
40 ホットプレート
42 柱状体
44 サーモビュア
45 断熱材
Claims (11)
- 両面がチタン板によって形成されるように、複数枚のチタン板が伝熱層を挟んで積層されて一体化され、前記両面の一面側に加熱源又は冷却源に接続される加熱プレート又は冷却プレートに用いられる多層伝熱プレートであって、
前記伝熱層が、厚さ方向よりも面内方向の熱伝導率が高いシート状のカーボン部材によって形成されていることを特徴とする多層伝熱プレート。 - シート状のカーボン部材とチタン板とが、その境界面に形成された炭素とチタンとの反応層によって接合されている請求項1記載の多層伝熱プレート。
- シート状のカーボン部材が、複数の貫通孔が形成されたシート状のカーボン部材であって、前記貫通孔の各々には、前記シート状のカーボン部材と当接するチタン板と接続されるようにチタンが充填されている請求項1又は請求項2記載の多層伝熱プレート。
- シート状のカーボン部材として、チタン板よりも小面積のシート状のカーボン部材が用いられ、多層伝熱プレートの周面がチタンによって覆われている請求項1〜3のいずれか一項記載の多層伝熱プレート。
- シート状のカーボン部材が、炭素繊維から成るカーボンクロス又は面内方向に炭素六角網平面構造が延出された結晶構造を有するカーボンシートである請求項1〜4のいずれか一項記載の多層伝熱プレート。
- 複数枚のチタン板を、厚さ方向よりも面内方向の熱伝導率が高いシート状のカーボン部材を挟んで積層して、両面にチタン板を配設した積層体を得た後、
前記積層体を、その側面を拘束した状態で且つ両面のチタン板を挟み込むように加圧して焼結する一軸加圧焼結法によって一体化することを特徴とする多層伝熱プレートの製造方法。 - 一軸加圧焼結法によって、シート状のカーボン部材とチタン板との境界にチタンと炭素との反応層を形成する請求項6記載の多層伝熱プレートの製造方法。
- シート状のカーボン部材として、複数の貫通孔を形成したシート状のカーボン部材を用い、積層体を形成する前記シート状のカーボン部材の貫通孔の各々にチタン粉末を充填する請求項6又は請求項7記載の多層伝熱プレートの製造方法。
- シート状のカーボン部材として、複数の貫通孔を形成したシート状のカーボン部材を用い、前記シート状のカーボン部材の貫通孔の各々にチタン粉末を充填することなく積層体を一軸加圧焼結法によって焼結する際に、焼結温度をチタンの変態温度以上とし、チタン板を塑性流動化して前記貫通孔を充填する請求項6又は請求項7記載の多層伝熱プレートの製造方法。
- シート状のカーボン部材として、チタン板よりも小面積のシート状のカーボン部材を用い、多層伝熱プレートの周面をチタンによって覆うべく、前記シート状のカーボン部材の外周面に沿ってチタン粉末を充填して得た積層体を、一軸加圧焼結法によって一体化する請求項6〜9のいずれか一項記載の多層伝熱プレートの製造方法。
- シート状のカーボン部材として、炭素繊維から成るカーボンクロス又は面内方向に炭素六角網平面構造が延出された結晶構造を有するカーボンシートを用いる請求項9〜10のいずれか一項記載の多層伝熱プレートの製造方法。
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