JP5378700B2 - 芳香族ポリカーボネート樹脂成形品の成形方法およびその成形品 - Google Patents

Description

本発明は、芳香族ポリカーボネート樹脂成形品の成形方法およびその成形品に関する。
詳しくは、射出成形においてヤケがなく、透明性に優れた芳香族ポリカーボネート樹脂成形品の成形方法およびその成形品に関する。

芳香族ポリカーボネート樹脂は、優れた透明性、耐熱性、機械的強度等を有するため電気、機械、自動車、医療用途等に幅広く使用されている。例えば、光学情報記録媒体、光学レンズ、建築物・車輌用グレージング材料などの用途を挙げることができる。
近年、自動車の軽量化を目的に、車両用グレージングの樹脂窓が実用化され始めている。（特許文献１参照）例えば、リアのはめ殺し窓やサンルーフなどが挙げられる。樹脂窓の要求特性としては、透明性、耐衝撃性、ＵＶ・熱線カット性能等が求められる。

樹脂窓は、一般的に射出成形により生産される場合が多く、例えば、ポリカーボネート樹脂を用いたリアのはめ殺し窓やサンルーフなどが挙げられる。しかし、これらの大型透明成形品を射出成形で成形する場合、成形品中にヤケが発生し易いという問題がある。その理由として、大型成形品の場合、樹脂を可塑化する工程において、樹脂容量が大きいため計量時間が長くなり、そのため、スクリューのコンプレッションゾーンやメタリングゾーンが樹脂のせん断発熱によって長時間加熱され、温度が上昇するため、樹脂が高温で熱履歴を受けることになることが挙げられる。この状態で射出成形を行うと、得られた成形品中にヤケが発生し易く、透明性を損なうこととなる。また、車両用グレージングの樹脂窓のような大型透明成形品を量産する際には、ヤケが原因で成形品が不合格と判定されるため、生産の歩留まりが悪くなるという問題がある。これらの対策としてポリカーボネート樹脂組成物に熱安定剤等を添加する方法等が開示されているが、それだけではヤケの発生を抑制することは不十分であった。（特許文献２参照）

特開２００２−１１４０２８号公報 特開平０９−２６３６９３号公報

本発明の目的は、射出成形においてヤケがなく、透明性に優れた芳香族ポリカーボネート樹脂成形品の成形方法およびその成形品を提供することにある。

本発明者らは、鋭意検討した結果、驚くべきことに、射出成形機におけるスクリューの圧縮比とコンプレッションゾーンの長さ（Ｃ）とスクリュー全長（Ｌ）との比（Ｃ／Ｌ）をある特定の範囲に調整することで、上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成した。

即ち、本発明は、（１）芳香族ポリカーボネート樹脂組成物（Ａ成分）からなる厚みが２ｍｍ〜５０ｍｍであり、最大投影面積が４００〜２３，０００ｃｍ ^２ である成形品を射出成形機を用いて射出成形する方法であって、該射出成形機におけるスクリューの圧縮比が１．４〜２. ０の範囲にあり、かつコンプレッションゾーンの長さ（Ｃ）とスクリュー全長（Ｌ）との比（Ｃ／Ｌ）が０．３〜０．７の範囲にあることを特徴とする射出成形方法である。

本発明の好適な態様の一つは（２）射出成形機が、スクリュー全長（Ｌ）とスクリュー径（Ｄ）との比（Ｌ／Ｄ）が１７〜２２の範囲にある射出成形機である上記構成（１）の射出成形方法である。

本発明の好適な態様の一つは（３）射出成形機が、射出プレス成形機である上記構成（１）または（２）の射出成形方法である。

本発明の好適な態様の一つは（４）射出成形機が、型締力が１００ｔｏｎ以上の射出成形機である上記構成（１）〜（３）のいずれかの射出成形方法である。

本発明の好適な態様の一つは（５）Ａ成分中の芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）の粘度平均分子量が１．４×１０^４〜３．５×１０^４である上記構成（１）〜（４）のいずれかの射出成形方法である。

本発明の好適な態様の一つは（６）Ａ成分が、Ａ−１成分１００重量部あたり、熱線遮蔽剤（Ａ−２成分）０．０００１〜５重量部を含有するポリカーボネート樹脂組成物である上記構成（１）〜（５）のいずれかの射出成形方法である。

本発明の好適な態様の一つは（７）Ａ成分が、Ａ−１成分１００重量部あたり、熱安定剤（Ａ−３成分）０．００５〜５重量部を含有するポリカーボネート樹脂組成物である上記構成（１）〜（６）のいずれかの射出成形方法である。

本発明の好適な態様の一つは（８）Ａ成分が、Ａ−１成分１００重量部あたり、離型剤（Ａ−４成分）０．００５〜５重量部を含有するポリカーボネート樹脂組成物である上記構成（１）〜（７）のいずれかの射出成形方法である。

本発明の好適な態様の一つは（９）Ａ成分が、Ａ−１成分１００重量部あたり、紫外線吸収剤（Ａ−５成分）０．００５〜５重量部を含有するポリカーボネート樹脂組成物である上記構成（１）〜（８）のいずれかの射出成形方法である。

本発明の好適な態様の一つは（１０）上記構成（１）〜（９）のいずれかの射出成形方法によって成形された成形品である。

本発明の好適な態様の一つは（１１）厚みが２ｍｍ〜５０ｍｍである上記構成（１０）の成形品である。

本発明の好適な態様の一つは（１２）最大投影面積が４００〜２３，０００ｃｍ^２である上記構成（１０）または（１１）の成形品である。

本発明の好適な態様の一つは（１３）成形品が車両用窓部材である上記構成（１０）〜（１２）のいずれかの成形品である。

以下、本発明の詳細について、説明する。
（射出成形）
本発明で使用される成形方法は射出成形である。射出成形は、通常の射出成形だけでなく、射出圧縮成形、射出プレス成形、ガスアシスト射出成形、発泡成形（超臨界流体を注入する方法を含む）、インサート成形、インモールドコーティング成形、断熱金型成形、急速加熱冷却金型成形、二色成形、サンドイッチ成形、積層成形および超高速射出成形などを挙げることができる。また成形はコールドランナー方式およびホットランナー方式のいずれも選択することができる。自動車パノラマルーフのような大型成形品を成形する際には、射出プレス成形が好ましい。更に好ましくは、プレス時の金型のカジリ抑制および成形品の寸法安定性の観点から、四軸平行制御を備えた射出プレス成形機である。成形機の型締力は、１００ｔｏｎ以上が好ましく、より好ましくは４５０ｔｏｎ以上、さらに好ましくは、８００ｔｏｎ以上である。型締力が１００ｔｏｎより小さい場合には、成形できる成形品のサイズが小さい物に限られるためである。

（スクリュー圧縮比）
図１に本発明の射出成形に用いられる、メタリングゾーン、コンプレッションゾーン、フィードゾーンからなるスクリューの概略形状を、図２にスクリューのリード終端の投影図、図３にスクリューのリード始端の投影図を示す。

本発明の射出成形方法で使用される射出成形機のスクリューの圧縮比は１．４〜２．０、好ましくは１．５〜１．９、より好ましくは１．６〜１．８である。スクリューの圧縮比が２．０より大きい場合には、樹脂を可塑化する工程において、樹脂のせん断発熱が顕著となり、成形品にヤケが発生し易くなる。また、スクリューの圧縮比が１．４よりも小さい場合には、添加剤の混練性が劣る可能性がある。なお、圧縮比は、リード始端の断面積とリード終端の断面積との比で求められ、下記式により計算される。
圧縮比＝π{（Ｄ／２）^２−（Ｄ／２−Ｈ２）^２}／π{（Ｄ／２）^２−（Ｄ／２−Ｈ１）^２}
[式中、Ｄはシリンダー直径、Ｈ２はリード始端の高さ、Ｈ１はリード終端の高さを表す。]

（コンプレッションゾーンの長さ（Ｃ）とスクリュー全長（Ｌ）との比（Ｃ／Ｌ））
本発明の射出成形方法で使用される射出成形機のスクリューのコンプレッションゾーンの長さ（Ｃ）とスクリュー全長（Ｌ）との比（Ｃ／Ｌ）は０．３〜０．７、好ましくは０．３２〜０．６８、より好ましくは０．３４〜０．６６である。コンプレッションゾーン（Ｃ）とスクリュー全長（Ｌ）との比（Ｃ／Ｌ）が０．７より大きい場合は、添加剤の混練性が劣る可能性がある。また、Ｃ／Ｌが０．３より小さい場合には、樹脂のせん断発熱が大きくなり、成形品中にヤケが発生する可能性がある。

（スクリュー全長（Ｌ）とスクリュー径（Ｄ）との比（Ｌ／Ｄ））
本発明の射出成形方法で使用される射出成形機のスクリュー全長（Ｌ）とスクリュー径（Ｄ）との比（Ｌ／Ｄ）は好ましくは１７〜２２、より好ましくは１７．５〜２１．５、さらに好ましくは１８〜２１である。スクリュー全長（Ｌ）とスクリュー径（Ｄ）との比（Ｌ／Ｄ）が１７より小さい場合は、添加剤の混練性が劣る他、樹脂の溶融不足の可能性がある。また、Ｌ／Ｄが２２より大きい場合、シリンダ内に長時間樹脂が滞留されることになるため、樹脂が熱履歴を受け易くなり、成形品中にヤケが発生する可能性がある。

（Ａ−１成分：ポリカーボネート樹脂）
本発明でＡ−１成分として使用されるポリカーボネート樹脂は、二価フェノールとカーボネート前駆体とを反応させて得られるものである。反応方法の一例として界面重合法、溶融エステル交換法、カーボネートプレポリマーの固相エステル交換法および環状カーボネート化合物の開環重合法などを挙げることができる。

ここで使用される二価フェノールの代表的な例としては、ハイドロキノン、レゾルシノール、４，４’−ビフェノール、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（通称ビスフェノールＡ）、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）プロパン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ブタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−１−フェニルエタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ペンタン、４，４’−（ｐ−フェニレンジイソプロピリデン）ジフェノール、４，４’−（ｍ−フェニレンジイソプロピリデン）ジフェノール、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−４−イソプロピルシクロヘキサン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）オキシド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルフィド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルホキシド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルホン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ケトン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）エステル、ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）スルフィド、９，９−ビス（４−ヒドロキシフェニル）フルオレンおよび９，９−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）フルオレンなどが挙げられる。好ましい二価フェノールは、ビス（４−ヒドロキシフェニル）アルカンであり、なかでも耐衝撃性の点からビスフェノールＡが特に好ましく、汎用されている。

本発明では、汎用のポリカーボネートであるビスフェノールＡ系のポリカーボネート以外にも、他の２価フェノール類を用いて製造した特殊なポリカーボネ−トをＡ成分として使用することが可能である。

例えば、２価フェノール成分の一部または全部として、４，４’−（ｍ−フェニレンジイソプロピリデン）ジフェノール（以下“ＢＰＭ”と略称することがある）、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）シクロヘキサン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン（以下“Ｂｉｓ−ＴＭＣ”と略称することがある）、９，９−ビス（４−ヒドロキシフェニル）フルオレンおよび９，９−ビス（４−ヒドロキシ−３−メチルフェニル）フルオレン（以下“ＢＣＦ”と略称することがある）を用いたポリカーボネ−ト（単独重合体または共重合体）は、吸水による寸法変化や形態安定性の要求が特に厳しい用途に適当である。これらのＢＰＡ以外の２価フェノールは、該ポリカーボネートを構成する２価フェノール成分全体の５モル％以上、特に１０モル％以上、使用するのが好ましい。殊に、高剛性かつより良好な耐加水分解性が要求される場合には、樹脂組成物を構成するＡ−１成分が次の（１）〜（３）の共重合ポリカーボネートであるのが特に好適である。
（１）該ポリカーボネートを構成する２価フェノール成分１００モル％中、ＢＰＭが２０〜８０モル％（より好適には４０〜７５モル％、さらに好適には４５〜６５モル％）であり、かつＢＣＦが２０〜８０モル％（より好適には２５〜６０モル％、さらに好適には３５〜５５モル％）である共重合ポリカーボネート。
（２）該ポリカーボネートを構成する２価フェノール成分１００モル％中、ＢＰＡが１０〜９５モル％（より好適には５０〜９０モル％、さらに好適には６０〜８５モル％）であり、かつＢＣＦが５〜９０モル％（より好適には１０〜５０モル％、さらに好適には１５〜４０モル％）である共重合ポリカーボネート。
（３）該ポリカーボネートを構成する２価フェノール成分１００モル％中、ＢＰＭが２０〜８０モル％（より好適には４０〜７５モル％、さらに好適には４５〜６５モル％）であり、かつＢｉｓ−ＴＭＣが２０〜８０モル％（より好適には２５〜６０モル％、さらに好適には３５〜５５モル％）である共重合ポリカーボネート。

これらの特殊なポリカーボネートは、単独で用いてもよく、２種以上を適宜混合して使用してもよい。また、これらを汎用されているビスフェノールＡ型のポリカーボネートと混合して使用することもできる。これらの特殊なポリカーボネートの製法および特性については、例えば、特開平６−１７２５０８号公報、特開平８−２７３７０号公報、特開２００１−５５４３５号公報および特開２００２−１１７５８０号公報等に詳しく記載されている。

なお、上述した各種のポリカーボネートの中でも、共重合組成等を調整して、吸水率およびＴｇ（ガラス転移温度）を下記の範囲内にしたものは、ポリマー自体の耐加水分解性が良好で、かつ成形後の低反り性においても格段に優れているため、形態安定性が要求される分野では特に好適である。
（ｉ）吸水率が０．０５〜０．１５％、好ましくは０．０６〜０．１３％であり、かつＴｇが１２０〜１８０℃であるポリカーボネート、あるいは
（ｉｉ）Ｔｇが１６０〜２５０℃、好ましくは１７０〜２３０℃であり、かつ吸水率が０．１０〜０．３０％、好ましくは０．１３〜０．３０％、より好ましくは０．１４〜０．２７％であるポリカーボネート。
ここで、ポリカーボネートの吸水率は、直径４５ｍｍ、厚み３．０ｍｍの円板状試験片を用い、ＩＳＯ６２−１９８０に準拠して２３℃の水中に２４時間浸漬した後の水分率を測定した値である。また、Ｔｇ（ガラス転移温度）は、ＪＩＳ Ｋ７１２１に準拠した示差走査熱量計（ＤＳＣ）測定により求められる値である。

カーボネート前駆体としてはカルボニルハライド、炭酸ジエステルまたはハロホルメートなどが使用され、具体的にはホスゲン、ジフェニルカーボネートまたは二価フェノールのジハロホルメートなどが挙げられる。

二価フェノールとカーボネート前駆体から界面重合法によってポリカーボネート樹脂を製造するに当っては、必要に応じて触媒、末端停止剤、二価フェノールが酸化するのを防止するための酸化防止剤などを使用してもよい。またポリカーボネート樹脂は三官能官能以上の多官能性化合物を共重合した分岐ポリカーボネート樹脂、芳香族または脂肪族（脂環族を含む）の二官能性カルボン酸を共重合したポリエステルカーボネート樹脂、二官能性アルコール（脂環族を含む）を共重合した共重合ポリカーボネート樹脂、並びにかかる二官能性カルボン酸および二官能性アルコールを共に共重合したポリエステルカーボネート樹脂を含む。また、得られたポリカーボネート樹脂の２種以上を混合した混合物であってもよい。

分岐ポリカーボネート樹脂は、本発明のポリカーボネート樹脂組成物の有するドリップ防止能をさらに相乗的に改善可能であるため、その使用は好ましい。かかる分岐ポリカーボネート樹脂に使用される三官能以上の多官能性芳香族化合物としては、フロログルシン、フロログルシド、または４，６−ジメチル−２，４，６−トリス（４−ヒドロキジフェニル）ヘプテン−２、２，４，６−トリメチル−２，４，６−トリス（４−ヒドロキシフェニル）ヘプタン、１，３，５−トリス（４−ヒドロキシフェニル）ベンゼン、１，１，１−トリス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、１，１，１−トリス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフェニル）エタン、２，６−ビス（２−ヒドロキシ−５−メチルベンジル）−４−メチルフェノール、４−｛４−［１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エチル］ベンゼン｝−α，α−ジメチルベンジルフェノール等のトリスフェノール、テトラ（４−ヒドロキシフェニル）メタン、ビス（２，４−ジヒドロキシフェニル）ケトン、１，４−ビス（４，４−ジヒドロキシトリフェニルメチル）ベンゼン、またはトリメリット酸、ピロメリット酸、ベンゾフェノンテトラカルボン酸およびこれらの酸クロライド等が挙げられ、中でも１，１，１−トリス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、１，１，１−トリス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフェニル）エタンが好ましく、特に１，１，１−トリス（４−ヒドロキシフェニル）エタンが好ましい。

分岐ポリカーボネート樹脂中の多官能性化合物の割合は、ポリカーボネート樹脂全量中、０．００１〜１モル％、好ましくは０．００５〜０．９モル％、より好ましくは０．０１〜０．８モル％、特に好ましくは０．０５〜０．４モル％である。また特に溶融エステル交換法の場合、副反応として分岐構造が生ずる場合があるが、かかる分岐構造量についても、ポリカーボネート樹脂全量中、前記した範囲であることが好適である。なお、かかる分岐構造量については^１Ｈ−ＮＭＲ測定により算出することが可能である。

脂肪族の二官能性のカルボン酸は、α，ω−ジカルボン酸が好ましい。脂肪族の二官能性のカルボン酸としては例えば、セバシン酸（デカン二酸）、ドデカン二酸、テトラデカン二酸、オクタデカン二酸、イコサン二酸などの直鎖飽和脂肪族ジカルボン酸、並びにシクロヘキサンジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸が好ましく挙げられる。二官能性アルコールとしては脂環族ジオールがより好適であり、例えばシクロヘキサンジメタノール、シクロヘキサンジオール、およびトリシクロデカンジメタノールなどが例示される。さらにポリオルガノシロキサン単位を共重合した、ポリカーボネート−ポリオルガノシロキサン共重合体の使用も可能である。

ポリカーボネート樹脂の製造方法である界面重合法、溶融エステル交換法、カーボネートプレポリマーの固相エステル交換法、および環状カーボネート化合物の開環重合法などの反応形式は、各種の文献および特許公報などで良く知られている方法である。前記以外の反応形式の詳細についても、成書および特許公報などで良く知られている。

ポリカーボネート樹脂の粘度平均分子量（Ｍ）は、好ましくは１．４×１０^４〜３．５×１０^４であり、より好ましくは１．６×１０^４〜３．３×１０^４であり、さらに好ましくは１．８×１０^４〜３．１×１０^４である。粘度平均分子量が１．４×１０^４未満のポリカーボネート樹脂では、実用上期待される耐衝撃性などが得られない場合がある。一方、粘度平均分子量が３．５×１０^４を超えるポリカーボネート樹脂から得られる樹脂組成物は、射出成形時の流動性に劣る点で汎用性に劣る。

粘度平均分子量は、まず、次式にて算出される比粘度（η_ＳＰ）を２０℃で塩化メチレン１００ｍｌにポリカーボネート０．７ｇを溶解した溶液からオストワルド粘度計を用いて求め、
比粘度（η_ＳＰ）＝（ｔ−ｔ_０）／ｔ_０
［ｔ_０は塩化メチレンの落下秒数、ｔは試料溶液の落下秒数］
求められた比粘度（η_ＳＰ）から次の数式により粘度平均分子量Ｍを算出する。
η_ＳＰ／ｃ＝［η］＋０．４５×［η］^２ｃ（但し［η］は極限粘度）
［η］＝１．２３×１０^−４Ｍ^０．８３
ｃ＝０．７

粘度平均分子量の算出法は、本発明の樹脂組成物や成形品の粘度平均分子量測定にも適用される。即ち、本発明においてこれらの粘度平均分子量は、塩化メチレン１００ｍｌに成形品０．７ｇを溶解した溶液から２０℃で求めた比粘度（η_ｓｐ）を前記式に挿入して求めたものである。

ポリカーボネート樹脂の形状は、特に限定されないが、ポリカーボネート樹脂に対する後述する熱線遮蔽剤の分散性を向上させる点からいえばポリカーボネート樹脂パウダーが好ましい。さらにポリカーボネート樹脂パウダーの粒子径分布は、特に限定されないが、パウダー全体に対する粒子径７１０μｍ以上のパウダーの含有量が５０重量％以下、より好ましくは４０重量％以下であり、かつパウダー全体に対する粒子径１８０μｍ未満のパウダーの含有量が０〜４０重量％、より好ましくは１０〜３０重量％が好ましい。

パウダー全体に対する粒子径７１０μｍ以上のパウダーの含有量が５０重量％を超えるポリカーボネート樹脂パウダーでは、本発明の樹脂組成物の製造過程でポリカーボネート樹脂パウダーと熱線遮蔽剤との間で分級などが生じやすくなるため、樹脂組成物中の熱線遮蔽剤が二次凝集しやすくなる。その結果、本発明の樹脂組成物から得られる成形体において、高い透明性や熱線遮蔽剤の配合量に応じた熱線吸収性能が出ない場合がある。

またパウダー全体に対する粒子径１８０μｍ未満のパウダーの含有量が４０重量％を越えるポリカーボネート樹脂パウダーでは、本発明の樹脂組成物を製造するにあたり、溶融混練機のスクリュへの噛みこみ不良などが起こり易くなるため、生産性を落す原因になることがある。

なお本発明でいうポリカーボネート樹脂パウダーの粒子径分布は、まずポリカーボネート樹脂パウダー２００ｇをステンレス製ＪＩＳ標準篩（２２メッシュ、目開き７１０μｍ）に入れて上蓋をし、１００往復（１往復の距離は４０ｃｍ、１往復する時間は１秒）させた後、該標準篩上に残留したパウダーの質量を測定して、パウダー全体に対するこの残留パウダーの質量の割合を算出し、粒子径７１０μｍ以上のパウダーの含有量とする。続いて２２メッシュ標準篩から落下したパウダーをＪＩＳ標準篩（８３メッシュ、目開き１８０μｍ）に入れて上蓋をし、１００往復させた後、該標準篩上に残留したパウダーの質量を測定して、パウダー全体に対するこの残留パウダーの質量の割合を算出し、粒子径１８０〜７１０μｍ未満のパウダーの含有量とする。最後に８３メッシュ標準篩から落下したパウダーの質量を測定し、パウダー全体に対するこの落下パウダーの質量の割合を算出し、粒子径１８０μｍ未満のパウダーの含有量とするものである。

（Ａ−２成分：熱線遮蔽剤）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物には、必要に応じて、Ａ−２成分として熱線遮蔽剤を配合することができる。かかる熱線遮蔽剤としては公知のものが使用できる。例えば、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、ＳｒおよびＣａなどの元素からなる六ホウ化物粒子、ＡＴＯ、ＩＴＯ、窒化チタン、酸化タングステンなどの金属酸化物粒子、フタロシアニン系色素を挙げることができる。かかる熱線遮蔽剤は芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）１００重量部に対して０．０００１〜５重量部が好ましく、より好ましくは０．０００３〜３重量部、更に好ましくは０．０００５〜２重量部である。

（Ａ−３成分：熱安定剤）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物には、必要に応じて、Ａ−３成分として熱安定剤を使用することができ、その中でもリン系熱安定剤やヒンダードフェノール系安定剤が好ましい。かかるリン系熱安定剤としては、亜リン酸、リン酸、亜ホスホン酸、ホスホン酸およびこれらのエステル等が挙げられる。

かかるエステルの具体例としては、次のものが挙げられる。ホスファイト化合物としては、トリフェニルホスファイト、トリス（ノニルフェニル）ホスファイト、トリデシルホスファイト、トリオクチルホスファイト、トリオクタデシルホスファイト、ジデシルモノフェニルホスファイト、ジオクチルモノフェニルホスファイト、ジイソプロピルモノフェニルホスファイト、モノブチルジフェニルホスファイト、モノデシルジフェニルホスファイト、モノオクチルジフェニルホスファイト、トリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、ビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、２，２−メチレンビス（４，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）オクチルホスファイト、ビス（ノニルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、およびジステアリルペンタエリスリトールジホスファイトなどが挙げられる。

ホスフェート化合物としては、トリブチルホスフェート、トリエチルホスフェート、トリメチルホスフェート、トリフェニルホスフェート、ジフェニルモノオルソキセニルホスフェート、ジブチルホスフェート、ジオクチルホスフェート、およびジイソプロピルホスフェートなどが挙げられる。

ホスホナイト化合物としては、テトラキス（２，４−ジ−ｉｓｏ−プロピルフェニル）−４，４’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，４−ジ−ｎ−ブチルフェニル）−４，４’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−４，４’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−４，３’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−３，３’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，６−ジ−ｉｓｏ−プロピルフェニル）−４，４’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，６−ジ−ｎ−ブチルフェニル）−４，４’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−４，４’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−４，３’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−３，３’−ビフェニレンジホスホナイト、およびビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−フェニル−フェニルホスホナイトなどが挙げられる。

ホスホネイト化合物としては、ベンゼンホスホン酸ジメチル、ベンゼンホスホン酸ジエチル、およびベンゼンホスホン酸ジプロピル等が挙げられる。
なかでもトリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−４，４’−ビフェニレンジホスホナイトおよびビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−フェニル−フェニルホスホナイトが好ましい。

また、ヒンダードフェノール系安定剤としては、例えばオクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、ペンタエリスリチルテトラキス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾール、４，４’−ブチリデンビス−（６−ｔｅｒｔ−ブチル−３−メチルフェノール、１，１，３−トリス（２−メチル−４−ヒドロキシ−５−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）メタン、２，２−チオジエチレンビス−［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、Ｎ，Ｎ’−ヘキサメチレンビス−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロシンナミド）、３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ベンジルホスホネート−ジエチルエステル、１，３，５−トリメチル−２，４，６−トリス（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）ベンゼン、１，６−ヘキサンジオールビス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］、トリス（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）イソシアヌレート、および２，４−ビス（ｎ−オクチルチオ−６−（４−ヒドロキシ−３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルアニリノ）−１，３，５−トリアジンなどが挙げられる。

これらの熱安定剤は、１種もしくは２種以上を混合して用いてもよい。かかる熱安定剤の含有量は、ポリカーボネート樹脂（Ａ−1成分）１００重量部に対して０．００５〜５重量部が好ましく、より好ましくは０．００８〜２重量部、更に好ましくは０．０１〜０．５重量部である。

（Ａ−４成分：離型剤）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物には、必要に応じて、Ａ−４成分として離型剤を配合することができる。かかる離型剤としては公知のものが使用できる。例えば、飽和脂肪酸エステル、不飽和脂肪酸エステル、ポリオレフィン系ワックス（ポリエチレンワツクス、１−アルケン重合体など。酸変性などの官能基含有化合物で変性されているものも使用できる）、シリコーン化合物、フッ素化合物（ポリフルオロアルキルエーテルに代表されるフッ素オイルなど）、パラフィンワックス、蜜蝋などを挙げることができる。かかる離型剤は芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ−1成分）１００重量部に対して０．００５〜５重量部が好ましく、より好ましくは０．００８〜２重量部、更に好ましくは０．０１〜１重量部である。

（Ａ−５成分：紫外線吸収剤）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物には、必要に応じて、Ａ−５成分として紫外線吸収剤を配合することができる。本発明における紫外線吸収剤としては、紫外線吸収剤として公知のベンゾフェノン系化合物、ベンゾトリアゾール系化合物、ヒドロキシフェニルトリアジン系化合物、環状イミノエステル系化合物、およびシアノアクリレート系化合物などが例示される。より具体的には、例えばベンゾトリアゾール系化合物としては、２−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−ｐ−クレゾール、２−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）フェノール、２−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４，６−ビス（１−メチル−１−フェニルエチル）フェノール、２−［５−クロロ（２Ｈ）−ベンゾトリアゾール−２−イル］−４−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、および２，２’−メチレンビス［６−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）フェノール］などが好適に例示される。例えば、ヒドロキシフェニルトリアジン系化合物としては、２−（４，６−ジフェニル−１，３，５−トリアジン−２−イル）−５−［（ヘキシル）オキシ］フェノールが好適に例示される。例えば、環状イミノエステル系化合物としては２，２’−ｐ−フェニレンビス（３，１−ベンゾオキサジン−４−オン）が好適に例示される。更に例えば、シアノアクリレート系化合物としては１，３−ビス［（２−シアノ−３，３−ジフェニルアクリロイル）オキシ］−２，２−ビス［［（２−シアノ−３，３−ジフェニルアクリロイル）オキシ］メチル］プロパンが好適に例示される。

さらに上記紫外線吸収剤は、ラジカル重合が可能な単量体化合物の構造をとることにより、かかる紫外線吸収性単量体と、アルキル（メタ）アクリレートなどの単量体とを共重合したポリマー型の紫外線吸収剤であってもよい。上記紫外線吸収性単量体としては、（メタ）アクリル酸エステルのエステル置換基中にベンゾトリアゾール骨格、ベンゾフェノン骨格、トリアジン骨格、環状イミノエステル骨格、およびシアノアクリレート骨格を含有する化合物が好適に例示される。

上記の中でも良好な熱安定性を有する点から、より好適な紫外線吸収剤として環状イミノエステル系化合物が挙げられる。その他化合物においても比較的高分子量である方が良好な耐熱性が得られ、例えば、２，２’−メチレンビス［６−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）−４−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）フェノール］、２−（４，６−ジフェニル−１，３，５−トリアジン−２−イル）−５−［（ヘキシル）オキシ］フェノール、および１，３−ビス［（２−シアノ−３，３−ジフェニルアクリロイル）オキシ］−２，２−ビス［［（２−シアノ−３，３−ジフェニルアクリロイル）オキシ］メチル］プロパンが好適に例示される。紫外線吸収剤の含有量は、ポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）１００重量部に対して、０．００５〜５重量部が好ましく、より好ましくは０．０１〜３重量部、更に好ましくは０．０５〜１重量部である。

（その他の添加剤）
上記のポリカーボネート樹脂組成物は、必要に応じて、従来公知の各種の添加剤を含有することができる。かかる添加剤としては、例えば、酸化防止剤、光安定剤、着色剤、摺動剤、光拡散剤、蛍光増白剤、帯電防止剤、難燃剤、難燃助剤、可塑剤、強化充填材、衝撃改質剤、光触媒系防汚剤、およびフォトクロミック剤等が例示される。

（酸化防止剤）
酸化防止剤としては、ヒンダードフェノール化合物が好適に例示される。例えばテトラキス［メチレン−３−（３−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオネート］メタン、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、および３，９−ビス［２−｛３−（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオニルオキシ｝−１，１−ジメチルエチル］−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ［５，５］ウンデカンが好適に利用される。これら酸化防止剤の含有量は、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）１００重量部あたり、０．００５〜５重量部が好ましく、０．０１〜１重量部がより好ましい。

（光安定剤）
ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）セバケート、ビス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）セバケート、テトラキス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）−１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレート、テトラキス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）−１，２，３，４−ブタンテトラカルボキシレート、ポリ｛［６−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）アミノ−１，３，５−トリアジン−２，４−ジイル］［（２，２，６，６−テトラメチルピペリジル）イミノ］ヘキサメチレン［（２，２，６，６−テトラメチルピペリジル）イミノ］｝、およびポリメチルプロピル３−オキシ−［４−（２，２，６，６−テトラメチル）ピペリジニル］シロキサンなどに代表されるヒンダードアミン系の光安定剤も含むことができる。
これら光安定剤の含有量は、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）１００重量部あたり、０．０５〜５重量部が好ましく、０．０１〜１重量部がより好ましい。

（着色剤）
上記の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物は、必要に応じて着色剤を配合することができるが、着色できるものであれば、特に制限はない。染料としてはペリレン系染料、クマリン系染料、チオインジゴ系染料、アンスラキノン系染料、チオキサントン系染料、紺青等のフェロシアン化物、ペリノン系染料、キノリン系染料、キナクリドン系染料、ジオキサジン系染料、イソインドリノン系染料、およびフタロシアニン系染料などを挙げることができる。顔料としては、カーボンブラック、酸化チタン、銅フタロシアニン、硫酸バリウム、更にビスベンゾオキサゾリル−スチルベン誘導体、ビスベンゾオキサゾリル−ナフタレン誘導体、ビスベンゾオキサゾリル−チオフェン誘導体、およびクマリン誘導体などの蛍光増白剤を使用することができる。これら染料および蛍光増白剤の含有量は、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）１００重量部あたり、０．０００１〜５重量部が好ましく、０．０００５〜３重量部がより好ましい。

（芳香族ポリカーボネート樹脂組成物の製造）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物を製造するには、任意の方法が採用される。例えばＡ−１成分、任意にＡ−２成分、Ａ−３成分、Ａ−４成分、Ａ−５成分及び他の成分をそれぞれＶ型ブレンダー、ヘンシェルミキサー、メカノケミカル装置、押出混合機などの予備混合手段を用いて充分に混合した後、場合により押出造粒器やブリケッティングマシーンなどにより造粒を行い、その後ベント式二軸ルーダーに代表される溶融混練機で溶融混練、およびペレタイザー等の機器によりペレット化する方法が挙げられる。

各成分の溶融混練機への供給方法としては、（ｉ）Ａ−１成分〜Ａ−５成分および他の成分はそれぞれ独立に溶融混練機に供給する方法、（ｉｉ）Ａ−１成分〜Ａ−５成分および他の成分の一部を予備混合した後、残りの成分と独立に溶融混練機に供給する方法などが例示される。尚、配合する成分に液状のものがある場合、溶融混練機への供給にいわゆる液注装置、または液添装置を使用することができる。押出機としては、原料中の水分や、溶融混練樹脂から発生する揮発ガスを脱気できるベントを有するものが好ましく使用できる。ベントからは発生水分や揮発ガスを効率よく押出機外部へ排出するための真空ポンプが好ましく設置される。また押出原料中に混入した異物などを除去するためのスクリーンを押出機ダイス部前のゾーンに設置し、異物を樹脂組成物から取り除くことも可能である。かかるスクリーンとしては金網、スクリーンチェンジャー、焼結金属プレート（ディスクフィルターなど）などを挙げることができる。溶融混練機としては二軸押出機の他にバンバリーミキサー、混練ロール、単軸押出機、３軸以上の多軸押出機などを挙げることができる。

上記の如く押出された樹脂は、直接切断してペレット化するか、またはストランドを形成した後かかるストランドをペレタイザーで切断してペレット化される。ペレット化に際して外部の埃などの影響を低減する必要がある場合には、押出機周囲の雰囲気を清浄化することが好ましい。得られたペレットの形状は、円柱、角柱、および球状など一般的な形状を取り得るが、より好適には円柱である。かかる円柱の直径は好ましくは１〜５ｍｍ、より好ましくは１．５〜４ｍｍ、さらに好ましくは２〜３．３ｍｍである。一方、円柱の長さは好ましくは１〜３０ｍｍ、より好ましくは２〜５ｍｍ、さらに好ましくは２．５〜３．５ｍｍである。

（成形品）
本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物からなる成形品は、そのペレットを前記の射出成形方法で成形して得られる成形品である。
なお、本発明の芳香族ポリカーボネート樹脂組成物からなる成形品としては、厚みが好ましくは２〜５０ｍｍ、より好ましくは４〜３０ｍｍ、最大投影面積が好ましくは４００〜２３，０００ｃｍ^２、より好ましくは６００〜２０，０００ｃｍ^２の成形品が挙げられる。厚みが２ｍｍより小さい場合は、成形時の射出速度を高速にする必要があるため、射出速度に起因するヤケが発生し、本発明の効果が発揮されない可能性がる。また、５０ｍｍより大きい場合は射出成形時の計量時間が過剰にながくなるため、本発明の手段を用いても、スクリューのコンプレッションゾーンやメタリングゾーンが樹脂のせん断発熱によって長時間加熱され、温度が上昇するため、ヤケが発生し易くなる可能性がある。

本発明によれば、射出成形においてヤケがなく、透明性に優れた芳香族ポリカーボネート樹脂成形品を得る事ができる。この成形体は居住空間や車両の窓として好適に使用され、その奏する工業的効果は格別である。

以下、実施例により本発明を更に詳細に説明する。なお、得られた成形体は以下の方法によって評価した。

（１）ＨＡＺＥ：厚さ１８ｍｍ、長さ５５ｍｍ×幅５５ｍｍのテストピースを用いて（株）村上色彩技術研究所製ＨＲ−１００により測定した。

（２）日射熱取得率：分光光度計（日立ハイテクノロジーズ社製、Ｕ−４１００）を用いて、ＪＩＳＲ３１０６（１９９８）「板ガラス類の透過率・反射率・放射率・日射熱取得率の試験方法」に準拠した方法により、波長３００〜２１００ｎｍにおける厚さ１８ｍｍ、長さ５５ｍｍ×幅５５ｍｍのテストピースの日射熱取得率を測定した。

（３）外観評価（ヤケ）：厚み１８ｍｍ、長さ７００ｍｍ×幅８００ｍｍの樹脂板成形品のヤケの有無を目視評価にて観察し、下記の基準に従って評価を実施した。
○：成形品にヤケが観察されず良好。 ×：成形品にヤケが観察された。

（実施例１）
以下の（Ｉ）〜（ＩＩ）の工程に従い、樹脂成形品のテストピースを作成した。

（Ｉ）樹脂原料の製造
下記の原料表記に従い、樹脂原料の製造方法について説明する。
０．２８重量部のＰＣおよび六ホウ化物粒子０．０００８重量部をスーパーフローターにて均一に混合し、ＰＣと六ホウ化物粒子との混合物を得、次に、かかるＰＣと六ホウ化物粒子との混合物と４．２７重量部のＰＣ、０．０２重量部のＳ１００Ａ、０．０３重量部のＰＥＰＱ、０．１０重量部のＶＰＧおよび０．３０重量部のＵＶ１５７７を、タンブラーで均一に混合し、押出機に供給するための５重量部の混合物を得た。得られた５重量部の混合物と９５重量部のＰＣを押出機に供給した。使用された押出機は、スクリュ径７７ｍｍφのベント式二軸押出機（（株）日本製鋼所製：ＴＥＸ７７ＣＨＴ（完全かみ合い、同方向回転、２条ネジスクリュー））であった。該押出機は、スクリュ根元から見てＬ／Ｄ約８〜１１の部分に順に送りのニーディングディスクと逆送りのニーディングディスクとの組合せからなる混練ゾーンを有し、その後Ｌ／Ｄ約１６〜１７の部分に送りのニーディングディスクからなる混練ゾーンを有していた。更に該押出機は、後半の混練ゾーンの直後にＬ／Ｄ０．５長さの逆送りのフルフライトゾーンを有していた。ベント口はＬ／Ｄ約１８．５〜２０の部分に１箇所設けられた。押出条件は吐出量３２０ｋｇ／ｈ、スクリュ回転数１６０ｒｐｍ、およびベントの真空度３ｋＰａであった。また押出温度は第１供給口２３０℃からダイス部分２８０℃まで段階的に上昇させる温度構成であった。ダイスから押出されたストランドは、温水浴中で冷却され、ペレタイザーにより切断されペレット化された。切断された直後のペレットは、振動式篩部を１０秒ほど通過することにより、切断の不十分な長いペレットおよびカット屑のうち除去可能なものが除去された。

（ＩＩ）樹脂板成形品のテストピースの作成
上記（Ｉ）の方法で製造された樹脂原料であるペレットをプラテンの４軸平行制御機構を備えた射出プレス成形可能な大型成形機（（株）名機製作所製：Ｍ１６００ＮＳＬ、最大型締力１６００ｔｏｎ）を用いて射出プレス成形し、図１に示す厚み１８ｍｍ、長さ７００ｍｍ×幅８００ｍｍの樹脂板成形品を製造した。かかる成形機は、樹脂原料を十分に乾燥可能なホッパードライヤー設備を付帯しており、かかる乾燥後のペレットが圧空輸送により成形機供給口に供給され成形に使用された。かかる成形機のスクリュー圧縮比は１．７７、コンプレッションゾーンの長さ（Ｃ）とスクリュー全長（Ｌ）との比（Ｃ／Ｌ）は０．４５、スクリュー全長（Ｌ）とスクリュー径（Ｄ）との比（Ｌ／Ｄ）は２０である。

成形はシリンダ温度２７５℃、ホットランナー設定温度２７５℃、金型温度は固定側１１５℃、可動側１２０℃、プレスストローク：０．５ｍｍ、中間型締め状態から最終型締め状態までの金型の移動速度０．０２ｍｍ／秒、および加圧の保持時間：６００秒であった。圧縮時の圧力は２５ＭＰａとし、該圧力で加圧の保持時間中保持した。射出速度はゲート部充填までの領域で５ｍｍ／秒、それ以降の領域で１６ｍｍ／秒とした。また可動側金型パーティング面は最終の前進位置において固定側金型パーティング面に接触しないものとした。ランナはＨＯＴＳＹＳ社製のバルブゲート型のホットランナー（直径８ｍｍφ）を用いた。充填完了直前に型圧縮を開始し、オーバーラップは０．５秒とした。充填完了後直ちにバルブゲートを閉じて溶融樹脂がゲートからシリンダへ逆流しない条件とした。かかる成形においては、その４軸平行制御機構により、傾き量および捩れ量を表すｔａｎθは約０．００００２５以下で保持された。
得られた成形品を取り出し後、６０分間放置して十分に冷却した。成形板は透明性の高い緑色であった。次に、図４中の斜線で示す成形板の中央部を長さ５５ｍｍ×幅５５ｍｍとなるように切り出し、テストピースを得た。
上記（ＩＩ）の方法で得られたテストピースを評価した結果を表１に示した。

（実施例２）
上記（Ｉ）において、１００重量部のＰＣを押出機へ投入した以外は、実施例１と同様に樹脂原料を製造した。その後実施例１と同じ成形を行い、樹脂板のテストピースを作成した。得られたテストピースを評価した結果を表１に示した。

（実施例３）
上記（Ｉ）において、４．９７重量部のＰＣ、０．０３重量部のＰＥＰＱをタンブラーで均一に混合し、押出機に供給するための５重量部の混合物を得た以外は、実施例１と同様に樹脂原料を製造した。その後、実施例１と同じ成形を行い、樹脂板のテストピースを作成した。得られたテストピースを評価した結果を表１に示した。

（実施例４）
上記（Ｉ）において、４．６７重量部のＰＣ、０．０３重量部のＰＥＰＱ、０．１０重量部のＶＰＧ、０．２０重量部のＵＶ７９をタンブラーで均一に混合し、押出機に供給するための５重量部の混合物を得た以外は、実施例１と同様に樹脂原料を製造した。その後、実施例１と同じ成形を行い、樹脂板のテストピースを作成した。得られたテストピースを評価した結果を表１に示した。

（実施例５）
上記（Ｉ）において、４．５７重量部のＰＣ、０．０３重量部のＰＥＰＱ、０．１０重量部のＶＰＧ、０．３０重量部のＵＶ１５７７をタンブラーで均一に混合し、押出機に供給するための５重量部の混合物を得た以外は、実施例１と同様に樹脂原料を製造した。その後、実施例１と同じ成形を行い、樹脂板のテストピースを作成した。得られたテストピースを評価した結果を表１に示した。

（実施例６）
上記（Ｉ）において、４．６７重量部のＰＣ、０．０３重量部のＰＥＰＱ、０．１０重量部のＳＨ５５６および０．２０重量部のＵＶ７９をタンブラーで均一に混合し、押出機に供給するための５重量部の混合物を得た以外は、実施例１と同様に樹脂原料を製造した。その後、実施例１と同じ成形を行い、樹脂板のテストピースを作成した。得られたテストピースを評価した結果を表１に示した。

（比較例１）
上記（ＩＩ）において、成形機として（株）名機製作所製：ＭＤＩＰ２１００（最大型締力３４００ｔｏｎ、スクリュー圧縮比２．０８、コンプレッションゾーンの長さ（Ｃ）とスクリュー全長（Ｌ）との比（Ｃ／Ｌ）０．２３、スクリュー全長（Ｌ）とスクリュー径（Ｄ）との比（Ｌ／Ｄ）２３）を使用した以外は、実施例１と同様の操作を行い、樹脂板のテストピースを作成した。得られたテストピースを評価した結果を表１に示した。

（比較例２）
上記（ＩＩ）において、成形機として上記の（株）名機製作所製：ＭＤＩＰ２１００を使用した以外は、実施例５と同様の操作を行い、樹脂板のテストピースを作成した。得られたテストピースを評価した結果を表１に示した。

（比較例３）
上記（ＩＩ）において、成形機のスクリューとして、スクリュー圧縮比２．０５、コンプレッションゾーンの長さ（Ｃ）とスクリュー全長（Ｌ）との比（Ｃ／Ｌ）０．２４、スクリュー全長（Ｌ）とスクリュー径（Ｄ）との比（Ｌ／Ｄ）２０を使用した以外は、実施例１と同様の操作を行い、樹脂板のテストピースを作成した。得られたテストピースを評価した結果を表１に示した。

（比較例４）
上記（ＩＩ）において、成形機のスクリューとして、スクリュー圧縮比２．０５、コンプレッションゾーンの長さ（Ｃ）とスクリュー全長（Ｌ）との比（Ｃ／Ｌ）０．２４、スクリュー全長（Ｌ）とスクリュー径（Ｄ）との比（Ｌ／Ｄ）２０を使用した以外は、実施例５と同様の操作を行い、樹脂板のテストピースを作成した。得られたテストピースを評価した結果を表１に示した。

なお、上記で記号表記の各成分および六ホウ化物粒子は下記の通りである。
ＰＣ：ビスフェノールＡとホスゲンから界面縮重合法により製造された粘度平均分子量２３，７００のポリカーボネート樹脂パウダー（帝人化成（株）製：パンライトＬ−１２５０ＷＰ（商品名））
六ホウ化物粒子：六ホウ化ランタン（住友金属鉱山（株）製：ＫＨＤＳ−０６）
Ｓ１００Ａ：ステアリン酸とグリセリンの部分エステル（理研ビタミン（株）製：リケマールＳ−１００Ａ）
ＶＰＧ：ペンタエリスリトールと脂肪族カルボン酸（ステアリン酸およびパルミチン酸を主成分とする）とのフルエステル（コグニスジャパン（株）製：ロキシオールＶＰＧ８６１）
ＳＨ５５６：メチルフェニルポリシロキサン（東レ・ダウコーニング・シリコーン（株）製：ＳＨ−５５６）
ＰＥＰＱ：ホスホナイト系熱安定剤（Ｓａｎｄｏｚ社製：サンドスタブＰ−ＥＰＱ）
ＵＶ１５７７：２−（４，６−ジフェニル−１，３，５−トリアジン−２−イル）−５−［（ヘキシル）オキシ］フェノール（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ社製：Ｔｉｎｕｖｉｎ１５７７）
ＵＶ７９：２−（２′−ヒドロキシ−５′−ｔ−オクチルフェニル）ベンゾトリアゾール（ケミプロ化成製：ケミソーブ７９）

射出成形に用いられる、メタリングゾーン、コンプレッションゾーン、フィードゾーンからなるスクリューの概略形状を示す図である。 スクリューのリード終端の投影図である。 スクリューのリード始端の投影図である。 実施例で作成された樹脂板成形品の正面概略図［１−Ａ］およびその側面図［１−Ｂ］である。

符号の説明

１ メタリングゾーン
２ コンプレッションゾーン
３ フィードゾーン
４ スクリュー全長
５ スクリュー直径
６ リード
７ リード終端
８ リード始端
Ｈ１ リード終端の高さ
Ｈ２ リード始端の高さ
９ 樹脂板成形品本体
１０ テストピースの切り出し部分
１１ 成形品のゲート部分
１２ 対象軸

Claims (9)

1. 芳香族ポリカーボネート樹脂組成物（Ａ成分）からなる厚みが２ｍｍ〜５０ｍｍであり、最大投影面積が４００〜２３，０００ｃｍ ^２ である成形品を射出成形機を用いて射出成形する方法であって、該射出成形機におけるスクリューの圧縮比が１．４〜２. ０の範囲にあり、かつコンプレッションゾーンの長さ（Ｃ）とスクリュー全長（Ｌ）との比（Ｃ／Ｌ）が０．３〜０．７の範囲にあることを特徴とする射出成形方法。
2. 射出成形機が、スクリュー全長（Ｌ）とスクリュー径（Ｄ）との比（Ｌ／Ｄ）が１７〜２２の範囲にある射出成形機である請求項１に記載の射出成形方法。
3. 射出成形機が、射出プレス成形機である請求項１または２に記載の射出成形方法。
4. 射出成形機が、型締力が１００ｔｏｎ以上の射出成形機である請求項１〜３のいずれかに記載の射出成形方法。
5. Ａ成分中の芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）の粘度平均分子量が１．４×１０^４〜３．５×１０^４である請求項１〜４のいずれかに記載の射出成形方法。
6. Ａ成分が、Ａ−１成分１００重量部あたり、熱線遮蔽剤（Ａ−２成分）０．０００１〜５重量部を含有するポリカーボネート樹脂組成物である請求項１〜５のいずれかに記載の射出成形方法。
7. Ａ成分が、Ａ−１成分１００重量部あたり、熱安定剤（Ａ−３成分）０．００５〜５重量部を含有するポリカーボネート樹脂組成物である請求項１〜６のいずれかに記載の射出成形方法。
8. Ａ成分が、Ａ−１成分１００重量部あたり、離型剤（Ａ−４成分）０．００５〜５重量部を含有するポリカーボネート樹脂組成物である請求項１〜７のいずれかに記載の射出成形方法。
9. Ａ成分が、Ａ−１成分１００重量部あたり、紫外線吸収剤（Ａ−５成分）０．００５〜５重量部を含有するポリカーボネート樹脂組成物である請求項１〜８のいずれかに記載の射出成形方法。

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