JP5348353B1

JP5348353B1 - 冷却炉のブロア回転数決定方法及び装置

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Publication number: JP5348353B1
Application number: JP2013512674A
Authority: JP
Inventors: 明彦長谷川
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2011-12-06
Filing date: 2012-12-04
Publication date: 2013-11-20
Anticipated expiration: 2032-12-04
Also published as: WO2013084870A1; JPWO2013084870A1

Abstract

冷却炉に装備された各ブロア（４）についてその回転数ｒ_ｉ［ｒｐｍ］と風量ｂ_ｉ［Ｎｍ^３／ｈｒ］とを関係づける冷却能力係数α_ｉ［Ｎｍ^３／ｈｒ・ｒｐｍ］を計測し、所定の計算手順によって回転数を算出することにより、要求される風量が得られるとともに、各ブロア回転数の最大値ｒ_{ｉｍａｘ}と最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}の範囲内の回転数となるように各ブロアについてその回転数ｒ_ｉ［ｒｐｍ］を決定する。これにより、例えば長年使用された冷却炉設備のブロアであっても、鋼板を適切に冷却するに足る風量を提供しうるブロアの回転数を決定することができる。

Description

本発明は、冷却炉に装備されたブロアの回転数を決定する技術に関する。

一般に、鋼板（ストリップ）の製造ラインにおける連続焼鈍炉には、冷間圧延された鋼板を加熱するための加熱帯（以下「加熱炉」ともいう。）、加熱帯から出た鋼板を所定温度に保持するための均熱帯、次いで鋼板を冷却するための冷却帯（以下「冷却炉」ともいう。）等、各種の帯域が鋼板の輸送路に沿って並設されている。

このような連続焼鈍炉においては、鋼板各端部を溶接して一続きの連続した鋼板とし、これを加熱炉内並びに冷却炉内に連続的に通板する操業が行われている。連続焼鈍を可能ならしめるべく、加熱炉並びに冷却炉に送られる各鋼板は、加熱炉の上流で通板中の鋼板の最後尾に、次に通板されるべき鋼板の先端が順次溶接される。こうして加熱炉並びに冷却炉内には、鋼板が常時連続的に通板される。

冷却炉は複数のゾーンに分割されており、各ゾーンに設けられたブロアからの風によって鋼板が冷却されるようになっている。鋼板の冷却炉出口における板温制御は、一般には冷却炉におけるブロアの回転数を操作量とし、これを直接又は間接的に変更することによって行われる。この場合、各ゾーンのブロアに対する回転数指令値が、各ゾーンに設けられた回転数制御装置によって調整され、全体として鋼板が目標となる冶金的性質を得られるように制御される。

冷却炉出口において鋼板が目標となる冶金的性質を得られるように各ゾーンのブロアの回転数の比率（負荷パターン）が定められている。例えば全ゾーンで均一に冷却するようにブロアの回転数を配分する全ゾーン均等負荷パターンや、冷却炉出口に近いゾーンに設置されたブロアほど冷却度合いを高くすべく後段のゾーンに設置されたブロアの回転数が大きく配分する後段ゾーン高負荷パターン等がある。そして、全ゾーンのトータル冷却能力を要求される能力に一致させつつ、各ゾーンのブロアの回転数比率が上記定められた比率となるように各ゾーンのブロア回転数を決定する。

負荷パターンが設定された場合に、各ブロアの耐久性や能力を考慮して各ブロアの回転数を決定することは極めて重要である。決められたトータル操作量を複数の操作端に負荷配分して各々の操作量を制御するに際し、各操作端に対して設定可能な操作量の上下限値にかかわらず、トータル操作量を各操作端に適切に負荷配分してそのトータル操作量に誤差が生じないようにすることが必要である。

特許文献１には、加熱炉ないし冷却炉のトータル操作量と負荷パターンが決められた場合に、具体的に各加熱装置又は各ブロアに配分する方法（負荷配分方法）が開示されている。決められたトータル操作量を複数の操作端に負荷配分する負荷配分方法において、決められた配分比率に従って各操作端について計算された操作量が上下限値の範囲を越えている場合に、当該操作端に対する配分操作量を上記上下限値の何れかに設定し、この設定した操作量を除いた残りの操作量を残りの操作端で配分するようにしている。

特開２０００−０５４０３３号公報

しかしながら、特許文献１に開示された方法は、予め決められたブロア回転数の比率（負荷パターン）を各ゾーンに設置されたブロアに配分することはできるものの、冷却炉全体として必要とされる風量を供給することができない場合が発生するという問題が生じる。

建設されて間もない冷却炉設備のように、各ゾーンに設置されるブロアの冷却能力が一様である場合には問題とはならないが、例えば長年使用された冷却炉設備のように、老朽更新の過程で冷却能力が異なるブロアが装備されることとなった場合、このような問題が頻繁に生じ得る。

例えば、冷却炉の各ゾーンに設置されている各ブロアの単位回転数あたりに得られる風量（以下、「冷却能力」という。）が一様ではないこと、或いはブロアを更新した際に同じ回転数で得られる風量が同一とは限らないことから、各ブロアの回転数を決定しても必ずしも冷却炉において必要な風量を得られないという問題である。

言い換えれば、第１ゾーンに設置されたブロアの冷却能力と、第２ゾーンに設置されたブロアの冷却能力とが相違している場合、或いは特定のゾーンでブロアを更新した際に、同じ回転数であっても生じさせる風量に違いを生じる。そのため、ブロアの回転数を決定しただけでは当該冷却炉の全風量が指定させる値とはならず、その結果、冷却された鋼板が目的とする冶金的性質を得ることができない。

本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、鋼板を適切に冷却するに足る風量を提供しうるブロアの回転数を決定できるようにすることを目的とする。

発明の要旨は以下の通りである。
（１）冷却炉に装備された第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_i［ｒｐｍ］の望ましい比が
ｒ₁：ｒ₂：ｒ₃：・・・：ｒ_k＝ｗ₁：ｗ₂：ｗ₃：・・・：ｗ_k
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最大値ｒ_{i max}［ｒｐｍ］が
ｒ_{1 max}、ｒ_{2 max}、ｒ_{3 max}、・・・、ｒ_{k max}
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最小値ｒ_{i min}［ｒｐｍ］が
ｒ_{1 min}、ｒ_{2 min}、ｒ_{3 min}、・・・、ｒ_{k min}
と与えられ、
冷却炉全体の好適トータル風量がＢ［Ｎｍ³／ｈｒ］と与えられた場合に、ブロアの回転数ｒ_iを決定する方法であって、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの冷却能力係数α_i［Ｎｍ³／ｈｒ・ｒｐｍ］を求めるステップと、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_iを定めるに際し、仮の回転数ｒ^T _i［ｒｐｍ］を
ｒ^T ₁＝Ｂ×ｗ₁／（ｗ₁×α₁＋ｗ₂×α₂＋ｗ₃×α₃＋・・・＋ｗ_k×α_k）
ｒ^T ₂＝（Ｂ−ｒ₁×α₁）×ｗ₂／（ｗ₂×α₂＋ｗ₃×α₃＋・・・＋ｗ_k×α_k）
ｒ^T ₃＝（Ｂ−（ｒ₁×α₁＋ｒ₂×α₂））×ｗ₃／（ｗ₃×α₃＋・・・＋ｗ_k×α_k）
ｒ^T _i＝（Ｂ−（ｒ₁×α₁＋ｒ₂×α₂＋ｒ₃×α₃＋・・・＋ｒ_i-1×α_i-1））×ｗ_i／（ｗ_i×α_i＋・・・＋ｗ_k×α_k）
のように１番目からｋ番目まで順に算出し、かつ、各第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）において
ｒ_{i max}＞ｒ^T _i＞ｒ_{i min}
であれば、算出されたｒ^T _iをｒ_iとして採用し、
ｒ^T _i≧ｒ_{i max}
であれば、ｒ_{i max}をｒ_iとして採用し、
ｒ_{i min}≧ｒ^T _i
であれば、ｒ_{i min}をｒ_iとして採用するステップと、
前記採用されたブロアの回転数ｒ_iについて、その比が、
ｒ₁：ｒ₂：ｒ₃：・・・：ｒ_k
＝０．８ｗ₁〜１．２ｗ₁：０．８ｗ₂〜１．２ｗ₂：０．８ｗ₃〜１．２ｗ₃：・・・：０．８ｗ_k〜１．２ｗ_k
であり、
Ｔｂ＝ｒ₁×α₁＋ｒ₂×α₂＋ｒ₃×α₃＋・・・＋ｒ_k×α_k
で求められるトータル風量Ｔｂ［Ｎｍ³／ｈｒ］について、
０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂ
を満足した場合に、前記採用されたブロアの回転数ｒ_iをブロアの回転数として決定するステップと、を有することを特徴とする冷却炉のブロアの回転数決定方法。
（２）冷却炉に装備された第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_i［ｒｐｍ］の望ましい比が
ｒ₁：ｒ₂：ｒ₃：・・・：ｒ_k＝ｗ₁：ｗ₂：ｗ₃：・・・：ｗ_k
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最大値ｒ_{i max}［ｒｐｍ］が
ｒ_{1 max}、ｒ_{2 max}、ｒ_{3 max}、・・・、ｒ_{k max}
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最小値ｒ_{i min}［ｒｐｍ］が
ｒ_{1 min}、ｒ_{2 min}、ｒ_{3 min}、・・・、ｒ_{k min}
と与えられ、
冷却炉全体の好適トータル風量がＢ［Ｎｍ³／ｈｒ］と与えられた場合に、ブロアの回転数ｒ_iを決定する方法であって、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの冷却能力係数α_i［Ｎｍ³／ｈｒ・ｒｐｍ］を求めるステップと、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_i［ｒｐｍ］を定めるに際し、仮の回転数ｒ^T _i［ｒｐｍ］を
ｒ^T _k＝Ｂ×ｗ_k／（ｗ₁×α₁＋ｗ₂×α₂＋ｗ₃×α₃＋・・・＋ｗ_k×α_k）
ｒ^T _k-1＝（Ｂ−ｒ_k×α_k）×ｗ_k-1／（ｗ₁×α₁＋ｗ₂×α₂＋ｗ₃×α₃＋・・・＋ｗ_k-1×α_k-1）
ｒ^T _k-2＝（Ｂ−（ｒ_k×α_k＋ｒ_k-1×α_k-1））×ｗ_k-2／（ｗ₁×α₁＋ｗ₂×α₂＋ｗ₃×α₃＋・・・＋ｗ_k-2×α_k-2）
ｒ^T _i＝（Ｂ−（ｒ_k×α_k＋ｒ_k-1×α_k-1＋ｒ_k-2×α_k-2＋・・・＋ｒ_i+1×α_i+1））×ｗ_i／（ｗ₁α₁＋・・・＋ｗ_i×α_i）
のようにｋ番目から１番目まで順に算出し、かつ、各第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）において
ｒ_{i max}＞ｒ^T _i＞ｒ_{i min}
であれば、算出されたｒ^T _iをｒ_iとして採用し、
ｒ^T _i≧ｒ_{i max}
であれば、ｒ_{i max}をｒ_iとして採用し、
ｒ_{i min}≧ｒ^T _i
であれば、ｒ_{i min}をｒ_iとして採用するステップと、
前記採用されたブロアの回転数ｒ_iについて、その比が、
ｒ₁：ｒ₂：ｒ₃：・・・：ｒ_k
＝０．８ｗ₁〜１．２ｗ₁：０．８ｗ₂〜１．２ｗ₂：０．８ｗ₃〜１．２ｗ₃：・・・：０．８ｗ_k〜１．２ｗ_k
であり、
Ｔｂ＝ｒ₁×α₁＋ｒ₂×α₂＋ｒ₃×α₃＋・・・＋ｒ_k×α_k
で求められるトータル風量Ｔｂ［Ｎｍ³／ｈｒ］について、
０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂ
を満足した場合に、前記採用されたブロアの回転数ｒ_iをブロアの回転数として決定するステップと、を有することを特徴とする冷却炉のブロアの回転数決定方法。
（３）冷却炉に装備された第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_i［ｒｐｍ］の望ましい比が
ｒ₁：ｒ₂：ｒ₃：・・・：ｒ_k＝ｗ₁：ｗ₂：ｗ₃：・・・：ｗ_k
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最大値ｒ_{i max}［ｒｐｍ］が
ｒ_{1 max}、ｒ_{2 max}、ｒ_{3 max}、・・・、ｒ_{k max}
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最小値ｒ_{i min}［ｒｐｍ］が
ｒ_{1 min}、ｒ_{2 min}、ｒ_{3 min}、・・・、ｒ_{k min}
と与えられ、
冷却炉全体の好適トータル風量がＢ［Ｎｍ³／ｈｒ］と与えられた場合に、ブロアの回転数ｒ_iを決定する方法であって、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの冷却能力係数α_i［Ｎｍ³／ｈｒ・ｒｐｍ］を求めるステップと、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの仮の回転数ｒ^T _i［ｒｐｍ］を
ｒ^T _i＝Ｂ×ｗ_i／｛Σ_i=1 ^k（ｗ_i×α_i）｝
により算出するステップと、
ｒ_{i max}≧ｒ^T _i≧ｒ_{i min}
を満足しないｉが、ｉ＝１〜ｋの中央より前半に存在する個数ｘと、中央より後半に存在する個数ｙとを比較して、
ｘ≧ｙ
であれば、前記（１）に記載の冷却炉のブロアの回転数決定方法を用い、
ｘ＜ｙ
であれば、前記（２）に記載の冷却炉のブロアの回転数決定方法を用いるステップと、を有することを特徴とする冷却炉のブロア回転数決定方法。
（４）ブロアの冷却能力係数α_iを、ブロアの風量ｂ_i［Ｎｍ³／ｈｒ］及び回転数ｒ_iを計測して、
α_i＝ｂ_i／ｒ_i
によって求めることを特徴とする前記（１）〜（３）のいずれか一つに記載の冷却炉のブロア回転数決定方法。
（５）冷却炉に装備された第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_i［ｒｐｍ］の望ましい比が
ｒ₁：ｒ₂：ｒ₃：・・・：ｒ_k＝ｗ₁：ｗ₂：ｗ₃：・・・：ｗ_k
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最大値ｒ_{i max}［ｒｐｍ］が
ｒ_{1 max}、ｒ_{2 max}、ｒ_{3 max}、・・・、ｒ_{k max}
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最小値ｒ_{i min}［ｒｐｍ］が
ｒ_{1 min}、ｒ_{2 min}、ｒ_{3 min}、・・・、ｒ_{k min}
と与えられ、
冷却炉全体の好適トータル風量がＢ［Ｎｍ³／ｈｒ］と与えられた場合に、ブロアの回転数ｒ_iを決定する装置であって、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_iを定めるに際し、冷却能力係数α_i［Ｎｍ³／ｈｒ・ｒｐｍ］を用いて、仮の回転数ｒ^T _i［ｒｐｍ］を
ｒ^T ₁＝Ｂ×ｗ₁／（ｗ₁×α₁＋ｗ₂×α₂＋ｗ₃×α₃＋・・・＋ｗ_k×α_k）
ｒ^T ₂＝（Ｂ−ｒ₁×α₁）×ｗ₂／（ｗ₂×α₂＋ｗ₃×α₃＋・・・＋ｗ_k×α_k）
ｒ^T ₃＝（Ｂ−（ｒ₁×α₁＋ｒ₂×α₂））×ｗ₃／（ｗ₃×α₃＋・・・＋ｗ_k×α_k）
ｒ^T _i＝（Ｂ−（ｒ₁×α₁＋ｒ₂×α₂＋ｒ₃×α₃＋・・・＋ｒ_i-1×α_i-1））×ｗ_i／（ｗ_i×α_i＋・・・＋ｗ_k×α_k）
のように１番目からｋ番目まで順に算出し、かつ、各第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）において
ｒ_{i max}＞ｒ^T _i＞ｒ_{i min}
であれば、算出されたｒ^T _iをｒ_iとして採用し、
ｒ^T _i≧ｒ_{i max}
であれば、ｒ_{i max}をｒ_iとして採用し、
ｒ_{i min}≧ｒ^T _i
であれば、ｒ_{i min}をｒ_iとして採用する手段と、
前記採用されたブロアの回転数ｒ_iについて、その比が、
ｒ₁：ｒ₂：ｒ₃：・・・：ｒ_k
＝０．８ｗ₁〜１．２ｗ₁：０．８ｗ₂〜１．２ｗ₂：０．８ｗ₃〜１．２ｗ₃：・・・：０．８ｗ_k〜１．２ｗ_k
であり、
Ｔｂ＝ｒ₁×α₁＋ｒ₂×α₂＋ｒ₃×α₃＋・・・＋ｒ_k×α_k
で求められるトータル風量Ｔｂ［Ｎｍ³／ｈｒ］について、
０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂ
を満足した場合に、前記採用されたブロアの回転数ｒ_iをブロアの回転数として決定する手段と、を有することを特徴とする冷却炉のブロアの回転数決定装置。
（６）冷却炉に装備された第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_i［ｒｐｍ］の望ましい比が
ｒ₁：ｒ₂：ｒ₃：・・・：ｒ_k＝ｗ₁：ｗ₂：ｗ₃：・・・：ｗ_k
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最大値ｒ_{i max}［ｒｐｍ］が
ｒ_{1 max}、ｒ_{2 max}、ｒ_{3 max}、・・・、ｒ_{k max}
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最小値ｒ_{i min}［ｒｐｍ］が
ｒ_{1 min}、ｒ_{2 min}、ｒ_{3 min}、・・・、ｒ_{k min}
と与えられ、
冷却炉全体の好適トータル風量がＢ［Ｎｍ³／ｈｒ］と与えられた場合に、ブロアの回転数ｒ_iを決定する装置であって、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_iを定めるに際し、冷却能力係数α_i［Ｎｍ³／ｈｒ・ｒｐｍ］を用いて、仮の回転数ｒ^T _i［ｒｐｍ］を
ｒ^T _k＝Ｂ×ｗ_k／（ｗ₁×α₁＋ｗ₂×α₂＋ｗ₃×α₃＋・・・＋ｗ_k×α_k）
ｒ^T _k-1＝（Ｂ−ｒ_k×α_k）×ｗ_k-1／（ｗ₁×α₁＋ｗ₂×α₂＋ｗ₃×α₃＋・・・＋ｗ_k-1×α_k-1）
ｒ^T _k-2＝（Ｂ−（ｒ_k×α_k＋ｒ_k-1×α_k-1））×ｗ_k-2／（ｗ₁×α₁＋ｗ₂×α₂＋ｗ₃×α₃＋・・・＋ｗ_k-2×α_k-2）
ｒ^T _i＝（Ｂ−（ｒ_k×α_k＋ｒ_k-1×α_k-1＋ｒ_k-2×α_k-2＋・・・＋ｒ_i+1×α_i+1））×ｗ_i／（ｗ₁α₁＋・・・＋ｗ_i×α_i）
のようにｋ番目から１番目まで順に算出し、かつ、各第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）において
ｒ_{i max}＞ｒ^T _i＞ｒ_{i min}
であれば、算出されたｒ^T _iをｒ_iとして採用し、
ｒ^T _i≧ｒ_{i max}
であれば、ｒ_{i max}をｒ_iとして採用し、
ｒ_{i min}≧ｒ^T _i
であれば、ｒ_{i min}をｒ_iとして採用する手段と、
前記採用されたブロアの回転数ｒ_iについて、その比が、
ｒ₁：ｒ₂：ｒ₃：・・・：ｒ_k
＝０．８ｗ₁〜１．２ｗ₁：０．８ｗ₂〜１．２ｗ₂：０．８ｗ₃〜１．２ｗ₃：・・・：０．８ｗ_k〜１．２ｗ_k
であり、
Ｔｂ＝ｒ₁×α₁＋ｒ₂×α₂＋ｒ₃×α₃＋・・・＋ｒ_k×α_k
で求められるトータル風量Ｔｂ［Ｎｍ³／ｈｒ］について、
０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂ
を満足した場合に、前記採用されたブロアの回転数ｒ_iをブロアの回転数として決定する手段と、を有することを特徴とする冷却炉のブロアの回転数決定装置。
（７）冷却炉に装備された第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_i［ｒｐｍ］の望ましい比が
ｒ₁：ｒ₂：ｒ₃：・・・：ｒ_k＝ｗ₁：ｗ₂：ｗ₃：・・・：ｗ_k
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最大値ｒ_{i max}［ｒｐｍ］が
ｒ_{1 max}、ｒ_{2 max}、ｒ_{3 max}、・・・、ｒ_{k max}
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最小値ｒ_{i min}［ｒｐｍ］が
ｒ_{1 min}、ｒ_{2 min}、ｒ_{3 min}、・・・、ｒ_{k min}
と与えられ、
冷却炉全体の好適トータル風量がＢ［Ｎｍ³／ｈｒ］と与えられた場合に、ブロアの回転数ｒ_iを決定する装置であって、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの冷却能力係数α_i［Ｎｍ³／ｈｒ・ｒｐｍ］を求める手段と、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの仮の回転数ｒ^T _i［ｒｐｍ］を
ｒ^T _i＝Ｂ×ｗ_i／｛Σ_i=1 ^k（ｗ_i×α_i）｝
により算出する手段と、
ｒ_{i max}≧ｒ^T _i≧ｒ_{i min}
を満足しないｉが、ｉ＝１〜ｋの中央より前半に存在する個数ｘと、中央より後半に存在する個数ｙとを比較して、
ｘ≧ｙ
であれば、前記（５）に記載の冷却炉のブロアの回転数決定装置を用い、
ｘ＜ｙ
であれば、前記（６）に記載の冷却炉のブロアの回転数決定装置を用いる手段と、を有することを特徴とする冷却炉のブロア回転数決定装置。

本発明によれば、例えば長年使用された冷却炉設備のブロアであっても、鋼板を適切に冷却するに足る風量を提供しうるブロアの回転数を決定できるという顕著な効果を奏する。

図１は、実施形態に係るブロアの回転数決定装置の構成を示す図である。図２は、ブロア冷却炉の一例を示す図である。図３は、実施例を説明するための図である。

以下、添付図面を参照して、本発明の好適な実施形態について説明する。
（冷却能力係数α_ｉ）
以下、冷却炉において、冷却ゾーンが第１ゾーン〜第ｋゾーンに分割されている場合について述べる。
図２は、ブロア冷却炉の一例である。ブロア冷却炉１には、ロール３があり、鋼板（ストリップ）２を搬送方向８に搬送する。また、熱交換器７で冷やされた空気は、配管９を通してブロア４によりウインドボックス６に送られ、鋼板２を冷却する。図２の例では、冷却炉は４つのゾーンに分割されており、各ゾーンに設けられたブロア４からの風によって鋼板２が冷却されるようになっている。
各ブロア４の風量ｂ_ｉ［Ｎｍ^３／ｈｒ］は、図２に示すように、配管９の途中にオリフィス５を入れ、圧損を計測することにより計算できる。なお、［Ｎｍ^３／ｈｒ］は、標準状態（１ａｔｍ、０℃）に換算した流量である。通常は外乱となるため、オリフィス５は入れない。また、ブロアの回転数ｒｉ［ｒｐｍ］は、ブロアに付属する不図示の回転数計により計測できる。

発明者らは、鋭意研究開発の結果、第ｉゾーン（ｉ＝１〜ｋ）に設置されたブロアについて、その回転数ｒ_ｉ［ｒｐｍ］と風量ｂ_ｉ［Ｎｍ^３／ｈｒ］との間には、固定値である冷却能力係数α_ｉ［Ｎｍ^３／ｈｒ・ｒｐｍ］を用いた
ｂ_ｉ＝ｒ_ｉ×α_ｉ・・・（１）
なる関係が成立することを見出した。

したがって、冷却能力係数α_ｉは、
α_ｉ＝ｂ_ｉ／ｒ_ｉ・・・（１）´
により計算できる。冷却能力係数α_ｉはブロア毎に定まる値であって、上述したようにブロアの風量ｂ_ｉ及び回転数ｒ_ｉを計測して求められる。

（トータル風量Ｂ）
鋼板を冷却するにあたり、冷却炉におけるトータル風量Ｔｂに好適トータル風量Ｂ［Ｎｍ^３／ｈｒ］が存在し、トータル風量Ｔｂを好適トータル風量Ｂに合致させることが重要である。ここで、トータル風量Ｔｂは、
Ｔｂ＝Σ_ｉ＝１ ^ｋｂ_ｉ＝Σ_ｉ＝１ ^ｋ（α_ｉ×ｒ_ｉ）・・・（２）
により計算できる。好適トータル風量Ｂを決定するにあたっては、板厚、入側目標板温、出側目標板温、ライン速度実績値に基づいて好適トータル風量Ｂを算出する。一般的に板厚が厚くなるか、入側目標板温が高くなるか、出側目標板温が低くなる場合には、好適トータル風量Ｂが大きくなる傾向にある。

（ブロアの回転数比と回転数ｒ_ｉの上下限値の考慮）
鋼板に冶金的効果を奏するために与えられるブロアの回転数ｒ_ｉの望ましい比が、
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ＝ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：・・・：ｗ_ｋ・・・（３）
として与えられる。この比でブロアの回転数ｒ_ｉを決めることにより、冷却炉出口において鋼板が目標となる冶金的性質を得ることができる。ｗ_ｉは、式（３）を満足する任意の値を与えることができ、ブロアの使用実績や耐用年数から定められる。このとき、ブロアの回転数ｒ_ｉは、定数μを用いて、
ｒ_ｉ＝μ・ｗ_ｉ・・・（４）
により計算できる。

ブロアの回転数ｒ_ｉに上下限値の制限がない場合には、式（１）〜式（４）を用いて、好適な回転数ｒ_ｉは、
Ｂ＝Ｔｂ＝Σ_ｉ＝１ ^ｋｂ_ｉ＝Σ_ｉ＝１ ^ｋ（ｒ_ｉ×α_ｉ）＝μΣ_ｉ＝１ ^ｋ（ｗ_ｉ×α_ｉ）
μ＝Ｂ／｛Σ_ｉ＝１ ^ｋ（ｗ_ｉ×α_ｉ）｝
ｒ_ｉ＝μ・ｗ_ｉ＝Ｂ・ｗ_ｉ／｛Σ_ｉ＝１ ^ｋ（ｗ_ｉ×α_ｉ）｝・・・（５）
ｂ_ｉ＝α_ｉ×ｒ_ｉ＝Ｂ×α_ｉ×ｗ_ｉ／｛Σ_ｉ＝１ ^ｋ（ｗ_ｉ×α_ｉ）｝
と形式的には計算される。

しかし、各ブロアに回転数の最大値（上限値）ｒ_{ｉｍａｘ}、最小値（下限値）ｒ_{ｉｍｉｎ}が存在する場合、式（５）によって形式的に計算された風量ｂ_ｉを与えるブロアの回転数ｒ_ｉ＝ｂ_ｉ／α_ｉは、必ずしも上下限値の範囲に入るとは限らない。各ブロアの回転数ｒ_ｉを計算して、上下限値を外れた場合には、上限値か下限値のいずれか一方であって計算された値に近い方を選択することが必要となる。

そこで、以下の実施形態で説明するように、各ブロアの回転数ｒ_ｉに最大値ｒ_{ｉｍａｘ}、最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}が存在する場合にも、冷却炉のトータル風量Ｔｂが好適トータル風量Ｂを満足するように、各ブロアの回転数ｒ_ｉの最適化を図る。以下に詳細に説明する。

［第１の実施形態］
第１の実施形態は、ブロア冷却炉の各ゾーンに装備されたｋ台のブロアの回転数ｒ_ｉを決定する方法である。

（手順１）ブロアの回転数決定にあたって、次の（ａ）〜（ｄ）が与えられる。
（ａ）鋼板を冷却するにあたり冷却炉における好適トータル風量Ｂ
（ｂ）ブロアの回転数ｒ_ｉの望ましい比
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ＝ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：・・・：ｗ_ｋ・・・（３）
（ｃ）ブロアの回転数の最大値ｒ_{ｉｍａｘ}［ｒｐｍ］
ｒ_{１ｍａｘ}、ｒ_{２ｍａｘ}、ｒ_{３ｍａｘ}、・・・、ｒ_{ｋｍａｘ}
（ｄ）ブロアの回転数の最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}［ｒｐｍ］
ｒ_{１ｍｉｎ}、ｒ_{２ｍｉｎ}、ｒ_{３ｍｉｎ}、・・・、ｒ_{ｋｍｉｎ}

（手順２）ブロアの冷却能力係数α_ｉを求める。上述したように、ブロアの冷却能力係数α_ｉは、ブロアの風量ｂ_ｉ及び回転数ｒ_ｉを計測して、式（１）´によって求めることができる。

（手順３）ブロアの回転数ｒ_ｉを１番目からｋ番目まで順に、以下の手順で算出する。各順番において、まず仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉ［ｒｐｍ］を計算し、最大値ｒ_{i ｍａｘ}、最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}と比較した上で回転数ｒ_ｉを定める。

まず、ｉ＝１において、
ｒ^Ｔ _１＝Ｂ×ｗ_１／（ｗ_１×α_１＋ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）・・・（６−１）
を算出する。そして、
ｒ_{１ｍａｘ}＞ｒ^Ｔ _１＞ｒ_{１ｍｉｎ}
であれば、ｒ_１＝ｒ^Ｔ _１を採用し、
ｒ^Ｔ _１≧ｒ_{１ｍａｘ}
であれば、ｒ_１＝ｒ_{１ｍａｘ}を採用し、
ｒ_{１ｍｉｎ}≧ｒ^Ｔ _１
であれば、ｒ_１＝ｒ_{１ｍｉｎ}を採用する。

次に、ｉ＝２においては既に算出した回転数ｒ_１を用いて、
ｒ^Ｔ _２＝（Ｂ−ｒ_１×α_１）×ｗ_２／（ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）・・・（６−２）
を算出する。そして、
ｒ_{２ｍａｘ}＞ｒ^Ｔ _２＞ｒ_{２ｍｉｎ}
であれば、ｒ_２＝ｒ^Ｔ _２を採用し、
ｒ^Ｔ _２≧ｒ_{２ｍａｘ}
であれば、ｒ_２＝ｒ_{２ｍａｘ}を採用し、
ｒ_{２ｍｉｎ}≧ｒ^Ｔ _２
であれば、ｒ_２＝ｒ_{２ｍｉｎ}を採用する。

以下同様に、ｒ＝３においては既に算出したｒ_１、ｒ_２を用いて、
ｒ^Ｔ _３＝（Ｂ−（ｒ_１×α_１＋ｒ_２×α_２））×ｗ_３／（ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）・・・（６−３）
を算出する。そして、
ｒ_{３ｍａｘ}＞ｒ^Ｔ _３＞ｒ_{３ｍｉｎ}
であれば、ｒ_３＝ｒ^Ｔ _３を採用し、
ｒ^Ｔ _３≧ｒ_{３ｍａｘ}
であれば、ｒ_３＝ｒ_{３ｍａｘ}を採用し、
ｒ_{３ｍｉｎ}≧ｒ^Ｔ _３
であれば、ｒ_３＝ｒ_{３ｍｉｎ}を採用する。

ｉ番目においては既に算出したｒ_１〜ｒ_ｉ-１を用いて、
ｒ^Ｔ _ｉ＝（Ｂ−（ｒ_１×α_１＋ｒ_２×α_２＋ｒ_３×α_３＋・・・＋ｒ_ｉ-１×α_ｉ-１））×ｗ_ｉ／（ｗ_ｉ×α_ｉ＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）・・・（６−ｉ）
を算出する。そして、
ｒ_{ｉｍａｘ}＞ｒ^Ｔ _ｉ＞ｒ_{ｉｍｉｎ}
であれば、ｒ_ｉ＝ｒ^Ｔ _ｉを採用し、
ｒ^Ｔ _ｉ≧ｒ_{ｉｍａｘ}
であれば、ｒ_ｉ＝ｒ_{ｉｍａｘ}を採用し、
ｒ_{ｉｍｉｎ}≧ｒ^Ｔ _ｉ
であれば、ｒ_ｉ＝ｒ_{ｉｍｉｎ}を採用する。

以上の計算を、ｉ＝１〜ｋについて行い、ｉ＝ｋにおいて
ｒ_{ｋｍａｘ}＞ｒ^Ｔ _ｋ＞ｒ_{ｋｍｉｎ}
であれば、
ｒ_ｋ＝ｒ^Ｔ _ｋ
とおき、ｉ＝１〜ｋまでのすべてのブロアの回転数ｒ_ｉが決定する。各ブロアを回転数ｒ_ｉで回転させることにより、トータル風量Ｔｂは好適トータル風量Ｂに等しい値となる。

（最適解からのずれの是正）
本来であれば、式（５）で計算された回転数ｒ_ｉを用いることによって最適な冷却制御を行うことができたはずであるのに、各ブロアに回転数の最大値ｒ_ｉ
_ｍａｘ、最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}が存在するため、上記のようにブロアの回転数についてまず仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを計算し、最大値ｒ_{ｉｍａｘ}、最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}と比較した上で、最大値ｒ_{ｉｍａｘ}、最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}の範囲内となるように修正した回転数ｒ_ｉを採用した。この結果として、回転数ｒ_ｉの比は、式（３）で予定していた最適な比から逸脱することとなる。
発明者らは鋭意研究開発の結果、ブロアの回転数ｒ_ｉの比について、
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ
＝０．８ｗ_１〜１．２ｗ_１：０．８ｗ_２〜１．２ｗ_２：０．８ｗ_３〜１．２ｗ_３：・・・：０．８ｗ_ｋ〜１．２ｗ_ｋ・・・（７）
を満足すれば、問題なくブロアを運転でき、かつ、冷却された鋼板に望ましい冶金的性質を与えることができることを見出した。なお、本願において例えば「０．８ｗ_ｋ〜１．２ｗ_ｋ」との表記は、０．８ｗ_ｋ以上、１．２ｗ_ｋ以下を意味するものとする。

また、ｉ＝ｋにおいて
ｒ_ｋｍａｘ＞ｒ^Ｔ _ｋ＞ｒ_ｋｍｉｎ
であれば、
ｒ_ｋ＝ｒ^Ｔ _ｋ
とおき、ｉ＝１〜ｋまでのすべてのブロアの回転数ｒ_ｉが決定し、各ブロアを回転数ｒ_ｉで回転させることにより、トータル風量Ｔｂは好適トータル風量Ｂに等しい値となる。
しかし、ｉ＝ｋにおいて、ｒ^Ｔ _ｋ≧ｒ_ｋｍａｘ又はｒ_ｋｍｉｎ≧ｒ^Ｔ _ｋとなった場合には、回転数ｒ_ｋを仮の回転数ｒ^Ｔ _ｋから最大値ｒ_ｋｍａｘ又は最小値ｒ_ｋｍｉｎに置き換えた結果として、式（２）のトータル風量Ｔｂが好適トータル風量Ｂと一致しないこととなる。
発明者らは鋭意研究開発の結果、トータル風量Ｔｂについて、
０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂ・・・（８）
を満足すれば、問題なくブロアを運転でき、かつ、冷却された鋼板に望ましい冶金的性質を与えることができることを見出した。

（手順４）手順３を終了した後、以下の工程を実施する。
手順３で採用されたブロアの回転数ｒ_ｉの比が、
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ
＝０．８ｗ_１〜１．２ｗ_１：０．８ｗ_２〜１．２ｗ_２：０．８ｗ_３〜１．２ｗ_３：・・・：０．８ｗ_ｋ〜１．２ｗ_ｋ・・・（７）
を満足し、かつ、採用されたブロアの回転数ｒ_ｉについて算出される
Ｔｂ＝Σ_ｉ＝１ ^ｋｂ_ｉ＝Σ_ｉ＝１ ^ｋ（α_ｉ×ｒ_ｉ）・・・（２）
について、
０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂ・・・（８）
を満足する場合には、手順３で採用されたブロアの回転数ｒ_ｉをブロアの回転数として決定する。

ここで、式（７）の計算を具体的に実施する手順の一例について説明する。ｉ＝１〜ｋのそれぞれについて、
０．８≦（ｒ_ｉ／Σ_ｉ＝１ ^ｋｒ_ｉ）／（ｗ_ｉ／Σ_ｉ＝１ ^ｋｗ_ｉ）≦１．２・・・（９）
を満足すれば、式（７）を満足するものと認定することができる。

手順４での結果、式（７）及び式（８）を満足する場合には、問題なくブロアを運転でき、かつ、冷却された鋼板に望ましい冶金的性質を与えることができる。一方、式（７）及び式（８）のいずれか一方又は両方を満足しない場合には、例えば以下に述べる第２の実施形態を実施することにより、別の好適な解を見つけることが可能である。

図１に、第１の実施形態に係るブロアの回転数決定装置の構成を示す。ブロアの回転数決定装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ等を備えたコンピュータにより構成される。
１０１は入力部であり、冷却炉に装備された第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_ｉの望ましい比、最大値ｒ_{ｉｍａｘ}、最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}、好適トータル風量がＢ、別途求められたブロアの冷却能力係数α_ｉ等を入力する。

１０２は採用回転数計算部であり、上述した手順３を実行する。すなわち、第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_ｉを定めるに際し、ブロアの冷却能力係数α_ｉを用いて、まず仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを
ｒ^Ｔ _１＝Ｂ×ｗ_１／（ｗ_１×α_１＋ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）・・・（６−１）
ｒ^Ｔ _２＝（Ｂ−ｒ_１×α_１）×ｗ_２／（ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）・・・（６−２）
ｒ^Ｔ _３＝（Ｂ−（ｒ_１×α_１＋ｒ_２×α_２））×ｗ_３／（ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）・・・（６−３）
ｒ^Ｔ _ｉ＝（Ｂ−（ｒ_１×α_１＋ｒ_２×α_２＋ｒ_３×α_３＋・・・＋ｒ_ｉ-１×α_ｉ-１））×ｗ_ｉ／（ｗ_ｉ×α_ｉ＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）・・・（６−ｉ）
のように１番目からｋ番目まで順に算出し、かつ、各第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）において
ｒ_{ｉｍａｘ}＞ｒ^Ｔ _ｉ＞ｒ_{ｉｍｉｎ}
であれば、算出されたｒ^Ｔ _ｉをｒ_ｉとして採用し、
ｒ^Ｔ _ｉ≧ｒ_{ｉｍａｘ}
であれば、ｒ_{ｉｍａｘ}をｒ_ｉとして採用し、
ｒ_{ｉｍｉｎ}≧ｒ^Ｔ _ｉ
であれば、ｒ_{ｉｍｉｎ}をｒ_ｉとして採用する。

１０３は比較判定部であり、上述した手順４を実行する。すなわち、採用回転数計算部１０２で採用されたブロアの回転数ｒ_ｉについて、その比が、
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ
＝０．８ｗ_１〜１．２ｗ_１：０．８ｗ_２〜１．２ｗ_２：０．８ｗ_３〜１．２ｗ_３：・・・：０．８ｗ_ｋ〜１．２ｗ_ｋ・・・（７）
であり、
Ｔｂ＝ｒ_１×α_１＋ｒ_２×α_２＋ｒ_３×α_３＋・・・＋ｒ_ｋ×α_ｋ・・・（２）
で求められるトータル風量Ｔｂについて、
０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂ・・・（８）
を満足した場合に、採用回転数計算部１０２で採用されたブロアの回転数ｒ_ｉをブロアの回転数として決定する。

［第２の実施形態］
第２の実施形態は、ブロア冷却炉の各ゾーンに装備されたｋ台のブロアの回転数ｒ_ｉを決定する方法である。以下では、第１の実施形態との相違を中心に説明し、第１の実施形態と共通する事項についての説明は省略する。

第２の実施形態において、手順１、手順２については第１の実施形態と同様である。

手順３について、第１の実施形態ではブロアの回転数ｒ_ｉを１番目からｋ番目まで順に求める手順とした。それに対して、第２の実施形態では、ブロアの回転数ｒ_ｉをｋ番目から１番目まで順に、以下の手順で算出する。各順番において、まず仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを計算し、最大値ｒ_{ｉｍａｘ}、最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}と比較した上で回転数ｒ_ｉを定める。

まず、ｉ＝ｋにおいて、
ｒ^Ｔ _ｋ＝Ｂ×ｗ_ｋ／（ｗ_１×α_１＋ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）・・・（６−ｋ）´
を算出する。そして、第１の実施形態と同様、
ｒ_{ｋｍａｘ}＞ｒ^Ｔ _ｋ＞ｒ_{ｋｍｉｎ}
であれば、ｒ_ｋ＝ｒ^Ｔ _ｋを採用し、
ｒ^Ｔ _ｋ≧ｒ_{ｋｍａｘ}
であれば、ｒ_ｋ＝ｒ_{ｋｍａｘ}を採用し、
ｒ_{ｋｍｉｎ}≧ｒ^Ｔ _ｋ
であれば、ｒ_ｋ＝ｒ_{ｋｍｉｎ}を採用する。

次に、ｉ＝ｋ−１においては既に算出した回転数ｒ_ｋを用いて、
ｒ^Ｔ _ｋ-１＝（Ｂ−ｒ_ｋ×α_ｋ）×ｗ_ｋ-１／（ｗ_１×α_１＋ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ-１×α_ｋ-１）・・・（６−（ｋ−１））´
を算出する。そして、第１の実施形態と同様、
ｒ_{（ｋ−１）ｍａｘ}＞ｒ^Ｔ _{（ｋ−１）}＞ｒ_{（ｋ−１）ｍｉｎ}
であれば、ｒ_{（ｋ−１）}＝ｒ^Ｔ _{（ｋ−１）}を採用し、
ｒ^Ｔ _{（ｋ−１）}≧ｒ_{（ｋ−１）ｍａｘ}
であれば、ｒ_{（ｋ−１）}＝ｒ_{（ｋ−１）ｍａｘ}を採用し、
ｒ_{（ｋ−１）ｍｉｎ}≧ｒ^Ｔ _{（ｋ−１）}
であれば、ｒ_{（ｋ−１）}＝ｒ_{（ｋ−１）ｍｉｎ}を採用する。

以下順次計算を行い、ｉ番目においては既に算出したｒ_ｋ〜ｒ_ｉ+１を用いて、
ｒ^Ｔ _ｉ＝（Ｂ−（ｒ_ｋ×α_ｋ＋ｒ_ｋ-１×α_ｋ-１＋ｒ_ｋ-２×α_ｋ-２＋・・・＋ｒ_ｉ+１×α_ｉ+１））×ｗ_ｉ／（ｗ_１×α_１＋・・・＋ｗ_ｉ×α_ｉ）・・・（６−ｉ）´
を算出する。そして、第１の実施形態と同様、
ｒ_{ｉｍａｘ}＞ｒ^Ｔ _ｉ＞ｒ_{ｉｍｉｎ}
であれば、ｒ_ｉ＝ｒ^Ｔ _ｉを採用し、
ｒ^Ｔ _ｉ≧ｒ_{ｉｍａｘ}
であれば、ｒ_ｉ＝ｒ_{ｉｍａｘ}を採用し、
ｒ_{ｉｍｉｎ}≧ｒ^Ｔ _ｉ
であれば、ｒ_ｉ＝ｒ_{ｉｍｉｎ}を採用する。

以上の計算を、ｉ＝ｋから１について行い、ｉ＝１において
ｒ_{１ｍａｘ}＞ｒ^Ｔ _１＞ｒ_{１ｍｉｎ}
であれば、
ｒ_１＝ｒ^Ｔ _１
とおき、ｉ＝１〜ｋまでのすべてのブロアの回転数ｒ_ｉが決定する。各ブロアを回転数ｒ_ｉで回転させることにより、トータル風量Ｔｂは好適トータル風量Ｂに等しい値となる。

手順４については、第１の実施形態の手順４と同様に計算を行い、式（７）及び式（８）を満足する場合には、問題なくブロアを運転でき、かつ、冷却された鋼板に望ましい冶金的性質を与えることができる。

第１の実施形態と第２の実施形態の違いは、第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）の仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉの計算の順序である。
第１の実施形態では、ブロアの回転数ｒ_ｉを１番目からｋ番目の順に計算していくが、第２の実施形態では、ｋ番目から１番目の順に計算していく。

第ｉ番目のブロアの回転数ｒ_ｉを計算したところ、計算値が最大値ｒ_{ｉｍａｘ}又は最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}を超える場合には、最大値ｒ_{ｉｍａｘ}又は最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}を採用しなくてはならず、このような場合には、他のブロアの回転数に影響を与え、その結果、ブロアｉの回転数ｒ_ｉの比についての条件である式（７）や、トータル風量Ｔｂについての条件である式（８）を満足しない場合がある。

この場合に、１番目からｋ番目の順に計算していくと、式（７）及び式（８）の一方又は両方を満足しないが、ｋ番目から１番目の順に計算していくと、式（７）及び式（８）を満足するようなこともありえる。また、その逆の場合もありえる。
そこで、例えば最初に第１の実施形態でブロアの回転数ｒ_ｉの決定を試み、決定できない場合は、第２の実施形態により決定を試みるようにする。或いは、最初に第２の実施形態でブロアの回転数ｒ_ｉの決定を試み、決定できない場合は、第１の実施形態により決定を試みるようにする。

なお、第１の実施形態、第２の実施形態のいずれでも式（７）及び式（８）を満たす適正解が見出されなかった場合は、ｉ＝１〜ｋのいずれかにおけるブロアの回転数範囲が狭すぎる可能性があるので、当該ブロアを交換し、ブロアの回転数可能範囲を拡げる対策を取ると良い。或いは、当該品種について冷却設計で定めた式（３）に無理があることも想定できるので、冷却設計を見直し、各ブロアに無理をかけないような回転数比を検討して、式（３）を見直すこととすれば良い。

［第３の実施形態］
第３の実施形態は、第１の実施形態及び第２の実施形態を使い分けてブロアの回転数ｒ_ｉを決定する方法である。

第３の実施形態において、手順１、手順２については第１の実施形態と同様である。

手順３を実行する前段階で、第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）の仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを、
ｒ^Ｔ _ｉ＝Ｂ×ｗ_ｉ／｛Σ_ｉ＝１ ^ｋ（ｗ_ｉ×α_ｉ）｝・・・（５）
により算出する。
そして、
ｒ_{ｉｍａｘ}≧ｒ^Ｔ _ｉ≧ｒ_{ｉｍｉｎ}
を満足しないｉが、ｉ＝１〜ｋの中央より前半に存在する個数ｘと、中央より後半に存在する個数ｙとを比較する。なお、ｋが偶数の場合、前半とは１≦ｉ≦ｋ／２の範囲であり、後半とはｋ／２＜ｉ≦ｋの範囲である。また、ｋが奇数の場合、中央値（例えばｋ＝５の場合の３や、ｋ＝７の場合の４）は前半及び後半の両方から除くように扱ってもよいし、前半及び後半の両方に含めるように扱ってもよい。
その結果、
ｘ≧ｙ
であれば、第１の実施形態の手法を用い、
ｘ＜ｙ
であれば、前記第２の実施形態の手法を用いる。

第３の実施形態では、第１の実施形態の手法と、第２の実施形態の手法とを使い分ける際に、どちらを用いるのが適しているのかを判定するようにしたものである。
式（５）で算出された第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）の仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉが上下限値を超えた場合には、上限値又は下限値に固定せざるを得ず、その場合には、風量の過不足を他のブロアに振り分けなければならないことから、このように上下限値を超える場合が多い方を先に処理する方が適切な回転数を決定できるからである。

（実施例１）
実施例１として、第１の実施形態を適用した本発明例１−１〜１−５を図３に示した。

（本発明例１−１）
ｉ＝１〜４の４ゾーンを構成する冷却炉のブロアの回転数の上限値がいずれも１８００［ｒｐｍ］であり、下限値がいずれも１００［ｒｐｍ］である設備において、ブロア回転数の望ましい比がｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：ｗ_４＝１：１：１：１で、ブロア冷却炉全体風量Ｂが６０００［Ｎｍ^３／ｈｒ］とすることが要求された。
冷却能力係数α_ｉ［Ｎｍ^３／ｈｒ・ｒｐｍ］は、計測の結果、α_１＝１、α_２＝２、α_３＝３、α_４＝４と判明した。

第１の実施形態の方法に従って、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉ［ｒｐｍ］を算出すると、
ｒ^Ｔ _１＝６０００×１／（１×１＋１×２＋１×３＋１×４）＝６００
ｒ^Ｔ _２＝（６０００−６００×１）×１／（１×２＋１×３＋１×４）＝６００
ｒ^Ｔ _３＝（６０００−６００×１−６００×２）×１／（１×３＋１×４）＝６００
ｒ^Ｔ _４＝（６０００−６００×１−６００×２―６００×３）×１／（１×４）＝６００
と算出され、いずれも上下限値の範囲内にあるから、これをブロアの回転数ｒ_ｉとして採用する。

この場合、ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：ｒ_４＝１：１：１：１となり、回転数の比について問題はない。
また、各ブロアの風量ｂ_ｉ［Ｎｍ^３／ｈｒ］は、式（１）より、
ｂ_１＝６００×１＝６００
ｂ_２＝６００×２＝１２００
ｂ_３＝６００×３＝１８００
ｂ_４＝６００×４＝２４００
と算出され、
Ｔｂ＝６００＋１２００＋１８００＋２４００＝６０００
であるから、
６０００×０．９９≦６０００≦６０００×１．０１
を満足する。
したがって、採用されたブロアの回転数ｒ_ｉをブロア回転数として決定する。

（本発明例１−２）
本発明例１−１と相違する点は、ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：ｗ_４＝２：１：１：１と与えられ、計測の結果、α_１＝２、α_２＝２、α_３＝３、α_４＝４と判明した点である。

第１の実施形態に記載の方法に従って、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを算出すると、ｒ^Ｔ _１〜ｒ^Ｔ _４はそれぞれ９２３、４６２、４６２、４６２と算出され、いずれも上下限値の範囲内にあるから、これをブロアの回転数ｒ_ｉとして採用する。

この場合、ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：ｒ_４＝２：１：１：１となり、回転数の比について問題はない。
また、各ブロアの風量ｂ_１〜ｂ_４はそれぞれ１８４６、９２４、１３８６、１８４８と算出され、
Ｔｂ＝１８４６＋９２４＋１３８６＋１８４８＝６００４
であるから、
６０００×０．９９≦６００４≦６０００×１．０１
を満足する。
したがって、採用されたブロアの回転数ｒ_ｉをブロア回転数として決定する。

（本発明例１−３）
本発明例１−１と相違する点は、ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：ｗ_４＝２：１：１：１と与えられ、また、ブロア冷却炉全体風量Ｂが１３０００と与えられた点である。また、計測の結果、α_１＝２、α_２＝２、α_３＝３、α_４＝４と判明した点である。

第１の実施形態に記載の方法に従って、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを算出すると、
ｒ^Ｔ _１＝１３０００×２／（２×２＋１×２＋１×３＋１×４）＝２０００
と算出され、上限値１８００を超えるので、ブロアの回転数ｒ_１として１８００を採用する。
また、ｒ^Ｔ _２＝（１３０００−１８００×２）×１／（１×２＋１×３＋１×４）＝１０４４
ｒ^Ｔ _３＝（１３０００−１８００×２−１０４４×２）×１／（１×３＋１×４）＝１０４４
ｒ^Ｔ _４＝（１３０００−１８００−２×１０４４×２―１０４４×３）×１／（１×４）＝１０４４
と算出され、いずれも上下限値の範囲内にあるから、これをブロアの回転数ｒ_ｉとして採用する。

この場合、ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：ｒ_４＝１．７２：１：１：１となるが、
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ
＝０．８ｗ_１〜１．２ｗ_１：０．８ｗ_２〜１．２ｗ_２：０．８ｗ_３〜１．２ｗ_３：・・・：０．８ｗ_ｋ〜１．２ｗ_ｋ
を満足するので、回転数の比について問題はない。
また、各ブロアの風量ｂ_ｉは、式（１）より、
ｂ_１＝１８００×２＝３６００
ｂ_２＝１０４４×２＝２０８８
ｂ_３＝１０４４×３＝３１３２
ｂ_４＝１０４４×４＝４１７６
と算出され、
Ｔｂ＝３６００＋２０８８＋３１３２＋４１７６＝１２９９６
であるから、
１３０００×０．９９≦１２９９６≦１３０００×１．０１
を満足する。
したがって、採用されたブロアの回転数ｒ_ｉをブロア回転数として決定する。

（本発明例１−４）
本発明例１−１と相違する点は、ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：ｗ_４＝２：１：１：１と与えられ、また、ブロア冷却炉全体風量Ｂが１３０００と与えられた点である。また、計測の結果、α_１＝３、α_２＝３、α_３＝２、α_４＝２と判明した点である。

第１の実施形態に記載の方法に従って、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを算出すると、
ｒ^Ｔ _１＝１３０００×２／（２×３＋１×３＋１×２＋１×２）＝２０００
と算出され、上限値１８００を超えるので、ブロアの回転数ｒ_１として１８００を採用する。
また、ｒ^Ｔ _２＝（１３０００−１８００×３）×１／（１×３＋１×２＋１×２）＝１０８６
ｒ^Ｔ _３＝（１３０００−１８００×３−１０８６×３）×１／（１×２＋１×２）＝１０８６
ｒ^Ｔ _４＝（１３０００−１８００×３−１０８６×３―１０８６×２）×１／（１×２）＝１０８６
と算出され、いずれも上下限値の範囲内にあるから、これをブロアの回転数ｒ_ｉとして採用する。

この場合、ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：ｒ_４＝１．６６：１：１：１となるが、
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ
＝０．８ｗ_１〜１．２ｗ_１：０．８ｗ_２〜１．２ｗ_２：０．８ｗ_３〜１．２ｗ_３：・・・：０．８ｗ_ｋ〜１．２ｗ_ｋ
を満足するので、回転数の比について問題はない。
また、各ブロアの風量ｂ_ｉは、式（１）より、
ｂ_１＝１８００×３＝５４００
ｂ_２＝１０８６×３＝３２５８
ｂ_３＝１０８６×２＝２１７２
ｂ_４＝１０８６×２＝２１７２
と算出され、
Ｔｂ＝５４００＋３２５８＋２１７２＋２１７２＝１３００２
であるから、
１３０００×０．９９≦１３００２≦１３０００×１．０１
を満足する。
したがって、採用されたブロアの回転数ｒ_ｉをブロア回転数として決定する。

（本発明例１−５）
本発明例１−１と相違する点は、ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：ｗ_４＝１：１：１：２と与えられ、また、ブロア冷却炉全体風量Ｂが１３０００と与えられた点である。また、計測の結果、α_１＝２、α_２＝２、α_３＝３、α_４＝３と判明した点である。

第１の実施形態に記載の方法に従って、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを算出すると、
ｒ^Ｔ _１＝１３０００×１／（１×２＋１×２＋１×３＋２×３）＝１０００
ｒ^Ｔ _２＝（１３０００−１０００×２）×１／（１×２＋１×３＋２×３）＝１０００
ｒ^Ｔ _３＝（１３０００−１０００×２−１０００×２）×１／（１×３＋２×３）＝１０００
と算出され、いずれも上下限値の範囲内にあるから、これをブロアの回転数ｒ_ｉとして採用する。
ただし、
ｒ^Ｔ _４＝（１３０００−１０００×２−１０００×２―１０００×３）×２／（２×３）＝２０００
と算出され、上限値１８００を超えるので、ブロアの回転数ｒ_４として１８００を採用する。

この場合、ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：ｒ_４＝１：１：１：１．８０となるが、
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ
＝０．８ｗ_１〜１．２ｗ_１：０．８ｗ_２〜１．２ｗ_２：０．８ｗ_３〜１．２ｗ_３：・・・：０．８ｗ_ｋ〜１．２ｗ_ｋ
を満足するので、回転数の比について問題はない。
しかし、各ブロアの風量ｂ_ｉは、
ｂ_１＝１０００×２＝２０００
ｂ_２＝１０００×２＝２０００
ｂ_３＝１０００×３＝３０００
ｂ_４＝１８００×３＝５４００
と算出され、
Ｔｂ＝２０００＋２０００＋３０００＋５４００＝１２４００
であるから、
１２４００≦１３０００×０．９９
であり、０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂを満足しない。
したがって、ブロア回転数は決定できない。

そこで、第１の実施形態による計算方法に代えて、第２の実施形態による計算方法を採用したところ、０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂを満足する結果を得ることができた（実施例２の本発明例２−３参照）。

（実施例２）
実施例２として、第２の実施形態を適用した本発明例２−１〜２−５を図３に示した。

（本発明例２−１）
本発明例２−１の各条件は、本発明例１−１と同じである。

第２の実施形態に記載の方法に従って、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを算出すると、
ｒ^Ｔ _４＝６０００×１／（１×１＋１×２＋１×３＋１×４）＝６００
ｒ^Ｔ _３＝（６０００−６００×４）×１／（１×１＋１×２＋１×３）＝６００
ｒ^Ｔ _２＝（６０００−６００×４―６００×３）×１／（１×１＋１×２）＝６００
ｒ^Ｔ _１＝（６０００−６００×４―６００×３―６００×２）×１／（１×１）＝６００
と算出され、いずれも上下限値の範囲内にあるから、これをブロアの回転数ｒ_ｉとして採用する。

この場合、ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：ｒ_４＝１：１：１：１となり、回転数の比について問題はない。
また、各ブロアの風量ｂ_ｉは、式（１）より、
ｂ_１＝６００×１＝６００
ｂ_２＝６００×２＝１２００
ｂ_３＝６００×３＝１８００
ｂ_４＝６００×４＝２４００
と算出され、
Ｔｂ＝６００＋１２００＋１８００＋２４００＝６０００
であるから、
６０００×０．９９≦６０００≦６０００×１．０１
を満足する。
したがって、採用されたブロアの回転数ｒ_ｉをブロア回転数として決定する。

（本発明例２−２）
本発明例２−１と相違する点は、ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：ｗ_４＝２：１：１：１と与えられ、計測の結果α_１＝２、α_２＝２、α_３＝３、α_４＝４と判明した点である。

第２の実施形態に記載の方法に従って、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを算出すると、ｒ^Ｔ _４〜ｒ^Ｔ _１はそれぞれ４６２、４６２、４６３、９２３と算出され、いずれも上下限値の範囲内にあるから、これをブロアの回転数ｒ_ｉとして採用する。

この場合、ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：ｒ_４＝２：１：１：１となり、回転数の比について問題はない。
また、各ブロアの風量ｂ_１〜ｂ_４は、それぞれ１８４６、９２４、１３８６、１８４８と算出され、
Ｔｂ＝１８４６＋９２４＋１３８６＋１８４８＝６００４
であるから、
６０００×０．９９≦６００４≦６０００×１．０１
を満足する。
したがって、採用されたブロアの回転数ｒ_ｉをブロア回転数として決定する。

（本発明例２−３）
本発明例２−１と相違する点は、ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：ｗ_４＝２：１：１：１と与えられ、また、ブロア冷却炉全体風量Ｂが１３０００と与えられた点である。また、計測の結果α_１＝２、α_２＝２、α_３＝３、α_４＝３と判明した点である。

第２の実施形態に記載の方法に従って、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを算出すると、
ｒ^Ｔ _４＝１３０００×２／（１×２＋１×２＋１×３＋２×３）＝２０００
と算出され、上限値１８００を超えるので、ブロアの回転数ｒ_４として１８００を採用する。
また、ｒ^Ｔ _３＝（１３０００−１８００×３）×１／（１×２＋１×２＋１×３）＝１０８６
ｒ^Ｔ _２＝（１３０００−１８００×３―１０８６×３）×１／（１×２＋１×２）＝１０８６
ｒ^Ｔ _１＝（１３０００−１８００×３―１０８６×３―１０８６×２）×１／（１×２）＝１０８６
と算出され、いずれも上下限値の範囲内にあるから、これをブロアの回転数ｒ_ｉとして採用する。

この場合、ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：ｒ_４＝１：１：１：１．６６となるが、
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ
＝０．８ｗ_１〜１．２ｗ_１：０．８ｗ_２〜１．２ｗ_２：０．８ｗ_３〜１．２ｗ_３：・・・：０．８ｗ_ｋ〜１．２ｗ_ｋ
を満足するので、回転数の比について問題はない。
また、各ブロアの風量ｂ_ｉは、式（１）より、
ｂ_１＝１０８６×２＝２１７２
ｂ_２＝１０８６×２＝２１７２
ｂ_３＝１０８６×３＝３２５８
ｂ_４＝１８００×３＝５４００
と算出され、
Ｔｂ＝２１７２＋２１７２＋３２５８＋５４００＝１３００２
であるから、
１３０００×０．９９≦１３００２≦１３０００×１．０１
を満足する。
したがって、採用されたブロアの回転数ｒ_ｉをブロア回転数として決定する。

（本発明例２−４）
本発明例２−１と相違する点は、ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：ｗ_４＝２：１：１：１と与えられ、また、ブロア冷却炉全体風量Ｂが１３０００と与えられた点である。また、計測の結果、α_１＝２、α_２＝２、α_３＝３、α_４＝４と判明した点である。

第２の実施形態に記載の方法に従って、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを算出すると、
ｒ^Ｔ _４＝１３０００×１／（２×２＋１×２＋１×３＋１×４）＝１０００
ｒ^Ｔ _３＝（１３０００−１０００×４）×１／（２×２＋１×２＋１×３）＝１０００
ｒ^Ｔ _２＝（１３０００−１０００×４―１０００×３）×１／（２×２＋１×２）＝１０００
と算出され、いずれも上下限値の範囲内にあるから、これをブロアの回転数ｒ_ｉとして採用する。
ただし、
ｒ^Ｔ _１＝（１３０００−１０００×４―１０００×３―１０００×２）×２／（２×２）＝２０００
と算出され、上限値１８００を超えるので、ブロアの回転数ｒ_１として１８００を採用する。

この場合、ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：ｒ_４＝１．８０：１：１：１となるが、
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ
＝０．８ｗ_１〜１．２ｗ_１：０．８ｗ_２〜１．２ｗ_２：０．８ｗ_３〜１．２ｗ_３：・・・：０．８ｗ_ｋ〜１．２ｗ_ｋ
を満足するので、回転数の比について問題はない。
しかし、各ブロアの風量ｂ_ｉは、式（１）より、
ｂ_１＝１８００×２＝３６００
ｂ_２＝１０００×２＝２０００
ｂ_３＝１０００×３＝３０００
ｂ_４＝１０００×４＝４０００
と算出され、
Ｔｂ＝３６００＋２０００＋３０００＋４０００＝１２６００
であるから、
１２６００≦１３０００×０．９９
であり、０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂを満足しない。
したがって、ブロア回転数は決定できない。

そこで、第２の実施形態による計算方法に代えて、第１の実施形態による計算方法を採用したところ、０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂを満足する結果を得ることができた（実施例１の本発明例１−３参照）。

（本発明例２−５）
本発明例２−１と相違する点は、ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：ｗ_４＝２：１：１：１と与えられ、また、ブロア冷却炉全体風量Ｂが１３０００と与えられた点である。また、計測の結果、α_１＝３、α_２＝３、α_３＝２、α_４＝２と判明した点である。

第２の実施形態に記載の方法に従って、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを算出すると、
ｒ^Ｔ _４＝１３０００×１／（２×３＋１×３＋１×２＋１×２）＝１０００
ｒ^Ｔ _３＝（１３０００−１０００×２）×１／（２×３＋１×３＋１×２）＝１０００
ｒ^Ｔ _２＝（１３０００−１０００×２−１０００×２）×１／（２×３＋１×３）＝１０００
と算出され、いずれも上下限値の範囲内にあるから、これをブロアの回転数ｒ_ｉとして採用する。
ただし、
ｒ^Ｔ _１＝（１３０００−１０００×２−１０００×２―１０００×３）×２／（２×３）＝２０００
と算出され、上限値１８００を超えるので、ブロアの回転数ｒ_１として１８００を採用する。

この場合、ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：ｒ_４＝１．８：１：１：１となるが、
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ
＝０．８ｗ_１〜１．２ｗ_１：０．８ｗ_２〜１．２ｗ_２：０．８ｗ_３〜１．２ｗ_３：・・・：０．８ｗ_ｋ〜１．２ｗ_ｋ
を満足するので、回転数の比について問題はない。
しかし、各ブロアの風量ｂ_ｉは、
ｂ_１＝１８００×３＝５４００
ｂ_２＝１０００×３＝３０００
ｂ_３＝１０００×２＝２０００
ｂ_４＝１０００×２＝２０００
と算出され、
Ｔｂ＝５４００＋３０００＋２０００＋２０００＝１２４００
であるから、
１２４００≦１３０００×０．９９
であり、０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂを満足しない。
したがって、ブロア回転数は決定できない。

そこで、第２の実施形態による計算方法に代えて、第１の実施形態による計算方法を採用したところ、０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂを満足する結果を得ることができた（実施例１の本発明例１−４参照）。

（実施例３）
実施例３として、第３の実施形態を適用した本発明例３−１〜３−３を図３に示した。

（本発明例３−１）
本発明例１−１と相違する点は、ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：ｗ_４＝１：１：１：２と与えられ、また、ブロア冷却炉全体風量Ｂが１３０００と与えられた点である。また、計測の結果、α_１＝２、α_２＝２、α_３＝３、α_４＝３と判明した点である。

ｒ^Ｔ _ｉ＝Ｂ×ｗ_ｉ／｛Σ_ｉ＝１ ^ｋ（ｗ_ｉ×α_ｉ）｝・・・（５）
に基づいて、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを算出すると、
ｒ^Ｔ _１＝１３０００×１／（１×２＋１×２＋１×３＋２×３）＝１０００
ｒ^Ｔ _２＝１３０００×１／（１×２＋１×２＋１×３＋２×３）＝１０００
ｒ^Ｔ _３＝１３０００×１／（１×２＋１×２＋１×３＋２×３）＝１０００
ｒ^Ｔ _４＝１３０００×２／（１×２＋１×２＋１×３＋２×３）＝２０００
となり、ｒ^Ｔ _４が上限値１８００を超える。

ｋ＝４であるから、これを２で除した２に基づいて、前半１〜２の２つと後半３〜４の２とに分けると、前半には上下限値を超えるものがないが、後半には上下限値を超えるものが１つある。したがって、第２の実施形態の手法により計算するが、これは本発明例２−３に説明済みである。

（本発明例３−２）
本発明例３−２の各条件は、本発明例２−５と同じである。

ｒ^Ｔ _ｉ＝Ｂ×ｗ_ｉ／｛Σ_ｉ＝１ ^ｋ（ｗ_ｉ×α_ｉ）｝・・・（５）
に基づいて、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを算出すると、
ｒ^Ｔ _１＝１３０００×２／（２×３＋１×３＋１×２＋１×２）＝２０００
ｒ^Ｔ _２＝１３０００×１／（２×３＋１×３＋１×２＋１×２）＝１０００
ｒ^Ｔ _３＝１３０００×１／（２×３＋１×３＋１×２＋１×２）＝１０００
ｒ^Ｔ _４＝１３０００×１／（２×３＋１×３＋１×２＋１×２）＝１０００
となり、ｒ^Ｔ _１が上限値１８００を超える。

ｋ＝４であるから、これを２で除した２に基づいて、前半１〜２の２つと後半３〜４の２つとに分けると、前半には上下限値を超えるものが１つあり、後半には上下限値を超えるものがない。したがって、第１の実施形態の手法により計算するが、これは本発明例１−４に説明済みである。

（本発明例３−３）
本発明例３−３の各条件は、本発明例２−４と同じである。

ｋ＝４であるから、これを２で除した２に基づいて、前半１〜２の２つと後半３〜４の２つとに分けると、前半には上下限値を超えるものが１つあり、後半には上下限値を超えるものがない。したがって、第１の実施形態の手法により計算するが、これは本発明例１−３に説明済みである。

以上、本発明を種々の実施形態と共に説明したが、本発明はこれらの実施形態にのみ限定されるものではなく、本発明の範囲内で変更等が可能である。

本発明は、例えば連続焼鈍炉の冷却炉に装備されたブロアの回転数を決定するのに利用することができる。

Claims

冷却炉に装備された第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_ｉの望ましい比が
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ＝ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：・・・：ｗ_ｋ
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最大値ｒ_{ｉｍａｘ}が
ｒ_{１ｍａｘ}、ｒ_{２ｍａｘ}、ｒ_{３ｍａｘ}、・・・、ｒ_{ｋｍａｘ}
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}が
ｒ_{１ｍｉｎ}、ｒ_{２ｍｉｎ}、ｒ_{３ｍｉｎ}、・・・、ｒ_{ｋｍｉｎ}
と与えられ、
冷却炉全体の好適トータル風量がＢと与えられた場合に、ブロアの回転数ｒ_ｉを決定する方法であって、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの冷却能力係数α_ｉを求めるステップと、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_ｉを定めるに際し、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを
ｒ^Ｔ _１＝Ｂ×ｗ_１／（ｗ_１×α_１＋ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）
ｒ^Ｔ _２＝（Ｂ−ｒ_１×α_１）×ｗ_２／（ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）
ｒ^Ｔ _３＝（Ｂ−（ｒ_１×α_１＋ｒ_２×α_２））×ｗ_３／（ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）
ｒ^Ｔ _ｉ＝（Ｂ−（ｒ_１×α_１＋ｒ_２×α_２＋ｒ_３×α_３＋・・・＋ｒ_ｉ-１×α_ｉ-１））×ｗ_ｉ／（ｗ_ｉ×α_ｉ＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）
のように１番目からｋ番目まで順に算出し、かつ、各第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）において
ｒ_{ｉｍａｘ}＞ｒ^Ｔ _ｉ＞ｒ_{ｉｍｉｎ}
であれば、算出されたｒ^Ｔ _ｉをｒ_ｉとして採用し、
ｒ^Ｔ _ｉ≧ｒ_{ｉｍａｘ}
であれば、ｒ_{ｉｍａｘ}をｒ_ｉとして採用し、
ｒ_{ｉｍｉｎ}≧ｒ^Ｔ _ｉ
であれば、ｒ_{ｉｍｉｎ}をｒ_ｉとして採用するステップと、
前記採用されたブロアの回転数ｒ_ｉについて、その比が、
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ
＝０．８ｗ_１〜１．２ｗ_１：０．８ｗ_２〜１．２ｗ_２：０．８ｗ_３〜１．２ｗ_３：・・・：０．８ｗ_ｋ〜１．２ｗ_ｋ
であり、
Ｔｂ＝ｒ_１×α_１＋ｒ_２×α_２＋ｒ_３×α_３＋・・・＋ｒ_ｋ×α_ｋ
で求められるトータル風量Ｔｂについて、
０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂ
を満足した場合に、前記採用されたブロアの回転数ｒ_ｉをブロアの回転数として決定するステップと、を有することを特徴とする冷却炉のブロアの回転数決定方法。
冷却炉に装備された第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_ｉの望ましい比が
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ＝ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：・・・：ｗ_ｋ
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最大値ｒ_{ｉｍａｘ}が
ｒ_{１ｍａｘ}、ｒ_{２ｍａｘ}、ｒ_{３ｍａｘ}、・・・、ｒ_{ｋｍａｘ}
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}が
ｒ_{１ｍｉｎ}、ｒ_{２ｍｉｎ}、ｒ_{３ｍｉｎ}、・・・、ｒ_{ｋｍｉｎ}
と与えられ、
冷却炉全体の好適トータル風量がＢと与えられた場合に、ブロアの回転数ｒ_ｉを決定する方法であって、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの冷却能力係数α_ｉを求めるステップと、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_ｉを定めるに際し、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを
ｒ^Ｔ _ｋ＝Ｂ×ｗ_ｋ／（ｗ_１×α_１＋ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）
ｒ^Ｔ _ｋ-１＝（Ｂ−ｒ_ｋ×α_ｋ）×ｗ_ｋ-１／（ｗ_１×α_１＋ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ-１×α_ｋ-１）
ｒ^Ｔ _ｋ-２＝（Ｂ−（ｒ_ｋ×α_ｋ＋ｒ_ｋ-１×α_ｋ-１））×ｗ_ｋ-２／（ｗ_１×α_１＋ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ-２×α_ｋ-２）
ｒ^Ｔ _ｉ＝（Ｂ−（ｒ_ｋ×α_ｋ＋ｒ_ｋ-１×α_ｋ-１＋ｒ_ｋ-２×α_ｋ-２＋・・・＋ｒ_ｉ+１×α_ｉ+１））×ｗ_ｉ／（ｗ_１α_１＋・・・＋ｗ_ｉ×α_ｉ）
のようにｋ番目から１番目まで順に算出し、かつ、各第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）において
ｒ_{ｉｍａｘ}＞ｒ^Ｔ _ｉ＞ｒ_{ｉｍｉｎ}
であれば、算出されたｒ^Ｔ _ｉをｒ_ｉとして採用し、
ｒ^Ｔ _ｉ≧ｒ_{ｉｍａｘ}
であれば、ｒ_{ｉｍａｘ}をｒ_ｉとして採用し、
ｒ_{ｉｍｉｎ}≧ｒ^Ｔ _ｉ
であれば、ｒ_{ｉｍｉｎ}をｒ_ｉとして採用するステップと、
前記採用されたブロアの回転数ｒ_ｉについて、その比が、
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ
＝０．８ｗ_１〜１．２ｗ_１：０．８ｗ_２〜１．２ｗ_２：０．８ｗ_３〜１．２ｗ_３：・・・：０．８ｗ_ｋ〜１．２ｗ_ｋ
であり、
Ｔｂ＝ｒ_１×α_１＋ｒ_２×α_２＋ｒ_３×α_３＋・・・＋ｒ_ｋ×α_ｋ
で求められるトータル風量Ｔｂについて、
０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂ
を満足した場合に、前記採用されたブロアの回転数ｒ_ｉをブロアの回転数として決定するステップと、を有することを特徴とする冷却炉のブロアの回転数決定方法。
冷却炉に装備された第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_iの望ましい比が
ｒ₁：ｒ₂：ｒ₃：・・・：ｒ_k＝ｗ₁：ｗ₂：ｗ₃：・・・：ｗ_k
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最大値ｒ_{i max}が
ｒ_{1 max}、ｒ_{2 max}、ｒ_{3 max}、・・・、ｒ_{k max}
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最小値ｒ_{i min}が
ｒ_{1 min}、ｒ_{2 min}、ｒ_{3 min}、・・・、ｒ_{k min}
と与えられ、
冷却炉全体の好適トータル風量がＢと与えられた場合に、ブロアの回転数ｒ_iを決定する方法であって、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの冷却能力係数α_iを求めるステップと、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの仮の回転数ｒ^T _iを
ｒ^T _i＝Ｂ×ｗ_i／｛Σ_i=1 ^k（ｗ_i×α_i）｝
により算出するステップと、
ｒ_{i max}≧ｒ^T _i≧ｒ_{i min}
を満足しないｉが、ｉ＝１〜ｋの中央より前半に存在する個数ｘと、中央より後半に存在する個数ｙとを比較して、
ｘ≧ｙ
であれば、請求項１に記載の冷却炉のブロアの回転数決定方法を用い、
ｘ＜ｙ
であれば、請求項２に記載の冷却炉のブロアの回転数決定方法を用いるステップと、を有することを特徴とする冷却炉のブロア回転数決定方法。
ブロアの冷却能力係数α_ｉを、ブロアの風量ｂ_ｉ及び回転数ｒ_ｉを計測して、
α_ｉ＝ｂ_ｉ／ｒ_ｉ
によって求めることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の冷却炉のブロア回転数決定方法。
冷却炉に装備された第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_ｉの望ましい比が
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ＝ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：・・・：ｗ_ｋ
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最大値ｒ_{ｉｍａｘ}が
ｒ_{１ｍａｘ}、ｒ_{２ｍａｘ}、ｒ_{３ｍａｘ}、・・・、ｒ_{ｋｍａｘ}
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}が
ｒ_{１ｍｉｎ}、ｒ_{２ｍｉｎ}、ｒ_{３ｍｉｎ}、・・・、ｒ_{ｋｍｉｎ}
と与えられ、
冷却炉全体の好適トータル風量がＢと与えられた場合に、ブロアの回転数ｒ_ｉを決定する装置であって、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_ｉを定めるに際し、冷却能力係数αを用いて、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを
ｒ^Ｔ _１＝Ｂ×ｗ_１／（ｗ_１×α_１＋ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）
ｒ^Ｔ _２＝（Ｂ−ｒ_１×α_１）×ｗ_２／（ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）
ｒ^Ｔ _３＝（Ｂ−（ｒ_１×α_１＋ｒ_２×α_２））×ｗ_３／（ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）
ｒ^Ｔ _ｉ＝（Ｂ−（ｒ_１×α_１＋ｒ_２×α_２＋ｒ_３×α_３＋・・・＋ｒ_ｉ-１×α_ｉ-１））×ｗ_ｉ／（ｗ_ｉ×α_ｉ＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）
のように１番目からｋ番目まで順に算出し、かつ、各第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）において
ｒ_{ｉｍａｘ}＞ｒ^Ｔ _ｉ＞ｒ_{ｉｍｉｎ}
であれば、算出されたｒ^Ｔ _ｉをｒ_ｉとして採用し、
ｒ^Ｔ _ｉ≧ｒ_{ｉｍａｘ}
であれば、ｒ_{ｉｍａｘ}をｒ_ｉとして採用し、
ｒ_{ｉｍｉｎ}≧ｒ^Ｔ _ｉ
であれば、ｒ_{ｉｍｉｎ}をｒ_ｉとして採用する手段と、
前記採用されたブロアの回転数ｒ_ｉについて、その比が、
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ
＝０．８ｗ_１〜１．２ｗ_１：０．８ｗ_２〜１．２ｗ_２：０．８ｗ_３〜１．２ｗ_３：・・・：０．８ｗ_ｋ〜１．２ｗ_ｋ
であり、
Ｔｂ＝ｒ_１×α_１＋ｒ_２×α_２＋ｒ_３×α_３＋・・・＋ｒ_ｋ×α_ｋ
で求められるトータル風量Ｔｂについて、
０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂ
を満足した場合に、前記採用されたブロアの回転数ｒ_ｉをブロアの回転数として決定する手段と、を有することを特徴とする冷却炉のブロアの回転数決定装置。
冷却炉に装備された第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_ｉの望ましい比が
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ＝ｗ_１：ｗ_２：ｗ_３：・・・：ｗ_ｋ
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最大値ｒ_{ｉｍａｘ}が
ｒ_{１ｍａｘ}、ｒ_{２ｍａｘ}、ｒ_{３ｍａｘ}、・・・、ｒ_{ｋｍａｘ}
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最小値ｒ_{ｉｍｉｎ}が
ｒ_{１ｍｉｎ}、ｒ_{２ｍｉｎ}、ｒ_{３ｍｉｎ}、・・・、ｒ_{ｋｍｉｎ}
と与えられ、
冷却炉全体の好適トータル風量がＢと与えられた場合に、ブロアの回転数ｒ_ｉを決定する装置であって、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_ｉを定めるに際し、冷却能力係数α_ｉを用いて、仮の回転数ｒ^Ｔ _ｉを
ｒ^Ｔ _ｋ＝Ｂ×ｗ_ｋ／（ｗ_１×α_１＋ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ×α_ｋ）
ｒ^Ｔ _ｋ-１＝（Ｂ−ｒ_ｋ×α_ｋ）×ｗ_ｋ-１／（ｗ_１×α_１＋ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ-１×α_ｋ-１）
ｒ^Ｔ _ｋ-２＝（Ｂ−（ｒ_ｋ×α_ｋ＋ｒ_ｋ-１×α_ｋ-１））×ｗ_ｋ-２／（ｗ_１×α_１＋ｗ_２×α_２＋ｗ_３×α_３＋・・・＋ｗ_ｋ-２×α_ｋ-２）
ｒ^Ｔ _ｉ＝（Ｂ−（ｒ_ｋ×α_ｋ＋ｒ_ｋ-１×α_ｋ-１＋ｒ_ｋ-２×α_ｋ-２＋・・・＋ｒ_ｉ+１×α_ｉ+１））×ｗ_ｉ／（ｗ_１α_１＋・・・＋ｗ_ｉ×α_ｉ）
のようにｋ番目から１番目まで順に算出し、かつ、各第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）において
ｒ_{ｉｍａｘ}＞ｒ^Ｔ _ｉ＞ｒ_{ｉｍｉｎ}
であれば、算出されたｒ^Ｔ _ｉをｒ_ｉとして採用し、
ｒ^Ｔ _ｉ≧ｒ_{ｉｍａｘ}
であれば、ｒ_{ｉｍａｘ}をｒ_ｉとして採用し、
ｒ_{ｉｍｉｎ}≧ｒ^Ｔ _ｉ
であれば、ｒ_{ｉｍｉｎ}をｒ_ｉとして採用する手段と、
前記採用されたブロアの回転数ｒ_ｉについて、その比が、
ｒ_１：ｒ_２：ｒ_３：・・・：ｒ_ｋ
＝０．８ｗ_１〜１．２ｗ_１：０．８ｗ_２〜１．２ｗ_２：０．８ｗ_３〜１．２ｗ_３：・・・：０．８ｗ_ｋ〜１．２ｗ_ｋ
であり、
Ｔｂ＝ｒ_１×α_１＋ｒ_２×α_２＋ｒ_３×α_３＋・・・＋ｒ_ｋ×α_ｋ
で求められるトータル風量Ｔｂについて、
０．９９Ｂ≦Ｔｂ≦１．０１Ｂ
を満足した場合に、前記採用されたブロアの回転数ｒ_ｉをブロアの回転数として決定する手段と、を有することを特徴とする冷却炉のブロアの回転数決定装置。
冷却炉に装備された第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数ｒ_iの望ましい比が
ｒ₁：ｒ₂：ｒ₃：・・・：ｒ_k＝ｗ₁：ｗ₂：ｗ₃：・・・：ｗ_k
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最大値ｒ_{i max}が
ｒ_{1 max}、ｒ_{2 max}、ｒ_{3 max}、・・・、ｒ_{k max}
と与えられ、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの回転数の最小値ｒ_{i min}が
ｒ_{1 min}、ｒ_{2 min}、ｒ_{3 min}、・・・、ｒ_{k min}
と与えられ、
冷却炉全体の好適トータル風量がＢと与えられた場合に、ブロアの回転数ｒ_iを決定する装置であって、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの冷却能力係数α_iを求める手段と、
第ｉ番目（ｉ＝１〜ｋ）のブロアの仮の回転数ｒ^T _iを
ｒ^T _i＝Ｂ×ｗ_i／｛Σ_i=1 ^k（ｗ_i×α_i）｝
により算出する手段と、
ｒ_{i max}≧ｒ^T _i≧ｒ_{i min}
を満足しないｉが、ｉ＝１〜ｋの中央より前半に存在する個数ｘと、中央より後半に存在する個数ｙとを比較して、
ｘ≧ｙ
であれば、請求項５に記載の冷却炉のブロアの回転数決定装置を用い、
ｘ＜ｙ
であれば、請求項６に記載の冷却炉のブロアの回転数決定装置を用いる手段と、を有することを特徴とする冷却炉のブロア回転数決定装置。