JP5327674B2

JP5327674B2 - ゴム製品補強用スチールコード

Info

Publication number: JP5327674B2
Application number: JP2009066157A
Authority: JP
Inventors: 哲隆森岡
Original assignee: 金井宏彰
Priority date: 2009-03-18
Filing date: 2009-03-18
Publication date: 2013-10-30
Anticipated expiration: 2029-03-18
Also published as: JP2010216047A

Description

本発明は、車両用タイヤや工業用ベルト等のゴム製品の補強材として使用されるゴム製品補強用スチールコードに関する。

タイヤやベルト等のゴム製品の補強材とするゴム製品補強用スチールコードとして、例えば、複数本の素線からなる芯の周りに複数本の素線が撚り合わされてなる２層構造のスチールコードが使用されている。そして、そうした２層構造のスチールコードの一例として、３本の芯素線を撚らずに並列に引き揃えた芯の周囲に芯素線と同径の５〜１０本の側素線を撚り合わせたコード外郭形状が楕円形状のスチールコードが従来から知られている（例えば、特許文献１参照）。

特開平２０００−３３６５８４号公報

しかし、このように３本の芯素線を撚らずに並列に引き揃えた芯の周囲に芯素線径と同径の５〜１０本の側素線を撚り合わせた従来のスチールコードは、側素線が芯に沿って巻き付いたものではなく、しかも外郭形状が楕円形であるため、側素線の自由度が大きくて撚りの形状が安定せず、耐疲労性に問題がある。また、このスチールコードは、外郭形状が楕円形であることから例えば複数本のコードを互いに平行に揃えてゴムシートに埋設しタイヤの補強材とする場合に、楕円形状の短径側を高さ方向に揃えることで、ゴムシートの厚みを小さくし、ゴムの削減を図るようにすることが考えられるが、楕円形状ではあっても、偏平度が小さいため、ゴム削減の効果は小さい。

本発明は、こうした問題を解決するためのもので、車両用タイヤや工業用ベルト等のゴム製品の補強材として使用されるゴム製品補強用スチールコードを超偏平で且つ耐疲労性に優れたものとすることを目的とする。

本発明のゴム製品補強用スチールコードは、３本の素線からなる芯素線群の周りにＭ本（Ｍ＝５〜１３）の側素線を撚り合わせた３＋Ｍ構造のスチールコードであって、３本の芯素線は、互いに略平行で且つコード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するとともに、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触し、しかも下記式１に示すコード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さＡに対する側素線の線径Ｂと本数Ｃとの積で定義される側素線充填率が７０〜９０％であることを特徴とする。
（式１）（Ｂ×Ｃ／Ａ）×１００

このスチールコードは、芯素線群の３本の芯素線が互いに略平行で且つコード断面において略直線状に並んで、その周りにＭ本（Ｍ＝５〜１３）の側素線が撚り合わされていることにより、隣り合う側素線の間に隙間ができる。そして、このスチールコードは、このように隣り合う側素線の間に隙間ができ、また、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有することにより、コード内部へのゴム侵入性に優れ、耐フレッティング磨耗性に優れる。

また、このスチールコードは、芯素線群の３本の芯素線が互いに略平行で且つコード断面において略直線状に並んで、その周りにＭ本（Ｍ＝５〜１３）の側素線が撚り合わされ、且つ、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触することにより、コード断面の外郭形状がトラック形状で、一方向に超偏平となり、例えば複数本のコードを互いに平行に揃えてゴムシートに埋設しタイヤの補強材とする場合に、トラック形状の短径側を高さ方向に揃えることでゴムシートの厚みを小さくすることが可能となり、ゴム削減効果を高めることができる。

そして、このスチールコードは、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触し、芯に沿って巻き付いた形となり側素線の自由度が小さくなって撚り形状が安定する。

また、コード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さに対する側素線の線径と本数との積で定義される側素線充填率が７０〜９０％であるため、側素線間の隙間から芯素線が飛び出すという撚り不良の発生が防止でき、しかもゴム侵入性に優れているため耐疲労性に優れる。

側素線充填率が７０％未満だと、側素線間の隙間が大きくなりすぎて側素線間の隙間から芯素線が飛び出すという撚り不良が発生して耐疲労性が低下し、側素線充填率が９０％超えると、側素線間の隙間が小さすぎてゴム材の侵入性が低下し、耐疲労性が低下する。

ここで、３本の芯素線は、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈するものであってよい。

互いに略平行で且つコード断面において略直線状に一方向に並ぶ３本の芯素線が、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈することで、コードに引張荷重がかかったときに芯素線に偏る引張荷重が軽減され、破断強度が増して、耐疲労性が向上する。

この場合、その芯素線が呈する波形は、振幅ｄと素線径Ｄとが、０．０５≦ｄ／Ｄ≦０．８を満たすのがよい。ｄ／Ｄ＜０．０５では、芯素線に偏る引張荷重を十分に軽減できず、破断強度を十分に高めることができない。また、ｄ／Ｄ＞０．８では、引張荷重が側素線に偏り、破断強度が小さくなって、耐疲労性が低下する。

このように、本発明によれば、車両用タイヤや工業用ベルト等のゴム製品の補強材として使用されるゴム製品補強用スチールコードを、超偏平で且つ耐疲労性に優れたものとすることができる。

本発明の実施形態に係る３＋７構造のスチールコードの断面図である。本発明の実施形態に係る３＋９構造のスチールコードの断面図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
図１に示すスチールコード１は、車両用タイヤや工業用ベルト等の補強材として使用されるゴム製品補強用スチールコードであって、３本の芯素線２ａ〜２ｃからなる芯素線群３を芯（コア）とし、その周りに７本の側素線４ａ〜４ｇを撚り合わせて側（シース）となる側素線群５を形成した３＋７構造のスチールコードである。３本の芯素線２ａ〜２ｃは同じ線径で、また７本の側素線４ａ〜４ｇは同じ線径であり、３本の芯素線２ａ〜２ｃの線径は７本の側素線４ａ〜４ｇの線径より小さい。芯素線２ａ〜２ｃと側素線４ａ〜４ｇの線径は例えば０．２０〜０．３８ｍｍである。また、コードの撚りピッチは例えば１０〜２０ｍｍである。

そして、このスチールコード１の７本の側素線４ａ〜４ｇは、芯素線群３のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線４ａ，４ｄ，４ｇが芯素線群３の両端側の芯素線２ａ，２ｃとの間に隙間を有するとともに、芯素線群３のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線４ｂ，４ｃ，４ｅ，４ｆが３本の芯素線２ａ〜２ｃのいずれかと接触（ないし略接触）し、且つ、コード断面において周方向に隣り合う７本の側素線４ａ〜４ｇの中心を順次直線で結んだ閉屈曲線Ｌの長さに対する側素線の線径と本数（７本）との積で定義される側素線充填率が７０〜９０％である。

また、図２に示すスチールコード１は、車両用タイヤや工業用ベルト等の補強材として使用されるゴム製品補強用スチールコードであって、３本の芯素線２ａ〜２ｃからなる芯素線群３を芯（コア）とし、その周りに９本の側素線４ａ〜４ｉを撚り合わせて側（シース）となる側素線群５を形成した３＋９構造のスチールコードである。３本の芯素線２ａ〜２ｃと９本の側素線４ａ〜４ｉは、いずれも線径が同じで、例えば線径０．２０〜０．３８ｍｍである。また、コードの撚りピッチは例えば１０〜２０ｍｍである。

このスチールコード１は、芯素線２ａ〜２ｃが全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶとともに、コード長手方向に位相が揃った波形を呈する。

芯素線２ａ〜２ｃの波形は、波形の振幅すなわちコードの状態での芯の見掛けの波高（素線径を含まない）ｄと素線径Ｄとが、０．０５≦ｄ／Ｄ≦０．８の関係を満たす。

そして、このスチールコード１の９本の側素線４ａ〜４ｉは、芯素線群３のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線４ａ，４ｅ，４ｆが芯素線群３の両端側の芯素線２ａ，２ｃとの間に隙間を有するとともに、芯素線群３のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線４ｂ，４ｃ，４ｄ，４ｇ，４ｈ，４ｉが３本の芯素線２ａ〜２ｃのいずれかと接触（ないし略接触）する。また、コード断面において周方向に隣り合う側素線４ａ〜４ｉの中心を順次直線で結んだ閉屈曲線Ｌの長さに対する側素線の線径と本数（９本）との積で定義される側素線充填率が７０〜９０％である。

なお、図１に示すスチールコード１は３＋７構造で、図２に示すスチールコード１は３＋９構造であるが、本発明の実施形態は、これに限定されるものではなく、３本の芯素線２ａ〜２ｃからなる芯素線群の周りにＭ本（Ｍ＝５〜１３）の側素線（４ａ〜４ｇ，４ａ〜４ｉ等）を撚り合わせた３＋Ｍ構造のスチールコードに係るものであればよい。

その場合、３＋Ｍ構造のスチールコード１は、芯素線２ａ〜２ｃが全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向（横方向）に並ぶ。また、コード長手方向に位相が揃った波形を呈するものとしてもよい。

芯素線２ａ〜２ｃの波形は、波形の振幅すなわちコードの状態での芯の見掛けの波高（素線径を含まない）ｄと素線径Ｄとが、０．０５≦ｄ／Ｄ≦０．８の関係を満たすものとする。

さらに、コード断面において周方向に隣り合う側素線（４ａ〜４ｇ，４ａ〜４ｉ等）の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線Ｌの長さに対する側素線の線径と本数（６本，９本等）との積で定義される側素線充填率が７０〜９０％である。

このように構成した３＋Ｍ構造のスチールコード１は、芯素線群３の３本の芯素線２ａ〜２ｃが互いに略平行で且つコード断面において略直線状に一方向に並んで、その周りにＭ本（Ｍ＝５〜１３）の側素線（４ａ〜４ｇ，４ａ〜４ｉ等）が撚り合わされていることにより、隣り合う側素線の間に隙間ができる。そして、このスチールコード１は、このように隣り合う側素線の間に隙間ができ、また、芯素線群３のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群３の両端側の芯素線２ａ，２ｃとの間に隙間を有することにより、コード内部へのゴム侵入性に優れ、耐フレッティング磨耗性に優れる。

そして、このスチールコード１は、互いに略平行で且つコード断面において略直線状に一方向に並ぶ３本の芯素線２ａ〜２ｃが、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈するようにすることで、コードに引張荷重がかかったときに芯素線２ａ〜２ｃに偏る引張荷重が軽減され、破断強度が増して、耐疲労性がさらに向上する。

また、このスチールコード１は、芯素線群３の３本芯素線２ａ〜２ｃが互いに略平行で且つコード断面において略直線状に一方向に並んで、その周りにＭ本の側素線（４ａ〜４ｇ，４ａ〜４ｉ等）が撚り合わされ、且つ、芯素線群３のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線（４ｂ，４ｃ，４ｅ，４ｆや、４ｂ，４ｃ，４ｄ、４ｇ，４ｈ，４ｉ等）が芯素線２ａ〜２ｃのいずれかと接触（ないし略接触）するので側素線の自由度が小さくなって撚り形状が安定する。

さらに、コード断面において周方向に隣り合う側素線（４ａ〜４ｇ，４ａ〜４ｉ等）の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さＬに対する側素線（４ａ〜４ｇ，４ａ〜４ｉ等）の線径と本数（７本又は９本等）との積で定義される側素線充填率を７０〜９０％とすることで、側素線間の隙間から芯素線が飛び出すという撚り不良の発生が防止でき、しかもゴムの侵入性がさらに向上して耐疲労性に優れる。

側素線充填率が７０％未満だと、側素線（４ａ〜４ｇ，４ａ〜４ｉ等）間の隙間が大きくなりすぎて、側素線（４ａ〜４ｇ，４ａ〜４ｉ等）間の隙間から芯素線２ａ〜２ｃの内の１本乃至３本が飛び出すという撚り不良が発生し、これによって耐疲労性が低下し、また、側素線充填率が９０％超えると、側素線（４ａ〜４ｇ，４ａ〜４ｉ等）間の隙間が小さすぎてゴム材の侵入性が低下し、耐疲労性が低下する。

本発明のスチールコード１は、３本芯素線２ａ〜２ｃの周りに、稠密に撚り合わせたときのくせより大きな波高を有する波形くせをそれぞれ施したＭ本（Ｍ＝５〜１３）の側素線（４ａ〜４ｇ，４ａ〜４ｉ等）を撚り合わせたのちに、複数個の自由回転するローラを千鳥状に配置した周知の押圧加工装置で押圧加工することで断面形状が超偏平である構造にすることができる。

また、側素線充填率は、側素線の本数によって芯素線径と側素線径および側素線に施す波形くせの波高を適宜選択することで調整する。

本発明の実施例として３＋７構造、３＋８構造、３＋９構造、３＋１３構造のスチールコードを作成し、ゴム侵入性、形状安定性および耐疲労性の評価を行った。その結果を従来例と対比して表１に示す。

３＋７構造の実施例は、芯素線径が０．２５ｍｍ、側素線径が０．３８ｍｍ、撚りピッチ１８ｍｍで、芯素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に略真直であり、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するとともに、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触し、しかもコード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さに対する側素線の線径（０．３８）と本数（７）との積で定義される側素線充填率が８２％である。

そして、３＋７構造の比較例１は、構造は実施例と同じで、芯素線径が０．３０ｍｍ、側素線径が０．３８ｍｍ、撚りピッチ１８ｍｍで、芯素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に略真直であり、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するとともに、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触するが、コード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さに対する側素線の線径（０．３８）と本数（７）との積で定義される側素線充填率が６８％である。

また、３＋７構造の比較例２は、構造は実施例と同じで、芯素線径が０．２０ｍｍ、側素線径が０．３８ｍｍ、撚りピッチ１８ｍｍで、芯素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に略真直であり、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するとともに、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触するが、コード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さに対する側素線の線径（０．３８）と本数（７）との積で定義される側素線充填率が９４％である。

３＋８構造の実施例は、芯素線径が０．２５ｍｍ、側素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチ１８ｍｍで、芯素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に略真直であり、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するとともに、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触し、しかもコード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さに対する側素線の線径（０．２５）と本数（８）との積で定義される側素線充填率が７１％である。

そして、３＋８構造の比較例１は、構造は実施例と同じで、芯素線径が０．２５ｍｍ、側素線径が０．２５ｍｍ、撚りピッチ１８ｍｍで、芯素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に略真直であり、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するとともに、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触するが、コード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さに対する側素線の線径（０．２５）と本数（８）との積で定義される側素線充填率が６５％である。

また、３＋８構造の比較例２は、構造は実施例と同じで、芯素線径が０．２５ｍｍ、側素線径が０．３５ｍｍ、撚りピッチ１８ｍｍで、芯素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に略真直であり、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するとともに、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触するが、コード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さに対する側素線の線径（０．３５）と本数（８）との積で定義される側素線充填率が９１％である。

３＋９構造の実施例は、芯素線径が０．３０ｍｍ、側素線径が０．３０ｍｍ、撚りピッチ１８ｍｍで、芯素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、芯素線の波形は、振幅すなわちコード状態での芯の見掛けの波高（素線径を含まない）ｄと素線径Ｄとが、０．０５≦ｄ／Ｄ≦０．８の関係を満たし、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するとともに、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触し、しかもコード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さに対する側素線の線径（０．３０）と本数（９）との積で定義される側素線充填率が８０％である。

そして、３＋９構造の比較例１は、構造は実施例と同じで、芯素線径が０．３５ｍｍ、側素線径が０．３０ｍｍ、撚りピッチ１８ｍｍで、芯素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、芯素線の波形は、振幅すなわちコード状態での芯の見掛けの波高（素線径を含まない）ｄと素線径Ｄとが、０．０５≦ｄ／Ｄ≦０．８の関係を満たし、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するとともに、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触するが、コード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さに対する側素線の線径（０．３０）と本数（９）との積で定義される側素線充填率が６８％である。

また、３＋９構造の比較例２は、構造は実施例と同じで、芯素線径が０．２５ｍｍ、側素線径が０．３０ｍｍ、撚りピッチ１８ｍｍで、芯素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、芯素線の波形は、振幅すなわちコード状態での芯の見掛けの波高（素線径を含まない）ｄと素線径Ｄとが、０．０５≦ｄ／Ｄ≦０．８の関係を満たし、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するとともに、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触するが、コード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さに対する側素線の線径（０．３０）と本数（９）との積で定義される側素線充填率が９１％である。

３＋１３構造の実施例は、芯素線径が０．３８ｍｍ、側素線径が０．２３ｍｍ、撚りピッチ１８ｍｍで、芯素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、芯素線の波形は、振幅すなわちコード状態での芯の見掛けの波高（素線径を含まない）ｄと素線径Ｄとが、０．０５≦ｄ／Ｄ≦０．８の関係を満たし、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するとともに、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触し、コード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さに対する側素線の線径（０．２３）と本数（１３）との積で定義される側素線充填率が７８％である。

そして、３＋１３構造の比較例１は、構造は実施例と同じで、芯素線径が０．３８ｍｍ、側素線径が０．２０ｍｍ、撚りピッチ１８ｍｍで、芯素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、芯素線の波形は、振幅すなわちコード状態での芯の見掛けの波高（素線径を含まない）ｄと素線径Ｄとが、０．０５≦ｄ／Ｄ≦０．８の関係を満たし、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するとともに、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触するが、コード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さに対する側素線の線径（０．２０）と本数（１３）との積で定義される側素線充填率が６６％である。

また、３＋１３構造の比較例２は、構造は実施例と同じで、芯素線径が０．３８ｍｍ、側素線径が０．３０ｍｍ、撚りピッチ１８ｍｍで、芯素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈し、芯素線の波形は、振幅すなわちコード状態での芯の見掛けの波高（素線径を含まない）ｄと素線径Ｄとが、０．０５≦ｄ／Ｄ≦０．８の関係を満たし、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するとともに、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が３本の芯素線のいずれかと接触するが、コード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さに対する側素線の線径（０．３０）と本数（１３）との積で定義される側素線充填率が９３％である。

従来例は、上記各構造の実施例の芯素線径、側素線径および撚りピッチと同じで、芯素線が全てコード状態において互いに略平行で、且つ、コード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、コード長手方向に略真直であり、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するが、芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線も３本の芯素線との間に隙間を有し、外郭形状が楕円形である。

ゴム侵入性は、各コードに４９Ｎの引張荷重をかけた状態でゴム中に埋め込み、加硫をした後コードを取り出し、そのコードを分解して一定長さを観察し、観察した長さに対してゴム材と接触した形跡のある長さの比をパーセント表示した。

耐疲労性は、複数本のコードをゴム材中に埋め込んで複合体シートを作成し、このシートを用いて２層ベルト疲労試験機により、フレッティング摩耗、座屈等を経てコードが破断するまでの繰り返し回数を求め、３＋７構造、３＋８構造、３＋９構造、３＋１３構造それぞれについて各従来例を１００として指数表示した。

形状安定性（均一性）は、撚り加工後のスチールコードにおいて、撚り乱れ（側素線のみだれ）や芯素線の側素線間からの飛び出し有無を観察した。撚り乱れや芯素線の飛び出しが無いものを○、撚り乱れや芯素線の飛び出しがあったものを×とした。

この評価結果から、本発明の各実施例のスチールコードは、耐疲労性並びに形状安定性に優れていることがわかる。

自動車用タイヤ、コンベアベルト等のゴム製品補強材に適用できる。

１スチールコード
２ａ〜２ｃ芯素線
３芯素線群
４ａ〜４ｉ側素線
５側素線群
Ｌ側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線

Claims

３本の素線からなる芯素線群の周りにＭ本（Ｍ＝５〜１３）の側素線を撚り合わせた３＋Ｍ構造のスチールコードであって、
前記３本の芯素線は、互いに略平行で且つコード断面において略直線状に一方向に並ぶとともに、
前記Ｍ本の側素線は、前記芯素線群のコード断面における長手方向の両端側に位置する側素線が該芯素線群の両端側の芯素線との間に隙間を有するとともに、前記芯素線群のコード断面における長手方向の両端側から外れて位置する側素線が前記３本の芯素線のいずれかと接触し、
コード断面において周方向に隣り合う側素線の中心を順次直線で結んだ閉屈曲線の長さに対する前記側素線の線径と本数との積で定義される側素線充填率が７０〜９０％であることを特徴とするゴム製品補強用スチールコード。
前記３本の素線は、コード長手方向に相互に位相が揃った波形を呈することを特徴とする請求項１記載のゴム製品補強用スチールコード。
前記波型の振幅ｄと素線径Ｄとが、０．０５≦ｄ／Ｄ≦０．８を満たすことを特徴とする請求項２記載のゴム製品補強用スチールコード。