JP5327294B2 - 内部に冷却通路を有する部材 - Google Patents

Description

本発明は、内部に冷却通路を有する部材の改良に係り、特にその冷却通路の壁面に冷却用のリブを有している部材の改良に関するものである。

従来から、部材内部の冷却通路内における伝熱促進対策の方法には、伝熱面表面の空気の流れを乱流とするあるいは境界層を破壊することなどにより改善されることが知られており、翼内に多数の突起を設ける方法がある。

例えば、下記特許文献１には、部材の内部の冷却通路内に複数のリブを設け、この冷却通路内の媒体の流れに対して千鳥状に配置することによって、伝熱面表面の媒体に乱流を発生させ、高い冷却熱伝達率を得ることが記載されている。

また、下記特許文献２には、千鳥状に配置されたリブを分割し、壁面側のリブを媒体の上流側に配置した冷却通路が記載されている。

特開平５−１０１０１号公報（図３等） 特開２０００−２８２８０４号公報（図１０等）

上記特許文献１では、リブの周辺における媒体の流れが図９のようになるが、リブの背後すなわちリブの下流側には、伝熱に寄与しない大きな循環領域５７が存在し、部材全体としての熱伝達性能が下がる可能性がある。

一方、下記特許文献２は、リブを単に分割して形成したものであり、リブの下流側の循環領域を減らすことが想定されていないため、分割されたリブ片の間隔が大きい。つまり、媒体が開口部をそのまますり抜けてしまい、壁面側のリブ片の下流側に循環領域が依然として存在すると考えられる。

本発明の目的は、リブの下流側の循環領域を小さくして、熱伝達性能を高めた部材を提供することにある。

上記目的を達成するために、本発明は、対向する壁面を有しその間を媒体が流通して母
体を冷却する冷却通路を、内部に備えた部材において、前記対向する壁面の中間付近から
一方の壁面側へ延びつつ前記媒体の下流方向へ傾斜するように設けられた第１のリブと、
前記対向する壁面の中間付近から他方の壁面側へ延びつつ前記媒体の下流方向へ傾斜する
ように設けられた第２のリブを有し、前記第１のリブ又は第２のリブに、同一直線上に並ぶリブ片を残して前記冷却通路の上流側と下流側を貫通する開口部を設け、前記媒体が前記開口部を貫流して前記リブの下流側へ回り込むように構成し、前記第１のリブと第２のリブを、千鳥状に配置する。

本発明によれば、リブの下流側の循環領域を小さくして、熱伝達性能を高めた部材を提供することができる。

本発明の第１の実施例を示すタービン翼の構造を示す縦断面図である。 図１のＡ−Ａ線に沿うタービン翼の断面図である。 図２のＢ−Ｂ線に沿う冷却通路の断面図である。 図３の冷却通路内の空気の流れを示す図である。 本発明の第２の実施例を示す冷却通路の断面図である。 図５の冷却通路内の空気の流れを示す図である。 伝熱特性の実験結果を示す図である。 本発明の第３の実施例を示す冷却通路の断面図である。 従来の冷却通路内の空気の流れを示す図である。 本発明の第４の実施例を示す冷却通路の断面図である。 図１０の冷却通路内の空気の流れを示す図である。 本発明の第５の実施例を示す冷却通路の断面図である。 伝熱特性の実験結果を示す図である。

内部に、対向する壁面を有しその間を媒体が流通して母体を冷却する冷却通路を備えた部材は、種々存在するが、ここでは最も代表的なガスタービンの翼を例にとって述べる。

一般的なガスタービンは、圧縮機で圧縮した空気に燃料を加えて燃焼し、高温高圧ガスを得てタービンを駆動するように構成されている。駆動されたタービンの回転エネルギーは、通常、タービンに結合されている発電機により電気エネルギーに変換される。

ここで、ガスタービンの高温部の部品、特に翼への熱負荷は高くなるので、この翼の内部に冷却通路を設ける。具体的には、翼の内部に中空部を設けて冷却通路とし、圧縮機から吐出あるいは抽気された空気をこの冷却通路内へ供給することにより、許容温度以下に冷却する。

以下、本発明の実施例について、図面に基づいて説明する。

図１は、本発明の第１の実施例を示す部材、すなわちガスタービン翼１の構造を示す縦断面図であり、このガスタービン翼１は、シャンク部２の内部から翼部３の内部にかけて複数の通路４，５を、内部に有している。

通路４，５は、翼部３において複数の仕切壁６ａ，６ｂ，６ｃ，６ｄ，６ｅにより複数の冷却通路７ａ，７ｂ，７ｃ，７ｄ，７ｅ，７ｆに仕切られ、先端曲部８ａ，８ｂ、下端曲部９ａ，９ｂによりリターンフロー型の通路を形成する。すなわち、本実施例では、第１の通路４が、冷却通路７ａ，先端曲部８ａ，冷却通路７ｂ，下端曲部９ａ，冷却通路７ｃにより構成されている。一方、第２の通路５が、冷却通路７ｄ，先端曲部８ｂ，冷却通路７ｅ，下端曲部９ｂ，冷却通路７ｆ及び翼後縁１２に設けられた吹出孔１３により構成されている。

そして、冷却媒体としての空気が、タービン翼１を保持するロータディスク(図示省略)等より供給口１４へ供給され、通路４を通過する過程で翼を内部から冷却する。翼を冷却した空気は、翼先端壁１０に設けられた吹出孔１１及び翼後縁１２の吹出孔１３から、主流ガス中に吹出される。

冷却通路７ｂ，７ｃ，７ｄ，７ｅの冷却壁面には、伝熱促進リブが一体構造で設けられている。この伝熱促進リブは、冷却通路における冷却空気の流れ方向に対して傾斜した形状に形成されている。

次に、図１のＡ−Ａ線に沿うタービン翼１の断面を示す図２の通り、冷却通路７ａ，７ｂ，７ｃ，７ｄ，７ｅ，７ｆは、翼部３を構成する翼背側壁２０及び翼腹側壁２１と、仕切壁６ａ，６ｂ，６ｃ，６ｄ，６ｅにより形成される。例えば、冷却通路７ｃは、翼背側壁２０，翼腹側壁２１および仕切壁６ｂ，６ｃから成る。これらの冷却通路の平面形状はその設計思想により異なり、台形，菱形などあるが、概ね矩形形状となる。そして、冷却通路７ｃの背側冷却面２３には、翼背側壁２０と一体構造の伝熱促進リブ２５ａ，２５ｂが設けられ、その対向する腹側冷却面２４には、翼腹側壁２１と一体構造の伝熱促進リブ２６ａ，２６ｂが設けられている。

また、図２のＢ−Ｂに沿う冷却通路７ｃの断面を示す図３を用いて、翼背側壁２０を例にとって説明する。図３の通り、この冷却通路７ｃは、対向する壁面の中間付近から一方の壁面側へ延びつつ冷却空気の下流方向へ傾斜する第１の伝熱促進リブ２５ａと、対向する壁面の中間付近から他方の壁面へ延びつつ冷却空気の下流方向へ傾斜する第２の伝熱促進リブ２５ｂを有し、これら第１の伝熱促進リブ２５ａ又は第２の伝熱促進リブ２５ｂには、冷却通路７ｃの上流側と下流側を貫通する開口部が設けられた構造となっている。また、背側冷却面２３の伝熱促進リブ２５ａ，２５ｂは、背側冷却面２３のほぼ中央から左右交互に千鳥状に、かつ冷却空気の流れ方向１５に対して異なる角度で下流方向へ広がるように配置されている。更に、伝熱促進リブ２５ａ及び２５ｂにそれぞれ設けられた開口部は、冷却空気の流れ方向１５に対し所定の角度を成すスリット７０ａ及び７０ｂで形成されている。尚、ここでは、冷却空気が上昇流（図１の上方への流れ）となる冷却通路７ｃについて示したが、下降流となる冷却通路の場合も同様である。

次に、図４を用いて、冷却通路７ｃ内における伝熱促進リブ２５ａ，２５ｂ周辺の冷却空気の流れについて説明する。尚、図４では、対向する壁面に存在するリブの図示を省略している。

冷却通路７ｃの側壁に相当する仕切壁６ｂ付近ではリブ設置面から離れる方向に、通路中央５１ではリブ設置面に向かうように、２対の二次流れ５２及び５３が発生することになる。また、リブ設置面付近では、伝熱促進リブ２５ｂと２５ａの間の空間８０を這うような蛇行流れ５５と、伝熱促進リブ２５ｂの上流側に沿って仕切壁６ｂへ向かう流れ５６とが形成される。そして、二次流れ５２により通路中央５１の温度の低い空気１５ｂが蛇行流れ５５にもたらされるような乱流構造となるため、特にリブ設置面の中央付近での熱伝達性能が高まる。

一方、伝熱促進リブ２５ｂ，２５ａにスリット７０ｂ，７０ａを設けているため、伝熱促進リブ２５ｂ，２５ａの上流側に沿って仕切壁６ｂ，６ｃへ向かう流れ５６の一部５８が、スリット７０ｂ，７０ａをすり抜けながら仕切壁６ｂ，６ｃ側へ偏向され、伝熱促進リブ２５ｂ，２５ａの背後である下流側へ至り、循環領域５７を縮小させる。その結果、スリット７０ｂ，７０ａのない伝熱促進リブ２５ｂ，２５ａの場合と比べ、熱伝達率が向上し、ガスタービンの熱効率を高めることが可能となる。

また、仕切壁６ｂ，６ｃへ向かう流れ５６は、仕切壁６ｂ，６ｃに衝突して跳ね返るが、その際に大きな圧力損失が発生する。しかしながら本実施例では、スリット７０ｂ，７０ａにより、仕切壁６ｂ，６ｃへ向かう流れの一部５８をバイパスさせるため、仕切壁６ｂ，６ｃへの衝突を緩和することができ、圧力損失を低減することも可能となる。

ここで、スリット７０ａ，７０ｂの形成角度α及びβの値としては、４５度以上とすると、スリット７０ａ，７０ｂをすり抜けた空気の仕切壁６ｂ，６ｃへ向かう流れのベクトルが増幅され、圧力損失の原因となるため、０度以上４５度以下が好ましい。更に、リブ設置面の中央付近よりも仕切壁６ｂ，６ｃ付近の方が熱伝達率が低いので、スリット７０ｂ，７０ａを設ける位置としては、伝熱促進リブ２５ｂ，２５ａの中心よりも仕切壁６ｂ，６ｃ側寄りの位置が望ましい。

また、本実施例によれば、部材の内部に設けられた冷却通路内の冷却空気の流れに効果的な乱流を発生させ、より少ない空気でタービン翼の冷却が可能となる。つまり、圧縮機から吐出あるいは抽気する冷却空気の量を少なくでき、燃焼用の空気が十分確保できるようになるので、結果としてガスタービンの熱効率の向上につながる。

特に、ガスタービンと蒸気タービンを組み合わせたコンバインドサイクルでは、更に高温高圧の作動ガスが利用されることもあり、また作動ガスに湿分を添加して高効率化を図る高湿分ガスタービン（ＨＡＴ）発電プラントにおいても、翼への熱負荷が高い。したがって、このような高温化された作動ガスを利用する場合には、本実施例が特に有効である。

図５は、本発明の第２の実施例を示す冷却通路７ｃの断面図であり、第１の実施例の図３に対応するものである。本実施例においても、翼背側壁２０を例にとって説明するが、第１の実施例と異なり、第１の伝熱促進リブ及び第２の伝熱促進リブがそれぞれ複数のリブ片に分割されており、そのうち仕切壁６ｂ，６ｃ側のリブ片３１ｂ，３１ａを他方のリブ片３０ｂ，３０ａよりも冷却空気の上流側にずらして配置されている。

次に、図６を用いて、本実施例の冷却通路７ｃ内におけるリブ片３０ａ，３０ｂ，３１ａ，３１ｂ周辺の冷却空気の流れについて説明する。尚、図６においては、対向する壁面に存在するリブの図示を省略している。

本実施例では、伝熱促進リブを分割配置しているため、伝熱促進リブの上流側を仕切壁６ｂ，６ｃへ向かう流れ５６は、仕切壁６ｂ，６ｃ側のリブ片３１ｂ，３１ａの端部であるエッジ５９に衝突して熱伝達が促進される。また、エッジ部５９に衝突した冷却空気は、分割された複数のリブ片の間の開口部を貫流して、仕切壁６ｂ，６ｃ側のリブ片３１ｂ，３１ａの背後である下流側へ回り込むようになっている。すると、循環領域５７が縮小されるので、熱伝達率が向上し、ガスタービンの熱効率を高めることが可能となる。

更に望ましくは、分割されたリブ片により形成された開口部の幅９１を、リブ片の幅９０に対して０.５倍以上１.５倍以下になるように構成する。このように開口部の幅９１を制限すれば、開口部の幅９１が広すぎて流れがすり抜けてしまうことがなく、衝突による十分な伝熱促進効果が得られる。

ここで、図９に示すような従来のリブと、第１の実施例のリブ及び第２の実施例のリブについて、モデル伝熱実験を行った。具体的には、表１のような各実験モデル形状及び実験条件のもとで、その伝熱促進効果を比較した。

実験モデルでは、流路幅７０mm，流路高さ７０mmの矩形流路を形成し、対向する２面に表１に示した伝熱促進リブを配置し、モデル流路内に常温空気を流し、そのうち片方の面を加熱して、加熱面の温度分布を計測することにより熱伝達率を計測した。

図７は、それぞれの伝熱特性実験の結果を示す図であり、冷却空気の流れ状況を示す無次元値レイノルズ数を横軸とし、熱の流れ状況を示す無次元値平均ヌセルト数と平滑面の平均ヌセルト数との比を縦軸として比較した。この図７において、縦軸の値が大きいほど冷却性能が良いことを示す。図７に示されるように、従来形状と比較して第１の実施例及び第２の実施例の伝熱性能が高いことは明らかである。また、ガスタービンの定格運転時の冷却空気条件に近いレイノルズ数６.５×１０⁴において、従来形状と比較して、第１の実施例で約８％、第２の実施例で約６％それぞれ伝熱性能が高いことがわかる。

すなわち、第１の実施例あるいは第２の実施例のように伝熱促進リブを構成すれば、より高い熱伝達効果を得ることができ、少ない冷却空気量で効率よく部材を冷却することができる。

図８は、本発明の第３の実施例を示す冷却通路７ｃの断面図であり、第１の実施例の図３及び第２の実施例の図５に対応するものである。本実施例においても、翼背側壁２０を例にとって説明するが、伝熱促進リブに、冷却空気の流れ方向１５に対し所定の角度でスリットが形成されている点では、第１の実施例と同様である。しかし、本実施例におけるスリット７１ｂ，７１ａは、傾斜する断面で分割した複数のリブ片のうち、仕切壁６ｂ，６ｃ側のリブ片３３ｂ，３３ａが、第２の実施例と同様に、他方のリブ片３２ｂ，３２ａよりも上流側にずらすことにより形成されている。また、第２の実施例と同様に、分割されたリブ片により形成された開口部の幅９４が、リブ片の幅９２に対して０.５倍以上１.５倍以下になるように構成するのが望ましい。

更に、スリット７１ａ，７１ｂの形成角度α及びβの値としては、第１の実施例と同様に、０度以上４５度以下が好ましい。但し、分割されたそれぞれのリブ片のエッジ面が、冷却空気の流れ方向１５に対して成す角度α１とα２は、必ずしも同一である必要はない。同様に、角度β１とβ２についても、必ずしも同一である必要はなく、それぞれ別の角度に形成しても構わない。

このように伝熱促進リブを形成することで、第１の実施例のような効果、すなわちスリットにより流れがバイパスして循環領域を減らす効果と、第２の実施例のような効果、すなわち上流側に分割移動した伝熱促進リブのエッジに流れが衝突して熱伝達を促進する効果とを相乗させることが可能となり、より高い熱伝達効果を得ることができる。

図１０は、本発明の第４の実施例を示す冷却通路７ｃの断面図であり、第１の実施例の図３に対応するものである。本実施例においても翼背側壁２０を例にとって説明する。ここで、冷却通路７ｃにおいて、対向する壁面の中間であることを意味する背側冷却面２３上の線を中間線２３ａとし、この中間線２３ａの仕切壁６ｂ側の冷却面を冷却面２３ｂ，仕切壁６ｃ側の冷却面を冷却面２３ｃとする。

本実施例では第１の実施例と異なり、中間線２３ａと仕切壁６ｃの中間付近から仕切壁６ｃ側へ延びつつ冷却空気の下流方向へ傾斜する第１の伝熱促進リブ３４ａと、中間線２３ａと仕切壁６ｃの中間付近から中間線２３ａ側へ延びつつ冷却空気の下流方向へ傾斜する第２の伝熱促進リブ３４ｂ、さらには、中間線２３ａと仕切壁６ｂの中間付近から中間線２３ａ側へ延びつつ冷却空気の下流方向へ傾斜する第３の伝熱促進リブ３５ａと、中間線２３ａと仕切壁６ｂの中間付近から仕切壁６ｂ側へ延びつつ冷却空気の下流方向へ傾斜する第４の伝熱促進リブ３５ｂを有している。冷却面２３ｃの伝熱促進リブ３４ａ，３４ｂは、冷却面２３ｃのほぼ中央から左右交互に千鳥状に、かつ冷却空気の流れ方向１５に対して異なる角度で下流方向へ広がるように配置されている。冷却面２３ｂの伝熱促進リブ３５ａ，３５ｂは、冷却面２３ｂのほぼ中央から左右交互に千鳥状に、かつ冷却空気の流れ方向１５に対して異なる角度で下流方向へ広がるように配置されている。つまり、背側冷却面２３には、千鳥に配置された冷却リブが２列配置されている。

次に、図１１を用いて、本実施例の冷却通路７ｃ内における伝熱促進リブ３４ａ，３４ｂ，３５ａ，３５ｂ周辺の冷却空気の流れについて説明する。尚、図１２においては、対向する壁面に存在するリブの図示を省略している。

流路側壁に相当する仕切壁６ｂと流路中央５１ではリブ面から離れる方向に、伝熱促進リブ３４ａと伝熱促進リブ３４ｂの間、および伝熱促進リブ３５ａと伝熱促進リブ３５ｂの間ではリブ設置面に向かうように、４対の二次流れ６０及び６１が発生することになる。リブ設置面付近では、伝熱促進リブ３４ａと伝熱促進リブ３４ｂの間の空間８０ｃを這うような蛇行流れ５５ｃ，伝熱促進リブ３５ａと伝熱促進リブ３５ｂの間の空間８０ｂを這うような蛇行流れ５５がそれぞれ形成され、また、伝熱促進リブ３４ａ，３５ｂの上流側に沿ってそれぞれ仕切壁６ｃ，６ｂへ向かう流れ５６ｃ，５６ｂも形成される。そして、二次流れ６０により通路中央５１の温度の低い空気１５ｂが蛇行流れ５５ｂ，５５ｃにもたらされるような乱流構造となるため、特にリブ設置面の中央付近での熱伝達性能が高まる。

本実施例では、背側冷却面２３に、千鳥に配置された冷却リブを複数列配置している。そのため、図９に示すような冷却リブを一列だけ設置した従来のものと比べ、壁面上における蛇行流れが通過する面積が増加するため熱伝達率が向上し、ガスタービンの熱効率を上げることが可能となる。

尚、本実施例では、背側冷却面２３に、千鳥配置された冷却リブを複数列配置する例として２列配置したものを示したが、千鳥配置された冷却リブの列数は、３列でもそれ以上でもよい。

図１２は、本発明の第５の実施例を示す冷却通路７ｃの断面図であり、第１の実施例の図３に対応するものである。本実施例においても翼背側壁２０を例にとって説明する。

本実施例は、図１０で示した第４の実施例の伝熱促進リブと比べ、伝熱促進リブ３４ｂと３５ａの冷却空気流れ方向位置が同じであり、同一部材で構成されている点で相違する。図１２においては、伝熱促進リブ３６ｂが図１０の伝熱促進リブ３４ｂ，３５ａに相当し、伝熱促進リブ３６ａが図１０の伝熱促進リブ３４ａ，伝熱促進リブ３６ｃが図１０の伝熱促進リブ３５ｂに相当する。これ以外は図１２は図１０と同様であるため、説明を省略する。

本実施例はこのように伝熱促進リブを形成することで、伝熱促進リブ３６ｂ中央の流れ方向下流側では、リブに沿って流れる空気が左右両側から流路中央に集まり、衝突すると共にリブ３６ｂを乗り越える流れとなる。そのため、流路中央でリブ面から離れる方向への流れが強まり二次流れを強めるため、より高い熱伝達効果を得ることができる。

また、本実施例では、伝熱促進リブ３４ｂと伝熱促進リブ３５ａの冷却空気流れ方向位置をずらせた例を示したが、伝熱促進リブ３４ｂと伝熱促進リブ３５ａは接触していてもよく、さらにこの二つのリブが同一部材で構成されていてもよい。

ここで、第５の実施例の伝熱促進効果を確認するため、図９に示すような従来のリブと、第５の実施例のリブについて、モデル伝熱実験を行った。具体的には、表２のような各実験モデル形状及び実験条件のもとで、その伝熱促進効果を比較した。

実験モデルは、流路幅７０mm，流路高さ７０mmの矩形流路を形成し、対向する２面に表２に示した乱流促進リブを配置し、モデル流路内に常温空気を流し、そのうち片方の面を加熱して、加熱面の温度分布を計測することにより熱伝達率を計測した。

図１３は、それぞれの伝熱特性実験の結果を示す図であり、冷却空気の流れ状況を示す無次元値レイノルズ数を横軸とし、熱の流れ状況を示す無次元値平均ヌセルト数と平滑面の平均ヌセルト数との比を縦軸として比較した。この図１３において、縦軸の値が大きいほど冷却性能が良いことを示す。図１３に示されるように、従来形状と比較して第５の実施例の伝熱性能が高いことは明らかである。また、ガスタービンの定格運転時の冷却空気条件に近いレイノルズ数６.５×１０⁴において、従来形状と比較して約６％伝熱性能が高く、第２の実施例とほぼ同等の伝熱性能であることがわかる。

以上、本発明の実施例を説明してきたが、伝熱促進リブに設けるスリット数あるいは分割数は各リブに対し一つに限定されるものではなく、複数としても同様の効果があり、特に限定されるものではない。

また、ガスタービン翼１は、翼を可能な限り一様な温度にすることが強度上望ましい。一方で、タービン翼の外部熱的条件は、翼の周囲で異なる。従って、翼を一様な温度に冷却するためには、翼の背側，腹側および仕切壁の伝熱促進リブ構造を、外部の熱的条件に合致した構造にすることが適切である。すなわち具体的には、前記各実施例に示した伝熱促進リブの構造，形状，配置仕様を各冷却面の要求に合わせて採用する。

尚、以上の説明ではガスタービンを例にとって説明してきたが、前述したように、本発明はガスタービンに限らず内部に冷却通路を有する部材であれば適用可能であることは言うまでもない。また以上の説明では、２本の内部構造を有したリターンフロー型構造を例にとって示したが、本発明の適用に冷却通路の数に限定を与えるものではない。また、冷却媒体を空気として説明したが、蒸気等他の媒体でも良い。尚、本発明構造を採用したガスタービン翼は、構成が簡単であり、現状の精密鋳造方法によっても製作が可能である。

１…ガスタービン翼、２…シャンク部、３…翼部、４，５…通路、６ａ，６ｂ，６ｃ，６ｄ，６ｅ…仕切壁、７ａ，７ｂ，７ｃ，７ｄ，７ｅ，７ｆ…冷却通路、８ａ，８ｂ…先端曲部、９ａ，９ｂ…下端曲部、１０…翼先端壁、１１…翼先端壁吹出孔、１２…翼後縁、１３…翼後縁吹出孔、１４…供給口、１５…冷却空気の流れ方向、２０…翼背側壁、
２１…翼腹側壁、２３…背側冷却面、２３ａ…中間線、２３ｂ，２３ｃ…冷却面、２５ａ，２５ｂ，２６ａ，２６ｂ，３４ａ，３４ｂ，３５ａ，３５ｂ，３６ａ，３６ｂ，３６ｃ…伝熱促進リブ、３０ａ，３０ｂ，３１ａ，３１ｂ，３２ａ，３２ｂ，３３ａ，３３ｂ…リブ片、５７…循環領域、５９…エッジ、７０ａ，７０ｂ，７１ａ，７１ｂ…スリット。

Claims (4)

1. 対向する壁面を有しその間を媒体が流通して母体を冷却する冷却通路を、内部に備えた部材において、前記対向する壁面の中間付近から一方の壁面側へ延びつつ前記媒体の下流方向へ傾斜するように設けられた第１のリブと、前記対向する壁面の中間付近から他方の壁面側へ延びつつ前記媒体の下流方向へ傾斜するように設けられた第２のリブを有し、前記第１のリブ又は第２のリブには、同一直線上に並ぶリブ片を残して前記冷却通路の上流側と下流側を貫通する開口部が設けられ、前記媒体が前記開口部を貫流して前記リブの下流側へ回り込むように構成され、前記第１のリブと第２のリブが、千鳥状に配置されていることを特徴とする部材。
2. 請求項１において、開口部の幅がリブ片の幅に対して０.５倍以上１.５倍以下であることを特徴とする部材。
3. 請求項１または２において、前記開口部がスリットで形成されていることを特徴とする部材。
4. 請求項１または２において、前記開口部は、前記第１のリブ又は第２のリブの中心よりも前記壁面側寄りの位置に設けられていることを特徴とする部材。