JP5318162B2 - 磁気ヘッドサスペンション - Google Patents
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Description
前記一対のフランジ部は質量増加を抑えつつ剛性を高め得る点において有用であり、これにより、共振周波数を有効に上昇させることができる。
そして、前記駆動信号の周波数を前記第1共振周波数からさらに高めていくと、ある周波数(第2共振周波数)に達した時点で、前記磁気ヘッドサスペンションには捩れ2次モードの共振が生じ、前記駆動信号の周波数を前記第2共振周波数からさらに高めていくと、ある周波数(第3共振周波数)に達した時点で、前記磁気ヘッドサスペンションには捩れ3次モードの共振が生じる。
この点に関し、前記特許文献3に記載の磁気ヘッドサスペンションは改善の余地がある。
この変形形態は、前記切り欠き又は前記貫通孔を有さない構成に比べると、前記先端側曲げ線及び前記基端側曲げ線での曲げ加工の容易化を図ることができる。
特に、前記先端側曲げ線での曲げ加工及び前記基端側曲げ線での曲げ加工によって同一量のゲイン調整を可能とする為には、基端側に位置する前記基端側曲げ線での曲げ角度をサスペンション長手方向中央に位置する前記先端側曲げ線での曲げ角度よりも大きくしなければならず、結果として、前記基端側曲げ線での曲げ加工を精度良く行うことが困難であるという問題があった。
前記制振材は前記第1曲げ線よりサスペンション長手方向基端側の位置から前記第2曲げ線よりサスペンション長手方向基端側の位置まで延びるように配置される。
より好ましくは、D2=L2となるように前記第2曲げ線が配置される。
この場合、好ましくは、前記重合部分には前記ディスク面と直交する方向に貫通する貫通孔が設けられて、前記非重合部分にのみ前記第2曲げ線が設けられる。
さらに、前記第1曲げ線は前記ロードビーム部の中央領域に位置されているので、小さい曲げ角度で大きなゲイン調整可能範囲を得ることができる。
さらに、前記第2曲げ線は前記ロードビーム部の前記基端領域内に位置されており、前記第2曲げ線が位置する部分には前記一対のフランジ部が存在しないので、前記一対のフランジ部による共振周波数の上昇効果を損なうことなく、前記第2曲げ線での曲げ角度を容易に大きくすることができる。従って、例えば、中央領域に位置する前記第1曲げ線での曲げ角度よりも前記第2曲げ線での曲げ角度を大きく設定することにより、前記第1曲げ線での曲げ加工によるゲイン調整可能範囲と前記第2曲げ線での曲げ加工によるゲイン調整可能範囲とを一致させることができる。
以下、本発明に係る磁気ヘッドサスペンションの好ましい実施の形態について、添付図面を参照しつつ説明する。
図1〜図3に、それぞれ、本実施の形態に係る磁気ヘッドサスペンション1Aの上面図(ディスク面とは反対側から視た平面図)、下面図(前記ディスク面から視た底面図)及び側面図を示す。
なお、図2中の○は溶接点を示している。
前記支持部10は、例えば、厚さ0.1mm〜0.8mmのステンレス板によって好適に形成される。
当然ながら、前記支持部10として、基端部が前記アクチュエータの揺動中心に連結されるアームを採用することも可能である。
前記ロードビーム部30は、例えば、厚さ0.02mm〜0.1mmのステンレス板によって好適に形成される。
前記突起33は、ディスク面に近接する方向に、例えば、0.05mm〜0.1mm程度突出されている。この突起33は、前記フレクシャ部40における下記ヘッド搭載領域415の上面(前記磁気ヘッドスライダを支持する支持面とは反対側の裏面)に接触して、この突起33を介して前記荷重を前記フレクシャ部40の前記ヘッド搭載領域415に伝達するようになっている。
なお、本実施の形態においては、前記一対の板バネ21は前記支持部10を形成する部材に一体形成されている。
詳しくは、本実施の形態においては、図1及び図2に示すように、前記支持部10は、互いに積層された状態で固着される第1及び第2プレート部材110,120を有しており、前記一対の板バネ21は前記第2プレート部材120に一体形成されている。
前記フレクシャ金属プレート410は、図2に示すように、前記支持部10に溶接等によって固着される支持部固着領域411と、前記ロードビーム部30に溶接等によって固着されるロードビーム部固着領域412と、前記ロードビーム部固着領域412の先端部におけるサスペンション幅方向両側からサスペンション長手方向先端側へ延びる一対の支持片413(図1参照)と、前記一対の支持片413によって支持された前記ヘッド搭載領域415とを有している。
そして、前記支持部固着領域411のうちサスペンション長手方向先端側に位置する部位は、前記スペース122a内において前記第1プレート部材110に固着されており、前記ロードビーム部固着領域412の基端側に位置する部分はサスペンション幅方向に関し前記一対の板バネ21を形成する部材(本実施の形態においては前記一対の延在領域123)の間において前記ロードビーム部30の前記本体部31に固着されている。
前述の通り、前記ヘッド搭載領域415の上面には前記突起33が接触しており、従って、前記ヘッド搭載領域415は前記突起33を支点としてロール方向及びピッチ方向に柔軟に揺動し得るようになっている。
前記フレクシャ金属プレート410は、例えば、厚さ0.01mm〜0.025mm程度のステンレス板とされる。
好ましくは、前記配線構造体は、前記信号配線を囲繞する絶縁性のカバー層を有し得る。
前記一対のフランジ部32は、質量増加を可及的に防止しつつ前記磁気ヘッドサスペンション1Aの剛性を高めることができ、これにより、共振周波数を有効に上昇させることができる。
前記アクチュエータの駆動信号を上昇させていくと、ある周波数(第1共振周波数)に達した時点で、前記磁気ヘッドサスペンション1Aに捩れ1次モードの共振が生じる。
この捩れ1次モードの共振とは、前記支持部10の先端エッジの位置及び前記ロードビーム部30の前記ディンプル33の位置が前記ディスク面に直交するz方向に関し変位ゼロ(即ち、節)とされた状態で前記2つの節の間のサスペンション長手方向略中央部分がz方向変位最大(即ち、腹)となるように主として前記ロードビーム部30のみがサスペンション長手方向中心線CL回りに捩れる振動形態である。
即ち、例えば、前記第1曲げ線BL1での曲げ角度を調整することによって捩れ1次モードの振動時におけるゲインの最小化を図り、前記第2曲げ線BL2での曲げ角度を調整することによって捩れ2次モードの振動時におけるゲインの最小化を図ることができる。
従って、前記一対の板バネ20に位置する曲げ線(前記第3曲げ線BL3)については、前記曲げ線のサスペンション長手方向位置を調整することによって、前記捩れ1次〜3次モードのうち前記第1及び第2曲げ線でゲイン調整される振動モード以外の振動モード(例えば、捩れ3次モード)に対するゲイン最小化を図ることができる。
従って、このようなタイプの磁気ヘッドサスペンションにおいては前記第1曲げ線BL1を前記中央領域に位置させて、可及的に小さい曲げ角度で大きな変位量を得ることは特に有効である。
図4(a)に本解析に用いた実施例Aの平面図を、図4(b)に図4(a)におけるIV-IV線に沿った断面図を示す。
前記ロードビーム部30の板厚:0.025mm
前記一対のフランジ部32の高さ:0.26mm
前記一対のフランジ部32の前記本体部31に対する曲げ角度:70°
(前記第1〜第3曲げ線BL1〜BL3での曲げ加工を行う前の初期状態での)前記ボス部15の中心と前記ディンプル33との間のサスペンション長手方向距離:11mm
前記初期状態での前記支持部10の先端エッジと前記ディンプル33との間のサスペンション長手方向距離:L1=6.2mm
前記初期状態での前記支持部10の先端エッジと前記第1曲げ線BL1との間のサスペンション長手方向距離:3.4mm(=0.55×L1)
前記初期状態での前記支持部10の先端エッジと前記第2曲げ線BL2との間のサスペンション長手方向距離:0.93mm(=0.15×L1)
前記初期状態での前記支持部10の先端エッジと前記第3曲げ線BL3との間のサスペンション長手方向距離:0.19mm(=0.03×L1)
具体的には、前記初期状態を基準にして前記支持部10の先端エッジから前記一対のフランジ部32の基端側エッジまでのサスペンション長手方向距離L2が0.99mm(=0.16×L1)とされた構成(以下、実施例A1という)、前記距離L2が1.24mm(=0.20×L1)とされた構成(以下、実施例A2という)、前記距離L2が1.49mm(=0.24×L1)とされた構成(以下、実施例A3という)、前記距離L2が1.74mm(=0.28×L1)とされた構成(以下、実施例A4という)、及び、前記距離L2が1.98mm(=0.32×L1)とされた構成(以下、実施例A5という)を用意した。
なお、図6における縦軸は、前記比較例の共振周波数に対する前記実施例A1〜5の共振周波数の偏差である。
好ましくは、前記制振材60は前記第1曲げ線BL1よりサスペンション長手方向基端側の位置から前記第2曲げ線BL2よりサスペンション長手方向基端側の位置まで延びるように配置される。
斯かる構成によれば、捩れモードの共振周波数を高めることができる。
前記磁気ヘッドサスペンション1Bは、図7に示すように、前記ロードビーム部30における前記本体部31の前記第2曲げ線BL上に易曲げ構造35を有している。
前記易曲げ構造35としては、例えば、前記第2曲げ線BL2に沿うように前記本体部31に形成された一又は複数のスリットが例示される。
以下、本発明に係る磁気ヘッドサスペンションの他の実施の形態について、添付図面を参照しつつ説明する。
図8に、本実施の形態に係る磁気ヘッドサスペンション2Aの上面図(ディスク面とは反対側から見た平面図)を示す。
なお、図中、前記実施の形態1における同一部材には同一符号を付して、その詳細な説明を省略する。
なお、図9中の符号201は前記シートに形成された位置決め孔である。
図10及び図11に、それぞれ、前記ロードビーム部30(2)及び前記荷重曲げ部20が一体形成された本実施の形態の変形例に係る磁気ヘッドサスペンション2Bの上面図及び下面図を示す。
当然ながら、前記実施の形態1に係る磁気ヘッドサスペンション1Aにおいて、前記ロードビーム部30及び前記荷重曲げ部20を一体形成することも可能である。
以下、本発明に係る磁気ヘッドサスペンションの他の実施の形態について、添付図面を参照しつつ説明する。
図12に、本実施の形態に係る磁気ヘッドサスペンション3Aの上面図(ディスク面とは反対側から見た平面図)を示す。
なお、図中、前記実施の形態1又は2における同一部材には同一符号を付して、その詳細な説明を省略する。
以下、本発明に係る磁気ヘッドサスペンションのさらに他の実施の形態について、添付図面を参照しつつ説明する。
図13及び図14に、それぞれ、本実施の形態に係る磁気ヘッドサスペンション4Aの上面図及び下面図を示す。
なお、図中、前記実施の形態1〜3における同一部材には同一符号を付して、その詳細な説明を省略する。
また、図16に前記実施例Bの側面図を示す。
前記支持体10の板厚:0.15mm
前記ロードビーム部30の板厚:0.025mm
前記一対のフランジ部32の高さ:0.275mm
前記一対のフランジ部32の前記本体部31に対する曲げ角度:70°
(前記第1〜第3曲げ線BL1〜BL3での曲げ加工を行う前の初期状態での)前記ボス部15の中心と前記ディンプル33との間のサスペンション長手方向距離:L0=11mm
前記初期状態での前記支持部10の先端エッジと前記ディンプル33との間のサスペンション長手方向距離:L1=6.2mm
前記初期状態での前記支持部10の先端エッジと前記一対のフランジ部32の基端側エッジとの間のサスペンション長手方向距離:L2=0.7mm(=0.113×L1)
前記初期状態での前記支持部10の先端エッジと前記第1曲げ線BL1との間のサスペンション長手方向距離:D1=3.4mm(=0.55×L1)
前記初期状態での前記支持部10の先端エッジと前記第2曲げ線BL2との間のサスペンション長手方向距離:D2=0.54mm(=0.77×L2)
前記初期状態での前記支持部10の先端エッジと前記第3曲げ線BL3との間のサスペンション長手方向距離:D3=0.2mm(=0.032×L1)
前記基本寸法を有しつつ、前記第1曲げ線BL1での曲げ角度θ1を1deg、前記第2曲げ線BL2での曲げ角度θ2を−6degに固定した状態で、前記第3曲げ線BL3の曲げ角度θ3を異ならせることにより、前記磁気ヘッドスライダ50の下面(ディスク対向面)と前記支持部固定位置の上面との間のディスク面に直交するz方向の距離(ハードディスク組み付け高さであり、以下、「設定高さ」という)ZH(図16参照)を異ならせた複数の磁気サスペンションを用意した。
なお、曲げ角度のマイナスは、前記ディスク面とは反対側に凸状となるように曲げられていることを意味し、曲げ角度のプラスは、前記ディスク面に向かって凸状となるように曲げられていることを意味する。
具体的には、前記支持部固定位置をz方向及びサスペンション長手方向に沿ったx方向に関し拘束し且つ前記磁気ヘッドスライダ50のディスク対向面をz方向に関し拘束した状態で、前記支持部固定位置にサスペンション幅方向に沿ったy方向に強制振動(周期的な外力による定常振動:周波数100Hz〜30kHz)を与えて捩れ1次モードで振動させ、支持部固定位置に加える前記強制振動による変位量(もしくは加速度)」に対する前記磁気ヘッドスライダ50のサスペンション幅方向変位量(もしくは加速度)」の比を前記磁気ヘッドスライダ50のゲインとして求めた。
ゲインが最小ということは、磁気ヘッドサスペンションに捩れ1次モードの振動が生じたとしても前記磁気ヘッドスライダ50が目的トラックから変位する量が小さいことを意味する。
この結果を、横軸をθ1とし且つ縦軸を最小ゲイン時の設定高さZH(min)とした図17のグラフにプロットした(図17のa1)。
この条件では、最小ゲイン時の設定高さZH(min)は0.195mmであった。
この結果を図17にプロットした(図17のb1)。
前記直線ZH(min)/θs(T1)の関係を満たすθ1及びZHの組み合わせによれば、前記磁気ヘッドサスペンションB1に捩れ1次モードの振動が生じたとしても、その際の前記磁気ヘッドスライダ50の変位を最小とさせることができる。
前記基本寸法を有しつつ、θ1を1deg、θ2を−6degに固定した条件においては、最小ゲイン時の設定高さZH(min)は0.595mmであった。
この結果を図17にプロットした(図17のa2)。
この条件では、最小ゲイン時の設定高さZH(min)は0.520mmであった。
この結果を図17にプロットした(図17のb2)。
前記直線ZH(min)/θs(T2)の関係を満たすθ1及びZHの組み合わせによれば、前記磁気ヘッドサスペンションB1に捩れ2次モードの振動が生じたとしても、その際の前記磁気ヘッドスライダ50の変位を最小とさせることができる。
従って、前記交点CPにおける設定高さZHがハードディスク装置の仕様に応じた設定高さ(以下、目標設定高さZH(O)という)となるように、前記交点CPの位置を変位させる調整作業がさらに必要となる。
前記基本寸法を有しつつ、θ1を2deg、θ2を−6degに固定した状態で、前記第3曲げ線BL3での曲げ角度θ3を異ならせることにより、設定高さZHを異ならせた複数の磁気サスペンションを用意した。
即ち、前記複数の磁気ヘッドサスペンションのそれぞれに対して強制振動を与えて捩れ1次モードで振動させ、ゲインが最小となる磁気ヘッドサスペンションを特定した。
その磁気ヘッドサスペンションの設定高さZH(最小ゲイン時の設定高さZH(min))は0.195mmであった。
この結果を、横軸をD3とし且つ縦軸を最小ゲイン時の設定高さZH(min)とした図18のグラフにプロットした(図18のc1)。
この条件では、最小ゲイン時の設定高さZH(min)は0.045mmであった。
この結果を図18にプロットした(図18のd1)。
前記基本寸法を有しつつ、θ1を2deg、θ2を−6degに固定した条件においては、最小ゲイン時の設定高さZH(min)は0.520mmであった。
この結果を図18にプロットした(図18のc2)。
この条件では、最小ゲイン時の設定高さZH(min)は0.445mmであった。
この結果を図18にプロットした(図18のd2)。
前述の通り、図17における前記交点CPの設定高さZHは0.439mmであるから、図17に示された直線ZH(min)/θ1(T1)及び/又は直線ZH(min)/θ1(T2)を縦軸に沿って上方へ移動させることで、前記交点CPの設定高さZHを目標設定高さZH(O)の0.57mmに一致させることができる。
つまり、D3の数値を小さく、即ち、第3曲げ線BL3をサスペンション長手方向基端側へ移動させることによって、交点CPの設定高さZHを目標設定高さZH(O)の0.57mmへ近づけることができ、その移動すべき量は前記の2つの直線の傾きによって得ることができる。
本解析においては、D3を0.06mmにすれば、交点CPの設定高さZHが目標設定高さZH(O)の0.57mmに一致した。この際のθ1は2.73degであった。
その結果を図19に示す。
また、図19から、周波数25.0kHz付近にSwayモードの共振が生じており、このSwayモードでのゲインは43.1dBという大きな値となっている。
前述の通り、前記第1曲げ線BL1及び前記第3曲げ線BL3の設置位置並びに曲げ角度を調整することによって捩れ1次モード及び捩れ2次モードにおけるゲインの最小化を図っている。
従って、前記第1曲げ線BL1及び第3曲げ線BL3の設置位置並びに曲げ角度の調整によって、捩れ3次モード及びSwayモードに対する振動特性を向上させることはできず、これらの曲げ線以外の前記第2曲げ線BL2の設置位置及び/又は曲げ角度の調整によって、捩れ3次モード及びSwayモードに対する振動特性を向上させる必要がある。
また、図19に示す解析において用いた磁気ヘッドサスペンションにおけるD2とSwayモードの共振周波数との関係を図21にプロットした(図21のe1)。
その結果、D2が0.637mm(=0.91×L2)の場合には、θ1を2.79deg、θ2を−6degとし、且つ、D3を0.21mm(=0.029×L2)とすれば、設定高さZHを目標設定高さZH(O)としつつ捩れ1次モード及び捩れ2次モードのゲインを最小化させることができた。なお、θ3は、前述の通り、前記磁気ヘッドスライダ50を前記ディスク面に押し付ける為の押し付け荷重を所定値に設定する為に適宜設定されるものである。本解析においては、前記押し付け荷重が2gfとなるようにθ3を設定している。
その結果を、図20及び図21にそれぞれ示す(e2)。
その結果を、図20及び図21にそれぞれ示す(e3)。
その結果を、図20及び図21にそれぞれ示す(e4)。
その結果を、図20及び図21にそれぞれ示す(e5)。
その結果を、図20及び19に示す(f1〜f5)。
即ち、図21から、0.7×L2≦D2とすると、Swayモードの共振周波数を最も上昇させ得ることが確認できる。
前記実施例Bの基本寸法に対してD2を0.637mm(=0.91×L2)に変更し、且つ、前記第2曲げ線BL2での曲げ角度θ2を−6degとした磁気ヘッドサスペンションを用いて、図17及び図18の解析と同様の解析を行った。
なお、曲げ角度が「−(マイナス)」とは、ディスク面とは反対側に凸状になるように曲げられることを意味し、曲げ角度が「+(プラス)」とは、ディスク面に向かって凸状となるように曲げられることを意味する。
又、前記第3曲げ線BL3での曲げ角度θ3は、前述の通り、前記磁気ヘッドスライダ50を前記ディスク面に押し付ける為の押し付け荷重が所定値(本解析においては2gf)となるように設定した。本解析においては、θ3の曲げ角度は「−(マイナス)」の値であった。
この磁気ヘッドサスペンションに対して図19の解析と同様の解析を行って、捩れ3次モードのゲインを求めると、13.1dBであった。
その結果を横軸がθ2とされ且つ縦軸が捩れ3次モードのゲインとされた図22にプロットした(図22のg1)。
この場合には、θ1を2.73degで且つD3を0.094mmとすれば、捩れ1次モード及び捩れ2次モードの双方のゲインを最小化させつつ、設定高さZHを目標設定高さZH(O)の0.57mmとすることができ、その寸法を有する磁気ヘッドサスペンションの捩れ3次モードのゲインは16.5dBであった。その結果を図22にプロットした(図22のg2)。
この場合には、θ1を2.81degで且つD3を0.164mmとすれば、捩れ1次モード及び捩れ2次モードの双方のゲインを最小化させつつ、設定高さZHを目標設定高さZH(O)の0.57mmとすることができ、その寸法を有する磁気ヘッドサスペンションの捩れ3次モードのゲインは18.4dBであった。その結果を図22にプロットした(図22のg3)。
この場合には、θ1を2.60degで且つD3を0.273mmとすれば、捩れ1次モード及び捩れ2次モードの双方のゲインを最小化させつつ、設定高さZHを目標設定高さZH(O)の0.57mmとすることができ、その寸法を有する磁気ヘッドサスペンションの捩れ3次モードのゲインは19.7dBであった。その結果を図22にプロットした(図22のg4)。
この場合には、θ1を2.51degで且つD3を0.316mmとすれば、捩れ1次モード及び捩れ2次モードの双方のゲインを最小化させつつ、設定高さZHを目標設定高さZH(O)の0.57mmとすることができ、その寸法を有する磁気ヘッドサスペンションの捩れ3次モードのゲインは20.7dBであった。その結果を図22にプロットした(図22のg5)。
この場合には、θ1を2.56degで且つD3を0.364mmとすれば、捩れ1次モード及び捩れ2次モードの双方のゲインを最小化させつつ、設定高さZHを目標設定高さZH(O)の0.57mmとすることができ、その寸法を有する磁気ヘッドサスペンションの捩れ3次モードのゲインは21.1dBであった。その結果を図22にプロットした(図22のg6)。
10 支持部
20 荷重曲げ部
21 板バネ
30、30(2)、30(3)、30(4) ロードビーム部
31 本体部
32 フランジ部
32a 先端側フランジ部
32b 基端側フランジ部
33 ディンプル
35 易曲げ構造
36 拡幅部
40 フレクシャ部
50 磁気ヘッドスライダ
60 制振材
415 ヘッド搭載領域
BL1 第1曲げ線
BL2 第2曲げ線
BL3 第3曲げ線
Claims (10)
- アクチュエータによって直接又は間接的に揺動中心回りにディスク面に平行なシーク方向へ揺動される支持部と、基端部が前記支持部に支持され且つ磁気ヘッドスライダを前記ディスク面に向けて押し付ける押し付け荷重を発生する左右一対の板バネを含む荷重曲げ部と、前記一対の板バネを介して前記支持部に支持され且つ前記押し付け荷重を前記磁気ヘッドスライダに伝達するロードビーム部と、前記ロードビーム部及び前記支持部に支持され且つ先端側に前記磁気ヘッドスライダを支持するヘッド搭載領域を有するフレクシャ部とを備えた磁気ヘッドサスペンションであって、
前記ロードビーム部は、前記ディスク面と対向する平板状の本体部であって、前記ヘッド搭載領域における前記磁気ヘッドスライダを支持する支持面とは反対側の裏面に当接するように前記ディスク面に近接する方向へ突出されたディンプルが形成された本体部と、前記支持部の先端エッジ及び前記ディンプル間のサスペンション長手方向距離をL1とした場合に前記支持部の先端エッジから0.22×L1以内の基端領域よりサスペンション長手方向先端側の領域には少なくとも存在するように前記本体部のサスペンション幅方向両端から前記ディスク面とは反対側へ折り曲げられた左右一対のフランジ部とを有し、
前記ロードビーム部は前記支持部の先端エッジから0.4×L1以上で且つ0.6×L1以下の中央領域においてサスペンション幅方向に沿った第1曲げ線並びに前記第1曲げ線よりサスペンション長手方向基端側においてサスペンション幅方向に沿った第2曲げ線の2つの曲げ線回りに曲げられており、
前記一対の板バネは前記支持部に連結される基端エッジ及び前記ロードビーム部に連結される先端エッジの間においてサスペンション幅方向に沿った第3曲げ線回りに曲げられており、
前記第2曲げ線は前記ロードビーム部の前記基端領域内に位置されており、前記第2曲げ線が位置する部分には前記一対のフランジ部が存在しないことを特徴とする磁気ヘッドサスペンション。 - 前記ロードビーム部は、前記基端領域には前記一対のフランジ部を有さないことを特徴とする請求項1に記載の磁気ヘッドサスペンション。
- 前記ロードビーム部は、前記第2曲げ線よりサスペンション長手方向基端側において前記本体部からサスペンション幅方向外方へ延びる左右一対の拡幅部を有していることを特徴とする請求項1又は2に記載の磁気ヘッドサスペンション。
- 前記一対のフランジ部は、前記基端領域よりサスペンション長手方向先端側の領域に設けられた先端側フランジと、前記第2曲げ線よりサスペンション長手方向基端側の領域に設けられた基端側フランジとを含むことを特徴とする請求項1に記載の磁気ヘッドサスペンション。
- 前記本体部には、前記第2曲げ線上に易曲げ構造が設けられていることを特徴とする請求項1から4の何れかに記載の磁気ヘッドサスペンション。
- 前記本体部における前記ディスク面とは反対側の面には制振材が固着されており、
前記制振材は前記第1曲げ線よりサスペンション長手方向基端側の位置から前記第2曲げ線よりサスペンション長手方向基端側の位置まで延びていることを特徴とする請求項1から5の何れかに記載の磁気ヘッドサスペンション。 - 前記支持部の先端エッジ及び前記一対のフランジ部の基端エッジ間のサスペンション長手方向距離をL2とし且つ前記支持部の先端エッジ及び前記第2曲げ線間のサスペンション長手方向距離をD2とした場合に、0.7×L2≦D2≦1.0×L2となるように前記第2曲げ線が配置されていることを特徴とする請求項1から6の何れかに記載の磁気ヘッドサスペンション。
- D2=L2となるように前記第2曲げ線が配置されていることを特徴とする請求項7に記載の磁気ヘッドサスペンション。
- 前記本体部のうち前記第2曲げ線とサスペンション長手方向に関し同一位置に位置する部分が前記フレクシャ部と重合する重合部分及び前記フレクシャ部とは重合しない非重合部分を有するように、前記フレクシャ部及び前記本体部が重合されており、
前記重合部分には前記ディスク面と直交する方向に貫通する貫通孔が設けられて、前記非重合部分にのみ前記第2曲げ線が設けられていることを特徴とする請求項1から8の何れかに記載の磁気ヘッドサスペンション。 - 前記第1曲げ線BL1においては前記ディスク面に向かって凸状となるように曲げられ、前記第2曲げ線BL2及び前記第3曲げ線においては前記ディスク面とは反対側に凸状となるように曲げられていることを特徴とする請求項1から9の何れかに記載の磁気ヘッドサスペンション。
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