JP5245414B2 - 低降伏比高強度鋼管用鋼板とその製造方法および低降伏比高強度鋼管 - Google Patents
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
Si+Mn+Cr+3Mo+6V≧2.95(mass%) ・・・(1)
を満たすよう、かつ、上記C,Si,Mn,Cr,VおよびVが下記(4)式;
Ceq(mass%)=C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 ・・・(4)
で表される炭素当量Ceqで0.47mass%超となるよう含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、ビッカース硬さHvが180〜280のベイナイトと、体積分率が5〜20%でビッカース硬さHvが500〜650の島状マルテンサイトとの混合組織からなるミクロ組織を有することを特徴とする低降伏比高強度鋼管用鋼板である。ただし、上記(1)および(4)式中の各元素記号は、それぞれの元素の含有量(mass%)を示す。
t/D×100≦10(%) ・・・(2)
ここで、t:板厚(mm)、D:鋼管外径(mm)
の関係を満たすよう温間成形した鋼管であって、降伏応力YSが650MPa以上で降伏比YRが90%以下の特性を示すものである低降伏比高強度鋼管である。
本発明の鋼板のミクロ組織は、ベイナイトを主体とし、これに硬質第2相として島状マルテンサイトを含むことが特徴である。ここで、上記ベイナイトは、ビッカース硬さHvが180〜280の範囲にあることが必要である。ベイナイトの硬さHvが180未満では、温間成形後の鋼管母材の降伏応力:650MPa以上を安定して得ることができず、一方、Hvが280超えでは、温間成形時の加熱と成形歪によって鋼管母材の降伏応力が上昇し、降伏比90%以下を満たさなくなる他、母材の延性、靭性が低下するからである。ベイナイトの硬さは、好ましくはHv:190〜260の範囲である。
Hv=0.91HIT ・・・(3)
ここで、HIT:ナノインデンテーション法による押込み硬さ
を用いて、ビッカース硬さHvに換算することができる。
C:0.03〜0.10mass%
Cは、鋼の強度を高める効果が大きく、構造用鋼材として必要な強度を確保するのに必要な元素である。Cが0.03mass%未満では、島状マルテンサイトの体積分率5%以上および島状マルテンサイトの硬さHv500以上とすることができないため、温間成形後の鋼管母材の降伏応力650MPa以上および降伏比90%以下を達成することができない。一方、Cが0.10mass%を超えると、島状マルテンサイトの体積分率20%以下および島状マルテンサイトの硬さHv650以下とすることができなくなるほか、鋼管母材および溶接部の靭性を低下させたり、耐溶接割れ性を劣化させたりする。よって、Cは0.03〜0.10mass%の範囲とする。好ましくは、0.04〜0.09mass%の範囲である。
Siは、脱酸剤として添加される元素であり、また、温間成形時の加熱による焼戻し軟化を抑制し、強度の低下と降伏比の上昇を抑制する効果を有する元素である。これらの効果を得るためには、Siを0.15mass%以上添加する必要がある。しかし、0.50mass%を超えて添加すると、鋼管母材および溶接部の靭性が低下するとともに、溶接性も低下するようになる。よって、Siは0.15〜0.50mass%の範囲とする。好ましくは、0.20〜0.45mass%である。
Mnは、鋼の強度を高めるとともに、オーステナイトを安定化させる効果があることから、島状マルテンサイトの生成を促進し、温間成形後の鋼管母材の降伏応力650MPa以上と降伏比90%以下を達成するために必要な元素である。斯かる効果を得るためには、Mnを1.4mass%以上添加する必要がある。一方、3.0mass%超え添加すると、母材の靭性および溶接熱影響部の靭性が低下する。よって、Mnは1.4〜3.0mass%の範囲とする。好ましくは、1.5〜2.8mass%である。
Pは、鋼の強度を高める効果があるが、靭性を低下させる有害な不純物元素でもあるため、できるかぎり低減するのが望ましい。特に、Pは、0.02mass%を超えて含有すると、この影響が顕著となるため、上限を0.02mass%とする。一方、過度の低減は、精錬コストの上昇を招くため、下限は0.005mass%程度とするのが望ましい。
Sは、鋼材の低温靭性を低下させる有害な不純物元素であり、できるだけ低減することが望ましい。特に、Sを0.0050mass%を超えて含有すると、上記弊害が顕著となる。よって、Sは0.0050mass%以下とする。
Alは、脱酸剤として添加される元素であり、高張力鋼の溶鋼脱酸プロセスに於いて、最も汎用的に使用されている。また、鋼中のNをAlNとして固定し、鋼管母材の靭性向上にも寄与する。このような効果は、Al:0.005mass%以上の添加で認められる。しかし、0.1mass%を超えると、母材の靭性が低下すると共に、溶接時に溶接金属に混入し、溶接部の靭性を低下させる。よって、Alは0.1mass%以下とする。好ましくは、0.01〜0.07mass%の範囲である。
Nは、不可避的不純物として鋼中に含まれる元素であり、特に、0.0070mass%を超えて含有すると、母材および溶接部の靭性が低下する。よって、Nは0.0070mass%以下とする。
Cu:0.1〜1.0mass%
Cuは、固溶強化能が大きく、母材の高強度化に寄与する。また、オーステナイトを安定化し、オーステナイト中に優先的に濃化することによって焼入れ性を高め、島状マルテンサイトの安定生成に寄与する。したがって、Cuは、高強度と低降伏比を両立させる上で重要な元素である。このような効果を得るには、Cuを0.1mass%以上添加する必要がある。しかし、1.0mass%を超えると、熱間脆性を起こして鋼板の表面性状を劣化させる。よって、Cuは0.1〜1.0mass%の範囲で添加する。好ましくは、0.2〜0.7mass%の範囲である。
Niは、Cuと同様、本発明では重要な元素であり、オーステナイトを安定化し、オーステナイト中に優先的に濃化することによって焼入れ性を高め、島状マルテンサイトの安定生成に寄与するので、高強度と低降伏比を両立させるのに有用な成分でもある。また、固溶強化により母材を高強度化する効果を有すると共に、低温靭性を改善する成分である。このような効果を得るには、Niを0.1mass%以上添加する必要がある。しかし、2.0mass%を超えて添加しても、その効果が飽和し、添加量に見合う効果が得られず、原料コストが上昇するだけである。よって、Niは0.1〜2.0mass%の範囲とする。好ましくは0.2〜1.7mass%の範囲である。
Cr:0.1〜1.0mass%
Crは、高温加熱時に炭化物を形成して析出し、強度低下を抑制する効果を有し、温間成形後の高強度化を可能とする。この効果を得るには、0.1mass%以上添加する必要がある。しかし、1.0mass%を超える添加は、母材および溶接部の靭性を低下させる。よって、Crは0.1〜1.0mass%の範囲で添加する。好ましくは、0.2〜0.8mass%の範囲である。
Moは、高温加熱時に炭化物を形成して析出し、強度低下を抑制する効果を有し、温間成形後の高強度化を可能とする。この効果を得るには、0.1mass%以上添加する必要がある。しかし、1.0mass%を超える添加は、母材および溶接部の靭性を低下させる。よって、Moは0.1〜1.0mass%の範囲で添加する。好ましくは、0.2〜0.8mass%の範囲である。
Vは、高温加熱時に炭化物を形成して析出し、強度低下を抑制する効果を有し、温間成形後の高強度化を可能とする。この効果を得るには、0.01mass%以上添加する必要がある。しかし、0.1mass%を超える添加は、母材および溶接部の靭性を低下させる。よって、Vは0.01〜0.1mass%の範囲で添加する。好ましくは、0.02〜0.07mass%の範囲である。
Si+Mn+Cr+3Mo+6V≧2.8mass% ・・・(1)
ここで、各元素記号は、それぞれの元素の含有量(mass%)
を満たして含有することが必要である。ここで、上記(1)式左辺は、温間成形時の加熱による焼戻し軟化抵抗性を示す指標を表すパラメータ式であり、上記(1)式左辺が、2.8mass%未満では、温間加熱時の焼戻し効果によって、強度が低下し、温間成形後の鋼管母材の降伏応力:650MPa以上および降伏比:90%以下を満たすことができない。よって、本発明では、上記(1)式左辺の値を2.8mass%以上とする。好ましくは、2.9mass%以上である。
Ceq(mass%)=C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 ・・・(4)
ここで、各元素記号は、それぞれの元素の含有量(mass%)
で定義される炭素当量Ceqが0.47mass%超えとなるよう含有することが好ましい。Ceqを0.47mass%超えとすることによって、温間成形後の鋼管母材の降伏応力YSをより安定して650MPa以上の高強度とすることができるからである。
Nb:0.1mass%以下
Nbは、鋼の強度向上に有効な成分であり、この効果を得るには、0.005mass%以上添加することが好ましい。しかし、0.1mass%を超える添加は、母材および溶接部の靭性を低下させるため、0.1mass%以下とするのが好ましい。
Tiは、Nとの親和力が強く、凝固時にTiNとして析出し、溶接部の高靭性化に寄与する元素である。しかし、0.03mass%を超えると、母材の靭性が低下するため、0.03mass%以下とすることが好ましい。
Bは、焼入れ性の向上を介して、鋼の強度を増加させる効果を有する。しかし、0.005mass%を超える添加は、焼入れ性を著しく高めて、母材の靭性、延性の低下をもたらす。よって、Bは0.005mass%以下とするのが好ましい。
Ca:0.005mass%以下
Caは、結晶粒の微細化を介して靭性を向上させる効果がある。この効果を得るためには、0.001mass%以上添加するのが好ましい。しかし、0.005mass%超え添加しても、その効果は飽和する。よって、Caは0.005mass%以下とするのが好ましい。
REMは、Caと同様、結晶粒の微細化を介して靭性を向上させる効果がある。この効果を得るためには、0.002mass%以上添加するのが好ましい。しかし、0.02mass%超え添加しても、その効果は飽和する。よって、REMは0.02mass%以下とするのが好ましい。
Mgは、Caと同様、結晶粒の微細化を介して靭性を向上させる効果がある。この効果を得るためには、0.001mass%以上添加するのが好ましい。しかし、0.005mass%超え添加しても、その効果が飽和する。よって、Mgは0.005mass%以下とするのが好ましい。
鋼素材の加熱温度:1000〜1250℃加熱
上述した成分組成を有する鋼を、転炉や電気炉、真空溶解炉等の常法を用いて溶製し、連続鋳造法あるいは造塊−分塊圧延法で鋼素材(スラブ)とし、この鋼素材を1000〜1250℃の温度に加熱し、熱間圧延する。ここで、上記加熱温度が1000℃未満では、熱間圧延での変形抵抗が高くなり、1パス当たりの圧下量を大きくできないため、圧延パス数が増加して圧延能率の低下を招くと共に、スラブ中に存在する鋳造欠陥を圧着できなくなる可能性がある。一方、加熱温度が1250℃を超えると、加熱時のスケール生成量が増加して表面痕が発生しやすく、圧延後の鋼板表面の手入れ負荷が増大する。よって、鋼素材の加熱温度は1000〜1250℃の範囲とする。
加熱した鋼素材は、その後、熱間圧延し、板厚が9mm以上の鋼板とする。この際、熱間圧延は、圧延終了温度を800℃以上とする必要がある。圧延終了温度が800℃未満では、変形抵抗が高く、圧延荷重が増大するため、圧延機の負担が増大する。その他の熱延条件については特に制限はなく、所定の板厚および形状を満足できればよい。なお、板厚が80mmを超える極厚鋼板の場合には、鋼素材内部のザクを圧着するため、圧下率が15%以上の圧延を、少なくとも1パス以上行うことが望ましい。また、極厚鋼板の場合、圧延温度を低下させるために、圧延途中で待機することが必要となり、生産性を阻害する。この観点からも、圧延終了温度を800℃以上とする。
熱間圧延を終了した鋼板は、Ar3変態点以上の温度から(Ar3変態点−250℃〜Ar3変態点−50℃)の冷却停止温度まで、5〜100℃/secの平均冷却速度で加速冷却する必要がある。本発明の製造方法においては、上記冷却停止温度は、特に重要な制御因子であり、冷却停止温度が(Ar3変態点−250℃)よりも低くなると、ベイナイトのビッカース硬さがHv280以下を満たさなくなるだけでなく、冷却停止時の残留オーステナイト量が不足し、その後の再加熱、空冷時に残留オーステナイトから生成する島状マルテンサイトの分率を体積分率で5%以上とすることができず、温間成形後の鋼管母材の降伏比を90%以下とすることができなくなる。一方、冷却停止温度が(Ar3変態点−50℃)よりも高くなると、ベイナイトのビッカース硬さHv180以上を満たさなくなるだけでなく、残留オーステナイトへのCの拡散が進行しないため、ビッカース硬さHv500以上の島状マルテンサイトが生成せず、温間成形後の鋼管母材の降伏応力650MPa以上、降伏比90%以下を達成することができなくなる。また、熱間圧延終了後の冷却速度が5℃/sec未満では、冷却後のミクロ組織がフェライト主体の組織となるため、温間成形して得た鋼管母材の降伏応力を650MPa以上とすることができなくなる。一方、冷却速度が100℃/secを超えると、鋼板内位置による温度ムラが発生し、均一な温度制御が困難となるため、材質のばらつきが大きくなる。
加速冷却終了後の鋼板は、一旦冷却を中断し、その後、600℃〜Ac1変態点の温度域まで0.5℃/sec以上の昇温速度で再加熱し、空冷する熱処理を施す必要がある。
というのは、上記のように、熱間圧延終了後、Ar3変態点以上の温度域から(Ar3変態点−250℃〜Ar3変態点−50℃)の温度までを5〜100℃/secで加速冷却した場合、冷却直後の鋼板組織は、ベイナイト主体の組織中に残留オーステナイトが微細に分散したミクロ組織となる。さらにその後、0.5℃/sec以上の速度で600℃〜Ac1変態点までの温度範囲に再加熱し、空冷することにより、微細分散した残留オーステナイト中にCが拡散して濃化し、島状マルテンサイトが生成し、ベイナイトと島状マルテンサイトの混合組織からなる、本発明が目的とするミクロ組織が得られる。その結果、温間成形後の鋼管母材を、降伏応力650MPa以上でかつ降伏比90%以下の特性とすることができる。
Ar3変態点(℃)=868−396C+25Si−68Mn−21Cu−36Ni−25Cr−30Mo ・・・(5)
Ac1変態点(℃)=751−27C+18Si−12Mn−23Cu−23Ni+24Cr+23Mo−40V−6Ti+233Nb−169Al−895B ・・・(6)
ここで、上記各元素記号は、それぞれの含有量(mass%)を意味する。
本発明の低降伏比高強度鋼管は、上記のようにして得た鋼板を、450〜650℃の温度に再加熱し、その後、300℃以上の温度域で、板厚t(mm)および鋼管外径D(mm)が、下記(2)式;
t/D×100≦10(%) ・・・(2)
の関係式を満たす寸法に温間成形するところに特徴がある。
また、得られた各鋼板の圧延方向断面をレペラ腐食し、光学顕微鏡を用いて倍率1000倍でミクロ組織を観察して、組織の構成を調べると共に、撮影した組織写真を画像解析して島状マルテンサイトの体積分率を求めた。また、ベイナイトおよび島状マルテンサイトの硬さHvを、微小ビッカース硬さ計とナノインデンテーション法(押込み法)で測定した。
これに対して、本発明の条件を外れる比較例の鋼板は、ミクロ組織が本発明の条件を満たさず、その結果、鋼板の靭性が劣っているか、あるいは、造管後の鋼管母材の降伏応力YS、降伏比YRのうちのいずれか1以上の特性が目標特性を満たしていない。
Claims (6)
- C:0.03〜0.10mass%、
Si:0.15〜0.50mass%、
Mn:1.4〜3.0mass%、
P:0.02mass%以下、
S:0.0050mass%以下、
Al:0.1mass%以下、
N:0.0070mass%以下を含有し、さらに、
Cu:0.1〜1.0mass%およびNi:0.1〜2.0mass%のうちの1種または2種を含有し、さらに、
Cr:0.1〜1.0mass%、Mo:0.1〜1.0mass%およびV:0.01〜0.1mass%のうちの1種または2種以上を含有し、さらに、
上記Si,Mn,Cr,MoおよびVが下記(1)式を満たすよう、かつ、上記C,Si,Mn,Cr,VおよびVが下記(4)式で表される炭素当量Ceqで0.47mass%超となるよう含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、ビッカース硬さHvが180〜280のベイナイトと、体積分率が5〜20%でビッカース硬さHvが500〜650の島状マルテンサイトとの混合組織からなるミクロ組織を有することを特徴とする低降伏比高強度鋼管用鋼板。
記
Si+Mn+Cr+3Mo+6V≧2.95(mass%) ・・・(1)
Ceq(mass%)=C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 ・・・(4)
ただし、各元素記号は、それぞれの元素の含有量(mass%)を示す。 - 上記成分組成に加えてさらに、Nb:0.1mass%以下、Ti:0.03mass%以下およびB:0.005mass%以下のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の低降伏比高強度鋼管用鋼板。
- 上記成分組成に加えてさらに、Ca:0.005mass%以下、REM:0.02mass%以下およびMg:0.005mass%以下のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の低降伏比高強度鋼管用鋼板。
- 請求項1〜3のいずれか1項に記載の成分組成を有する鋼片を1000〜1250℃に加熱し、800℃以上の温度で熱間圧延を終了後、Ar3変態点以上の温度から(Ar3変態点−50℃〜Ar3変態点−250℃)の温度まで5〜100℃/secの冷却速度で冷却し、その後、600℃〜Ac1変態点の温度まで0.5℃/sec以上の昇温速度で再加熱し、空冷することを特徴とする低降伏比高強度鋼管用鋼板の製造方法。
- 請求項1〜3のいずれか1項に記載の鋼板を、450〜650℃に再加熱した後、300℃以上の温度域で、板厚t(mm)と鋼管外径D(mm)とが、下記(2)式の関係を満たすよう温間成形した鋼管であって、降伏応力YSが650MPa以上で降伏比YRが90%以下の特性を示すものである低降伏比高強度鋼管。
記
t/D×100≦10(%) ・・・(2)
ここで、t:板厚(mm)、D:鋼管外径(mm) - 上記鋼管用鋼板は、請求項4に記載の方法によって得られたものであることを特徴とする請求項5に記載の低降伏比高強度鋼管。
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