JP5158759B2

JP5158759B2 - ドリルによる穴あけ加工に用いるエントリーシート

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Publication number: JP5158759B2
Application number: JP2007198882A
Authority: JP
Inventors: 兼滋山本
Original assignee: Nippon Foil Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Nippon Foil Manufacturing Co Ltd
Priority date: 2007-07-31
Filing date: 2007-07-31
Publication date: 2013-03-06
Anticipated expiration: 2027-07-31
Also published as: JP2009034739A

Description

本発明は、プリント配線基板等の高精度が要求される物品に、ドリルにより小口径の穴あけをする際に用いるエントリーシートに関し、特に、精度よく所定の位置に穴あけしうるエントリーシートに関するものである。

スルーホールタイプのプリント配線板には、直径が０．１ｍｍφ〜０．２ｍｍφ程度の小口径の穴が設けられている。この穴は、プリント配線基板にドリル加工を行うことにより設けられている。

近年、プリント配線板は配線のパターンの緻密化、微細化及び高密度化が進行している。したがって、プリント配線基板にドリル加工で穴あけを行う際に、所定の位置に精度よく穴をあけないと、所定の配線パターンが設けられないということがあった。

このため、ドリルの先端位置が横滑りしないように、プリント配線基板上にアルミニウム箔製のエントリーシートを積層又は貼合することが行われている（特許文献１）。アルミニウム箔製エントリーシートによって、ドリル先端の食いつきをよくし、横滑りを防止しようというものである。

しかしながら、特許文献１記載の技術で用いられているアルミニウム箔は、１０８５，１Ｎ３０，１０５０，１１００，３００３，３００４等であって、汎用品のアルミニウム箔である。このアルミニウム箔は、横滑りを防止しうるものの、ドリルによって切削されたアルミニウム屑が、リボン状又はつるまき状になって、ドリルに絡みつくということがあった。このような状態のまま、次の穴あけ加工を行うと、リボン状又はつるまき状のアルミニウム屑の存在によって、所定の穴あけ位置からずれてしまい、所定位置に穴あけができないということがあった。

特許第３２４９７６８号公報（段落番号００１２）

本発明の課題は、アルミニウム箔をドリルで切削したときに、リボン状又はつるまき状のアルミニウム屑が発生しないようにして、穴あけ位置がずれるのを防止しようというものである。

本発明者は、上記の課題を解決すべく、アルミニウム箔の合金組成を検討していたところ、特に、Ｓｎを所定量添加することによって、リボン状又はつるまき状のアルミニウム屑が発生しにくくなることを発見した。本発明は、このような発見に基づいてなされたものである。

すなわち、本発明は、Ｆｅ＋Ｓｉ≦２．０％と、０．０５％≦Ｓｎ≦０．５０％と、各不可避不純物元素０．０１％以下と、残部Ａｌからなる元素組成を持つアルミニウム箔を具備することを特徴とするドリルによる穴あけ加工に用いるエントリーシートに関するものである。なお、本件明細書では、％は質量％のことを意味している。

本発明に係るエントリーシートに用いるアルミニウム箔は、汎用品のアルミニウム箔と同様に、ＦｅとＳｉを含有している。また、これらの含有量は、汎用品の場合と同程度で２．０％以下であり、好ましくは０．７０〜１．６５％程度である。ＦｅとＳｉを所定量含有していることにより、アルミニウム箔の強度が向上し、取り扱いやすくなる。

本発明で用いるアルミニウム箔には、Ｓｎが０．０５〜０．５０％含有されている。Ｓｎをこの範囲の量で含有させることにより、アルミニウム箔をドリルで切削した際に、リボン状やつるまき状の屑が発生しにくくなり、チップ状の屑となる。そして、チップ状であるため、ドリルに絡みつきにくくなり、ドリル先端の穴あけ位置がずれにくくなる。Ｓｎが０．０５％未満であると、リボン状やつるまき状の屑が発生しやすくなるので、好ましくない。また、Ｓｎが０．５０％を超えると、アルミニウム箔自体が軟らかくなり、穴あけ位置がずれやすくなるので、好ましくない。さらに、アルミニウム箔が軟らかくなると、穴あけの際に、切削した穴の壁面にアルミニウム箔が伸展してきて、壁面にアルミニウム箔片が付着する。そして、アルミニウム箔片が付着していると、壁面を導電性にするためＣｕめっきをすることが困難となるから、好ましくない。

Ｆｅ，Ｓｉ及びＳｎ以外の元素としては、Ｂｉを０．０５％〜０．５０％含有しているのが好ましい。Ｂｉをこの量的範囲で添加することにより、Ｓｎとの共働作用で、アルミニウム箔をドリルで切削した際に、チップ状の屑となりやすくなる。Ｂｉが０．０５％未満であると、Ｓｎとの共働作用が生じにくくなる。Ｂｉが０．５０％を超えると、アルミニウム箔が脆くなる傾向が生じる。

本発明で用いるアルミニウム箔は、従来公知のアルミニウム箔と同様に、一般的に不可避不純物元素が０．０１％以下存在している。不可避不純物元素として、Ｃｕ，Ｍｎ，Ｍｇ，Ｚｎ，Ｔｉ，Ｎｉ，Ｂ，Ｐｂ，Ｇａ等が存在していることが多い。また、残部はＡｌであって、Ａｌ含有量は、９６．０〜９９．２％程度である。

本発明に係るエントリーシートは、上記したアルミニウム箔単独で用いてもよいが、多くの場合、合成樹脂層や接着剤層との積層物として提供される。すなわち、アルミニウム箔の片面に、合成樹脂層又は接着剤層を貼合しておき、この合成樹脂層又は接着剤層とプリント配線基板とが当接するように積層して、アルミニウム箔面からドリルを当てて穴あけ加工をするのである。つまり、アルミニウム箔とプリント配線基板とを直接当接するように積層して、ドリルで穴あけ加工をすると、アルミニウム箔がプリント配線基板上ですべる恐れがある。したがって、プリント配線基板とアルミニウム箔とを直接当接させずに、合成樹脂層や接着剤層を当接すると、アルミニウム箔がすべりにくくなるのである。

本発明に係るエントリーシートは、所定の元素組成のアルミニウム箔を具備している。この所定のアルミニウム箔は、ドリルのくいつきがよく、ドリルで穴あけしても、ドリルの切削屑がリボン状やつるまき状とならずにチップ状となる。したがって、ドリルに切削屑が絡みつきにくく、次の穴あけ加工の際に、切削屑の存在によって、ドリルの穴あけ位置がずれることを防止しうる。よって、所定の位置に精度良く、穴をあけることができるという効果を奏する。

以下、本発明を実施例に基づいて説明するが、本発明は、実施例に限定されるものではない。本発明は、Ｓｎを所定量含有するアルミニウム箔は、ドリルで穴あけしたとき、切削屑がチップ状になるという発見に基づくものとして、解釈されるべきである。

［アルミニウム鋳塊Ａ１〜Ａ５の準備］
以下の表１に示した元素組成からなるアルミニウム鋳塊Ａ１〜Ａ５を準備した。
［表１］
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
Ａ１Ａ２Ａ３Ａ４Ａ５
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
Ｓｉ０．３２０．３２０．３２０．１５０．１５
Ｆｅ０．４００．４００．４０１．５０１．５０
Ｓｎ０．０５０．２００．５００．２００．５０
Ｂｉ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｃｕ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｍｎ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｍｇ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｚｎ０．００２０．００２０．００２０．００２０．００２
Ｔｉ０．００３０．００３０．００３０．００３０．００３
Ｎｉ０．００４０．００４０．００４０．００４０．００４
Ｂ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｐｂ０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
Ｇａ０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
その他０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
Ａｌ９９．１９９９．０４９８．７４９８．１１９７．８１
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━

［アルミニウム鋳塊Ｂ１〜Ｂ５の準備］
以下の表２に示した元素組成からなるアルミニウム鋳塊Ｂ１〜Ｂ５を準備した。
［表２］
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
Ｂ１Ｂ２Ｂ３Ｂ４Ｂ５
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
Ｓｉ０．３２０．３２０．３２０．１５０．１５
Ｆｅ０．４００．４００．４０１．５０１．５０
Ｓｎ０．２００．２００．２００．２００．２０
Ｂｉ０．０５０．２００．５００．２００．５０
Ｃｕ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｍｎ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｍｇ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｚｎ０．００２０．００２０．００２０．００２０．００２
Ｔｉ０．００３０．００３０．００３０．００３０．００３
Ｎｉ０．００４０．００４０．００４０．００４０．００４
Ｂ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｐｂ０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
Ｇａ０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
その他０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
Ａｌ９８．９９９８．８４９８．５４９７．９１９７．６１
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━

［アルミニウム鋳塊Ｃ１〜Ｃ５の準備］
以下の表３に示した元素組成からなるアルミニウム鋳塊Ｃ１〜Ｃ５を準備した。
［表３］
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
Ｃ１Ｃ２Ｃ３Ｃ４Ｃ５
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
Ｓｉ０．３２０．３２０．３２０．３２０．３２
Ｆｅ０．４００．４００．４００．４００．４０
Ｓｎ０．０５０．２００．０５０．２００．５０
Ｂｉ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｃｕ０．２２０．２２０．２２０．２２０．２２
Ｍｎ０．９４０．９４０．９４０．９４０．９４
Ｍｇ０．００１０．００１０．９４０．９４０．９４
Ｚｎ０．００２０．００２０．００２０．００２０．００２
Ｔｉ０．００３０．００３０．００３０．００３０．００３
Ｎｉ０．００４０．００４０．００４０．００４０．００４
Ｂ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｐｂ０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
Ｇａ０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
その他０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
Ａｌ９８．０３９７．８８９７．０９９６．９４９６．６４
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━

［アルミニウム鋳塊Ｄ１〜Ｄ６の準備］
以下の表４及び表５に示した元素組成からなるアルミニウム鋳塊Ｄ１〜Ｄ６を準備した。
［表４］
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
Ｄ１Ｄ２Ｄ３Ｄ４Ｄ５
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
Ｓｉ０．３２０．３２０．３２０．３２０．３２
Ｆｅ０．４００．４００．４００．４００．４０
Ｓｎ０．２００．２００．２００．２００．２０
Ｂｉ０．０５０．２００．０５０．２００．５０
Ｃｕ０．２２０．２２０．２２０．２２０．２２
Ｍｎ０．９４０．９４０．９４０．９４０．９４
Ｍｇ０．００１０．００１０．９４０．９４０．９４
Ｚｎ０．００２０．００２０．００２０．００２０．００２
Ｔｉ０．００３０．００３０．００３０．００３０．００３
Ｎｉ０．００４０．００４０．００４０．００４０．００４
Ｂ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｐｂ０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
Ｇａ０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
その他０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
Ａｌ９７．８３９７．６８９６．８９９６．７４９６．４４
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
［表５］
━━━━━━━━━━━
Ｄ６
━━━━━━━━━━━
Ｓｉ０．３２
Ｆｅ０．４０
Ｓｎ０．５０
Ｂｉ０．５０
Ｃｕ０．２２
Ｍｎ０．９４
Ｍｇ０．９４
Ｚｎ０．００２
Ｔｉ０．００３
Ｎｉ０．００４
Ｂ０．００１
Ｐｂ０．０１
Ｇａ０．０１
その他０．０１
Ａｌ９６．１４
━━━━━━━━━━━

［アルミニウム鋳塊ａ１〜ａ９の準備］
以下の表６及び表７に示した元素組成からなるアルミニウム鋳塊ａ１〜ａ１０を準備した。
［表６］
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
ａ１ａ２ａ３ａ４ａ５
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
Ｓｉ０．３２０．３２０．３２０．１５０．１５
Ｆｅ０．４００．４００．４０１．５０１．５０
Ｓｎ０．００１０．６００．６００．６００．６０
Ｂｉ０．００１０．００１０．６００．００１０．６０
Ｃｕ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｍｎ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｍｇ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｚｎ０．００２０．００２０．００２０．００２０．００２
Ｔｉ０．００２０．００２０．００２０．００２０．００２
Ｎｉ０．００５０．００５０．００５０．００５０．００５
Ｂ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｐｂ０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
Ｇａ０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
その他０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
Ａｌ９９．２４９８．６４９８．０４９７．７１９７．１１
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
［表７］
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
ａ６ａ７ａ８ａ９ａ１０
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
Ｓｉ０．３２０．３２０．３２０．３２０．３２
Ｆｅ０．４００．４００．４００．４００．４０
Ｓｎ０．６００．６００．００１０．６００．６０
Ｂｉ０．００１０．６００．００１０．００１０．６０
Ｃｕ０．２２０．２２０．２２０．２２０．２２
Ｍｎ０．９４０．９４０．９４０．９４０．９４
Ｍｇ０．００１０．００１０．９４０．９４０．９４
Ｚｎ０．００２０．００２０．００２０．００２０．００２
Ｔｉ０．００３０．００３０．００３０．００３０．００３
Ｎｉ０．００４０．００４０．００４０．００４０．００４
Ｂ０．００１０．００１０．００１０．００１０．００１
Ｐｂ０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
Ｇａ０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
その他０．０１０．０１０．０１０．０１０．０１
Ａｌ９７．４８９６．８８９７．１４９６．９４９５．９４
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━

実施例、参考例及び比較例
表１〜表７に示した各アルミニウム鋳塊を用い、５４０℃×４時間の条件で均質化処理を施した後、熱間圧延を直ちに行い、２．５ｍｍ厚のアルミニウム板を得た。このアルミニウム板に冷間圧延を施して、０．６５ｍｍ厚のアルミニウム薄板を得た。さらに、このアルミニウム薄板に３８０℃×５時間の条件で中間焼鈍を施した後、３００μｍの厚さまで冷間圧延を施した。この冷間圧延板を通常の圧延油を用いて、仕上げ圧延を行い、１００μｍ厚の硬質アルミニウム箔を得た。

一方、以下のポリエステル樹脂溶液を準備した。
［ポリエステル樹脂溶液］
末端水酸基の飽和ポリエステル樹脂１０質量部
（分子量２０，０００〜２５，０００、２００℃における溶融粘度８００ポイズ）
ヘキサメチレンジイソシーネート３質量部
混合溶剤９０質量部
（トルエン：メチルエチルケトン＝３：１の混合溶剤）

また、以下の樹脂シートを準備した。すなわち、分子量５００，０００のポリエチレンオキサイド３５質量部と、分子量９００のポリグリセリンモノステアレート６５質量部とを、１３０℃のニーダーで窒素雰囲気下で混練して、室温下での粘度１５０，０００ポイズの混練物を得た。この混練物を１３０℃の一対の加熱ロールに通して、０．２ｍｍ厚の樹脂シートを得た。

得られた各硬質アルミニウム箔の片面に、上記のポリエステル樹脂溶液を塗布し乾燥して、厚さ２０μｍの皮膜を形成した。この皮膜面に、樹脂シートを積層して、１８０℃の一対の加熱ロールに通して、エントリーシートを得た。

得られた各エントリーシートを、その樹脂シート面がプリント配線基板に当接するようにして貼合し、以下の条件で穴あけ加工を行った。プリント配線基板としては、ガラスエポキシ四層板の両面にブラックオキサイド処理を施した後、片面に厚さ７０μｍの銅箔を、他の面に厚さ１８μｍの銅箔を接着させた厚さ１．６ｍｍのもので、これを二枚重ねしたものである（利昌工業社製、ガラスエポキシ基板「ＣＳ−３６５５）。また、プリント配線基板の裏面（エントリーシートを貼合したのと反対面）には、厚さ１．６ｍｍの紙フェノール積層板を重合しておいた。
（１）ドリルビット：０．１５ｍｍφ（ＵＮＩＯＮＴＯＯＬ社製「ＮＥＵＬ００４Ｓ）
（２）回転数：１５０ｋｒｐｍ
（３）送り速度：１．８ｍ／ｍｉｎ．
（４）穴あけヒット数：２０００回と４０００回

そして、２０００回及び４０００回ヒットしたときの各ヒット毎に、穴の設定位置とのずれ（穴位置精度）を測定し、３σの値（μｍ）とずれの最大値（μｍ）を求めた。なお、ドリルが折損したときは、そのヒット回数での３σとずれの最大値を求めた。また、２０００回及び４０００回ヒットした後のドリル先端の摩耗の程度も測定した。摩耗の程度は、各ドリルの先端を日本電子社製走査型電子顕微鏡ＪＳＭ−６０６０ＬＶを用いて、１５００倍で観察し、摩耗量を測定した。そして、２０００回ヒットのものについては表８に、４０００回ヒットのものについては表９に、その結果を示した。なお、ドリル先端の摩耗については、摩耗量が１μｍ以下のときを「◎」とし、１〜３μｍのときを「○」とし、３〜５μｍのときを「△」とし、５μｍを超えるときを「×」として評価した。

［表８］
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
穴位置精度
─────────────
３σ 最大値ドリル折損ドリル先端の摩耗
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
実施例Ａ１１０．６２８．２無 ○
実施例Ａ２１０．７２８．１無 ○
実施例Ａ３１０．４２７．８無 ○
実施例Ａ４１０．４２７．９無 ◎
実施例Ａ５１０．９２８．０無 ○
実施例Ｂ１１０．５２７．６無 ○
実施例Ｂ２１０．２２７．３無 ○
実施例Ｂ３１０．３２７．１無 ○
実施例Ｂ４１０．９２８．１無 ○
実施例Ｂ５１０．５２８．５無 ○
参考例Ｃ１１１．４３０．９無 ○
参考例Ｃ２１１．０３０．７無 ○
参考例Ｃ３１１．９３０．８無 ○
参考例Ｃ４１０．８３０．４無 ◎
参考例Ｃ５１１．１２９．５無 ○
参考例Ｄ１１０．９３０．８無 ◎
参考例Ｄ２１０．８３１．１無 ○
参考例Ｄ３１１．３３０．２無 ○
参考例Ｄ４１１．４３０．７無 ○
参考例Ｄ５１１．２３０．５無 ○
参考例Ｄ６１１．１３０．４無 ○
比較例ａ１１２．０３３．９無 △
比較例ａ２１２．１３４．１無 △
比較例ａ３１２．３３４．５無 △
比較例ａ４１２．９３４．４無 △
比較例ａ５１３．１３６．１無 △
比較例ａ６１３．６３７．５有（１２９０） ×
比較例ａ７１３．５３６．１有（１１５６） ×
比較例ａ８１３．３３０．９有（８９５） ×
比較例ａ９１３．９３８．３有（６８７） ×
比較例ａ１０１４．１３６．７有（６５２） ×
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
注）ドリルの折損が「有」の場合は、括弧内にヒット回数を記載しておいた。

［表９］
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
穴位置精度
─────────────
３σ 最大値ドリル折損ドリル先端の摩耗
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
実施例Ａ１１０．９２８．５無 △
実施例Ａ２１０．８２８．４無 ○
実施例Ａ３１０．７２８．２無 ○
実施例Ａ４１０．８２８．１無 ◎
実施例Ａ５１１．１２８．３無 ○
実施例Ｂ１１０．７２７．９無 ○
実施例Ｂ２１０．５２７．６無 ○
実施例Ｂ３１０．６２７．５無 ○
実施例Ｂ４１１．３２８．４無 ○
実施例Ｂ５１０．９２９．２無 ○
参考例Ｃ１１１．８３１．５無 ○
参考例Ｃ２１１．５３１．２無 ○
参考例Ｃ３１２．２３２．０無 ○
参考例Ｃ４１１．３３０．９無 ◎
参考例Ｃ５１１．５２９．６無 ○
参考例Ｄ１１１．４３１．１無 ◎
参考例Ｄ２１１．６３１．５無 ○
参考例Ｄ３１１．３３０．３無 ○
参考例Ｄ４１１．４３０．７無 ○
参考例Ｄ５１１．３３０．５無 ○
参考例Ｄ６１１．４３０．４無 ○
比較例ａ１１２．３３３．９無 △
比較例ａ２１２．４３４．６無 △
比較例ａ３１２．７３５．０無 △
比較例ａ４１３．４３５．５無 △
比較例ａ５１３．６３６．５無 △
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
注）比較例ａ６〜ａ１０は、２０００回ヒット未満でドリルが折損するため、４０００回ヒットの試験は行わなかった。

請求項１に対応する組成を持つアルミニウム箔を使用した実施例Ａ１〜Ａ５及び請求項２に対応する組成を持つアルミニウム箔を使用した実施例Ｂ１〜Ｂ５は、いずれも穴位置精度が良好で、穴あけ位置のずれにくいものであった。また、２０００回又は４０００回ヒットさせても、ドリルの折損もなく、ドリル先端の摩耗も比較的少ないものであった。これに対して、Ｓｎの含有割合が０．０５％未満又は０．５０％を超える組成を持つアルミニウム箔を使用した比較例ａ１〜ａ１０は、いずれも、穴位置精度が悪く、穴あけ位置のずれやすいものであった。しかも、ドリルの折損が生じることもあり、ドリル先端の摩耗量も比較的多いものであった。なお、参考例Ｃ１〜Ｃ５及び参考例Ｄ１〜Ｄ６は、Ｃｕ、Ｍｎ又はＭｇを添加含有させたものであるが、実施例Ａ１〜Ａ５及びＢ１〜Ｂ５に比べて、穴あけ位置が若干ずれやすい傾向であった。

Claims

Ｆｅ＋Ｓｉ≦２．０％と、０．０５％≦Ｓｎ≦０．５０％と、各不可避不純物元素０．０１％以下と、残部Ａｌからなる元素組成を持つアルミニウム箔を具備することを特徴とするドリルによる穴あけ加工に用いるエントリーシート。
Ｆｅ＋Ｓｉ≦２．０％と、０．０５％≦Ｓｎ≦０．５０％と、０．０５％≦Ｂｉ≦０．５０％と、各不可避不純物元素０．０１％以下と、残部Ａｌからなる元素組成を持つアルミニウム箔を具備することを特徴とするドリルによる穴あけ加工に用いるエントリーシート。