JP5144334B2 - ステンレス鋼の高強度軟質細線 - Google Patents
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A = Cr+4Si−22C−0.5Mn−1.5Ni−30N
a)弾性領域a 応力と歪がある一定の傾きをもって実質的に比例関係で変化する領域であって、その上限値は上降伏点SUをなす。なお、ここで「実質的に比例関係」とは、その領域内での応力負荷後に除荷した時の残留歪が0.2%以内に収まる程度の直線状であることを意味する。
b)降伏領域b 前記上降伏点SUから塑性領域までの間にあって、材料の結晶転位によって歪が増しても応力の増加が見られない領域を意味し、その領域内での最下点応力を下降伏点SLとする。
c)塑性領域c 降伏領域bの後、応力が再び増してやがて破断点に至るまでの領域であり、この領域内では安定的な塑性変形が可能となる。
《C:0.005〜0.25%》
Cはオーステナイト生成元素で、かつ侵入型元素であることから0.005%以上の添加によって強度アップをもたらすが、一方でCrと結合して炭化物を形成し、耐食性を低下させることから、その上限は0.25%に設定することが必要であり、より好ましくは0.01〜0.06%とする。
Siは通常脱酸元素として用いられ、その多量の添加はオーステナイト相を不安定にして延性や靭性を低下させることから、例えば細径化の伸線加工での加工性に影響するとともに、固溶化熱処理後の未固溶のCr窒化物を高めて耐食性を損ねるなどの問題がある為、その上限は2.0%とし、好ましくは0.50%以下とする。
ステンレス鋼においてMnは、Niなどと同様にオーステナイト生成元素で組織の安定化を図るとともに、その添加によって非磁性をもたらす利点があり、またNのより多くの固溶を促進する上で有効であるが、必要以上の多量の添加は却って熱間加工性を阻害して材料コストの上昇をもたらす為、その分量を2.5〜12.0%とする。より好ましくは8.0〜10.0%とする。
Niはオーステナイト系ステンレス鋼では基本元素とされ、それによってオーステナイト相の安定化を図り、強度及び加工性向上に寄与するものであるが、一方では前記ニッケルアレルギーの原因になることから、本発明ではその一部を前記Mn及びNの添加によって抑制することを前提として、その添加量は0.01〜5.0%、より好ましくは0.02〜0.50%とする。
Crは、ステンレス鋼の基本組成で、しかもNの溶解度を高めて多量のN含有に貢献するとともに、耐食性及び強度アップをもたらす等の効果を有するが、その一方でフェライト生成元素でもあることから、過剰の添加はクロム化合物の増大を招くとともにオーステナイト相を不安定化にする。したがって、生体用としての耐食性と必要強度を備える為には、15.0〜35.0%の含有が好ましく、さらに好ましくは20.0〜23.0%とする。
Moも前記Crと同様にN溶解度を高め、耐食性向上をもたらすとともに、固溶強化元素として生地強度を向上する上で好ましいが、一方でCr窒化物の固溶温度を低下させる他、非磁性の達成を困難とし、熱間加工性に影響を及ぼすことから、その添加量は0.05〜8.0%とするが、より好ましくは1.50〜3.00%とする。
Nは、オーステナイト生成元素であって、その添加によってオーステナイト結晶構造の安定化を図り、耐食性向上に寄与する大きな効果を有するとともに、降伏点を形成させる効果を有するものである。しかしその一方で多量のN添加は粒界等に未固溶のクロム窒化物を生成して耐食性を低下させるばかりでなく、本発明では細線を対象とすることから、粒界破壊の原因ともなり、またその溶解に高度技術が必要でコストアップにつながることも懸念される。こうした観点から、その添加量は0.8〜1.8%、好ましくは0.9〜1.30%とする。
A = Cr+4Si−22C−0.5Mn−1.5Ni−30N
加圧溶解可能な高周波溶解炉により、表1に示す4種類のステンレス鋼を溶解した鋼塊に、各々鍛造及び熱間圧延を行い、更に1000〜1300℃の温度範囲で固溶化熱処理を施して5.5mmのロッドとし、これを原材料として実施例材1〜4をえた。また、前記先行特許文献1とほぼ同等組成を有する素材(商品名:MENZANIUM材)を比較例材1とし、Nを若干低減したNAS106N材を比較例材2、さらに一般的なオーステナイト系ステンレス鋼線であるSUS304線材を比較例材3、SUS316を比較例材4としている。
ばね技術研究会(現・日本ばね学会)編集のばね論文集・第14号(1969)P84に基づくねじり試験を行い、ねじり強さと0.3%ねじり耐力、横弾性係数とともに、破断するまでのねじり回数を求めた。
JIS Z2371 塩水噴霧試験方法により5%NaCl噴霧にて耐食性の比較調査を行なったが、本発明に係る軟質細線は、いずれの各比較例材以上の特性が得られた。
次に各軟質線材の使用を前提とする特性評価として、180゜の繰返し曲げ特性と、座屈強度特性、撚り加工特性の3項目について更に試験した。
繰返し曲げ試験は、曲げコーナー部の曲率径を1.0mmとしたチャックに線の一端を固定し、その他端側は緩みない程度に引張った状態で保持しながら前記チャックに沿って一定速度で180゜の繰返し曲げを行ない、線が折損するまでの曲げ回数で評価しており、曲げ回数は曲げ角度90゜分を1回として求めたものである。
b 降伏領域
c 塑性領域
SU 上降伏点
SL 下降伏点
10 歯間ブラシ
13 スクリーンメッシュ
Claims (9)
- 質量%で、C:0.005〜0.25%、Si≦2.0%、Mn:2.5〜12.0%、Ni:0.01〜5.0%、Cr:15.0〜35.0%、Mo:0.05〜8.0%、N:0.8〜1.8%を含み、残部がFe及び不可避不純物であるオーステナイト系ステンレス鋼からなり、
伸び特性が35%以上、かつ上降伏点SUと下降伏点SL点とを具えるとともに、該上降伏点SUの応力σSUを引張強さσBの85%以上とした特性を有することを特徴とするステンレス鋼の高強度軟質細線。 - 前記特性は、前記オーステナイト系ステンレス鋼を細線化する伸線加工と、1000〜1300℃の温度範囲での固溶化熱処理工程とを施すことにより得ることを特徴とする請求項1記載のステンレス鋼の高強度軟質細線。
- 前記下降伏点SLの応力σSLは、前記上降伏点応力σSUの0.6〜0.98の範囲内にあることを特徴とする請求項1又は2に記載のステンレス鋼の高強度軟質細線。
- 線径が0.8mm以下であることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載のステンレス鋼の高強度軟質細線。
- 前記伸び特性が45〜60%、かつ上降伏点応力σSUが1000〜1500N/mm2であることを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載のステンレス鋼の高強度軟質細線。
- JIS−G0551による結晶粒度番号が8以上である請求項1〜5のいずれかに記載のステンレス鋼の高強度軟質細線。
- 前記オーステナイト系ステンレス鋼は、C:0.01〜0.06%、Si≦0.50%、Mn:8.0〜10.0%、Ni:0.02〜0.50%、Cr:20.0〜23.0%、Mo:1.50〜3.00%、N:0.90〜1.30%を含み、かつ次式A値が−12〜−17%に調整されるとともに、残部がFe及び不可避不純物であることを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載のステンレス鋼の高強度軟質細線。
A = Cr+4Si−22C−0.5Mn−1.5Ni−30N - 前記オーステナイト系ステンレス鋼は、更にCu,Ti,W,Coの1種又は2種以上を合計で0.05〜0.65%含有することを特徴とする請求項1〜7のいずれかに記載の前記軟質細線。
- 歯間ブラシ軸線用の金属細線、又はスクリーンメッシュ用の金属細線として用いられることを特徴とする請求項1〜8のいずれかに記載のステンレス鋼の高強度軟質細線。
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