JP5140330B2 - 吸液性シートおよびその製造方法 - Google Patents

Description

この発明は、食品からの滲出液を吸収させるのに好適な吸液性シートおよびその製造方法に関する。

陳列棚や冷蔵庫、解凍庫等に保管している魚肉等の食品からの滲出液はドリップとも呼ばれている。この滲出液による食品の味の変化や見栄えの低下を防ぐために、これら食品の下敷きとして吸液性シートを使用し、この吸液性シートに滲出液を吸収させることは従来周知である。

例えば、実開昭５７−９７６７号公報（特許文献１）に開示の食品パックは、平皿状の容器の底部に内底を有し、その内底がスポンジまたは繊維などの吸水性の良好な素材で形成される。内底の上には魚肉等の食品が載せられて、その食品から滲出する液汁が内底に吸収される。

実開平２−１３１８８５号公報（特許文献２）に開示の吸油・吸水シートは、吸油性シートと吸水性シートを積層したものであって、食品に当接するシートには、多数の孔が形成されている。吸油シートは、ポリオレフィン等の不織布や合成パルプシート等によって形成され、吸水シートは、紙や不織布、高吸水性樹脂を用いたシート等によって形成される。
実開昭５７−９７６７号公報 実開平２−１３１８８５号公報

実開昭５７−９７６７号公報の開示技術は、食品を保存する容器の内底に吸液性の不織布やパルプシート等の吸液性シートを使用して食品からの滲出液を吸収することが好ましいと教示している。また、実開平２−１３１８８５号公報の開示技術によれば、滲出液中の油分及び水分を同時に吸収することができるように吸液性シートを改良することができる。ところが、店舗等においてこの種の吸液性シートを多量に扱う作業者の間では、吸液性シートの吸液性能や強度の向上のほかに、吸液性シートの扱い易さの向上が求められている。例えば、一方の手に重ねて持った何枚もの吸液性シートをもう一方の手で１枚ずつ食品の陳列棚に速やかに敷き並べることができるというような扱い易さの向上、換言すると操作性の向上が求められているのであるが、そのような求めに応ずることができるように吸液性シートを改良する従来技術は見当たらない。

そこでこの発明は、魚肉等の食品からの滲出液を吸収させるための吸液性シートに対して取り扱い易さが向上するように改良を施すことを課題にしている。

前記課題を解決するためのこの発明は、吸液性シートに係る第１発明とその製造方法に係る第２発明とからなる。そして、前記第１発明が対象とするのは、熱可塑性合成繊維を含み、互いに並行する第１表面と第２表面とによって厚さが規定される不織布で形成されていて、前記第１、第２表面のいずれかを食品と接触させて前記食品からの滲出液を吸収させるために使用される吸液性シートである。

かかる吸液性シートにおいて、前記第１発明が特徴とするところは、次のとおりである。前記熱可塑性合成繊維は、１〜６ｄｔｅｘの繊度を有する芯鞘型の複合繊維であり、前記複合繊維の鞘成分を形成する第１熱可塑性合成樹脂の溶融温度は前記複合繊維の芯成分を形成する第２熱可塑性合成樹脂の溶融温度よりも低く、互いに交差する前記熱可塑性合成繊維が前記鞘成分どうしの溶着によって交絡して前記不織布を形成している。前記不織布は、坪量３０〜８０ｇ／ｍ^２を有していて、前記熱可塑性合成繊維を少なくとも６０重量％含有し、前記厚さを前記第１表面から前記第２表面に向かって第１層〜第１０層に１０等分したときの前記第１表面を含む前記第１層と前記第２表面を含む前記第１０層との密度が０．０７〜０．３ｇ／ｃｍ ^３ の範囲にあり、前記厚さの中央に位置する第５層と第６層との密度の平均値が０．００５〜０．０３ｇ／ｃｍ ^３ の範囲にあること、前記吸液性シートが互いに直交する縦方向と横方向とを有する矩形のものであって、前記縦方向の寸法が前記横方向の寸法よりも大きく、ＪＩＳ Ｌ １０９６のセクション６０．２０．１のＡ法（ガーレー法）に規定の測定方法に基づく前記縦方向におけるガーレー柔軟度が少なくとも１．３７ｍＮであることを特徴とする。

前記第１発明の好ましい実施態様の他の一つにおいて、前記第１表面および前記第２表面の前記縦方向における静摩擦係数が０．１〜０．４である。

前記第１発明の好ましい実施態様のさらに他の一つにおいて、前記吸液性シートが４０重量％を限度としてセルロース系繊維を含む。

前記第２発明が対象とするのは、熱可塑性合成繊維を含み、互いに並行する第１表面と第２表面とによって厚さが規定される不織布で形成されていて前記第１、第２表面のいずれかを食品と接触させて前記食品からの滲出液を吸収させるために使用される吸液性シートの製造方法である。

かかる製造方法において、前記第２発明が特徴とするところは、以下のとおりである。
（１）前記熱可塑性合成繊維が１〜６ｄｔｅｘの繊度を有する芯鞘型の複合繊維であって、前記複合繊維の鞘成分を形成している第１熱可塑性合成樹脂の溶融温度が前記複合繊維の芯成分を形成している第２熱可塑性合成樹脂の溶融温度よりも低いものであり、かかる熱可塑性合成繊維を少なくとも６０重量％含んでいて坪量３０〜８０ｇ／ｍ^２を有しており互いに並行する一対の表面によって厚さが規定されるウエブを機械方向へ供給する工程；
（２）前記ウエブを前記第１熱可塑性合成樹脂の溶融温度以上であって前記第２熱可塑性合成樹脂の溶融温度以下の表面温度を有する第１加熱ロールと非加熱状態の加圧ロールとの間に導いて前記ウエブの前記一対の表面のうちの一方の表面を前記第１加熱ロールの周面に密着させながら前記ウエブを前記機械方向へ走行させ、前記一方の表面を形成している前記複合繊維を前記ウエブの厚さ方向において互いに溶着させて前記第１表面を形成する工程；
（３）前記第１加熱ロール通過後の前記ウエブの前記一対の表面のうちのもう一方の表面を前記第１熱可塑性合成樹脂の溶融温度以上であって前記第２熱可塑性合成樹脂の溶融温度以下の表面温度を有する第２加熱ロールと非加熱状態の加圧ロールとの間に導いて前記ウエブの前記もう一方の表面を前記第２加熱ロールの周面に密着させながら前記ウエブを前記機械方向へ走行させ、前記もう一方の表面を形成している前記複合繊維を前記ウエブの厚さ方向において互いに溶着させて前記第２表面を形成する工程；
（４）しかる後に、前記ウエブを室温にまで冷却させる工程。

前記第２発明の好ましい実施態様の一つにおいて、前記工程（２）の前、前記工程（２）と（３）との間、および前記工程（３）の後のいずれかに、前記ウエブを前記機械方向へ走行させて前記第１熱可塑性合成樹脂の溶融温度以上であって前記第２熱可塑性合成樹脂の溶融温度以下の室温を有する加熱室に無加圧下で通過させ、前記加熱室において前記複合繊維を互いに接触する部分において溶着させる工程が含まれる。

前記第２発明の好ましい実施態様の他の一つにおいて、前記不織布の前記厚さを前記第１表面から前記第２表面に向かって第１層〜第１０層に１０等分したときの前記第１表面を含む前記第１層と前記第２表面を含む第１０層との密度が、前記厚さの中央に位置する第５層と第６層との密度の平均値よりも高く形成される。

前記第２発明の好ましい実施態様の他の一つにおいて、前記第１層と前記第１０層との密度が０．０７〜０．３ｇ／ｃｍ^３の範囲にあり、前記第５層と前記第６層との密度の平均値が０．００５〜０．０３ｇ／ｃｍ^３の範囲にある。

この発明の好ましい実施態様の他の一つにおいて、前記吸液性シートのＪＩＳ Ｌ １０９６のセクション６０．２０．１のＡ法（ガーレー法）に規定の測定方法に基づく前記機械方向におけるガーレー柔軟度が、少なくとも１．３７ｍＮである。

前記第２発明の好ましい実施態様の他の一つにおいて、前記第１表面および前記第２表面の前記機械方向における静摩擦係数が０．１〜０．４の範囲にある。

前記第２発明の好ましい実施態様のさらに他の一つにおいて、前記ウエブが４０重量％を限度としてセルロース系繊維を含む。

第１発明に係る吸液性シートは、第１層と第１０層とにおいて複合繊維どうしが溶着することによって、高いガーレー柔軟度を有するものになり、また、第１表面と第２表面とが滑り易いものになる。その結果、重ね合わせた吸液性シートは、１枚ずつを手に取って陳列棚などに敷き並べることが容易になる。第１層と第１０層との密度が中心層である第５層と第６層との密度の平均値よりも高いことによって、滲出液を吸収している吸液性シートは、外圧を受けても中心層に保持している滲出液を簡単に放出するということがない。

第２発明に係る吸液性シートの製造方法では、熱可塑性合成繊維を含むウエブの両面のうちの一方の面を第１加熱ロールの周面に加圧下に接触させ、その後にもう一方の面を第２加熱ロールの周面に加圧下に接触させることで、熱可塑性合成繊維どうしが溶着している密度が高くて表面が平滑な第１層と第１０層とを有する吸液性シートを得ることができる。ウエブはまた、加熱室を無加圧下で通過させることによって、第１層と第１０層との間で、熱可塑性合成繊維どうしが溶着してはいるが密度の低い中心層を得ることができる。熱可塑性合成繊維には芯鞘型の複合繊維を使用し、鞘成分を形成している溶融温度の低い第１熱可塑性合成樹脂どうしを溶着させるが、芯成分を形成している第２熱可塑性合成樹脂を溶融させることがないので、熱可塑性合成繊維は第１、第２加熱ロールに接触しても繊維としての形状を失うことがない。また、この熱可塑性合成繊維では、鞘成分を形成する第１熱可塑性合成樹脂として溶融温度の低いものを使用し、芯成分を形成する第２熱可塑性合成樹脂として溶融温度が高く剛性も高いものを使用することで、剛性の高い吸液性シートを容易に製造することができる。

添付の図面を参照してこの発明に係る吸液性シートとその製造方法との詳細を説明すると、以下のとおりである。

図１は、魚肉販売店や料理店、一般家庭等で使用するのに好適な吸液性シート１を斜め上方から見たときの写真である。吸液性シート１は、その形状を特に規定するものではないが、通常は図示例の如く矩形ものとして使用され、互いに直交する縦方向Ａと横方向Ｂとを有し、縦方向Ａの寸法が横方向Ｂの寸法よりも長くなるように作られる。吸液性シート１はまた、透液性の上面６と下面７とを有するが、好ましい吸液性シート１は、上下面６，７のどちらに食品（図示せず）を載せても、その食品からの滲出液を吸収することができる。

図２において、（ａ）は図１のＩＩ−ＩＩ線に沿う断面の一部分を６０倍に拡大して示す写真であり、（ｂ）は（ａ）における複合繊維２のうちの主要なものの輪郭を示す図である。吸液性シート１は、芯鞘型の複合繊維２が互いに溶着している不織布によって形成されているもので、坪量が３０〜８０ｇ／ｍ^２の範囲にあり、図の上方に示された平滑な上面６と下方に示された平滑な下面７とによって厚さｔが規定される。複合繊維２は、１〜６ｄｔｅｘの繊度と、３０〜７０ｍｍの繊維長とを有し、鞘成分（図示せず）を形成する熱可塑性合成樹脂には、芯成分を形成する熱可塑性合成樹脂と比べて、溶融温度の低いものが使用されている。また、複合繊維２では、芯成分の熱可塑性合成樹脂に、鞘成分の熱可塑性合成樹脂よりも弾性率の高いものを使用して、吸液性シート１の剛性が高くなるようにすることが好ましい。かような鞘成分の熱可塑性合成樹脂と芯成分の熱可塑性合成樹脂との組合せには、例えばポリエチレンとポリプロピレン、ポリエチレンとポリエステル、ポリプロピレンとポリエステルの組合せ等がある。図の下方に横線で示されたスケールＳ_２は１６６μｍに相当する長さを示している。

図２で明らかなように、複数条の複合繊維２は互いに交差する部位２ａにおいて鞘成分どうしが溶着することによって交絡している。また、吸液性シート１の厚さ方向においては、上面６とその近傍および下面７とその近傍においての複合繊維２の集合状態が密であり、上面６と下面７との間の中間部分においてはその集合状態が疎であって、好ましい吸液性シート１では、上面６を含み厚さｔの１／１０の厚さを占める上部表層１１の密度と、下面７を含み厚さｔの１／１０を占める下部表層１２の密度とが上面６と下面７との間の中心にあって厚さｔの２／１０を占める中心層１３の密度よりも高くなるように作られる。また、好ましい吸液性シート１では、中心層１３から上部表層１１と下部表層１２とに向かっては密度が漸増するように作られる。特に好ましい吸液性シート１では、厚さｔの全体のうちで、少なくとも上部表層１１と下部表層１２との密度が０．０７〜０．３ｇ／ｃｍ^３の範囲にあり、中心層１３の密度が０．００５〜０．０３ｇ／ｃｍ^３の範囲にある。吸液性シート１の上面６と下面７とは、複数枚のシート１を重ね合わせたときに、吸液性シート１どうしの滑りがよくなるように平滑に形成されており、その滑りのよさの目安である縦方向Ａにおける静摩擦係数は、測定器ＨＥＩＤＯＮ トライボギア ミューズ９４ｉ（東京都千代田区、新東化学（株）製造）で測定したときの値が０．１〜０．４の範囲にある。吸液性シート１はまた、その縁部を指先でつまむようにして持ったときに、折れ曲がったり、大きく撓んだりすることがないような剛性を持っていることが好ましいもので、その剛性の目安であるＪＩＳ Ｌ １０９６に規定の「曲げ反発性Ａ法」の測定方法によるガーレー柔軟度は、吸液性シート１を縦方向Ａにおいて曲げたときの値が少なくとも１．００ｍＮである。

このように形成されている吸液性シート１は、それを魚肉等の食品の下敷きとして使用したり、その食品を包む包装用シートとして使用したりして、食品からの滲出液を吸収させる。そのように使用するときの図２の吸液性シート１は、上面６と下面７とのいずれを食品に当接させてもよく、滲出液は上面６または下面７における繊維間隙を通って中心層１３へ向かうように吸収される。魚肉を販売する店舗で吸液性シート１を使用する場合の店員は、重ね合わせた複数枚の吸液性シート１を一方の手に持ち、もう一方の手で吸液性シート１を１枚ずつ取り上げて陳列棚等に敷き並べることがあるが、重ね合わせた吸液性シート１は、互いによく滑るから１枚ずつを速やかに敷き並べることができる。また、吸液性シート１は、上部表層１１と下部表層１２とを高密度にしてシート全体としての剛性を高めてあるので、簡単には折れ曲がることがなく、その意味においても１枚ずつを速やかに敷き並べることができる。

図３は、吸液性シート１の製造工程の一例を示す図である。図の左方からは、複合繊維２によって形成されたカードウエブが原料のウエブ５１として機械方向ＭＤへ供給される。ウエブ５１は、第１表面５１ａと第２表面５１ｂとを有するもので、共に加圧用ロールであって非加熱状態にある第１案内ロール５２と第２案内ロール５６との作用で第１表面５１ａが第１加熱ロール５３の周面５４に密着する。その第１加熱ロール５３は、周面５４に当接する複合繊維２の鞘成分（図示せず）を溶融し得る程度に加熱されている。次に、ウエブ５１は、第２案内ロール５６に案内されて第１加熱ロール５３から離れ、無端ベルト５７に載せられて無加圧状態で熱風処理室５８を通過する。熱風処理室５８では、熱風によってウエブ５１の内部を加熱して、複合繊維２の鞘成分を溶融し、交差し合う複合繊維２どうしをそれらの交差部位２ａ（図２参照）において溶着する。熱風処理室５８を出たウエブ５１は、非加熱状態の第３，第４案内ロール６１，６２を介して機械方向ＭＤへと進み、好ましくはその間に複合繊維２の鞘成分がその溶融温度以下の温度にまで冷却される。続いて、ウエブ５１は、共に加圧用ロールであって非加熱状態にある第５案内ロール６３と第６案内ロール６６との作用で第２表面５１ｂが第２加熱ロール６４の周面６５に密着する。第２加熱ロール６４は、鞘成分を溶融し得る程度に加熱されている。さらに、第６案内ロール６６に案内されて第２加熱ロール６４から離れたウエブ５１は、室温にまで冷却され、適宜の寸法・形状に裁断されて吸液性シート１となる。なお、ウエブ５１は、４０重量％を限度としてセルロース繊維を含むことが可能である。

図３の工程において、第１加熱ロール５３は、ウエブ５１における第１表面５１ａ近傍の複合繊維２を互いに溶着させるためのものであり、第２加熱ロール６４は第２表面５１ｂ近傍の複合繊維２を互いに溶着させるためのものである。熱風処理室５８はウエブ５１の厚さ方向の中央部分の複合繊維２を互いに溶着させて吸液性シート１の組織を強固にするためのものである。第１、第２案内ロール５２，５６は第１加熱ロール５３と協働してウエブ５１を加圧し、ウエブ５１の第１表面５１ａを第１加熱ロール５３に密着させるが、ウエブ５１を加熱することがないように非加熱状態で、より好ましくは冷却状態で使用される。第５、第６案内ロール６３，６６は、第２加熱ロール６４と協働してウエブ５１を加圧し、ウエブ５１の第２表面５１ｂを第２加熱ロール６４に密着させるが、ウエブ５１を加熱することがないように非加熱状態で、より好ましくは冷却状態で使用される。第１、第２案内ロール５２，５６の周速は第１加熱ロール５３の周速に同じであり、第５、第６案内ロール６３，６６の周速は第２加熱ロール６４の周速に同じである。

図３の工程で製造した吸液性シート１の具体的な一例を示せば、次のとおりである。原料としては、複合繊維２の鞘成分がポリエチレン、芯成分がポリエステル、繊維長が５０ｍｍ、繊度が２．０ｄｔｅｘであって、坪量が５０ｇ／ｍ^２であるウエブ５１を使用した。第１加熱ロール５３の温度を１３２℃、熱風処理室５８の熱風温度を１４４℃、第２加熱ロール６４の温度を１３０℃に設定して、ウエブ５１を５０ｍ／ｍｉｎの速度で機械方向ＭＤへ走行させた。第１、第２案内ロール５２，５６のウエブ５１に対する線圧及び第５、第６案内ロール６３，６６のウエブ５１に対する線圧は２〜５ｋｇ／ｃｍに設定した。この条件で得られた吸液性シート１は図２に例示のものであって、ウエブ５１における第１表面５１ａが吸液性シート１の上面６となり、第２表面５１ｂが下面７となる。吸液性シート１の厚さｔは、図２に示す無荷重状態の吸液性シート１の写真から読み取ったときの値が０．８３ｍｍであり、３ｇ／ｃｍ^２の荷重状態をかけてダイアルシックネスゲージで読み取ったときの値が０．６４ｍｍであった。また、図２の状態にある吸液性シート１の密度は０．０６３５ｇ／ｃｍ^３であり、図２の写真をもとに算出した上面６を含む上部表層１１の密度は０．１７０８ｇ／ｃｍ^３、下面７を含む下部表層１２の密度は０．１０３３ｇ／ｃｍ^３、中心層１３の密度は０．０１２２ｇ／ｃｍ^３であった。この発明において、無荷重状態の吸液性シート１の厚さは、後記する図９において吸液性シート１の密度を算出する場合に使用される。また、荷重をかけた状態の吸液性シート１の厚さは、吸液性シート１どうしを比較するときの簡便な手段として使用される。

図４において、（ａ）はこの発明に係る吸液性シート１を例示する図２の（ａ）と同様な断面の６０倍の写真であり、（ｂ）は複合繊維２の輪郭を示す図２の（ｂ）と同様な図である。図４の吸液性シート１には、鞘成分がポリエチレンで、芯成分がポリエステルであって、繊維長が４５ｍｍ、繊度が２．２ｄｔｅｘの複合繊維２からなる坪量５１ｇ／ｍ^２のウエブ５１が使用された。第１加熱ロール５３の温度は１３２℃、第２加熱ロール６４の温度は１２７℃、熱風温度は１４７〜１５０℃であった。図の下方のスケールＳ_４は、１６６μｍに相当する長さを示している。

図５，６，７において、図５は図２の吸液性シート１を得るために使用したウエブ５１の断面を３０倍に拡大して示す写真であり、図６の（ａ）と図７の（ａ）とは図２の吸液性シート１と比較される第１、第２比較シート７１，７２についての断面を３０倍に拡大して示す写真である。図６の（ｂ）と図７の（ｂ）とは、複合繊維２の輪郭を示す図２の（ｂ）と同様な図である。

図５のウエブ５１は、図３において第１加熱ロール５３に供給される前の状態のものであって、第１加熱ロール５３等による熱処理を受けておらず、複合繊維２どうしは機械的に交絡している。

図６の第１比較シート７１は、ウエブ５１が図２の第１加熱ロール５３による熱処理を受けているが、熱風処理室５８と第２加熱ロール６４とによる熱処理を受けていないもので、第１加熱ロール５３に接触した表面７１ａの近傍においてのみ複合繊維２が密集し、互いに溶着している。図の下方のスケールＳ_６は、３３３μｍに相当する長さを示している。

図７の第２比較シート７２は、図３に例示のウエブ５１が５０ｍ／ｍｉｎの走行速度で１５０℃の熱風処理室を通過しただけのものであって、第１、第２加熱ロール５３，６４による熱処理を受けていないものである。図７は、第２比較シート７２の断面を示すものであり、図７の下方のスケールＳ_７は、３３３μｍに相当する長さを示している。

図８において、（ａ）は、２．０ｄｔｅｘの複数条のレーヨン繊維８１を水溶性バインダーで接合して得られる坪量４９．４ｇ／ｍ^２の不織布で形成された第３比較シート７３について、その断面を１００倍に拡大して示す写真である。（ｂ）は、（ａ）のレーヨン繊維８１の輪郭を示す図２と同様な図である。第３比較シート７３は、厚さ０．４５ｍｍを有する従来の典型的な吸液性シートであって、折れ曲がり難いという点において極めて優れているが、湿潤状態での強度が著しく低いということ、吸水量・吸油量が低く、保水率・保油率も低いということにおいて難点があるものである。図の下方のスケールＳ_８は、１００μｍに相当する長さを示している。

表１は、この発明に係る吸液性シートと第１〜第３比較シート７１〜７３との特性比較表である。表１には、図２，４それぞれの吸液性シート１が吸液性シート１ａ，１ｂとして示されている他に、坪量３０ｇ／ｍ^２を有するものが吸液性シート１ｃとして示され、坪量８０ｇ／ｍ^２を有するものが吸液性シート１ｄとして示されている。表１における各特性の測定方法は、次のとおりであった。

イ．厚さ：各試験片に３ｇ／ｃｍ^２の面圧をかけたときの厚さをダイアルシックネスゲージで測定した。

ロ．ガーレー柔軟度：ＪＩＳ Ｌ １０９６のセクション６０．２０．１のＡ法（ガーレー法）に規定の測定方法に基づき、ガーレー柔軟度試験機（安田精機製作所製モデルＮｏ．３１１）を使用して、３．８×２．５ｃｍの試験片で測定した。試験片には、その長さ方向を図３における機械方向ＭＤに一致させたものと、交差方向ＣＤに一致させたものとの２種類を用意した。それぞれの種類の試験片をＭＤ，ＣＤと呼び、それぞれについて、５回ずつ測定して、それらの平均値を求めた。

ハ．静摩擦係数：測定器として新東科学（株）製造の ＨＥＩＤＯＮ トライボギア ミューズ（μｓ）Ｔｙｐｅ：９４ｉを使用した。試験片の表裏面それぞれについて、５箇所ずつ機械方向ＭＤと交差方向ＣＤとにおける静摩擦係数を測定し、それぞれの方向における平均値求めた。

ニ．吸水量、保水量、保水率：予め重量が測定してある１４×６ｃｍの大きさの試験片を１０メッシュの金網に載せて０．９％の食塩水に浸漬した。３分間浸漬した後に、金網とともに取り出し、５分間静置してから試験片の重量を測定し、試験片の重量増加分Ｗ_１を吸水量とした。次に、その試験片を板ガラスで挟んで４２０ｇの加重を加えて３分間静置した。その後に試験片の重量を測定して試験片の重量減少分Ｗ_２を求め、Ｗ_１−Ｗ_２を保水量とし、（Ｗ_１−Ｗ_２）／Ｗ_１×１００を保水率（％）とした。

ホ．吸油量、保油量、保油率：０．９％食塩水に代えて市販のサラダ油を使用する以外は、吸水量、保水量、保水率の測定と同じ手順によって測定した。

ヘ．作業性（試験片の滑り易さ）：縦方向Ａと横方向Ｂの寸法が１４×６ｃｍであり、縦方向Ａが図３の機械方向ＭＤに一致している試験片３０枚を熟練した作業者が片手に持ち、もう一方の手でその試験片を１枚ずつ取り上げるときの試験片どうしの滑り易さを観察して、極めて良好、良好、不良、極めて不良の４段階で評価した。滑り易さの基準として、従来使用されている第３比較シート７３の滑りを良好とした。

ト．作業性（試験片の折れ曲がり難さ）：各試験片について、「ヘ．作業性（試験片の滑り易さ）」を評価するときに、試験片が折れ曲がったり、大きく撓んだりすることによって迅速な作業の妨げになることがないか否かを観察し、作業性が極めて良好、良好、不良、極めて不良の４段階で評価した。折れ曲がり難さの基準としては、第３比較シート７３の折れ曲がり難さを極めて良好とした。

表１において、１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄで例示の吸液性シートは、静摩擦係数が第３比較シート７３と同程度であるかそれよりも小さくて重なり合うものどうしが滑り易いので、片手に持った吸液性シートの束から吸液性シートを１枚ずつ取り上げることが容易であった。また、吸液性シートのガーレー柔軟度は、第３比較シート７３のガーレー柔軟度ほどではないにしても高い値であって、吸液性シートはそれを指先で摘むようにして持ったときでも簡単に折れ曲がるとか大きく撓むということがなかった。吸液性シートの吸水量と給油量とは、第３比較シート７３のそれと同程度であったが、吸液性シートは、保水率、保油率において、第３比較シート７３よりも優れていた。吸液性シートはまた、それと坪量がほぼ同じである第３比較シート７３と比較して、乾燥引張強度と湿潤引張強度とが第３比較シート７３よりもはるかに優れていた。それゆえ、総合的に評価すると、吸液性シート１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄを例とする吸液性シート１は、第３比較シート７３よりも作業性がよいものであるということができた。そのような吸液性シート１は、１枚ずつを陳列棚に敷き並べるときの作業が極めて容易であって、水性や油性の滲出液もよく吸収し、しかも湿潤状態にあっても簡単には破れることがないものである。

吸液性シート１と比較したときの第１比較シート７１は、厚さが厚く、しかも静摩擦係数が高くなる傾向にあり、第１比較シート７１を吸液性シートとして使用すると、片手に多くの枚数の第１比較シートを持つことが難しく、また第１比較シート７１の束から１枚ずつを取り上げようとしても、シート７１どうしが滑り難くて、速やかに取り上げることができなかった。第２比較シート７２は、厚さが極めて厚くてガーレー柔軟度が低く、吸液性シートとしての作業性が極めて悪いものであった。第１、第２比較シート７１，７２は、高い吸水量を有することにおいて優れているのではあるが、保水率が低いことにおいて好ましいものではない。吸水量が高くて保水率が低い吸液性シートは、使用後に外圧が加わると、吸収していた滲出液を大量に放出するものであるということを意味している。そのような吸液性シートでは、例えば使用済みのものを処分しているときに、そのシートが吸収していた滲出液が滴となって落ち易い。第１，第２比較シート７１，７２は、その厚さが厚いことから理解できるように、図３の工程に供給された原料のウエブ５１があまり圧縮されておらず、大きな繊維間隙を有するがゆえに、見掛け上の吸水量が高くなっている。一方、吸液性シート１の場合には、上部表層１１と下部表層１２との両層において複合繊維２の集合状態が密ではあっても、中心層１３では複合繊維２の集合状態が疎であって繊維間隙が大きいから、吸水量が実用上においては十分であり、しかも密度の高い上部表層１１と下部表層１２との存在によって、吸収した滲出液を簡単に放出するということがない。

この発明に係る吸液性シート１は、使用分野を限定するものではないが、魚肉販売店や料理店、家庭等の一般的な使用分野に供給されるものである場合には、取り扱い易さ（作業性）、吸水性、吸油性、強度を適度なレベルに維持するうえにおいて、複合繊維２を少なくとも６０重量％含有していることが好ましい。複合繊維２は、繊維長が３０〜７０ｍｍの範囲にあり、繊度が１〜６ｄｔｅｘの範囲にあることが好ましい。吸液性シート１はまた、吸水量と保水率とを向上させるために、レーヨン繊維やコットン繊維等の吸水性のよいセルロース系繊維を４０重量％を限度に含有していてもよい。吸液性シート１はまた、繊度の異なる複合繊維２を混合することによって、吸液性シート１のガーレー柔軟度や圧縮性、手に持ったときの感触等を調整することができる。一般的な使用分野における吸液性シート１の坪量は３０〜８０ｇ／ｍ^２であることが好ましく、坪量が３０ｇ／ｍ^２未満である場合の吸液性シート１は、吸水能力に不足を生じる場合がある。また、坪量が８０ｇ／ｍ^２を超える場合の吸液性シート１は、吸水能力が必要以上に高くなることがある。

図９の（ａ），（ｂ），（ｃ）は、この発明において、坪量ｗを有する吸液性シート１の密度を求めるときの手順を示す図である。その手順は、次のとおりである。図９（ａ）の吸液性シート１の断面写真は図２の写真と同じものであって、この写真において、上面６と下面７との間の寸法を測定して厚さｔを求める。次に、Ａｄｏｂｅ社製の画像解析用ソフトＰｈｏｔｏｓｈｏｐのうちの２５６階調化画像処理によって断面写真の色調を２５６階調で表示する。１〜１２７階調を空隙（黒）、１２８〜２５６階調を繊維（白）として画像を変換する（図８（ｂ））。さらに、吸液性シート１の厚さｔを図示の第１〜１０の１０層に等分し（図８（ｃ））、各層における白の個数を数える。図２の上部表層１１である第１層の白の個数をＡ、下部表層１２である第１０層の白の個数をＢとし、吸液性シート１の厚さ方向の中心においてその厚さｔの２／１０を占めている第５層と第６層とを中心層１３として、これら第５、第６層の白の個数の平均値を中心層１３の白の個数Ｃとする。Ａ／Ｃ，Ｂ／Ｃを求め、これらの値を中心層１３に対する密度の比率とする。厚さｔと坪量ｗとを有する吸液性シート１の各層について、白の個数の比率に応じて坪量ｗを配分し、各層の密度を求める。具体的な例は、次のとおりである。

吸液性シート１は、厚さｔが０．００７８７ｃｍ、坪量ｗが０．００５ｇ／ｃｍ^２である。図９の（ｃ）の第１〜第１０層の白の個数は表２のとおりであり、第５、第６層の白の個数の平均値を１としたときの各層の白の個数比率も表２のとおりである。また、第５，第６層からなる中心層１３の密度をａとすると、ａと坪量との関係は次のようになる。

６３．１×ａ（ｇ／ｃｍ^３）×０．００７８７（ｃｍ）＝０．００５（ｇ／ｃｍ^２）
ａ＝０．０１０１（ｇ／ｃｍ^３）
このａの値に基づいて計算した各層の密度は表２のとおりである。

図１０は、この発明に係る製造方法の一例を示す図３と同様な工程図である。ただし、図１０の工程には、図３の熱風処理室５８が含まれていない。この工程では、ウエブ５１を第１加熱ロール５３と第２加熱ロール６４とに順次接触させることで、ウエブ５１の第１、第２表面５１ａ，５１ｂを順次加熱して、これら両面５１ａ，５１ｂそれぞれの近傍における複合繊維２を溶着させることにより図２に例示の如き吸液性シート１を得ることができる。

この発明に係る製造方法ではまた、図３に例示の熱風処理室５８を第１加熱ロール５３の前や第２加熱ロール６４の後に移動させることもできる。

吸液性シートの斜視図。 図１のＩＩ−ＩＩ線断面の一部分を示す写真。 吸液性シートの製造工程図の一例を示す図。 吸液性シートの他の一例を示す図２と同様な図。 ウエブについての図２と同様な写真。 第１比較シートについての図２と同様な写真。 第２比較シートについての図２と同様な写真。 第３比較シートについての図２と同様な写真。 （ａ），（ｂ），（ｃ）によって吸液性シートの密度測定手順を示す図。 吸液性シートの製造工程の一例を示す図３と同様な図。

符号の説明

１ 吸液性シート
２ 熱可塑性合成繊維（複合繊維）
６ 第１表面（上面）
７ 第２表面（下面）
１１ 第１層（上部表層）
１２ 第１０層（下部表層）
１３ 中心層（第５，第６層）
Ａ 縦方向
Ｂ 横方向

Claims (10)

1. 熱可塑性合成繊維を含み、互いに並行する第１表面と第２表面とによって厚さが規定される不織布で形成されていて、前記第１、第２表面のいずれかを食品と接触させて前記食品からの滲出液を吸収させるために使用される吸液性シートであって、
   前記熱可塑性合成繊維は、１〜６ｄｔｅｘの繊度を有する芯鞘型の複合繊維であり、前記複合繊維の鞘成分を形成する第１熱可塑性合成樹脂の溶融温度は前記複合繊維の芯成分を形成する第２熱可塑性合成樹脂の溶融温度よりも低く、互いに交差する前記熱可塑性合成繊維が前記鞘成分どうしの溶着によって交絡して前記不織布を形成しており、
   前記不織布は、坪量３０〜８０ｇ／ｍ^２を有していて、前記熱可塑性合成繊維を少なくとも６０重量％含有し、前記厚さを前記第１表面から前記第２表面に向かって第１層〜第１０層に１０等分したときの前記第１表面を含む前記第１層と前記第２表面を含む前記第１０層との密度が０．０７〜０．３ｇ／ｃｍ ^３ の範囲にあり、前記厚さの中央に位置する第５層と第６層との密度の平均値が０．００５〜０．０３ｇ／ｃｍ ^３ の範囲にあること、
   前記吸液性シートが互いに直交する縦方向と横方向とを有する矩形のものであって、前記縦方向の寸法が前記横方向の寸法よりも大きく、ＪＩＳ Ｌ １０９６のセクション６０．２０．１のＡ法（ガーレー法）に規定の測定方法に基づく前記縦方向におけるガーレー柔軟度が少なくとも１．３７ｍＮであることを特徴とする前記吸液性シート。
2. 前記第１表面および前記第２表面の前記縦方向における静摩擦係数が０．１〜０．４である請求項１記載の吸液性シート。
3. 前記吸液性シートが４０重量％を限度としてセルロース系繊維を含む請求項１または２記載の吸液性シート。
4. 熱可塑性合成繊維を含み、互いに並行する第１表面と第２表面とによって厚さが規定される不織布で形成されていて前記第１、第２表面のいずれかを食品と接触させて前記食品からの滲出液を吸収させるために使用される吸液性シートが少なくとも下記工程を経て製造されることを特徴とする前記吸液性シートの製造方法；
   （１）前記熱可塑性合成繊維が１〜６ｄｔｅｘを有する芯鞘型の複合繊維であって、前記複合繊維の鞘成分を形成している第１熱可塑性合成樹脂の溶融温度が前記複合繊維の芯成分を形成している第２熱可塑性合成樹脂の溶融温度よりも低いものであり、かかる熱可塑性合成繊維を少なくとも６０重量％含んでいて坪量３０〜８０ｇ／ｍ^２を有しており互いに並行する一対の表面によって厚さが規定されるウエブを機械方向へ供給する工程；
   （２）前記ウエブを前記第１熱可塑性合成樹脂の溶融温度以上であって前記第２熱可塑性合成樹脂の溶融温度以下の表面温度を有する第１加熱ロールと非加熱状態の加圧ロールとの間に導いて前記ウエブの前記一対の表面のうちの一方の表面を前記第１加熱ロールの周面に密着させながら前記ウエブを前記機械方向へ走行させ、前記一方の表面を形成している前記複合繊維を前記ウエブの厚さ方向において互いに溶着させて前記第１表面を形成する工程；
   （３）前記第１加熱ロール通過後の前記ウエブの前記一対の表面のうちのもう一方の表面を前記第１熱可塑性合成樹脂の溶融温度以上であって前記第２熱可塑性合成樹脂の溶融温度以下の表面温度を有する第２加熱ロールと非加熱状態の加圧ロールとの間に導いて前記ウエブの前記もう一方の表面を前記第２加熱ロールの周面に密着させながら前記ウエブを前記機械方向へ走行させ、前記もう一方の表面を形成している前記複合繊維を前記ウエブの厚さ方向において互いに溶着させて前記第２表面を形成する工程；
   （４）しかる後に、前記ウエブを室温にまで冷却させる工程。
5. 前記工程（２）の前、前記工程（２）と（３）との間、および前記工程（３）の後のいずれかに、前記ウエブを前記機械方向へ走行させて前記第１熱可塑性合成樹脂の溶融温度以上であって前記第２熱可塑性合成樹脂の溶融温度以下の室温を有する加熱室に無加圧下で通過させ、前記加熱室において前記複合繊維を互いに接触する部分において溶着させる工程が含まれる請求項４記載の製造方法。
6. 前記不織布の前記厚さを前記第１表面から前記第２表面に向かって第１層〜第１０層に１０等分したときの前記第１表面を含む前記第１層と前記第２表面を含む第１０層との密度が、前記厚さの中央に位置する第５層と第６層との密度の平均値よりも高く形成される請求項４または５記載の製造方法。
7. 前記第１層と前記第１０層との密度が０．０７〜０．３ｇ／ｃｍ^３の範囲にあり、前記第５層と前記第６層との密度の平均値が０．００５〜０．０３ｇ／ｃｍ^３の範囲にある請求項６記載の製造方法。
8. 前記吸液性シートのＪＩＳ Ｌ １０９６のセクション６０．２０．１のＡ法（ガーレー法）に規定の測定方法に基づく前記機械方向におけるガーレー柔軟度が、少なくとも１．３７ｍＮである請求項４〜７のいずれかに記載の製造方法。
9. 前記第１表面および前記第２表面の前記機械方向における静摩擦係数が０．１〜０．４の範囲にある請求項４〜８のいずれかに記載の製造方法。
10. 前記中心層が４０重量％を限度としてセルロース系繊維を含む請求項４〜９のいずれかに記載の製造方法。

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