CN101680143A - 吸液性片及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明用于提高吸收来自于鱼肉等食品的渗出液用的吸液性片的处理容易程度。吸收来自于鱼肉等的渗出液用的吸液性片(1)，利用至少含有60重量％的芯鞘型的复合纤维(2)的无纺织物形成。复合纤维(2)，鞘成分彼此熔接。另外，无纺织物，将其厚度十等分获得的第一～第十层中的第一层和第十层的密度，形成得比作为中间层的第五层和第六层的密度的平均值高。

Description

吸液性片及其制造方法
技术领域
本发明涉及适合于吸收来自于食品的渗出液的吸液性片及其制造方法。
背景技术
来自于保管在陈列架或冷藏库、解冻库等中的鱼肉等食品的渗出液也被称为滴液。在现有技术中，众所周知，为了防止由这种渗出液引起的食品的味的变化或外观的恶化，使用吸液性片作为这些食品的垫，将渗出液吸收到该吸液性片中。
例如，实开昭57-9767号公报(专利文献1)揭示的食品包装，在平盘状的容器的底部具有内底，该内底用海绵或纤维等吸水性良好的原材料形成。将鱼肉等食品载置在内底之上，将从该食品渗出的液汁吸收到内底中。
在实开平2-131885号公报(专利文献2)中揭示的吸油、吸水片是将吸油性片和吸水性片叠层而成的，在与食品接触的片上形成有多个孔。吸油片用聚烯烃等的无纺织物或合成纸浆片等形成，吸水片由采用纸或无纺织物、高吸水性树脂等的片形成。
专利文献1：实开昭57-9767号公报
专利文献2：实开平2-131885号公报
实开昭57-9767号公报揭示的技术给出如下启示，优选对于保存食品的容器的内底使用吸液性的无纺织物或纸浆片等吸液性片，吸收来自于食品的渗出液。另外，根据实开平2-131885号公报揭示的技术，可以改进吸液性片，以便能够同时吸收渗出液中的油分及水分。但是，在店铺等内，在大量处理这种吸液性片的操作者之间，除了提高吸液性片的吸液性能或强度之外，还要求提高吸液性片的处理容易程度。例如，要求提高诸如能够将重叠地把持在一个手上的若干个吸液性片用另外一只手一个个快速地排列铺设到食品阵列架上这样的处理容易性，换句话说，要求提高操作性能，但是，还没有发现以能够满足这种要求的方式改进吸液性片的现有技术。
发明内容
因此，本发明的课题是，对用于吸收来自于鱼肉等食品的渗出液的吸液性片实施改进，以便提高其处理容易程度。
用于解决前述课题的本发明，由有关吸液性片的第一个发明和有关其制造方法的第二个发明构成。并且，作为前述第一个发明的对象，是一种吸液性片，所述吸液性片利用包含有热塑性合成纤维、由相互并行的第一表面和第二表面规定厚度的无纺织物形成，使前述第一、第二表面中的任一个与食品接触，用于吸收来自于前述食品的渗出液。
在这种吸液性片中，前述第一个发明的特征如下所述。前述热塑性合成纤维是具有1～6dtex的纤度的芯鞘型的复合纤维，形成前述复合纤维的鞘成分的第一热塑性合成树脂的熔融温度比形成前述复合纤维的芯成分的第二热塑性合成树脂的熔融温度低，相互交叉的前述热塑性合成纤维通过前述鞘成分相互熔接而交织起来，形成前述无纺织物。前述无纺织物具有30～80g/m2的单位面积重量，至少含有60重量％的前述热塑性合成纤维，在将前述厚度从前述第一表面向前述第二表面十等分成第一层～第十层时，包含前述第一表面的前述第一层和包含前述第二表面的前述第十层的密度比位于前述厚度的中央的第五层和第六层的密度的平均值高。
在前述第一个发明的优选的实施形式中的一种形式中，前述吸液性片是具有相互正交的纵向方向和横向方向的矩形片，前述纵向方向的尺寸比前述横向方向的尺寸大，前述纵向方向上的基于JIS L 1096第60.20.1节的A法(Gurley法：格利法)中规定的测定方法的格利柔软度至少为1.00mN。
在前述第一个发明的优选的实施形式中的另外一种形式中，前述第一表面及前述第二表面的在前述纵向方向上的静摩擦系数为0.1～0.4。
在前述第一个发明的优选的实施形式中的另外一种形式中，前述第一层和前述第十层的密度在0.07～0.3g/cm3的范围内，前述第五层和前述第六层的密度的平均值在0.005～0.03g/cm3的范围内。
在前述第一个发明的优选的实施形式中的进一步的另外一种形式中，前述吸液性片包含有以40重量％为限度的纤维素系纤维。
作为前述第二个发明的对象是一种吸液性片的制造方法，所述吸液性片利用包含有热塑性合成纤维、由相互并行的第一表面和第二表面规定厚度的无纺织物形成，使前述第一、第二表面中的任一个与食品接触，用于吸收来自于前述食品的渗出液。
在这种制造方法中，前述第二个发明的特征如下所述
(1)向机械方向供应纤维网的工序，所述纤维网至少包含60重量％的热塑性合成纤维、单位面积重量为30～80g/m2、厚度由相互并行的一对表面规定，前述热塑性合成纤维是具有1～6dtex的纤度的芯鞘型的复合纤维，形成前述复合纤维的鞘成分的第一热塑性合成树脂的熔融温度比形成前述复合纤维的芯成分的第二热塑性合成树脂的熔融温度低；
(2)形成前述第一表面的工序，在所述形成前述第一表面的工序中，将前述纤维网引导到具有处于前述第一热塑性合成树脂的熔融温度以上、前述第二热塑性合成树脂的熔融温度以下的表面温度的第一加热辊和处于非加热状态的加压辊之间，一边使前述纤维网的前述一对表面中的一个表面与前述第一加热辊的周面贴紧，一边使前述纤维网向前述机械方向行进，使形成前述一个表面的前述复合纤维在前述纤维网的厚度方向上相互熔接，形成前述第一表面；
(3)形成前述第二表面的工序，在所述形成前述第二表面的工序中，将通过前述第一加热辊之后的前述纤维网的前述一对表面中的另外一个表面引导到具有处于前述第一热塑性合成树脂的熔融温度以上、前述第二热塑性合成树脂的熔融温度以下的表面温度的第二加热辊和处于非加热状态的加压辊之间，一边使前述纤维网的前述另外一个表面与前述第二加热辊的周面贴紧，一边使前述纤维网向前述机械方向行进，使形成前述另外一个表面的前述复合纤维在前述纤维网的厚度方向上相互熔接，形成前述第二表面；
(4)然后是冷却工序，在所述冷却工序中，将前述纤维网冷却到室温。
在前述第二个发明的优选实施形式中的一种形式中，在前述工序(2)之前、在前述工序(2)与(3)之间、以及在前述工序(3)之后的其中之一，包括熔接工序：使前述纤维网向前述机械方向行进，使之在无加压的状态下通过具有处于前述第一热塑性合成树脂的熔融温度以上、前述第二热塑性合成树脂的熔融温度以下的室温的加热室，在前述加热室中使前述复合纤维在相互接触的部分处熔接起来。
在前述第二个发明的优选实施形式中的另外一种形式中，在将前述无纺织物的前述厚度从前述第一表面向前述第二表面十等分成第一层～第十层时，包含前述第一表面的前述第一层和包含前述第二表面的第十层的密度比位于前述厚度的中央的第五层和第六层的密度的平均值高。
在前述第二个发明的优选实施形式中的另外一种形式中，前述第一层和前述第十层的密度在0.07～0.3g/cm3的范围内，前述第五层和前述第六层的密度的平均值在0.005～0.03g/cm3的范围内。
在前述第二个发明的优选实施形式中的另外一种形式中，前述吸液性片的基于JIS L 1096的第60.20.1节的A法(Gurley法：格利法)中规定的测定方法的在前述机械方向上的格利柔软度至少为1.00mN。
在前述第二个发明的优选实施形式中的另外一种形式中，前述第一表面及前述第二表面的在前述机械方向上的静摩擦系数在0.1～0.4的范围内。
在前述第二个发明的优选实施形式中的进一步的另外一种形式中，前述纤维网包含有以40重量％为限度的纤维素系纤维。
根据第一个发明的吸液性片，通过在第一层和第十层中复合纤维相互熔接，具有高的格利柔软度，另外，第一表面和第二表面容易滑动。结果，重叠的吸液性片变得容易用手一张张地拿取以便并列地铺设到陈列架等上。通过第一层和第十层的密度比作为中心层的第五层和第六层的密度的平均值高，吸收渗出液的吸液性片，即使受到外部压力，也不会简单地排出保持在中心层中的渗出液。
在根据第二个发明的吸液性片的制造方法中，通过使包含热塑性合成纤维的纤维网的两个面中的一个面在加压状态下与第一加热辊的周面接触，之后使另外一个面在加压状态下与第二加热辊的周面接触，可以获得热塑性合成纤维相互熔接的具有密度高且表面平滑的第一层和第十层的吸液性片。另外，通过使纤维网在无加压的状态下通过加热室，在第一层和第十层之间，可以获得热塑性合成纤维相互熔接但密度低的中心层。对于热塑性合成纤维，使用芯鞘型的复合纤维，使形成鞘成分的熔融温度低的第一热塑性合成树脂相互熔接，但是，由于不使形成芯成分的第二热塑性合成树脂熔融，所以，即使热塑性合成纤维与第一、第二加热辊接触，也不会丧失作为纤维的形状。另外，在该热塑性合成纤维中，通过使用熔融温度低的树脂作为形成鞘成分的第一热塑性合成树脂，使用熔融温度高、刚性也高的树脂作为形成芯成分的第二热塑性合成树脂，可以容易地制造刚性高的吸液性片。
附图说明
图1是吸液性片的透视图。
图2是表示图1的II-II线剖面的一部分的照片。
图3是表示吸液性片的制造工序图的一个例子的图示。
图4是表示吸液性片的另外一个例子的与图2同样的图示。
图5是对于纤维网的与图2同样的照片。
图6是对于第一比较片的与图2同样的照片。
图7是对于第二比较片的与图2同样的照片。
图8是对于第三比较片的与图2同样的照片。
图9(a)、(b)、(c)是表示吸液性片的密度测定步骤的图示。
图10是表示吸液性片的制造工序的一个例子的与图3同样的图示。
符号说明
1  吸液性片
2  热塑性合成纤维(复合纤维)
6  第一表面(上表面)
7  第二表面(下表面)
11 第一层(上部表层)
12 第十层(下部表层)
13 中心层(第五、第六层)
A  纵向方向
B  横向方向
具体实施方式
下面，参照附图详细说明根据本发明的吸液性片及其制造方法。
图1是从斜上方观察适合于鱼肉贩卖店或餐馆、一般家庭等使用的吸液性片1时的照片。吸液性片1，其形状没有特定的规定，但是，通常使用如图示的例子那样的矩形的吸液性片，具有相互正交的纵向方向A和横向方向B，将纵向方向A的尺寸做得比横向方向的尺寸B长。另外，吸液性片1具有透液性的上表面6和下表面7，不过，优选的吸液性片1，即使将食品(图中未示出)载置到上下表面6、7的任何一个上，都能够吸收来自于该食品的渗出液。
在图2中，(a)是放大60倍表示沿着图1的II-II线的剖面的一部分的照片，(b)是表示(a)中的复合纤维2中的主要的轮廓的图示。吸液性片1由芯鞘型的复合纤维2相互熔接的无纺织物形成，单位面积重量在30～80g/m2的范围内，由图的上方所示的平滑的上表面6和下方所示的平滑的下表面7规定厚度t。复合纤维2具有1～6dtex的纤度和30～70mm的纤维长度，对于形成鞘成分(图中未示出)的热塑性合成树脂，使用熔融温度比形成芯成分的热塑性合成树脂低的合成树脂。另外，优选地，在复合纤维2中，对于芯成分的热塑性合成树脂，使用弹性率比鞘成分的热塑性合成树脂高的合成树脂，以便提高吸液性片1的刚性。对于这种鞘成分的热塑性合成树脂和芯成分的热塑性合成树脂的组合，例如，有聚乙烯和聚丙烯，聚乙烯和聚酯，聚丙烯和聚酯的组合等。在图的下方用横线所示的标尺S2表示相当于166μm的长度。
如可以从图2看出的那样，多条复合纤维2在相互交叉的部位2a处通过鞘成分彼此熔接而交织起来。另外，在吸液性片1的厚度方向上，在上表面6和其附近以及下表面7和其附近的复合纤维2的集聚状态密，在上表面6和下表面7之间的中间部分，其集聚状态稀疏，在优选的吸液性片1中，包含上表面6且占厚度t的1/10厚度的上部表层11的密度和包含下表面7且占厚度t的1/10的下部表层12的密度，做得比位于上表面6和下表面7之间的中心处且占厚度t的2/10的中心层13的密度高。另外，在优选的吸液性片1中，使得密度从中心层13向上部表层11和下部表层12逐渐增加。特别地，在优选的吸液性片1中，在整个厚度t之中，至少上部表层11和下部表层12的密度在0.07～0.3g/cm3的范围内，中心层13的密度在0.005～0.03g/cm3的范围内。吸液性片1的上表面6和下表面7，以在将多个片1重叠时吸液性片1彼此的滑动性良好的方式平滑地形成，作为其滑动性良好的基准的纵向方向A上的静摩擦系数，利用测定器HEIDONトライホギアミユ-ズ94i(东京都千代田区，新东化学(株)制造)测定时的值在0.1～0.4的范围内。另外，优选地，吸液性片1，在利用指尖抓住其边缘部以便把持时，具有不弯折或者不大地弯曲的刚性，利用作为其刚性的基准的利用JIS L 1096中规定的“弯曲回弹性A法”的测定方法获得的格利柔软度，在将吸液性片1在纵向方向A上弯曲时的值至少为1.00mN。
这样形成的吸液性片1，将其作为鱼肉等的食品的垫使用或者作为包装该食品的包装用片使用，吸收来自于食品的渗出液。这样使用时的图2的吸液性片1，也可以使上表面6和下表面7中的任一个与食品接触，渗出液通过上表面6或者下表面7中的纤维间隙被向中心层13吸收。在贩卖鱼肉的店铺中使用吸液性片1的情况下的店员，可以将重叠的多张吸液性片1拿在一个手上，利用另外一只手一张张地拿起吸液性片1，排列铺设在陈列架等上，重叠的吸液性片1由于彼此的滑动性良好，所以可以迅速地每次排列铺设一张。另外，吸液性片1，由于高密度形成上部表层11和下部表层12，提高作为整个片的刚性，所以，不会简单地弯折，在这种意义上，也可以迅速地每次排列铺设一张。
图3是表示吸液性片1的制造工序的一个例子的图示。从图的左方起，将由复合纤维2形成的梳理纤维网作为原料的纤维网51，向机械方向MD供应。纤维网51具有第一表面51a和第二表面51b，借助同时是加压用辊的处于非加热状态的第一导向辊52和第二导向辊56的作用，第一表面51a贴紧到第一加热辊53的周面54上。将该第一加热辊53加热到能够将与周面54接触的复合纤维2的鞘成分(图中未示出)熔融的程度。其次，纤维网51被第二导向辊56导向，离开第一加热辊53，被载置到环形带57上，在无加压的状态下，通过热风处理室58。在热风处理室58中，利用热风加热纤维网51的内部，将复合纤维2的鞘成分熔融，将相互交叉的复合纤维2彼此在它们相互交叉的部位2a(参照图2)处熔接起来。离开热风处理室58的纤维网51经由非加热状态的第三、第四导向辊61、62向机械方向MD行进，优选在此期间将复合纤维2的鞘成分冷却到其熔融温度以下的温度。接着，纤维网51，借助同时作为加压用辊的处于非加热状态的第五导向辊63和第六导向辊66的作用，第二表面51b贴紧到第二加热辊64的周面65上。第二加热辊64被加热到能够熔融鞘成分的程度。进而，将被第六导向辊66导向、离开第二加热辊64的纤维网51冷却到室温，裁断成适宜的尺寸、形状，成为吸液性片1。另外，纤维网51可以包含有限度为40重量％的纤维素纤维。
在图3的工序中，第一加热辊53用于使纤维网51中的第一表面51a附近的复合纤维2相互熔接，第二加热辊64用于使第二表面51b附近的复合纤维2相互熔接。热风处理室58用于使纤维网51的厚度方向的中央部分的复合纤维2相互熔接以加固吸液性片1的组织。第一、第二导向辊52、56与第一加热辊53协同动作，对纤维网51加压，使纤维网51的第一表面51a贴紧到第一加热辊53上，但是，以不加热纤维网51的方式在非加热状态下、更优选地在冷却状态下使用。第五、第六导向辊63、66与第二加热辊64协同动作，对纤维网51加压，使纤维网51的第二表面51b贴紧到第二加热辊64上，但是，以不加热纤维网51的方式在非加热状态下、更优选地在冷却状态下使用。第一、第二导向辊52、56的圆周速度与第一加热辊53的圆周速度相同，第五、第六导向辊63、66的圆周速度与第二加热辊64的圆周速度相同。
作为利用图3的工序制造的吸液性片1的一个具体的例子，如下所述。作为原料，使用复合纤维2的鞘成分为聚乙烯、芯成分为聚酯、纤维长度为50mm、纤度为2.0dtex、单位面积重量为50g/m2的纤维网51。将第一加热辊53的温度设定在132℃，热风处理室58的热风温度设定在144℃，将第二加热辊64的温度设定在130℃，使纤维网51以50m/min的速度向机械方向MD行进。将第一、第二导向辊52、56对纤维网51的线压力以及第五、第六导向辊63、66对纤维网51的线压力设定成2～5kg/cm。在这种条件下获得的吸液性片1是图2中举例表示的吸液性片，纤维网51中的第一表面51a成为吸液性片1的上表面6，第二表面51b成为下表面7。吸液性片1的厚度t在从图2所示的无负荷状态的吸液性片1的照片中读取时的值为0.83mm，在施加3g/cm2的负荷状态并利用刻度盘式测厚仪读取时的值为0.64mm。另外，处于图2的状态的吸液性片1的密度为0.0635g/cm3，根据图2的照片计算出的包含上表面6的上部表层11的密度为0.1708g/cm3，包含下表面7的下部表层12的密度为0.1033g/cm3，中心层13的密度为0.0122g/cm3。在本发明中，无负荷状态的吸液性片1的厚度，在后面所述的图9中计算吸液性片1的密度的情况下使用。另外，施加负荷的状态下的吸液性片1的厚度，作为对吸液性片1相互比较时的简便手段使用。
在图4中，(a)是举例表示根据本发明的吸液性片1的与图2(a)同样的剖面的60倍的照片，(b)是表示复合纤维2的轮廓的与图2(b)同样的图示。对于图4的吸液性片1，使用鞘成分为聚乙烯、芯成分为聚酯、纤维长度为45mm、纤度为2.2dtex的复合纤维2构成的单位面积重量为51g/m2的纤维网51。第一加热辊53的温度为132℃，第二加热辊64的温度为127℃，热风温度为147～150℃。图的下方的刻度S4表示相当于166μm的长度。
在图5、6、7中，图5是放大30倍表示为了获得图2的吸液性片1而使用的纤维网51的剖面的照片，图6(a)和图7(a)是放大30倍表示与图2的吸液性片1比较的第一、第二比较片71、72的剖面的照片。图6(b)和图7(b)是表示复合纤维2的轮廓的与图2(b)同样的图示。
图5的纤维网51是在图3中向第一加热辊53供应前的状态的纤维网，不经受利用第一加热辊53等进行的热处理，复合纤维2彼此机械交织。
对于图6的第一比较片71，纤维网51经受由图2的第一加热辊53进行的热处理，但是，不经受由热风处理室58和第二加热辊64进行的热处理，只有在与第一加热辊53接触的表面71a附近，复合纤维2密集，相互熔接。图的下方的标尺S6表示相当于333μm的长度。
图7的第二比较片72是图3中举例表示的纤维网51以50m/min的行进速度只通过150℃的热风处理室的片，不经受由第一、第二加热辊53、64进行的热处理。图7表示第二比较片72的剖面，图7的下方的标尺S7表示相当于333μm的长度。
在图8中，(a)是对于利用水溶性粘结剂将2.0dtex的多条人造丝纤维81接合起来获得的单位面积重量49.4g/m2的无纺织物形成的第三比较片73，放大100倍表示其剖面的照片。(b)是表示(a)的人造丝纤维81的轮廓的与图2同样的图示。第三比较片73是具有0.45mm厚度的现有技术的典型的吸液性片，在不容易弯折这一点上极为优异，但是，存在着在湿润状态下的强度显著降低、吸水量·吸油量低、保水率·保油率低的问题。图的下方的标尺S8表示相当于100μm的长度。
表1是根据本发明的吸液性片与第一～第三比较片71～73的特性比较表。在表1中，将图2、4各自的吸液性片1作为吸液性片1a、1b表示，除此之外，将具有单位面积重量30g/m2的片表示为吸液性片1c，将具有单位面积重量80g/m2的片表示为吸液性片1d。表1中的各个特性的测定方法如下所述。
a.厚度：利用刻度盘式测厚仪测定在各个试验片上施加3g/cm2的表面压力时的厚度。
b.格利柔软度：基于JIS L 1096的第60.20.1节的A法(Gurley法：格利法)中规定的测定方法，使用格利柔软度试验机(安田精机制作所制造的No.311型)，利用3.8×2.5cm的试验片进行测定。对于试验片，准备其长度方向与图3中的机械方向MD相一致的试验片和与交叉方向CD相一致的试验片两种。将各种试验片分别称为MD、CD，对于它们各测定5次，求出其平均值。
c.静摩擦系数：作为测定器使用新东科学(株)制造的HEIDONトライボギアミユ-ズ(μs)型号：94i。对试验片的表面、背面各在5个部位测定机械方向MD和交叉方向CD的静摩擦系数，求出在各个方向上的平均值。
d.吸水量、保水量、保水率：将预先测定重量的14×6cm的大小的试验片载置到10网目的金属网上，浸渍在0.9％的食盐水中。浸渍3分钟之后，和金属网一起取出，静置5分钟后，测定试验片的重量，将试验片的重量增加量W1作为吸水量。其次，利用玻璃板夹持该试验片，施加420g的负荷，静置3分钟。之后，测定试验片的重量，求出试验片的重量减少量W2，将W1-W2作为保水量，将(W1-W2)/W1×100作为保水率(％)。
e.吸油量、保油量、保油率：除代替0.9％食盐水使用市场出售的色拉油之外，利用和吸水量、保水量、保水率的测定同样的步骤进行测定。
f.作业性(试验片的滑动容易程度)：由熟练的操作者用一只手抓住纵向方向A和横向方向B的尺寸为14×6cm、纵向方向A与图3的机械方向MD相一致的试验片30张，用另外一只手一张张拿起该试验片，观察这时的试验片彼此之间的滑动的容易程度，分为极好、良好、不好、极为不好四个级别进行评价。作为滑动容易程度的基准，将现有技术中使用的第三比较片73的滑动性作为良好。
g.作业性(试验片的弯折困难程度)：对于各个试验片，在评价“f.作业性(试验片的滑动容易程度)”时，观察是否会由于试验片弯折或者进行大的弯曲而成为对迅速作业的妨碍，分为极好、良好、不好、极为不好四个级别进行评价。作为弯折困难程度的基准，将第三比较片73的弯折的困难程度作为良好。
在表1中，由1a、1b、1c、1d所例示的吸液性片，静摩擦系数和第三比较片73的程度相同或者比其小，重叠的吸液性片之间容易滑动，所以，容易从用一只手抓着的吸液性片的摞中一张张地拿出吸液性片。另外，吸液性片的格利柔软度，即使没有达到第三比较片73的格利柔软度的程度，但也是高的值，即使在利用指尖抓住以把持吸液性片时，也不能简单地将吸液性片弯折或者进行大的弯曲。吸液性片的吸水量和给油量与第三比较片73的基本相同，但是，吸液性片在保水率、保油率方面优于第三比较片73。另外，吸液性片同与其单位面积重量基本上相同的第三比较片73相比较，干燥拉伸强度和湿润拉伸强度远远优于第三比较片73。因此，若进行综合评价，可以说，以吸液性片1a、1b、1c、1d为例的吸液性片1比第三比较片73作业性更好。这样的吸液性片1，将其一张张地排列铺设到陈列架上时的作业是极其容易的，能够很好地吸收水性或油性的渗出液，而且，即使在湿润的状态下，也不会简单的破损。
与吸液性片1比较时的第一比较片71，厚度厚，而且具有静摩擦系数变高的倾向，当将第一比较片71作为吸液性片使用时，难以用一只手抓住多张第一比较片，另外，即使想要从第一比较片71的摞中一张张拿出，片71彼此难以滑动，不能迅速地取出。第二比较片72厚度极厚，格利柔软度低，作为吸液性片的作业性极差。第一、第二比较片71、72，在具有高吸水量方面优异，但是，在保水率低方面是不好的。吸水量高、保水率低的吸液性片，意味着在使用之后施加外部压力时，吸收的渗出液会大量地排出。在这样的吸液性片中，例如在处理使用完的吸液性片时，该片吸收的渗出液容易变成液滴落下。第一、第二比较片71、72，如可以从其厚度厚来理解的那样，由于在图3的工序中供应的作为原料的纤维网51未被充分压缩，具有大的纤维间隙，所以，表观上的吸水量变高。另一方面，在吸液性片1的情况下，即使在上部表层11和下部表层12两层中复合纤维2的集聚状态密，但是在中心层13中复合纤维2的集聚状态稀疏，纤维间隙大，所以，在实用上吸水量是足够的，而且，由于密度高的上部表层11和下部表层12的存在，不会简单地排出吸收的渗出液。
根据本发明的吸液性片1，并不限定使用领域，但是，在供给鱼肉贩卖店或餐馆、家庭等一般的使用领域的情况下，在将操作容易性(作业性)吸水性、吸油性、强度等维持在适当的水平方面，优选至少含有60重量％的复合纤维2。复合纤维2，优选地，纤维长度在30～70mm的范围内，纤度在1～6dtex的范围内。另外，吸液性片1，为了提高吸水量和保水率，也可以含有以40重量％为限度的人造丝纤维或棉纤维等吸水性好的纤维素纤维。另外，吸液性片1，通过混合纤度不同的复合纤维2，可以调整吸液性片1的格利柔软度、压缩性、手抓时的触感等。一般的使用领域的吸液性片1的单位面积重量优选为30～80g/m2，单位面积重量不足30g/m2的情况下的吸液性片1有时会产生吸水能力不足的问题。另外，单位面积重量超过80g/m2的情况下的吸液性片1，吸水能力会超过所需的能力。
图9(a)、(b)、(c)是表示求出本发明中具有单位面积重量为w的吸液性片1的密度时的步骤的图示。该步骤如下所述。图9(a)的吸液性片1的剖面照片与图2的照片同样，在该照片中，测定表示为A面、B面的图2的上表面6和下表面7之间的尺寸，求出厚度t。其次，利用Adobe公司制造的图像解析用软件Photoshop中的256色调层次化图像处理，将剖面照片的色调用256个色调层次表示。将1～127色调层次作为空隙(黑)、128～256色调层次作为纤维(白)，对图像进行转换(图9(b))。进而，将吸液性片1的厚度t等分成图中所示的第一层～第十层共10层(图9(c))，数出各个层中的白的个数。使作为图2的上部表层11的第一层的白的个数为A，作为下部表层12的第十层的白的个数为B，将在吸液性片1的厚度方向的中心、占其厚度t的2/10的第五层和第六层作为中心层13，使这些第五、第六层的白的个数的平均值作为中心层13的白的个数C。求出A/C，B/C，将这些值作为相对于中心层13的密度比例。对于具有厚度t和单位面积重量w的吸液性片1的各个层，根据白的个数的比例分配单位面积重量w，求出各层的密度。具体的例子如下所述。
吸液性片1，厚度t为0.00787cm，单位面积重量w为0.005g/m2。图9(c)的第一～第十层的白的个数如表2所示，使第五、第六层的白的个数的平均值为1时的各层的白的个数比例也如表2所示。另外，当使由第五、第六层构成的中心层13的密度为a时，a与单位面积重量的关系如下所示。
63.1×a(g/cm3)×0.00787(cm)＝0.005(g/cm2)
a＝0.0101(g/cm3)
基于该a值计算的各层的密度如表2所示。
[表2]
图10是表示根据本发明的制造方法的一个例子和图3同样的工序图。但是，在图10的工序中，不包含图3的热风处理室58。在该工序中，通过依次使纤维网51与第一加热辊53和第二加热辊64接触，依次加热纤维网51的第一、第二表面51a、51b，通过将这两个面51a、51b各自附近的复合纤维2熔接起来，可以获得图2所例示的吸液性片1。
另外，在根据本发明的制造方法中，也可以使图3所示的热风处理室58移动到第一加热辊53之前或第二加热辊64之后。

Claims (12)

1.一种吸液性片，所述吸液性片由含有热塑性合成纤维、由相互并行的第一表面和第二表面规定厚度的无纺织物形成，使前述第一、第二表面中的任一个与食品接触，用于吸收来自于前述食品的渗出液，其中，
前述热塑性合成纤维是具有1～6dtex的纤度的芯鞘型的复合纤维，形成前述复合纤维的鞘成分的第一热塑性合成树脂的熔融温度比形成前述复合纤维的芯成分的第二热塑性合成树脂的熔融温度低，相互交叉的前述热塑性合成纤维通过前述鞘成分彼此熔接而交织起来，形成前述无纺织物，
前述无纺织物具有30～80g/m2的单位面积重量，含有至少60重量％的前述热塑性合成纤维，在将前述厚度从前述第一表面向前述第二表面十等分成第一层～第十层时的含有前述第一表面的前述第一层和含有前述第二表面的前述第十层的密度，比位于前述厚度的中央的第五层和第六层的密度的平均值高。
2.如权利要求1所述的吸液性片，其特征在于，前述吸液性片是具有相互正交的纵向方向和横向方向的矩形片，前述纵向方向的尺寸比前述横向方向的尺寸大，基于JIS L 1096第60.20.1节的A法(格利法)中规定的测定方法的在前述纵向方向上的格利柔软度至少为1.00mN。
3.如权利要求2所述的吸液性片，其特征在于，前述第一表面及前述第二表面的在前述纵向方向上的静摩擦系数为0.1～0.4。
4.如权利要求1～3中任何一项所述的吸液性片，其特征在于，前述第一层和前述第十层的密度在0.07～0.3g/cm3的范围内，前述第五层和前述第六层的密度的平均值在0.005～0.03g/cm3的范围内。
5.如权利要求1～4中任何一项所述的吸液性片，其特征在于，前述吸液性片包含有以40重量％为限度的纤维素系纤维。
6.一种吸液性片的制造方法，其特征在于，所述吸液性片利用包含有热塑性合成纤维、由相互并行的第一表面和第二表面规定厚度的无纺织物形成，使前述第一、第二表面中的任一个与食品接触，用于吸收来自于前述食品的渗出液，所述吸液性片至少经由下述工序制造：
(1)向机械方向供应纤维网的工序，所述纤维网至少包含60重量％的热塑性合成纤维、单位面积重量为30～80g/m2、厚度由相互并行的一对表面规定，前述热塑性合成纤维是具有1～6dtex的纤度的芯鞘型的复合纤维，形成前述复合纤维的鞘成分的第一热塑性合成树脂的熔融温度比形成前述复合纤维的芯成分的第二热塑性合成树脂的熔融温度低；
(2)形成前述第一表面的工序，在所述形成前述第一表面的工序中，将前述纤维网引导到具有处于前述第一热塑性合成树脂的熔融温度以上、前述第二热塑性合成树脂的熔融温度以下的表面温度的第一加热辊和处于非加热状态的加压辊之间，一边使前述纤维网的前述一对表面中的一个表面与前述第一加热辊的周面贴紧，一边使前述纤维网向前述机械方向行进，使形成前述一个表面的前述复合纤维在前述纤维网的厚度方向上相互熔接，形成前述第一表面；
(3)形成前述第二表面的工序，在所述形成前述第二表面的工序中，将通过前述第一加热辊之后的前述纤维网的前述一对表面中的另外一个表面引导到具有处于前述第一热塑性合成树脂的熔融温度以上、前述第二热塑性合成树脂的熔融温度以下的表面温度的第二加热辊和处于非加热状态的加压辊之间，一边使前述纤维网的前述另外一个表面与前述第二加热辊的周面贴紧，一边使前述纤维网向前述机械方向行进，使形成前述另外一个表面的前述复合纤维在前述纤维网的厚度方向上相互熔接，形成前述第二表面；
(4)然后是冷却工序，在所述冷却工序中，将前述纤维网冷却到室温。
7.如权利要求6所述的制造方法，其特征在于，在前述工序(2)之前、前述工序(2)与(3)之间以及在前述工序(3)之后的其中之一，包括熔接工序，所述熔接工序，使前述纤维网向前述机械方向行进，使之在无加压的状态下通过具有处于前述第一热塑性合成树脂的熔融温度以上、前述第二热塑性合成树脂的熔融温度以下的室温的加热室，在前述加热室中，使前述复合纤维在相互接触的部分处熔接。
8.如权利要求6或7所述的制造方法，其特征在于，在将前述无纺织物的前述厚度从前述第一表面向前述第二表面十等分成第一层～第十层时，包含前述第一表面的第一层和包含前述第二表面的前述第十层的密度比位于前述厚度的中央的第五层和第六层的密度的平均值高。
9.如权利要求8所述的制造方法，其特征在于，前述第一层和前述第十层的密度在0.07～0.3g/cm3的范围内，前述第五层和前述第六层的密度的平均值在0.005～0.03g/cm3的范围内。
10.如权利要求6～9中任何一项所述的制造方法，其特征在于，前述吸液性片的根据JIS L 1096第60.20.1节的A法(格利法)中规定的测定方法的在前述机械方向上的格利柔软度，至少为1.00mN。
11.如权利要求6～10中任何一项所述的制造方法，其特征在于，前述第一表面及前述第二表面的前述机械方向的静摩擦系数在0.1～0.4范围内。
12.如权利要求6～11中任何一项所述的制造方法，其特征在于，前述纤维网包含有以40重量％为限度的纤维素系纤维。
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