JP5105007B2 - 逆シフト反応用触媒およびそれを用いた合成ガスの製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、一酸化炭素と水蒸気から二酸化炭素と水素を生成するシフト反応の逆の反応である、二酸化炭素と水素から一酸化炭素と水蒸気を生成する反応に対する活性を有する逆シフト反応用触媒およびそれを用いた合成ガスの製造方法に関する。
近年、二酸化炭素は地球温暖化の主要原因物質であることから、排出量の削減・有効利用が緊急の課題とされている。また、石油精製や石油化学などの技術分野からは炭化水素系ガスが発生するが、効率的により有効な物質に変換する方法が求められている。
このような状況の下で、水素と二酸化炭素を用いて逆シフト反応を行わせ、生成した一酸化炭素と未反応の水素からなる合成ガスを製造する方法が提案されている（特許文献１および２参照）。
また、特許文献１の従来技術（段落０００２）に示されているように、水蒸気改質後のガス中の二酸化炭素を分離し、改質器に戻す方法が知られている。
ところで、水素を製造することを目的に、下記の式(１)で示されるシフト反応を促進させるための触媒、いわゆるシフト反応用触媒については、多くの触媒が実用化されている。
ＣＯ ＋ Ｈ2Ｏ → ＣＯ2 ＋ Ｈ2 ……(１)
ＣＯ ＋ Ｈ2Ｏ → ＣＯ2 ＋ Ｈ2 ……(１)
また、シフト反応を促進させる触媒のうちの多くのものは、下記の式(２)で示される逆シフト反応用の触媒としての活性も有していると考えられる。
ＣＯ2 ＋ Ｈ2 → ＣＯ ＋ Ｈ2Ｏ ……(２)
ＣＯ2 ＋ Ｈ2 → ＣＯ ＋ Ｈ2Ｏ ……(２)
ところで、この逆シフト反応は、反応により生成する合成ガスの組成（平衡組成）を考えると、６００℃以上の高温で反応を行わせることが望ましい。しかしながら、６００℃以上という温度は、通常、シフト反応を行わせる温度よりはるかに高温であるため、通常のシフト反応用の触媒を使用することは困難であるのが実情である。
また、一般的な水蒸気改質触媒中でも逆シフト反応は進行するが、加圧条件下においては、水蒸気改質反応の逆反応である、下記の式(３)のメタネーションが起こり、メタンが生成して一酸化炭素濃度が低下するという問題点がある。
ＣＯ ＋ ３Ｈ2 → ＣＨ4 ＋ Ｈ2Ｏ ……(３)
ＣＯ ＋ ３Ｈ2 → ＣＨ4 ＋ Ｈ2Ｏ ……(３)
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、高温での使用が可能で、メタネーション反応の生成を抑制して、効率よく逆シフト反応を生成させて、メタン含有率の低い、一酸化炭素と水素からなる合成ガスを得ることが可能な逆シフト反応用触媒および該逆シフト反応用触媒を用いた合成ガスの製造方法を提供することを目的とする。
上記課題を解決するために、本発明の逆シフト反応用触媒は、
二酸化炭素と水素から一酸化炭素と水蒸気を生成させるために用いられる逆シフト反応用触媒であって、
Ｃａ，ＳｒおよびＢａからなる群より選ばれる少なくとも１種類のアルカリ土類金属と、ＴｉおよびＺｒからなる群より選ばれる少なくとも１種の遷移金属とを含むペロブスカイト化合物からなるものであること
を特徴としている。
二酸化炭素と水素から一酸化炭素と水蒸気を生成させるために用いられる逆シフト反応用触媒であって、
Ｃａ，ＳｒおよびＢａからなる群より選ばれる少なくとも１種類のアルカリ土類金属と、ＴｉおよびＺｒからなる群より選ばれる少なくとも１種の遷移金属とを含むペロブスカイト化合物からなるものであること
を特徴としている。
また、本発明の合成ガスの製造方法は、二酸化炭素と水素を含む原料ガスを、７００℃以上の温度条件で、請求項１記載の逆シフト反応用触媒と接触させて、逆シフト反応させることを特徴としている。
本発明の逆シフト反応用触媒は、Ｃａ，ＳｒおよびＢａからなる群より選ばれる少なくとも１種類のアルカリ土類金属と、ＴｉおよびＺｒからなる群より選ばれる少なくとも１種類の成分を含むペロブスカイト化合物からなる。そして、本発明の逆シフト反応用触媒のような、アルカリ土類金属を含むペロブスカイト化合物は、塩基性の触媒として作用するため、ＣＯ2との親和性が高く、また格子内の酸素による酸化還元が行われるため、ＣＯ2を用いた逆シフト反応において高い触媒活性を有する。
その結果、この逆シフト反応用触媒を用いることにより、高温条件下で、メタネーション反応を抑制しつつ、水素と二酸化炭素の逆シフト反応を効率よく促進させることが可能になり、一酸化炭素と水素を含む合成ガスを効率よく製造することが可能になる。
ところで、既に述べたようにシフト反応は、下記の式(１)に示すように、ＣＯとＨ2Ｏを原料として、Ｈ2とＣＯ2を生成させる反応である。
ＣＯ ＋ Ｈ2Ｏ → ＣＯ2 ＋ Ｈ2 ……(１)
このとき、ＣＯ2、Ｈ2、ＣＯ、Ｈ2Ｏの組成は化学平衡によって支配され、水素製造プロセスでは、上記の式(１)の反応が進行しやすい低温で行われる。
ＣＯ ＋ Ｈ2Ｏ → ＣＯ2 ＋ Ｈ2 ……(１)
このとき、ＣＯ2、Ｈ2、ＣＯ、Ｈ2Ｏの組成は化学平衡によって支配され、水素製造プロセスでは、上記の式(１)の反応が進行しやすい低温で行われる。
そして、高温域においては、逆の方向の反応、すなわち、下記の式(２)で示す、逆シフト反応が生起する。
ＣＯ2 ＋ Ｈ2 → ＣＯ ＋ Ｈ2Ｏ ……(２)
ＣＯ2 ＋ Ｈ2 → ＣＯ ＋ Ｈ2Ｏ ……(２)
よって、Ｈ2とＣＯ2を原料としてＣＯ濃度の高い合成ガスを得たい場合には、通常のシフト反応プロセスより高温で、上記式(２)の逆シフト反応を進行させればよい。
なお、上記の式(２)では、ＣＯとＨ2Ｏが生成することになるが、上述のようにＣＯ2、Ｈ2、ＣＯ、Ｈ2Ｏの組成は化学平衡によって支配されるので、得られるガスの組成は反応温度と原料ガスのＣＯ2／Ｈ2比によって決まる。合成ガスを得るためには反応後のガスから未反応のＣＯ2と生成したＨ2Ｏを取り除けばよい。原料ガスのＨ2の比率が高いほど得られる合成ガスのＨ2比率を高くすることができる。
本発明の逆シフト反応用触媒は、７００℃を越えるような高温（例えば、７００℃〜１１００℃）で、上記の式(２)の反応を生じさせる触媒として活性を有する。ただし、本発明の逆シフト反応用触媒の反応機構の詳細については必ずしも明らかになっていないのが実情である。
また、本発明の合成ガスの製造方法のように、二酸化炭素と水素を含む原料ガスを、７００℃以上の温度条件で、請求項１記載の逆シフト反応用触媒と接触させて、逆シフト反応させることにより、利用価値の高い合成ガスを効率よく製造することができる。
以下に本発明の実施例を示して、本発明の特徴とするところをさらに詳しく説明する。
［逆シフト反応用触媒の製造］
(１)本発明の実施例にかかる逆シフト反応用触媒Ａの製造
(ａ)ＳｒＣＯ3とＴｉＯ2を、モル比１．０：１．０となるように秤量し、ボールミルにより混合した後に乾燥を行った。
(ｂ)次に、この混合物にバインダーを加えて直径２〜５ｍｍの球状に造粒した。
(ｃ)得られた粒状体を空気中にて１１００℃で１ｈ焼成し、複合酸化物（ＳｒＴｉＯ3）からなる逆シフト反応用触媒Ａを得た。
(１)本発明の実施例にかかる逆シフト反応用触媒Ａの製造
(ａ)ＳｒＣＯ3とＴｉＯ2を、モル比１．０：１．０となるように秤量し、ボールミルにより混合した後に乾燥を行った。
(ｂ)次に、この混合物にバインダーを加えて直径２〜５ｍｍの球状に造粒した。
(ｃ)得られた粒状体を空気中にて１１００℃で１ｈ焼成し、複合酸化物（ＳｒＴｉＯ3）からなる逆シフト反応用触媒Ａを得た。
(２)本発明の実施例にかかる逆シフト反応用触媒Ｂの製造
(ａ)ＳｒＣＯ3とＺｒＯ2を、モル比１．０：１．０となるように秤量し、ボールミルにより混合した後に乾燥を行った。
(ｂ)次に、この混合物にバインダーを加えて直径２〜５ｍｍの球状に造粒した。
(ｃ)得られた粒状体を空気中にて１１００℃で１ｈ焼成し、複合酸化物（ＳｒＺｒＯ3）からなる逆シフト反応用触媒Ｂを得た。
(ａ)ＳｒＣＯ3とＺｒＯ2を、モル比１．０：１．０となるように秤量し、ボールミルにより混合した後に乾燥を行った。
(ｂ)次に、この混合物にバインダーを加えて直径２〜５ｍｍの球状に造粒した。
(ｃ)得られた粒状体を空気中にて１１００℃で１ｈ焼成し、複合酸化物（ＳｒＺｒＯ3）からなる逆シフト反応用触媒Ｂを得た。
(３)本発明の実施例にかかる逆シフト反応用触媒Ｃの製造
(ａ)ＢａＣＯ3とＺｒＯ2を、モル比１．０：１．０となるように秤量し、ボールミルにより混合した後に乾燥を行った。
(ｂ)次に、この混合物にバインダーを加えて直径２〜５ｍｍの球状に造粒した。
(ｃ)得られた粒状体を空気中にて１１００℃で１ｈ焼成し、複合酸化物（ＢａＺｒＯ3）からなる逆シフト反応用触媒Ｃを得た。
(ａ)ＢａＣＯ3とＺｒＯ2を、モル比１．０：１．０となるように秤量し、ボールミルにより混合した後に乾燥を行った。
(ｂ)次に、この混合物にバインダーを加えて直径２〜５ｍｍの球状に造粒した。
(ｃ)得られた粒状体を空気中にて１１００℃で１ｈ焼成し、複合酸化物（ＢａＺｒＯ3）からなる逆シフト反応用触媒Ｃを得た。
(４)本発明の実施例にかかる逆シフト反応用触媒Ｄの製造
(ａ)ＣａＣＯ3とＺｒＯ2を、モル比１．０：１．０となるように秤量し、ボールミルにより混合した後に乾燥を行った。
(ｂ)次に、この混合物にバインダーを加えて直径２〜５ｍｍの球状に造粒した。
(ｃ)得られた粒状体を空気中にて１１００℃で１ｈ焼成し、複合酸化物（ＣａＺｒＯ3）からなる逆シフト反応用触媒Ｄを得た。
(ａ)ＣａＣＯ3とＺｒＯ2を、モル比１．０：１．０となるように秤量し、ボールミルにより混合した後に乾燥を行った。
(ｂ)次に、この混合物にバインダーを加えて直径２〜５ｍｍの球状に造粒した。
(ｃ)得られた粒状体を空気中にて１１００℃で１ｈ焼成し、複合酸化物（ＣａＺｒＯ3）からなる逆シフト反応用触媒Ｄを得た。
(５)本発明の実施例にかかる逆シフト反応用触媒Ｅの製造
(ａ)ＳｒＣＯ3とＴｉＯ2とＺｒＯ2を、モル比１．０：０．２５：０．７５となるように秤量し、ボールミルにより混合した後に乾燥を行った。
(ｂ)次に、この混合物にバインダーを加えて直径２〜５ｍｍの球状に造粒した。
(ｃ)得られた粒状体を空気中にて１１００℃で１ｈ焼成し、複合酸化物（ＳｒＴｉＯ3とＳｒＺｒＯ3の混合物）からなる逆シフト反応用触媒Ｅを得た。
(ａ)ＳｒＣＯ3とＴｉＯ2とＺｒＯ2を、モル比１．０：０．２５：０．７５となるように秤量し、ボールミルにより混合した後に乾燥を行った。
(ｂ)次に、この混合物にバインダーを加えて直径２〜５ｍｍの球状に造粒した。
(ｃ)得られた粒状体を空気中にて１１００℃で１ｈ焼成し、複合酸化物（ＳｒＴｉＯ3とＳｒＺｒＯ3の混合物）からなる逆シフト反応用触媒Ｅを得た。
(４)比較用の触媒（比較例）の用意
比較用の触媒として、以下の三種類の触媒を用意した。
(ａ)市販のγ‐アルミナ（触媒Ｆ）
(ｂ)Ｎｉを主たる成分とするメタンの水蒸気改質触媒（Ｎｉ＋Ａｌ2Ｏ3）（触媒Ｇ）
(ｃ)ＭｇＯ（触媒Ｈ）
比較用の触媒として、以下の三種類の触媒を用意した。
(ａ)市販のγ‐アルミナ（触媒Ｆ）
(ｂ)Ｎｉを主たる成分とするメタンの水蒸気改質触媒（Ｎｉ＋Ａｌ2Ｏ3）（触媒Ｇ）
(ｃ)ＭｇＯ（触媒Ｈ）
[逆シフト反応試験および特性の評価]
本発明の実施例にかかる逆シフト反応用触媒Ａ〜Ｅと、比較例の触媒Ｆ〜Ｈを用いて、二酸化炭素と水素を含む原料ガスから、一酸化炭素と水蒸気を生成させる逆シフト反応試験を行い、各触媒の特性を評価した。
本発明の実施例にかかる逆シフト反応用触媒Ａ〜Ｅと、比較例の触媒Ｆ〜Ｈを用いて、二酸化炭素と水素を含む原料ガスから、一酸化炭素と水蒸気を生成させる逆シフト反応試験を行い、各触媒の特性を評価した。
逆シフト反応試験は、図１に示す試験装置を用いて、以下に説明する方法により行った。
図１に示すように、ここで用いた試験装置は、外部にヒーター２を備えた反応管１と、反応管１にガスを供給するためのガス入口４と、反応管１からガスを排出させるためのガス出口５と、反応管内の圧力を調整するための圧力調整器６とを備えている。
図１に示すように、ここで用いた試験装置は、外部にヒーター２を備えた反応管１と、反応管１にガスを供給するためのガス入口４と、反応管１からガスを排出させるためのガス出口５と、反応管内の圧力を調整するための圧力調整器６とを備えている。
そして、反応管１に、上記のようにして製造した逆シフト反応用触媒（触媒Ａ〜Ｈ）３をそれぞれ２．５ｃｃ充填し、ヒーター２により７００℃に加熱し、反応管１のガス入口４から水素（Ｈ2）と二酸化炭素（ＣＯ2）の混合ガス（Ｈ2：ＣＯ2＝６３：３７（容積比））を９．４ＮＬ／ｈの割合（ＳＶ（空間速度）＝３７５０ｈ-1）で流通させ、逆シフト反応試験を行った。
そして、試験中は反応管１のガス出口５から排出されるガスから水分を除去した後、分析装置に導入してガス組成を分析し、それぞれの触媒を用いた場合のガス組成を調べた。
なお、試験中は、式（２）の逆シフト反応の進行によりＣＯ2が消費されるが、副反応として式（３）のメタネーションに従い生成したＣＯはＨ2と反応してメタンが生成する。
ＣＯ2 ＋ Ｈ2 → ＣＯ ＋ Ｈ2Ｏ ……(２)
ＣＯ ＋ ３Ｈ2 → ＣＨ4 ＋ Ｈ2Ｏ ……（３）
ＣＯ2 ＋ Ｈ2 → ＣＯ ＋ Ｈ2Ｏ ……(２)
ＣＯ ＋ ３Ｈ2 → ＣＨ4 ＋ Ｈ2Ｏ ……（３）
表１に、触媒Ａ〜Ｈの比表面積と、各触媒Ａ〜Ｈを用いて行った逆シフト反応試験における反応後のガス組成と、平衡計算を行って求めた試験条件下における平衡組成（計算値）を示す。
なお、表１における触媒Ａ〜Ｈの比表面積は、ＢＥＴ法により測定した値である。また、ＣＯ2転化率とは、原料のＣＯ2がＣＯもしくはＣＨ4になった割合を示すものであり、以下の式（４）によって算出した値である。
転化率＝(ＣＯ濃度＋ＣＨ4濃度)／(ＣＯ濃度＋ＣＨ4濃度＋ＣＯ2濃度) ……（４）
転化率＝(ＣＯ濃度＋ＣＨ4濃度)／(ＣＯ濃度＋ＣＨ4濃度＋ＣＯ2濃度) ……（４）
表１に示すように、本発明の要件を備えた、逆シフト反応用触媒Ａ〜Ｄ（アルカリ土類金属を含むペロブスカイト化合物）は、高いＣＯ2転化率を示すことが確認された。
また、逆シフト反応用触媒Ａと逆シフト反応用触媒Ｂの混合系である触媒Ｅも高いＣＯ2転化率を示しており、逆シフト反応用触媒Ａ〜Ｄと同様に高い触媒活性を有していることが確認された。
また、触媒活性と比表面積には相関があり、比表面積の大きな逆シフト反応用触媒Ｃや触媒Ｅは特に触媒活性が高いことが確認された。
一方、比較用の触媒Ｆのγ−アルミナは、比表面積が逆シフト反応用触媒Ａ〜Ｅよりも１０倍以上大きいにも関わらず触媒活性が低いことが確認された。
また、市販のメタン改質触媒である触媒Ｇは逆シフト反応用触媒としての活性を有しており、高いＣＯ2転化率を持つが、副反応のメタネーションが起こることが確認された。なお、メタンの生成量は平衡組成と同等の濃度であり、よりメタネーションが起こりやすい加圧条件下では使用することができないことが確認された。
また、比較用の触媒Ｈ（塩基性の触媒であるＭｇＯを用いた触媒）も、逆シフト反応用触媒としての活性は比較用の触媒Ｆよりも高く、また、メタネーションも起こらないことが確認された。しかしながら、本発明の要件を備えた触媒Ａ〜Ｅと比べると触媒活性が大幅に低く、逆シフト反応用触媒として好ましくないことが確認された。
以上の結果から、本発明の要件を備えた触媒（アルカリ土類金属を含むペロブスカイト化合物）は逆シフト反応用触媒として高い活性を有しており、しかも、副反応であるメタネーションを引き起こさない、優れた特性を有するものであることが確認された。
また、合成ガスを原料に用いる液体燃料などの化学合成においては、一般に合成圧力が高いほど転化率が増加することが知られている。そのため、この化学合成プロセスの前段の、合成ガスの製造プロセス（逆シフト反応プロセス）においても、加圧プロセスを採用することが望まれるが、本発明によればその要請に応えることが可能になる。すなわち、加圧下での逆シフト反応においてはメタネーションが発生しやすいが、本発明の逆シフト反応用触媒を用いることにより、メタネーションを引き起こすおそれなく、加圧プロセスを採用することが可能になる。
したがって、高温、加圧条件においてもメタン（ＣＨ4）の生成を抑えて、メタン含有率の低い、一酸化炭素と水素を高い割合で含む合成ガスを効率よく製造することが可能な本発明の触媒および本発明の合成ガスの製造方法は、極めて有意義であるということができる。
なお、本発明は上記の実施例に限定されるものではなく、逆シフト反応用触媒の製造方法や、本発明の逆シフト反応用触媒を用いる場合の逆シフト反応の具体的な条件などに関し、発明の範囲内において、種々の応用、変形を加えることが可能である。
１ 反応管
２ ヒーター
３ 逆シフト反応用触媒
４ 反応管のガス入口
５ 反応管のガス出口
６ 圧力調整器
２ ヒーター
３ 逆シフト反応用触媒
４ 反応管のガス入口
５ 反応管のガス出口
６ 圧力調整器
Claims (2)
- 二酸化炭素と水素から一酸化炭素と水蒸気を生成させるために用いられる逆シフト反応用触媒であって、
Ｃａ，ＳｒおよびＢａからなる群より選ばれる少なくとも１種類のアルカリ土類金属と、ＴｉおよびＺｒからなる群より選ばれる少なくとも１種の遷移金属とを含むペロブスカイト化合物からなるものであること
を特徴とする逆シフト反応用触媒。 - 二酸化炭素と水素を含む原料ガスを、７００℃以上の温度条件で、請求項１記載の逆シフト反応用触媒と接触させて、逆シフト反応させることを特徴とする合成ガスの製造方法。
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