JP5019661B2 - 造粒方法及び造粒装置 - Google Patents
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Description
上記の造粒方法において、流動層造粒機又は撹拌造粒機を用いることが好ましく、分散体中に含まれる過熱水蒸気の質量割合が、ノズルから噴出される過熱水蒸気の理論流量と、ノズルに供給される水の実測流量とから求められる質量割合において、23〜63質量%の範囲に設定されていることが好ましい。
本実施形態の造粒方法は、水に可溶な成分を含む粉体を造粒する方法である。この造粒方法では、過熱水蒸気中に微細水滴を分散させた分散体をノズルから噴出させることで、その分散体と流動状態の粉体とを接触させる。分散体は、飽和水蒸気と液体状態の水とをノズルから同時に噴出させて得られる。
ノズル14に供給される水の実測流量(F)は、図1に示す流量計17により測定される。
P1:流路の内圧[MPa]
T1:流路の温度[K]
流路の内圧(P1)、流路の温度(T1)は、図1に示すように、ノズル14近傍に設けられる圧力計15及び温度計16により測定される。
κ:比熱比=1.34
P2は、臨界圧力Pc[MPa]であり、下記の式(3)で示される。
β:ノズル係数
Re:レイノルズ数=104〜106
ノズル係数α及びβは、日本機械学会論文集,66巻,642号,No.98−1326(pp438−444)「音速ノズルの流出係数とガス種の関係」に準拠して実測される値から導かれる。本明細書において、ノズル係数α及びβは、空気を用いて測定した各種測定値から算出される。
バルブ45の操作により空気流量を数段から数十段階に調整し、流量計46、温度計47及び圧力計48により、流量U’、温度T1、及び圧力P1をそれぞれ測定する。
それぞれの流量設定において、理論空気流量qを下記式(5)により算出する。
κ=1.4020
<手順(3)>
それぞれの流量設定において、理論空気流量qに対する実測空気流量q’の比u(u=q’/q)を算出する。ここで、実測空気流量q’は、流量計46により測定された体積流量から算出される質量流量である。
それぞれの流量設定において、下記式(6)からレイノルズ数(Re)を算出する。
Re=d/(ν×w2)・・・(6)
d:ノズル口径[m]
ν:空気の動粘性係数[m2/s]
w2:空気の流速[m/s]
ここで求められるレイノルズ数(Re)は、ノズル44のオリフィス部における空気の流れのレイノルズ数である。
ν=η/ρ
η:空気の粘性係数[Pa・s]
この空気の粘性係数(η)に対しては温度及び圧力依存が小さいので、以下の定数を用いる。
ρ:空気の密度[kg/m3]
この空気の密度(ρ)は、上記<手順(1)>で測定した温度T1、及び圧力P1、並びに気体の状態方程式を用いて算出する。すなわち、空気の密度(ρ)は、下記式(7)に示される。
式(7)中のT2は、下記式(8)に示す断熱膨張の式から算出される。
それぞれの流量設定において、1/(Re)1/2をx軸、及び、上記<手順(3)>で求めたuをy軸にプロットし、上記式(4)を変形した下記式(10)を回帰式として、ノズル係数α及びβを算出する。
式(4)中のレイノルズ数(Re)は、図1に示す分散体発生装置11にて測定される圧力及び温度から算出する。詳述すると、レイノルズ数は、下記式(11)によって算出される。
d:ノズル口径[m]
ν:水蒸気の動粘性係数[m2/s]
w2:水蒸気の流速[m/s]
水蒸気の動粘度係数は、圧力計15及び温度計16の測定値から決定される粘性係数、及び気体の状態方程式から算出される水蒸気の密度から算出される。水蒸気の流速は、上記式(9)を用いて算出される。
T1:流路の温度[K]
流路の内圧(P1)、流路の温度(T1)は、図1に示す圧力計15及び温度計16により測定される値である。
κ:比熱比=1.34
P2には、上記式(3)により算出される臨界圧力Pc[MPa]、及び、大気圧Paのうち高い値を代入する。
分散体発生装置11において、流路12の内圧としては、例えば、0.01〜0.30MPaの範囲であり、流路12の温度としては、例えば、105〜150℃の範囲である。実測流量としては、例えば、10〜200g/minの範囲である。表1は、過熱水蒸気31の質量割合(S)を設定した具体例を示す。
圧縮度(%)={(最密嵩密度−最疎嵩密度)/最密嵩密度}×100
圧縮度は、市販のパウダーテスターで計測することができる。圧縮度が小さいほど、造粒製品の流動性は優れている。
(1)本実施形態の造粒方法では、過熱水蒸気中に微細水滴を分散させた分散体をノズルから噴出させることで、その分散体と流動状態の粉体とを接触させる。このとき、粉体は水に可溶な成分を含むため、粉体を構成する粒子の一部は、分散体に含まれる水分により膨潤又は溶解する。これにより、粒子が凝集することで、造粒物が生成される。この方法によれば、粉体に添加する水分量を少なくしても、流動性を維持することができる。このため、例えば、造粒物を乾燥させるに際し、乾燥時間を短縮することができる。
・1つの造粒機に対して複数の分散体発生装置を設けることで、分散体を造粒機内の複数の箇所で発生させてもよい。
・造粒製品を得るに際し、例えば、流動層造粒乾燥機を用いることで、造粒と連続して乾燥を行ってもよい。また、連続造粒機と乾燥機とを備えた造粒乾燥装置により、造粒と乾燥とを連続して行うこともできる。
(実施例1−1)
実施例1−1では、粉体としてのコーンスープ原料から造粒製品を製造した。表2は、コーンスープ原料の配合を示す。
造粒機としては、撹拌造粒機(株式会社パウレック製、Vertical Granulator FM-VG-01)を用いた。図1に示すように、撹拌造粒機に分散体発生装置を装着した。
得られた造粒物を、株式会社パウレック製の転動流動層造粒乾燥機(FD-MP-01E)を用いて、給気風量0.12m3/min、給気温度100℃の条件で19.5分間乾燥した。この乾燥により、約3質量%の水分を含有する造粒製品が得られた。
実施例1−2及び実施例1−3では、分散体中における過熱水蒸気の質量割合(S)を表3に示す値に変更した以外は、実施例1−1と同様にして、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
比較例1−1では、造粒の工程及び乾燥の工程について、実施例1−1と異なる条件に変更して造粒製品を製造した。造粒の工程では、分散体を過熱水蒸気に変更している。造粒の工程は、過熱水蒸気により添加される水分量がコーンスープ原料400gに対して14.4gとなった時点で終了した。乾燥の工程では、乾燥時間を19.5分間から22.5分間に延長した以外は、実施例1と同様にして、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
比較例1−2では、造粒の工程及び乾燥の工程について、実施例1−1と異なる条件に変更して造粒製品を製造した。造粒の工程では、分散体を水蒸気に変更している。造粒の工程は、水蒸気により添加される水の添加量がコーンスープ原料400gに対して16.4gとなった時点で終了した。乾燥の工程では、乾燥時間を19.5分間から24.5分間に延長した以外は、実施例1−1と同様にして、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
各例で得られた造粒製品について、パウダーテスター(ホソカワミクロン株式会社製、PT−R型)を用いて圧縮度を計測した。表3は、圧縮度の計測結果を示す。
実施例1−4では、造粒後の乾燥について転動流動層造粒乾燥機を箱型乾燥機に変更した以外は、実施例1−1と同様にして造粒製品を得た。箱型乾燥機としての恒温槽内に造粒後の造粒物を平たく均して静置し、60℃の条件で59.0分間乾燥し、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
比較例1−3では、造粒後の乾燥について転動流動層造粒乾燥機を箱型乾燥機に変更した以外は、比較例1−1と同様にして造粒製品を得た。恒温槽内に造粒後の造粒物を平たく均して静置し、60℃の条件で65.5分間乾燥し、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
比較例1−4では、造粒後の乾燥について転動流動層造粒乾燥機を箱型乾燥機に変更した以外は、比較例1−2と同様にして造粒製品を得た。恒温槽内に造粒後の造粒物を平たく均して静置し、60℃の条件で70.0分間乾燥し、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
表4は、造粒後の造粒物が約3質量%の水分を含有する造粒製品になるまでの乾燥時間の対比を示す。
実施例1−5及び実施例1−6では、分散体中における過熱水蒸気の質量割合(S)、分散体により添加される水分量、及び乾燥時間を表5に示す値に変更した以外は、実施例1−1と同様にして造粒製品を得た。
得られた造粒製品について、上記と同様にして圧縮度を計測した。表5は、圧縮度の計測結果を示す。また、表5は、分散体発生装置における流路の温度及び流路の圧力を示す。
(実施例1−7)
実施例1−7では、化学品としての洗濯用洗剤原料を用いた以外は、実施例1−1と同様にして造粒を行った。洗濯用洗剤原料は、市販の洗濯用洗剤原料を粉砕したものである。造粒の工程では、分散体中における過熱水蒸気の質量割合(S)を36質量%に設定した。造粒の工程は、分散体により添加される水分量が洗濯用洗剤原料400gに対して7.2gとなった時点で終了した。得られた造粒物を実施例1−1と同様にして14.0分乾燥させることで約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
実施例1−8では、医薬品としてのビタミン製剤原料を用いた以外は、実施例1−1と同様にして造粒を行った。表6は、ビタミン製剤原料の配合を示す。
実施例1−7及び実施例1−8の各造粒製品について、実施例1−1と同様にして圧縮度を計測した。表7は、圧縮度の計測結果を示す。
(実施例2−1)
実施例2−1において、実施例1−1に示すコーンスープ原料から流動層造粒機(富士工業株式会社製、Spray Granulator Model STREA-1)を用いて造粒製品を製造した。
図1に示すように、流動層造粒機に分散体発生装置を装着した。流動層造粒機の給気温度を90℃に設定し、給気流量を一定にして造粒を行った。まず、流動層造粒機にコーンスープ原料400gを投入し、流動層造粒機内にて30秒間混合した。次に、流動層造粒機内において流動状態のコーンスープ原料に分散体を吹き付けることで造粒を開始した。分散体中における過熱水蒸気の質量割合(S)を63質量%に設定した。造粒の工程は、分散体により添加される水分量がコーンスープ原料400gに対して46.8gとなった時点で終了した。
得られた造粒物を、株式会社パウレック製の転動流動層造粒乾燥機(FD-MP-01E)を用いて、給気風量0.12m3/min、給気温度100℃の条件で乾燥することで、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
実施例2−2では、造粒後の乾燥について転動流動層造粒乾燥機を箱型乾燥機に変更した以外は、実施例2−1と同様にして造粒製品を得た。恒温槽内に造粒後の造粒物を平たく均して静置し、60℃の条件で乾燥することで、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
実施例2−3では、分散体中における過熱水蒸気の質量割合(S)、分散体により添加される水分量、及び乾燥時間を表8に示す値に変更した以外は、実施例2−1と同様にして、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
実施例2−4では、造粒後の乾燥について転動流動層造粒乾燥機を箱型乾燥機に変更した以外は、実施例2−3と同様にして造粒製品を得た。恒温槽内に造粒後の造粒物を平たく均して静置し、60℃の条件で乾燥することで、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
実施例2−5では、分散体中における過熱水蒸気の質量割合(S)、分散体により添加される水分量、及び乾燥時間を表8に示す値に変更した以外は、実施例2−1と同様にして、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
実施例2−6では、造粒後の乾燥について転動流動層造粒乾燥機を箱型乾燥機に変更した以外は、実施例2−5と同様にして造粒製品を得た。恒温槽内に造粒後の造粒物を平たく均して静置し、60℃の条件で乾燥することで、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
比較例2−1では、水分の添加法、添加される水分量、及び乾燥時間を表8に示す値に変更した以外は、実施例2−1と同様にして、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
実施例2−2では、造粒後の乾燥について転動流動層造粒乾燥機を箱型乾燥機に変更した以外は、比較例2−1と同様にして造粒製品を得た。恒温槽内に造粒後の造粒物を平たく均して静置し、60℃の条件で乾燥することで、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
表8は、造粒後の造粒物が約3質量%の水分を含有する造粒製品になるまでの乾燥時間の対比を示す。
実施例2−7〜2−12、比較例2−3及び比較例2−4は、実施例2−1〜2−6、比較例2−1及び比較例2−2について乾燥時間を変更した例である。すなわち、実施例2−7〜2−12、比較例2−3及び比較例2−4は、乾燥時間を変更することで、約6質量%の水分を含有する造粒製品を得た以外は、実施例2−1〜2−6、比較例2−1及び比較例2−2とそれぞれ同様である。
表9は、造粒後の造粒物が約6質量%の水分を含有する造粒製品になるまでの乾燥時間の対比を示す。
(実施例2−13)
実施例2−13では、化学品としての洗濯用洗剤原料を用いて実施例2−1と同様にして造粒を行った。洗濯用洗剤原料は、市販の洗濯用洗剤原料を粉砕したものである。造粒の工程では、分散体中における過熱水蒸気の質量割合(S)を36質量%に設定した。造粒の工程は、分散体により添加される水分量が洗濯用洗剤原料400gに対して63.0gとなった時点で終了した。得られた造粒物を実施例2−1と同様にして54.0分乾燥させることで約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
実施例2−14では、医薬品としてのビタミン製剤原料を用いた以外は、実施例2−1と同様にして造粒を行った。ビタミン製剤原料は、表6に示したものと同じである。造粒の工程では、分散体中における過熱水蒸気の質量割合(S)を36質量%に設定した。造粒の工程は、分散体により添加される水分量が洗濯用洗剤原料400gに対して11.7gとなった時点で終了した。得られた造粒物を実施例2−1と同様にして19.5分乾燥させることで約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
実施例2−13及び実施例2−14の各造粒製品について、上記と同様にして圧縮度を計測した。表10は、圧縮度の計測結果を示す。
(実施例3−1)
実施例3−1において、実施例1−1に示すコーンスープ原料から連続造粒機(株式会社パウレック製、シュギ連続式造粒機、FX-100)を用いて造粒製品を製造した。
連続造粒機に分散体発生装置を装着した。連続造粒機のシャフト回転数は4500rpmとし、分散体発生装置における水の実測流量は、100mL/minとした。分散体中における過熱水蒸気の質量割合(S)は68質量%に設定した。この連続造粒機を用いた造粒では、コーンスープ原料の供給速度を調整することで、コーンスープ原料400g当たりに対する水の添加量を20.4gとした。
得られた造粒物は、株式会社パウレック製の転動流動層造粒乾燥機(FD-MP-01E)を用いて、給気風量0.12m3/min、給気温度100℃の条件で乾燥した。この乾燥により、約3質量%の水分を含有する造粒製品が得られた。
実施例3−2では、造粒後の乾燥について転動流動層造粒乾燥機を箱型乾燥機に変更した以外は、実施例3−1と同様にして造粒製品を得た。箱型乾燥機としての恒温槽内に造粒後の造粒物を平たく均して静置し、60℃の条件で乾燥することで、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
比較例3−1では、水分の添加法、添加される水分量、及び乾燥時間を表11に示す値に変更した以外は、実施例3−1と同様にして、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
実施例3−2では、造粒後の乾燥について転動流動層造粒乾燥機を箱型乾燥機に変更した以外は、比較例3−1と同様にして造粒製品を得た。恒温槽内に造粒後の造粒物を平たく均して静置し、60℃の条件で乾燥することで、約3質量%の水分を含有する造粒製品を得た。
表11は、造粒後の造粒物が約3質量%の水分を含有する造粒製品になるまでの乾燥時間の対比を示す。
実施例3−3、実施例3−4、比較例3−3及び比較例3−4は、乾燥時間を変更することで約6質量%の水分を含有する造粒製品を得た以外は、実施例3−1、実施例3−2、比較例3−1及び比較例3−2と同様である。
表12は、造粒後の造粒物が約6質量%の水分を含有する造粒製品になるまでの乾燥時間の対比を示す。
(実施例3−5〜実施例3−7)
実施例3−5〜実施例3−7では、分散体中における過熱水蒸気の質量割合(S)、分散体により添加される水分量、及び乾燥時間を表13に示す値に変更した以外は、実施例3−1と同様にして造粒製品を得た。
実施例3−5〜実施例3−7の各造粒製品について、上記と同様にして圧縮度を計測した。表13は、圧縮度の計測結果を示す。更に、表13は、分散体発生装置における流路の温度及び流路の圧力を示す。
実施例3−8及び実施例3−9では、分散体中における過熱水蒸気の質量割合(S)、分散体により添加される水分量、及び乾燥時間を表14に示す値に変更した以外は、実施例3−1と同様にして造粒製品を得た。
得られた造粒製品について、上記と同様にして圧縮度を計測した。表14は、圧縮度の計測結果を示す。更に、表14は、分散体発生装置における流路の温度及び流路の圧力を示す。
Claims (8)
- 水に可溶な成分を含む粉体を造粒する造粒方法であって、
過熱水蒸気中に微細水滴を分散させた分散体をノズルから噴出させることで、その分散体と流動状態の前記粉体とを接触させることにより造粒することを特徴とする造粒方法。 - 前記分散体中に含まれる前記過熱水蒸気の質量割合が、前記ノズルから噴出される前記過熱水蒸気の理論流量と、前記ノズルに供給される水の実測流量とから求められる質量割合において、20〜70質量%の範囲に設定されていることを特徴とする請求項1に記載の造粒方法。
- 流動層造粒機、撹拌造粒機、及び連続造粒機のいずれかを用いることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の造粒方法。
- 流動層造粒機又は撹拌造粒機を用いる造粒方法であって、前記分散体中に含まれる前記過熱水蒸気の質量割合が、前記ノズルから噴出される前記過熱水蒸気の理論流量と、前記ノズルに供給される水の実測流量とから求められる質量割合において、23〜63質量%の範囲に設定されていることを特徴とする請求項1に記載の造粒方法。
- 連続造粒機を用いる造粒方法であって、前記分散体中に含まれる前記過熱水蒸気の質量割合が、前記ノズルから噴出される前記過熱水蒸気の理論流量と、前記ノズルに供給される水の実測流量とから求められる質量割合において、24〜68質量%の範囲に設定されていることを特徴とする請求項1に記載の造粒方法。
- 前記分散体は、前記ノズルと前記ノズルに水を導く流路を加熱する加熱器とを有する分散体発生装置により発生し、前記流路内の温度が105〜150℃の範囲であり、前記流路の内圧が0.01〜0.30MPaの範囲であり、前記分散体が前記ノズルから噴出されることを特徴とする請求項1に記載の造粒方法。
- 請求項1に記載の造粒方法を実施する造粒装置であって、
水の流路を加熱する加熱器と前記ノズルとを有する分散体発生装置が造粒機に装着されていることを特徴とする造粒装置。 - 水に可溶な成分を含む粉体を造粒することで造粒物を製造する造粒物の製造方法であって、
過熱水蒸気中に微細水滴を分散させた分散体と流動状態の前記粉体とを接触させることにより造粒することを特徴とする造粒物の製造方法。
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