JP5018679B2 - フレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents

Description

本発明は、アルコールとガソリンとの混合燃料を吸気通路内に噴射して運転されるフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置に関する。

吸気通路内に燃料を噴射供給する内燃機関では、インジェクタから噴射された燃料の一部が液膜として吸気通路の壁面に付着する。ここで壁面に付着しなかった燃料は、吸気とともに、燃料噴射が行われたサイクルのうちに燃焼室内にて消費される。一方、壁面に付着した燃料は、やがては吸気通路の壁面を伝って燃焼室に導入されるが、それには時間が掛るため、燃料噴射が行われたサイクル以降のサイクルにしか燃焼室内で消費されないことになる。以下では、壁面に付着せず、燃料噴射の行われたサイクル中に消費される燃料を即時消費燃料と記載し、壁面に付着し、燃料噴射の行われたサイクル以降のサイクルに消費される燃料を遅延消費燃料と記載することとする。

定常運転時には、今回のサイクルでの噴射燃料の壁面付着分と、そのサイクルに燃焼室内に導入される遅延消費燃料の量とが等しくなるため、必要量の燃料を噴射しさえすれば、燃焼室内で消費さえる燃料（消費燃料）を必要量とすることができる。しかしながら、必要燃料量の変化する機関負荷の変化時には、燃料噴射量を変化させても、上記遅延消費燃料の量は、直ちには変化されないため、インジェクタの燃料噴射量と燃焼室での消費燃料量との間に乖離が生じる。そこで従来より、車載等の内燃機関の燃料噴射制御装置では、燃料の壁面付着の影響による過渡運転時の消費燃料量の過不足を補償するための燃料噴射量の壁面付着補正を行うことがなさおれている。

従来、こうした燃料噴射制御装置として、例えば特許文献１、２に見られるように、即時補正項とテーリング補正項との２つの補正項に分けて、上記壁面付着補正を行う装置が知られている。即時補正項は、機関負荷の変化に対して直ちに燃料噴射量に反映される補正項となっている。またテーリング補正項は、機関負荷の変化後のしばらくの間、燃料噴射量に反映される補正項であり、その値は壁面付着量の変化からの時間の経過に応じて次第に減衰されるようになっている。

図９には、機関負荷の増大時における壁面付着補正量の設定態様が示されている。同図に示すように、機関負荷率の増大直後には、即時補正項の適用により、壁面付着補正量には直ちに大きい値が設定される。即時補正項の適用は、機関負荷の変化直後に限られるため、その後は、テーリング補正項のみが適用されることになる。したがって、その後の壁面付着補正量は、時間の経過とともに次第に減少されることになる。そしてこうした燃料噴射量の壁面付着補正により、燃料の壁面付着の影響による過渡運転時の消費燃料量の過不足が補償されるため、燃焼される混合気の空燃比は、一定に保たれるようになっている。

一方、近年には、二酸化炭素排出量の削減といった環境問題に対する取り組みとして、化石燃料であるガソリンの代替燃料としてバイオ燃料（アルコール）を同時に使用可能な内燃機関、いわゆるフレキシブル燃料機関の開発、実用が進められている。そしてそうしたフレキシブル燃料機関を搭載した車両（ＦＦＶ：Ｆｌｅｘｉｂｌｅ Ｆｕｅｌ Ｖｉｅｃｌｅ）は、燃料のアルコール濃度が変化しても、走行が可能なように構成されている。

なおアルコールは、ガソリンに比して気化潜熱が大きいため、燃料のアルコール濃度が高いときほど、燃料の気化潜熱が大きくなり、燃料は気化し難くなる。したがって燃料のアルコール濃度が高いほど、燃料の壁面付着率は高くなる。そこで従来、特許文献３には、燃料のアルコール濃度に応じ、その濃度が高いほど、燃料の壁面付着率を大きく見積って、機関始動時の燃料噴射量を制御する内燃機関の燃料噴射装置が提案されている。

また燃料のアルコール濃度によっては、燃料の蒸気圧が変化する。そして燃料の蒸気圧によっては、壁面付着した燃料の気化量が変化する。そこで従来、特許文献４には、燃料の蒸気圧を検出するとともに、その検出した蒸気圧に基づいて燃料噴射量を補正することで、燃料のアルコール濃度の変化に対して燃焼される混合気の空燃比を一定に保つようにした内燃機関の燃料噴射制御装置が提案されている。
特開平５−７９３６９号公報 特開２００７−１６２５５７号公報 特開平５−８６９１７号公報 特開２００６−２２００１０号公報

ここで、上記のような過渡運転時における燃料噴射量の壁面付着補正を、フレキシブル燃料機関に適用する場合を考える。こうしたフレキシブル燃料機関では、燃料の気化性がその燃料のアルコール濃度に応じて変化することから、燃料のアルコール濃度が変れば、燃料の壁面付着状況も変化する。そのため、上記壁面付着補正を燃料のアルコール濃度に依らず一律の態様で行えば、実際の燃料の壁面付着量の変化を適正に反映することができず、空燃比を一定に保つことができなくなってしまう。

本発明は、こうした実状に鑑みてなされたものであって、その解決しようとする課題は、アルコールとガソリンとの混合燃料を吸気通路内に噴射して運転されるフレキシブル燃料機関にあっても、過渡運転時における燃料噴射量の壁面付着補正を適正に行うことのできるフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置を提供することにある。

以下、上記課題を解決するための手段、及びその作用効果を記載する。
上記課題を解決するため、請求項１に記載の発明は、アルコールとガソリンとの混合燃料を吸気通路内に噴射して運転されるフレキシブル燃料機関に適用され、機関負荷の変化時における前記混合燃料の壁面付着量の変化に応じた燃料噴射量の補正を行うフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、前記補正は、その補正の総量を、機関負荷変化時に直ちに適用される即時補正項と、機関負荷変化後の時間の経過とともに減衰されるテーリング補正項とに分配して行われ、前記即時補正項の絶対値と前記テーリング補正項の絶対値とが前記混合燃料のアルコール濃度が高いほど増大されるように前記補正の態様を前記アルコール濃度に応じて可変とする可変手段を備えることをその要旨としている。

上記構成では、機関負荷の変化時における前記混合燃料の壁面付着量の変化に応じた燃料噴射量の補正が、その補正の総量を、機関負荷変化時に直ちに適用される即時補正項と、機関負荷変化後の時間の経過とともに減衰されるテーリング補正項とに分配して行われるようになっている。そして使用中の混合燃料のアルコール濃度が高まれば、即時補正項の絶対値とテーリング補正項の絶対値とがそれに応じて増大されるようになる。混合燃料のアルコール濃度が高まれば、燃料の気化性が悪化して壁面に付着する燃料の量が増大するため、上記のような各補正項の絶対値を増大させることで、そのときの燃料の壁面付着状況に応じた適正な補正を行うことが可能となる。したがって上記構成によれば、アルコールとガソリンとの混合燃料を吸気通路内に噴射して運転されるフレキシブル燃料機関にあっても、過渡運転時における燃料噴射量の壁面付着補正を適正に行うことができるようになる。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、前記可変手段は、前記アルコール濃度が高いほど、前記補正の総量を増大させることで、前記即時補正項の絶対値及び前記テーリング補正項の絶対値を増大させることをその要旨としている。

即時補正項の絶対値及びテーリング補正項の絶対値の増大は、上記構成の如く、それら補正項に分配される補正の総量を増大されることで行うことができる。
請求項３に記載の発明は、請求項１又は２に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、前記可変手段は、前記即時補正項と前記テーリング補正項との分配比率をアルコール濃度に応じて可変とすることをその要旨としている。

使用中の混合燃料のアルコール濃度の変化によっては、内燃機関の運転状況の変化後における上述の遅延消費燃料量の推移の状況が変化する。そしてその結果、運転状態の変化から燃料噴射量と消費燃料量とが等しくなるまでの期間、すなわち消費燃料量の過渡期間が変化する。その点、上記構成では、即時補正項とテーリング補正項との分配比率がアルコール濃度に応じて可変とされるため、アルコール濃度に応じた遅延消費燃料量の推移状況の変化に合せて適正な補正を行うことができるようになる。

請求項４に記載の発明は、請求項３に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、前記可変手段は、機関負荷の増加時には、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の分配比率を大きく設定することをその要旨としている。

機関負荷の増加により、吸気圧がアルコールの蒸気圧を跨いで増加すると、混合燃料の気化性が一気に低下するため、上記消費燃料量の過渡期間が長くなる。その点、上記構成では、機関負荷の増加時には、アルコール濃度が高いときほど、テーリング補正項の分配比率が大きく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

請求項５に記載の発明は、請求項３又は４に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、前記可変手段は、前記吸気通路の壁面温度が前記アルコールの気化温度よりも低いときには、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の分配比率を大きく設定することをその要旨としている。

吸気通路の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときには、燃料の気化性が低下するため、上記消費燃料量の過渡期間が長くなる。その点、上記構成では、吸気通路の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときには、アルコール濃度が高いときほど、テーリング補正項の分配比率が大きく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

請求項６に記載の発明は、請求項３乃至５いずれか１項に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、前記可変手段は、機関負荷の低下時には、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の分配比率を小さく設定することをその要旨としている。

機関負荷の低下により、吸気圧がアルコールの蒸気圧を跨いで低下すると、混合燃料の気化性が一気に増大するため、上記消費燃料量の過渡期間はアルコール濃度が高くとも、あまり長くはならないようになる。一方、アルコール濃度が高いときには、テーリング補正項の絶対値が増大されるが、上記のような機関負荷の低下時には、このテーリング補正項による燃料噴射量の補正が過補正となってしまうことがある。その点、上記構成では、機関負荷の低下時には、アルコール濃度が高いときほど、テーリング補正項の分配比率が小さく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

請求項７に記載の発明は、請求項３乃至６のいずれか１項に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、前記可変手段は、前記吸気通路の壁面温度が前記アルコールの気化温度よりも高いときには、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の分配比率を小さく設定することをその要旨としている。

吸気通路の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときには、アルコール濃度が高くても、燃料の気化性は十分に高くなるため、上記消費燃料量の過渡期間はアルコール濃度が高くとも、あまり長くはならないようになる。一方、アルコール濃度が高いときには、テーリング補正項の絶対値が増大されるが、壁面温度が十分に高いときには、そうしたテーリング補正項による燃料噴射量の補正が過補正となってしまうことがある。その点、上記構成では、吸気通路の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときには、アルコール濃度が高いときほど、テーリング補正項の分配比率が小さく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

請求項８に記載の発明は、請求項１乃至７のいずれか１項に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、前記可変手段は、前記テーリング補正項の減衰率を前記アルコール濃度に応じて可変とすることをその要旨としている。

使用中の混合燃料のアルコール濃度の変化によっては、内燃機関の運転状況の変化後における上述の遅延消費燃料量の推移の状況が変化する。そしてその結果、運転状態の変化から燃料噴射量と消費燃料量とが等しくなるまでの期間、すなわち消費燃料量の過渡期間が変化する。その点、上記構成では、テーリング補正項の減衰率がアルコール濃度に応じて可変とされるため、アルコール濃度に応じた遅延消費燃料量の推移状況の変化に合せて適正な補正を行うことができるようになる。

請求項９に記載の発明は、請求項８に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、前記可変手段は、機関負荷の増加時には、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の減衰率を小さく設定することをその要旨としている。

機関負荷の増加により、吸気圧がアルコールの蒸気圧を跨いで増加すると、混合燃料の気化性が一気に低下するため、上記消費燃料量の過渡期間が長くなる。その点、上記構成では、機関負荷の増加時には、アルコール濃度が高いときほど、テーリング補正項の減衰率が小さく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

請求項１０に記載の発明は、請求項８又は９に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、前記可変手段は、前記吸気通路の壁面温度が前記アルコールの気化温度よりも高いときには、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の減衰率を小さく設定することをその要旨としている。

吸気通路の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときには、燃料の気化性が低下するため、上記消費燃料量の過渡期間が長くなる。その点、上記構成では、吸気通路の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときには、アルコール濃度が高いときほど、テーリング補正項の減衰率が小さく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

請求項１１に記載の発明は、請求項８乃至１０のいずれか１項に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、前記可変手段は、機関負荷の低下時には、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の減衰率を大きく設定することをその要旨としている。

機関負荷の低下により、吸気圧がアルコールの蒸気圧を跨いで低下すると、混合燃料の気化性が一気に増大するため、上記消費燃料量の過渡期間はアルコール濃度が高くとも、あまり長くはならないようになる。一方、アルコール濃度が高いときには、テーリング補正項の絶対値が増大されるが、上記のような機関負荷の低下時には、このテーリング補正項による燃料噴射量の補正が過補正となってしまうことがある。その点、上記構成では、機関負荷の低下時には、アルコール濃度が高いときほど、テーリング補正項の減衰率が大きく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

請求項１２に記載の発明は、請求項８乃至１１のいずれか１項に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、前記可変手段は、前記吸気通路の壁面温度が前記アルコールの気化温度よりも低いときには、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の減衰率を大きく設定することをその要旨としている。

吸気通路の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときには、アルコール濃度が高くても、燃料の気化性は十分に高くなるため、上記消費燃料量の過渡期間はアルコール濃度が高くとも、あまり長くはならないようになる。一方、アルコール濃度が高いときには、テーリング補正項の絶対値が増大されるが、壁面温度が十分に高いときには、そうしたテーリング補正項による燃料噴射量の補正が過補正となってしまうことがある。その点、上記構成では、吸気通路の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときには、アルコール濃度が高いときほど、テーリング補正項の減衰率が大きく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。
請求項１３に記載の発明は、アルコールとガソリンとの混合燃料を吸気通路内に噴射して運転されるフレキシブル燃料機関に適用され、前記混合燃料の壁面付着の影響による機関負荷変化時の消費燃料量の過不足を補償するための壁面付着補正量を、機関負荷増大時には燃料噴射量に一時的に加算する一方、機関負荷減少時には燃料噴射量から一時的に減算する補正を行うフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、前記壁面付着補正量を前記混合燃料のアルコール濃度が高いほど増大させることをその要旨としている。
上記構成では、使用中の混合燃料のアルコール濃度が高いほど、混合燃料の壁面付着の影響による機関負荷変化時の消費燃料量の過不足を補償するための壁面付着補正量が増大されるようになる。そして、この壁面付着補正量を、機関負荷増大時には燃料噴射量に一時的に加算する一方、機関負荷減少時には燃料噴射量から一時的に減算する補正を行うようにしている。そのため、燃料のアルコール濃度に応じた燃料の壁面付着状況の変化に合せて適正な補正を行うことが可能となる。したがって上記構成によれば、アルコールとガソリンとの混合燃料を吸気通路内に噴射して運転されるフレキシブル燃料機関にあっても、過渡運転時における燃料噴射量の壁面付着補正を適正に行うことができるようになる。

（第１の実施の形態）
以下、本発明のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置を具体化した第１の実施の形態を、図１〜図６を参照して詳細に説明する。

図１は、本実施の形態に係る燃料噴射制御装置の適用されるフレキシブル燃料機関の構成を模式的に示したものである。同図に示すように、このフレキシブル燃料機関は大きくは、吸気通路１０、燃焼室１１及び排気通路１２を備えて構成されている。なおこのフレキシブル燃料機関は、ガソリンとアルコールとの混合燃料を、吸気通路１０内に、より詳しくは吸気ポート内に噴射して運転を行うものとなっている。

吸気通路１０には、上流側から順に、吸気を浄化するエアクリーナ１３、吸気温度を検出する吸気温センサ１４、吸入空気量を検出するエアフローメータ１５、吸入空気量を調節するスロットルバルブ１６、吸気圧を検出する吸気圧センサ１７、吸気通路１０内に燃料を噴射するインジェクタ１８が配設されている。またインジェクタ１８の噴射した燃料と空気との混合気の導入される燃焼室１１には、その混合気を火花点火する点火プラグ１９が配設されている。更に燃焼室１１での混合気の燃焼により生じた排気の流通される排気通路１２には、排気中の酸素濃度を検出する酸素濃度センサ２０と排気を浄化する触媒コンバータ２１とが配設されている。

こうしたフレキシブル燃料機関は、電子制御ユニット２２により制御されている。この電子制御ユニット２２は、機関制御に係る各種演算処理を実施する中央演算装置（ＣＰＵ）、機関制御用のプログラムやデータが記憶された読込専用メモリ（ＲＯＭ）、ＣＰＵの演算結果等を一時記憶するランダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）、外部との信号の授受に係る入出力ポート（Ｉ／Ｏ）を備えて構成されている。こうした電子制御ユニット２２の入力ポートには、上記吸気温センサ１４やエアフローメータ１５、吸気圧センサ１７、酸素濃度センサ２０を始め、アクセル操作量を検出するアクセルセンサ２３や機関回転速度を検出するＮＥセンサ２４、機関冷却水の温度を検出する水温センサ２５等の各種センサが接続されている。そして電子制御ユニット２２は、それらセンサの検出結果に基づいて、スロットルバルブ１６やインジェクタ１８、点火プラグ１９等を駆動して機関制御を実施している。

そして電子制御ユニット２２は、機関制御の一環として空燃比フィードバック制御を実施している。この空燃比フィードバック制御は、上記酸素濃度センサ２０の検出結果から燃焼された混合気の実際の空燃比と理論空燃比との偏差を求め、その偏差が縮小されるように、上記インジェクタ１８からの燃料噴射量をフィードバック補正することで行われている。

また電子制御ユニット２２は、そうした空燃比フィードバック制御の結果から現在使用中の混合燃料のアルコール濃度Ａｏｌを推定するようにもしている。アルコールとガソリンとでは、理論空燃比点が異なるため、給油によって混合燃料のアルコール濃度Ａｏｌが変化すると、理論空燃比を得るために必要な燃料噴射量のフィードバック補正量の値が変化することとなる。そこで電子制御ユニット２２は、給油後の空燃比フィードバック補正量の変化から、使用中の混合燃料のアルコール濃度Ａｏｌを推定するようにしている。

（壁面付着補正制御）
さて本実施の形態では、電子制御ユニット２２は、当該フレキシブル燃料機関の過渡運転時に、燃料噴射量の壁面付着補正を行うようにもしている。この壁面付着補正は、過渡運転時における吸気通路１０壁面の燃料付着量の変化に起因した消費燃料量の過不足を補うべく行われるものとなっている。以下、本実施の形態における壁面付着補正に係る制御の詳細を説明する。

まず機関負荷の変化時に電子制御ユニット２２は、その前後における燃料付着量ｑｍｗの変化量Δｑｍｗを算出する。この変化量Δｑｍｗの算出は、図２に例示するような空気充填率ＫＬに基づく燃料付着量ｑｍｗの演算マップを用いて行われる。この演算マップは、各アルコール濃度における機関負荷の指標値である空気充填率ＫＬと吸気通路１０壁面への燃料付着量ｑｍｗとの関係を表すものなっている。そして例えばアルコール濃度Ａｏｌが「８５％」の状態で空気充填率ＫＬが「Ａ％」から「Ｂ％」に変化したときには、図２に示されるように、空気充填率ＫＬが「Ｂ％」のときの燃料付着量「ｑｂ」と空気充填率ＫＬが「Ａ％」のときの燃料付着量「ｑａ」との差Δｑａｂ（＝ｑｂ−ｑａ）が上記変化量Δｑｍｗとして算出されることになる。なお同図には、アルコール濃度Ａｏｌが「０％」のとき（Ｅ０）と「８５％」のとき（Ｅ８５）との上記空気充填率ＫＬと燃料付着量ｑｍｗとの関係を示す２つの曲線が代表として示されている。

次に電子制御ユニット２２は、この変化量Δｑｍｗより、今回の過渡運転に対する壁面付着補正の総量を示すトータル補正量Ｑtotal を算出する。トータル補正量Ｑtotal は、上記変化量Δｑｍｗと水温／アルコール濃度補正係数ｋthwaolとの積（Δｑｍｗ×ｋthwaol）として算出されている。ここで水温／アルコール濃度補正係数ｋthwaolは、機関冷却水温ｔｈｗとアルコール濃度Ａｏｌとに基づき算出される係数であり、図３に示すように機関冷却水温ｔｈｗが低いときほど、或いは使用中の混合燃料のアルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、その絶対値が大きくなるように設定されている。そしてこうした水温／アルコール濃度補正係数ｋthwaolにより、アルコール濃度Ａｏｌによる機関冷却水温ｔｈｗに対する燃料付着量ｑｍｗの感度の違いを吸収するようにしている。

続いて電子制御ユニット２２は、こうして求められたトータル補正量Ｑtotal を即時補正項ｋｍｗ１及びテーリング補正項Σｋｍｗ２に分配する。このときの電子制御ユニット２２は、分配率ＫＭＷを用いてその分配を行うようにしている。なお即時補正項ｋｍｗ１は、機関負荷変化時に直ちに適用される補正項であり、その補正は、機関負荷の変化後の最初の燃料噴射に限り適用される。またテーリング補正項Σｋｍｗ２は、機関負荷変化後の時間の経過とともに減衰される補正項であり、その補正は、即時補正項ｋｍｗ１の適用後の数サイクルに亘り適用される。なおここでのテーリング補正項Σｋｍｗ２の値は、そうしたテーリング補正の総量を示すものとなっている。そして噴射毎のテーリング補正の量は、噴射毎に一定の減衰率にてその絶対値が減少されるように算出されるようになっている。

さて、こうした即時補正項ｋｍｗ１とテーリング補正項Σｋｍｗ２との分配比率を決定する上記分配率ＫＭＷは、「０」から「１」までの値を取り、その値は、機関回転速度ＮＥ、現在使用中の混合燃料のアルコール濃度Ａｏｌ、及び機関冷却水温ｔｈｗに基づき算出される。そしてトータル補正量Ｑtotal にこの分配率ＫＭＷを乗算した値が即時補正項ｋｍｗ１の値に、こうして求められた即時補正項ｋｍｗ１をトータル補正量Ｑtotal から減算した残りがテーリング補正項Σｋｍｗ２の値にそれぞれ設定されるようになっている。したがって分配率ＫＭＷの値が小さいほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率は大きく設定されることとなる。なお本実施の形態では、こうした分配率ＫＭＷをアルコール濃度Ａｏｌと基づき算出することで、即時補正項ｋｍｗ１とテーリング補正項Σｋｍｗ２との分配比率をアルコール濃度Ａｏｌに応じて可変とするようにしている。

ちなみに本実施の形態では、電子制御ユニット２２は、機関負荷の増加時であり、且つ吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときには、アルコール濃度が高いときほど、上記分配率ＫＭＷを小さくして、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率を大きく設定するようにしている。これは、機関負荷の増加により吸気圧がアルコールの蒸気圧よりも低くなるときや、吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときには、混合燃料の気化性が大幅に低下して、燃料の壁面付着量の変化の影響がより長く続くためである。なお吸気通路１０の壁面温度は、機関冷却水温ｔｈｗから推定して求められている。

また本実施の形態では、電子制御ユニット２２は、機関負荷の低下時であり、且つ吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときには、アルコール濃度が高いときほど、上記分配率ＫＭＷを大きくして、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率を小さく設定するようにもしている。これは、機関負荷の低下により吸気圧がアルコールの蒸気圧よりも高くなるときや、吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときには、混合燃料の気化性が向上して、燃料の壁面付着量の変化の影響の続く期間が短くなるためである。

図４は、機関負荷の増加時であり、且つ吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときの壁面付着補正量の設定態様を示している。同図の曲線Ｌ０は、アルコール濃度が「０％」のときの壁面付着補正量の推移を、曲線Ｌ８５は、アルコール濃度が「８５％」のときの壁面付着補正量の推移をそれぞれ示している。また同図の曲線Ｌｃは、即時補正項ｋｍｗ１とテーリング補正項Σｋｍｗ２との分配比率をアルコール濃度「０％」時と同じとして、トータル補正量Ｑtotal のみをアルコール濃度が「８５％」時の値としたときの壁面付着補正量の推移を示している。

時刻ｔ０より空気充填率ＫＬが増加すると、その直後に即時補正項ｋｍｗ１が適用され、燃料噴射量は大幅に増大補正されるようになる。その後は、テーリング補正項Σｋｍｗ２が適用されることとなり、壁面付着補正量の絶対値は、時間の経過とともに徐々に減少されるようになる。ここで、機関負荷の増加により吸気圧がアルコールの蒸気圧を跨いで減少し、且つ吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度を下回る状況では、アルコールの気化性が著しく悪化し、壁面付着量の変化の影響が及ぶ期間が長期化する。そこで、即時補正項ｋｍｗ１とテーリング補正項Σｋｍｗ２との分配比率をアルコール濃度「０％」時と同じとして、トータル補正量Ｑtotal のみをアルコール濃度が「８５％」時の値としただけでは、テーリング補正が不足して、同図に一点鎖線で示すように空燃比の一時的なリーン化を招いてしまうようになる。その点、本実施の形態では、このときのテーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率が、アルコール濃度Ａｏｌに応じて大きく設定されてテーリング補正の適用期間が増大されるため、不足なくテーリング補正を行って、空燃比を好適に保持することができるようになっている。

一方、図５は、機関負荷の減少時であり、且つ吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときの壁面付着補正量の設定態様を示している。同図の曲線Ｌ０は、アルコール濃度が「０％」のときの壁面付着補正量の推移を、曲線Ｌ８５は、アルコール濃度が「８５％」のときの壁面付着補正量の推移をそれぞれ示している。また同図の曲線Ｌｃは、即時補正項ｋｍｗ１とテーリング補正項Σｋｍｗ２との分配比率をアルコール濃度「０％」時と同じとして、トータル補正量Ｑtotal のみをアルコール濃度が「８５％」時の値としたときの壁面付着補正量の推移を示している。

時刻ｔ０より空気充填率ＫＬが減少すると、その直後に即時補正項ｋｍｗ１が適用され、燃料噴射量は大幅に減少補正されるようになる。その後は、テーリング補正項Σｋｍｗ２が適用されることとなり、壁面付着補正量の絶対値は、時間の経過とともに徐々に減少されるようになる。ここで、機関負荷の増加により吸気圧がアルコールの蒸気圧を跨いで増加し、且つ吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度を上回る状況では、アルコールの気化が著しく活発となり、壁面付着量の変化の影響が及ぶ期間が短くなる。そこで、即時補正項ｋｍｗ１とテーリング補正項Σｋｍｗ２との分配比率をアルコール濃度「０％」時と同じとして、トータル補正量Ｑtotal のみをアルコール濃度が「８５％」時の値としただけでは、テーリング補正が過剰となり、同図に一点鎖線で示すように空燃比の一時的なリーン化を招いてしまうようになる。その点、本実施の形態では、このときのテーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率が、アルコール濃度Ａｏｌに応じて小さく設定され、テーリング補正の適用期間が短縮されるため、空燃比を好適に保持することができるようになっている。

図６は、こうした本実施の形態での壁面付着補正制御に係る壁面付着補正ルーチンのフローチャートを示している。本ルーチンの処理は、フレキジブル機関が過渡運転状態にあることが確認されたとき、すなわち機関負荷の変化が確認されたときに、電子制御ユニット２２によって実行されるものとなっている。

さて本ルーチンの処理が開始されると、電子制御ユニット２２はまずステップＳ１０において、図２に示した演算マップを用いて燃料付着量ｑｍｗの変化量Δｑｍｗを算出する。そして電子制御ユニット２２は、続くステップＳ２０において、その算出した変化量Δｑｍｗと、図３の演算マップを用いて機関冷却水温ｔｈｗとアルコール濃度Ａｏｌとに基づき算出された水温／アルコール濃度補正係数ｋthwaolとの積算値として、トータル補正量Ｑtotal を算出する。

次に電子制御ユニット２２は、ステップＳ３０において、そのときの機関回転速度ＮＥ、アルコール濃度Ａｏｌ及び機関冷却水温ｔｈｗに基づいて分配率ＫＭＷを算出する。そして電子制御ユニット２２は、機関負荷の増加時であり、且つ吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いのであれば（Ｓ４０：ＹＥＳ）、ここで算出した分配率ＫＭＷをアルコール濃度Ａｏｌに応じて減少補正する（Ｓ５０）。すなわち、このときには、アルコール濃度Ａｏｌが高いほど、分配率ＫＭＷを小さい値に設定するようにしている。また機関負荷の減少時であり、且つ吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いのであれば（Ｓ６０：ＹＥＳ）、ここで算出した分配率ＫＭＷをアルコール濃度Ａｏｌに応じて増大補正する（Ｓ７０）。すなわち、このときには、アルコール濃度Ａｏｌが高いほど、分配率ＫＭＷを大きい値に設定するようにしている。

こうして分配率ＫＭＷを設定すると、電子制御ユニット２２は、ステップＳ８０において、上記トータル補正量Ｑtotal と分配率ＫＭＷとの積算値を即時補正項ｋｍｗ１として設定する。更にステップＳ９０においてトータル補正量Ｑtotal から即時補正項ｋｍｗ１を減算した値をテーリング補正項Σｋｍｗ２として設定した上で、本ルーチンの処理を終了する。

なおこうした本実施の形態では、電子制御ユニット２２の上記壁面付着補正ルーチンの処理を通じて、上記可変手段の行う処理が実施されるようになっている。
以上説明した本実施の形態のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置によれば、次の効果を奏することができる。

（１）本実施の形態では、電子制御ユニット２２は、混合燃料のアルコール濃度Ａｏｌに応じて、壁面付着補正の総量、すなわちトータル補正量Ｑtotal を可変とするようにしている。より具体的には、アルコール濃度Ａｏｌが高いほど、トータル補正量Ｑtotal を増大させて、即時補正項ｋｍｗ１の絶対値とテーリング補正項Σｋｍｗ２の絶対値とを増大させている。混合燃料のアルコール濃度Ａｏｌが高まれば、燃料の気化性が悪化して壁面に付着する燃料の量が増大するため、上記のような各補正項の絶対値を増大させることで、そのときの燃料の壁面付着状況に応じた適正な補正を行うことが可能となる。したがって、アルコールとガソリンとの混合燃料を吸気通路１０内に噴射して運転されるフレキシブル燃料機関にあっても、過渡運転時における燃料噴射量の壁面付着補正を適正に行うことができるようになる。

（２）本実施の形態では、電子制御ユニット２２は、即時補正項ｋｍｗ１とテーリング補正項Σｋｍｗ２との分配比率をアルコール濃度Ａｏｌに応じて可変とするようにしている。使用中の混合燃料のアルコール濃度Ａｏｌの変化によっては、フレキシブル燃料機関の運転状況の変化後における上述の遅延消費燃料量の推移の状況が変化する。そしてその結果、運転状態の変化から燃料噴射量と消費燃料量とが等しくなるまでの期間、すなわち消費燃料量の過渡期間が変化する。その点、本実施の形態では、即時補正項ｋｍｗ１とテーリング補正項Σｋｍｗ２との分配比率がアルコール濃度Ａｏｌに応じて可変とされるため、アルコール濃度Ａｏｌに応じた遅延消費燃料量の推移状況の変化に合せて適正な補正を行うことができるようになる。

（３）本実施の形態では、電子制御ユニット２２は、機関負荷の増加時には、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率を大きく設定するようにしている。機関負荷の増加により、吸気圧がアルコールの蒸気圧を跨いで増加すると、アルコールの気化性が一気に低下するため、上記消費燃料量の過渡期間が長くなる。その点、本実施の形態では、機関負荷の増加時には、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率が大きく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

（４）本実施の形態では、電子制御ユニット２２は、吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときには、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率を大きく設定するようにしている。吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときには、混合燃料の気化性が低下するため、上記消費燃料量の過渡期間が長くなる。その点、本実施の形態では、吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときには、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率が大きく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

（５）本実施の形態では、電子制御ユニット２２は、機関負荷の低下時には、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率を小さく設定するようにしている。機関負荷の低下により、吸気圧がアルコールの蒸気圧を跨いで低下すると、混合燃料の気化性が一気に増大するため、上記消費燃料量の過渡期間はアルコール濃度Ａｏｌが高くとも、あまり長くはならないようになる。一方、アルコール濃度Ａｏｌが高いときには、テーリング補正項Σｋｍｗ２の絶対値が増大されるが、上記のような機関負荷の低下時には、このテーリング補正項Σｋｍｗ２による燃料噴射量の補正が過補正となってしまうことがある。その点、本実施の形態では、機関負荷の低下時には、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率が小さく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

（６）本実施の形態では、電子制御ユニット２２は、吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときには、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率を小さく設定するようにしている。吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときには、アルコール濃度Ａｏｌが高くても、燃料の気化性は十分に高くなるため、上記消費燃料量の過渡期間はアルコール濃度Ａｏｌが高くとも、あまり長くはならないようになる。一方、アルコール濃度Ａｏｌが高いときには、テーリング補正項Σｋｍｗ２の絶対値が増大されるが、壁面温度が十分に高いときには、そうしたテーリング補正項Σｋｍｗ２による燃料噴射量の補正が過補正となってしまうことがある。その点、本実施の形態では、吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときには、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率が小さく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

（第２の実施の形態）
続いて本発明に係るフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置を具体化した第２の実施の形態を、図７及び図８を参照して詳細に説明する。なお以下では、第１の実施の形態との相違点を中心に説明することとし、共通する要素については同一の符号を付してその詳細な説明は省略する。

第１の実施の形態では、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率を調整することで、機関負荷の増加時や減少時等にテーリング補正期間をアルコール濃度Ａｏｌに応じて増減させるようにしていた。こうしたテーリング補正期間の増減は、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率を減増することによっても行うことが可能である。具体的には、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率を減少させることで、テーリング補正の適用期間を長くし、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率を増大させることで、テーリング補正の適用期間を短くすることが可能である。

図７は、機関負荷の増加時であり、且つ吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときの壁面付着補正量の設定態様を示している。同図の曲線Ｌ０は、アルコール濃度が「０％」のときの壁面付着補正量の推移を、曲線Ｌ８５は、アルコール濃度が「８５％」のときの壁面付着補正量の推移をそれぞれ示している。また同図の曲線Ｌｃは、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率及びその分配比率をアルコール濃度「０％」時と同じとして、トータル補正量Ｑtotal をアルコール濃度が「８５％」時の値としたときの壁面付着補正量の推移を示している。

時刻ｔ０より空気充填率ＫＬが増加すると、その直後に即時補正項ｋｍｗ１が適用され、燃料噴射量は大幅に増大補正されるようになる。その後は、テーリング補正項Σｋｍｗ２が適用されることとなり、壁面付着補正量の絶対値は、時間の経過とともに徐々に減少されるようになる。ここで、機関負荷の増加により吸気圧がアルコールの蒸気圧を跨いで減少し、且つ吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度を下回る状況では、アルコールの気化性が著しく悪化し、壁面付着量の変化の影響が及ぶ期間が長期化する。そこで、テーリング補正項Σｋｍｗ２との分配比率及びその減衰率をアルコール濃度「０％」時と同じとして、トータル補正量Ｑtotal のみをアルコール濃度が「８５％」時の値としただけでは、テーリング補正が不足して、同図に一点鎖線で示すように空燃比の一時的なリーン化を招いてしまうようになる。その点、本実施の形態では、このときのテーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率が、アルコール濃度Ａｏｌに応じて小さく設定されて、テーリング補正の適用期間が増大されるため、不足なくテーリング補正を行って、空燃比を好適に保持することができるようになっている。

一方、図８は、機関負荷の減少時であり、且つ吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときの壁面付着補正量の設定態様を示している。同図の曲線Ｌ０は、アルコール濃度が「０％」のときの壁面付着補正量の推移を、曲線Ｌ８５は、アルコール濃度が「８５％」のときの壁面付着補正量の推移をそれぞれ示している。また同図の曲線Ｌｃは、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率及びその分配比率をアルコール濃度「０％」時と同じとして、トータル補正量Ｑtotal のみをアルコール濃度が「８５％」時の値としたときの壁面付着補正量の推移を示している。

時刻ｔ０より空気充填率ＫＬが減少すると、その直後に即時補正項ｋｍｗ１が適用され、燃料噴射量は大幅に減少補正されるようになる。その後は、テーリング補正項Σｋｍｗ２が適用されることとなり、壁面付着補正量の絶対値は、時間の経過とともに徐々に減少されるようになる。ここで、機関負荷の増加により吸気圧がアルコールの蒸気圧を跨いで増加し、且つ吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度を上回る状況では、アルコールの気化が著しく活発となり、壁面付着量の変化の影響が及ぶ期間が短くなる。そこで、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率及びその減衰率をアルコール濃度「０％」時と同じとして、トータル補正量Ｑtotal のみをアルコール濃度が「８５％」時の値としただけでは、テーリング補正が過剰となり、同図に一点鎖線で示すように空燃比の一時的なリーン化を招いてしまうようになる。その点、本実施の形態では、このときのテーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率が、アルコール濃度Ａｏｌに応じて大きく設定されて、テーリング補正の適用期間が短縮されるため、空燃比を好適に保持することができるようになっている。

こうした本実施の形態のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置によれば、上記（１）、（２）に記載の効果に加え、更に次の効果を奏することができる。
（７）本実施の形態では、電子制御ユニット２２は、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率をアルコール濃度Ａｏｌに応じて可変とするようにしている。使用中の混合燃料のアルコール濃度Ａｏｌの変化によっては、フレキシブル燃料機関の運転状況の変化後における上述の遅延消費燃料量の推移の状況が変化する。そしてその結果、運転状態の変化から燃料噴射量と消費燃料量とが等しくなるまでの期間、すなわち消費燃料量の過渡期間が変化する。その点、本実施の形態では、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率がアルコール濃度Ａｏｌに応じて可変とされるため、アルコール濃度Ａｏｌに応じた遅延消費燃料量の推移状況の変化に合せて適正な補正を行うことができるようになる。

（８）本実施の形態では、電子制御ユニット２２は、機関負荷の増加時には、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率を小さく設定するようにしている。機関負荷の増加により、吸気圧がアルコールの蒸気圧を跨いで増加すると、混合燃料の気化性が一気に低下するため、上記消費燃料量の過渡期間が長くなる。その点、本実施の形態では、機関負荷の増加時には、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項ｎΣｋｍｗ２の減衰率が小さく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

（９）本実施の形態では、電子制御ユニット２２は、吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときには、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率を小さく設定するようにしている。吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときには、燃料の気化性が低下するため、上記消費燃料量の過渡期間が長くなる。その点、本実施の形態では、吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときには、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率が小さく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

（１０）本実施の形態では、電子制御ユニット２２は、機関負荷の低下時には、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率を大きく設定するようにしている。機関負荷の低下により、吸気圧がアルコールの蒸気圧を跨いで低下すると、混合燃料の気化性が一気に増大するため、上記消費燃料量の過渡期間はアルコール濃度Ａｏｌが高くとも、あまり長くはならないようになる。一方、アルコール濃度Ａｏｌが高いときには、テーリング補正項Σｋｍｗ２の絶対値が増大されるが、上記のような機関負荷の低下時には、このテーリング補正項Σｋｍｗ２による燃料噴射量の補正が過補正となってしまうことがある。その点、上記構成では、機関負荷の低下時には、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率が大きく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

（１１）本実施の形態では、電子制御ユニット２２は、吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときには、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率を大きく設定するようにしている。吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときには、アルコール濃度Ａｏｌが高くても、燃料の気化性は十分に高くなるため、上記消費燃料量の過渡期間はアルコール濃度Ａｏｌが高くとも、あまり長くはならないようになる。一方、アルコール濃度Ａｏｌが高いときには、テーリング補正項Σｋｍｗ２の絶対値が増大されるが、壁面温度が十分に高いときには、そうしたテーリング補正項Σｋｍｗ２による燃料噴射量の補正が過補正となってしまうことがある。その点、本実施の形態では、吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときには、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率が大きく設定されるため、適正な補正を行うことができるようになる。

なお以上の各実施の形態は、以下のように変更して実施することもできる。
・上記実施の形態では、機関負荷の増大時で、且つ吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときに、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率を大きく設定したり、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率を小さく設定したりするようにしていた。こうしたアルコール濃度Ａｏｌに応じた分配比率の増大、又は減衰率の減少を、機関負荷の増大時であること、或いは吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いこと、のいずれか一方の成立を条件に行うようにしても良い。

・上記実施の形態では、機関負荷の減少時で、且つ吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときに、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率を小さく設定したり、テーリング補正項Σｋｍｗ２の減衰率を大きく設定したりするようにしていた。こうしたアルコール濃度Ａｏｌに応じた分配比率の増大、又は減衰率の減少を、機関負荷の減少時であること、或いは吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いこと、のいずれか一方の成立を条件に行うようにしても良い。

・機関負荷の増大時や吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも低いときに、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率を大きくするとともに、その減衰率を小さく設定するようにしても良い。

・機関負荷の減少時や吸気通路１０の壁面温度がアルコールの気化温度よりも高いときに、アルコール濃度Ａｏｌが高いときほど、テーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率を小さくするとともに、その減衰率を大きく設定するようにしても良い。

・上記実施の形態では、機関負荷の増大／減少や吸気通路１０の壁面温度に応じて、アルコール濃度Ａｏｌに応じたテーリング補正項Σｋｍｗ２の分配比率、減衰率の増大／減少を行うようにしていた。もっとも、そうした分配比率、減衰率の変更を行わずとも、壁面付着補正の総量を、アルコール濃度が高いほど増大させるようにすれば、フレキシブル燃料機関における過渡運転時の燃料噴射量の壁面付着補正をある程度に適正化することが可能である。

上記実施の形態では、トータル補正量Ｑtotal を即時補正項ｋｍｗ１及びテーリング補正項Σｋｍｗ２に分配して壁面付着補正を行うようにしていた。なお壁面付着補正は、これ以外の態様で行う場合もある。そうした場合にも、アルコール濃度Ａｏｌが高いほど、その補正の総量が増大されるようにすれば、フレキシブル燃料機関における過渡運転時の燃料噴射量の壁面付着補正の適正化を図ることが可能である。

本発明の第１実施形態についてその適用対象となるフレキシブル燃料機関の構成を模式的に示した略図。 同実施形態に使用される燃料付着量演算マップの設定態様の一例を示すグラフ。 同実施形態に使用される水温／アルコール濃度補正係数演算マップの設定態様の一例を示すグラフ。 同実施形態における機関負荷増加時の壁面付着補正の適用態様の一例を示すタイムチャート。 同実施形態における機関負荷減少時の壁面付着補正の適用態様の一例を示すタイムチャート。 同実施形態に適用される壁面付着補正ルーチンの処理手順を示すフローチャート。 本発明の第２実施形態についてその機関負荷増加時の壁面付着補正の適用態様の一例を示すタイムチャート。 同実施形態における機関負荷減少時の壁面付着補正の適用態様の一例を示すタイムチャート。 従来の一般的な内燃機関における機関負荷の増大時における壁面付着補正量の設定態様の一例を示すタイムチャート。

符号の説明

１０…吸気通路、１１…燃焼室、１２…排気通路、１３…エアクリーナ、１４…吸気温センサ、１５…エアフローメータ、１６…スロットルバルブ、１７…吸気圧センサ、１８…インジェクタ、１９…点火プラグ、２０…酸素濃度センサ、２１…触媒コンバータ、２２…電子制御ユニット（可変手段）、２３…アクセルセンサ、２４…ＮＥセンサ、２５…水温センサ。

Claims (13)

1. アルコールとガソリンとの混合燃料を吸気通路内に噴射して運転されるフレキシブル燃料機関に適用され、前記混合燃料の壁面付着の影響による機関負荷変化時の消費燃料量の過不足を補償するための燃料噴射量の壁面付着補正を行うフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、
   前記壁面付着補正は、その補正の総量を、機関負荷変化時に直ちに適用される即時補正項と、機関負荷変化後の時間の経過とともに減衰されるテーリング補正項とに分配して行われ、
   前記即時補正項の絶対値と前記テーリング補正項の絶対値とが前記混合燃料のアルコール濃度が高いほど増大されるように前記補正の態様を前記アルコール濃度に応じて可変とする可変手段を備える
   ことを特徴とするフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置。
2. 前記可変手段は、前記アルコール濃度が高いほど、前記補正の総量を増大させることで、前記即時補正項の絶対値及び前記テーリング補正項の絶対値を増大させる
   請求項１に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置。
3. 前記可変手段は、前記即時補正項と前記テーリング補正項との分配比率をアルコール濃度に応じて可変とする
   請求項１又は２に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置。
4. 前記可変手段は、機関負荷の増加時には、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の分配比率を大きく設定する
   請求項３に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置。
5. 前記可変手段は、前記吸気通路の壁面温度が前記アルコールの気化温度よりも低いときには、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の分配比率を大きく設定する
   請求項３又は４に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置。
6. 前記可変手段は、機関負荷の低下時には、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の分配比率を小さく設定する
   請求項３乃至５いずれか１項に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置。
7. 前記可変手段は、前記吸気通路の壁面温度が前記アルコールの気化温度よりも高いときには、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の分配比率を小さく設定する
   請求項３乃至６のいずれか１項に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置。
8. 前記可変手段は、前記テーリング補正項の減衰率を前記アルコール濃度に応じて可変とする
   請求項１乃至７のいずれか１項に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置。
9. 前記可変手段は、機関負荷の増加時には、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の減衰率を小さく設定する
   請求項８に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置。
10. 前記可変手段は、前記吸気通路の壁面温度が前記アルコールの気化温度よりも高いときには、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の減衰率を小さく設定する
    請求項８又は９に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置。
11. 前記可変手段は、機関負荷の低下時には、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の減衰率を大きく設定する
    請求項８乃至１０のいずれか１項に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置。
12. 前記可変手段は、前記吸気通路の壁面温度が前記アルコールの気化温度よりも低いときには、前記アルコール濃度が高いときほど、前記テーリング補正項の減衰率を大きく設定する
    請求項８乃至１１のいずれか１項に記載のフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置。
13. アルコールとガソリンとの混合燃料を吸気通路内に噴射して運転されるフレキシブル燃料機関に適用され、前記混合燃料の壁面付着の影響による機関負荷変化時の消費燃料量の過不足を補償するための壁面付着補正量を、機関負荷増大時には燃料噴射量に一時的に加算する一方、機関負荷減少時には燃料噴射量から一時的に減算する補正を行うフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置において、
    前記壁面付着補正量を前記混合燃料のアルコール濃度が高いほど増大させる
    ことを特徴とするフレキシブル燃料機関の燃料噴射制御装置。

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