JP4941385B2 - ポリエーテルスルホン樹脂組成物、その製造方法および成形品 - Google Patents
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Description
本発明は，ＰＥＳ樹脂が本来有する耐熱性、機械強度を損なうことなく、耐薬品性に極めて優れたポリエーテルスルホン樹脂組成物、その製造方法および成形品に関するものである。
ポリエーテルスルホン（以下ＰＥＳと略すことがある）樹脂は非晶性樹脂であり、優れた耐加水分解性、耐熱性、機械強度、難燃性、さらに環境応力割れ耐性などの特徴を有する。特に、ＰＥＳ樹脂は、汎用エンジニアリングプラスチックに比べて優れた耐加水分解性と機械強度を有し、且つ高温環境下における熱変形特性に優れることから、電気・電子部品、自動車部品、医療機器、食品容器など様々な分野で使用されている。
しかし、ＰＥＳ樹脂は水性系薬品に対しては良好な耐薬品性を示すが、芳香族溶媒およびケトンやエーテルなどの含酸素溶媒に対して耐性が劣る欠点があり、その改良が強く望まれている。
ＰＥＳ樹脂とポリフェニレンスルフィド（以下ＰＰＳと略すことがある）樹脂からなる組成物はこれまでにも検討されている。例えば、特許文献１にはポリアリーレンスルフィド、ポリエーテルスルホン、有樹シラン化合物を含んでなる樹脂組成物が開示されている。
しかし、イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物を含んで成る相構造組成物については何ら記載されていない。また、ＰＰＳ樹脂が数平均分散粒子径１０００nｍ以下で微分散化した島相を形成することによって優れた耐薬品性が得られることについては何ら記載されていない。特許文献２にはポリエーテルスルホン、ポリアリーレンスルフィドを含んで成る樹脂組成物が開示されている。しかし、イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物については何ら記載されていない。また、ＰＰＳ樹脂を微分散化することによって優れた耐薬品性が得られることについては何ら記載されていない。
このように、何れの特許文献においても、ＰＰＳ樹脂が島相を形成し、かつその数平均分散粒子径が１０００ｎｍ以下に微分散化する事によって、優れた耐薬品性を有する樹脂組成物が得られることについては何ら記載されていなかった。
特開平４−１３０１５８号公報（特許請求の範囲）
特開平７−１８８５４５号公報（特許請求の範囲）
そこで本発明者らは上記の課題を解決すべく検討した結果、（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物を用い、（ａ）ＰＥＳ樹脂中に（ｂ）ＰＰＳ樹脂を数平均分散粒子径が１０００ｎｍ以下になるように微分散化することで、ＰＥＳ樹脂が本来持つ耐熱性、機械強度を損なうことなく、耐薬品性を飛躍的に向上させ、上記課題が解決されることを見出し本発明に到達した。
すなわち本発明は、
１．（ａ）と（ｂ）の合計を１００重量％として、（ａ）ポリエーテルスルホン樹脂９９〜６０重量％、（ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂１〜４０重量％、からなる樹脂組成物１００重量部に対して、（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物を０．１〜１０重量部配合してなるポリエーテルスルホン樹脂組成物であって、そのモルフォロジー（相構造）において、前記（ａ）ポリエーテルスルホン樹脂が連続相（海相）を形成し、前記（ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂が数平均分散粒子径１０００ｎｍ以下で分散した分散相（島相）を形成した海−島構造であることを特徴とするポリエーテルスルホン樹脂組成物、
２．（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物が、イソシアネート基含有アルコキシシランである上記１に記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物、
３．（ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂の数平均分散粒子径が、５００ｎｍ以下であることを特徴とする上記１〜２のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物、
４．さらに（ｄ）無機フィラーを、前記（ａ）ポリエーテルスルホン樹脂と（ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂の合計１００重量部に対して、０．０００１〜３００重量部配合してなる上記１〜３のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物、
５．射出成形することにより得られるＡＳＴＭ４号ダンベル成形片（厚さ１．６ｍｍ）をシクロヘキサノン中に２３℃で２４時間浸漬した後の重量変化率（ＪＩＳ Ｋ ７１１４に準じて測定）が３％以下であることを特徴とする上記１〜４のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物、
６．射出成形することにより得られるＡＳＴＭ４号ダンベル成形片（厚さ１．６ｍｍ）の引張伸び（ＡＳＴＭ Ｄ６３８法に準じてチャック間距離６４ｍｍ、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎで測定）が、８０％を越えることを特徴とする上記１〜５のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物、
７．（ａ）と（ｂ）の合計を１００重量％として、（ａ）ポリエーテルスルホン樹脂９９〜６０重量％、（ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂１〜４０重量％、からなる樹脂組成物１００重量部に対して、（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物を、０．１〜１０重量部配合してなるポリエーテルスルホン樹脂組成物を二軸押出機により溶融混練することを特徴とする上記１〜６のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物の製造方法、
８．（ａ）、（ｂ）および（ｃ）からなるポリエーテルスルホン樹脂組成物を二軸押出機により溶融混練した後、さらに一回以上溶融混練することを特徴とする上記７記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物の製造方法、
９．上記１〜６のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物からなる成形品、
である。
１．（ａ）と（ｂ）の合計を１００重量％として、（ａ）ポリエーテルスルホン樹脂９９〜６０重量％、（ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂１〜４０重量％、からなる樹脂組成物１００重量部に対して、（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物を０．１〜１０重量部配合してなるポリエーテルスルホン樹脂組成物であって、そのモルフォロジー（相構造）において、前記（ａ）ポリエーテルスルホン樹脂が連続相（海相）を形成し、前記（ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂が数平均分散粒子径１０００ｎｍ以下で分散した分散相（島相）を形成した海−島構造であることを特徴とするポリエーテルスルホン樹脂組成物、
２．（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物が、イソシアネート基含有アルコキシシランである上記１に記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物、
３．（ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂の数平均分散粒子径が、５００ｎｍ以下であることを特徴とする上記１〜２のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物、
４．さらに（ｄ）無機フィラーを、前記（ａ）ポリエーテルスルホン樹脂と（ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂の合計１００重量部に対して、０．０００１〜３００重量部配合してなる上記１〜３のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物、
５．射出成形することにより得られるＡＳＴＭ４号ダンベル成形片（厚さ１．６ｍｍ）をシクロヘキサノン中に２３℃で２４時間浸漬した後の重量変化率（ＪＩＳ Ｋ ７１１４に準じて測定）が３％以下であることを特徴とする上記１〜４のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物、
６．射出成形することにより得られるＡＳＴＭ４号ダンベル成形片（厚さ１．６ｍｍ）の引張伸び（ＡＳＴＭ Ｄ６３８法に準じてチャック間距離６４ｍｍ、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎで測定）が、８０％を越えることを特徴とする上記１〜５のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物、
７．（ａ）と（ｂ）の合計を１００重量％として、（ａ）ポリエーテルスルホン樹脂９９〜６０重量％、（ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂１〜４０重量％、からなる樹脂組成物１００重量部に対して、（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物を、０．１〜１０重量部配合してなるポリエーテルスルホン樹脂組成物を二軸押出機により溶融混練することを特徴とする上記１〜６のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物の製造方法、
８．（ａ）、（ｂ）および（ｃ）からなるポリエーテルスルホン樹脂組成物を二軸押出機により溶融混練した後、さらに一回以上溶融混練することを特徴とする上記７記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物の製造方法、
９．上記１〜６のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物からなる成形品、
である。
本発明によれば、ＰＥＳ樹脂が本来有する耐熱性、機械強度を損なうことなく、耐薬品性に極めて優れたポリエーテルスルホン樹脂組成物が得られる。
以下、本発明の実施の形態を詳細に説明する。
（ａ）ＰＥＳ樹脂
本発明で用いられる（ａ）ポリエーテルスルホン樹脂とは、骨格に芳香族基がスルホン基およびエーテル基により結合されているものを総称する。例えば、下記一般式（１）〜（３）
本発明で用いられる（ａ）ポリエーテルスルホン樹脂とは、骨格に芳香族基がスルホン基およびエーテル基により結合されているものを総称する。例えば、下記一般式（１）〜（３）
［式（１）中、Ａｒ1 、Ａｒ2 は同一または異なる炭素数６〜１２の芳香族炭化水素基である。式（２）中、Ａｒ3 〜Ａｒ6 は同一または異なる炭素数６〜１２の芳香族炭化水素基、Ｘは炭素数１〜１５の二価の炭化水素基である。式（３）中、Ａｒ7 〜Ａｒ9 は同一または異なる炭素数６〜１２の芳香族炭化水素基である。］からなる群より選ばれる少なくとも一種の繰り返し単位からなるポリエーテルスルホンが挙げられる。
ここで、式（１）において好適なＡｒ1 、Ａｒ2 としては炭素数６〜１２のアリーレン基であり、炭素数６〜１０のアリーレン基がより好適である。具体的には、ｍ−フェニレン基、ｐ−フェニレン基、ジメチル−ｐ−フェニレン基、テトラメチル−ｐ−フェニレン基、ナフチレン基、ビフェニリレン基などが挙げられる。Ａｒ1 、Ａｒ2 がともにｐ−フェニレン基である場合が、製造面からも有利であり特に好適に用いられる。
式（２）において、好適なＡｒ3 〜Ａｒ6 としては炭素数６〜１２のアリーレン基であり、炭素数６〜１０のアリーレン基がより好適である。具体的には、ｍ−フェニレン基、ｐ−フェニレン基、ジメチル−ｐ−フェニレン基、テトラメチル−ｐ−フェニレン基、ナフチレン基、ビフェニリレン基などが挙げられ、特に好適な例としてＡｒ3 〜Ａｒ6 はいずれもｐ−フェニレン基が挙げられる。また、Ｘは炭素数１〜１５の二価の炭化水素基であり、炭素数１〜１５の二価の脂肪族炭化水素基、脂環式炭化水素基及びアラアルキレン基から選ばれる。好適には炭素数１〜１０の二価の脂肪族炭化水素基、脂環式炭化水素基、アラアルキレン基である。具体的にはメチレン基、１，１−エチレン基、２，２−プロピレン基、２，２−ブチレン基、４−メチル−２，２−ペンチレン基などの脂肪族炭化水素基、１, １−シクロヘキシレン基、３，３，５−トリメチル−１, １−シクロヘキシレン基などの脂環式炭化水素基、１−フェニル−１，１−エチレン基、ジフェニルメチレン基などのアラアルキレン基が例示できる。これらの中で２，２−プロピレン基がさらにより好適に用いられる。式（２）において、特に好ましくはＡｒ3 〜Ａｒ6 がいずれもｐ−フェニレン基であり、かつＸが２，２−プロピレン基である。
さらに式（３）において、好適なＡｒ7 、Ａｒ8 としては炭素数６〜１２のアリーレン基であり、炭素数６〜１０のアリーレン基がより好適である。具体的には、ｍ−フェニレン基、ｐ−フェニレン基、ジメチル−ｐ−フェニレン基、テトラメチル−ｐ−フェニレン基、ナフチレン基、ビフェニリレン基などが挙げられる。これらの中でＡｒ7 、Ａｒ8 は共にｐ−フェニレン基がさらに好適に用いられる。また、好適なＡｒ9 としては炭素数６〜１２のアリーレン基であり、炭素数６〜１０のアリーレン基がより好適である。具体的には、ｍ−フェニレン基、ｐ−フェニレン基、ナフチレン基、ビフェニリレン基などが挙げられる。これらの中でｐ−フェニレン基、ビフェニリレン基がさらにより好適である。式（３）において特に好ましくはＡｒ7 、Ａｒ8 、Ａｒ9 がいずれもｐ−フェニレン基である。
本発明に用いられるポリエーテルスルホンは、上記式（１）〜（３）で表される一種あるいは二種以上の繰り返し単位からなる、組成物または共重合体も好適に使用できる。
上記のポリエーテルスルホンは公知の方法で重合できる。例えばアルカリ金属炭酸塩の存在下、非プロトン性極性溶媒中で水酸基およびハロゲン基を末端に有するモノマーを重縮合することにより得ることができる。このポリエーテルスルホンは、“レーデル”の商標でソルベイアドバンストポリマーズ社から市販されている。
（ｂ）ＰＰＳ樹脂
本発明で用いられる（ｂ）ＰＰＳ樹脂は、下記構造式（Ｉ）で示される繰り返し単位を有する重合体であり、
本発明で用いられる（ｂ）ＰＰＳ樹脂は、下記構造式（Ｉ）で示される繰り返し単位を有する重合体であり、
耐熱性の観点からは上記構造式で示される繰り返し単位を含む重合体を７０モル％以上、更には９０モル％以上含む重合体が好ましい。また（ｂ）ＰＰＳ樹脂はその繰り返し単位の３０モル％未満程度が、下記の構造を有する繰り返し単位等で構成されていてもよい。
かかる構造を一部有するＰＰＳ共重合体は、融点が低くなるため、このような樹脂組成物は成形性の点で有利となる。
本発明で用いられる（ｂ）ＰＰＳ樹脂の溶融粘度に特に制限はないが、溶融流動性保持の点から６００Ｐａ・ｓ（３１０℃、剪断速度１０００／ｓ）以下であることが好ましい。例えば４００Ｐａ・ｓ以下の範囲が好ましく、３００Ｐａ・ｓ以下がさらに好ましく、２００Ｐａ・ｓ以下がさらに好ましい。
なお、本発明における溶融粘度は、３１０℃、剪断速度１０００／ｓの条件下、東洋精機社製キャピログラフを用いて測定した値である。
以下に、本発明に用いる（ｂ）ＰＰＳ樹脂の製造方法について説明するが、上記構造の（ｂ）ＰＰＳ樹脂が得られれば下記方法に限定されるものではない。
まず、製造方法において使用するポリハロゲン芳香族化合物、スルフィド化剤、重合溶媒、分子量調節剤、重合助剤および重合安定剤の内容について説明する。
［ポリハロゲン化芳香族化合物］
ポリハロゲン化芳香族化合物とは、１分子中にハロゲン原子を２個以上有する化合物をいう。具体例としては、ｐ−ジクロロベンゼン、ｍ−ジクロロベンゼン、ｏ−ジクロロベンゼン、１，３，５−トリクロロベンゼン、１，２，４−トリクロロベンゼン、１，２，４，５−テトラクロロベンゼン、ヘキサクロロベンゼン、２，５−ジクロロトルエン、２，５−ジクロロ-ｐ-キシレン、１，４−ジブロモベンゼン、１，４−ジヨードベンゼン、１−メトキシ−２，５−ジクロロベンゼンなどのポリハロゲン化芳香族化合物が挙げられ、好ましくはｐ−ジクロロベンゼンが用いられる。また、異なる２種以上のポリハロゲン化芳香族化合物を組み合わせて共重合体とすることも可能であるが、ｐ−ジハロゲン化芳香族化合物を主要成分とすることが好ましい。
ポリハロゲン化芳香族化合物とは、１分子中にハロゲン原子を２個以上有する化合物をいう。具体例としては、ｐ−ジクロロベンゼン、ｍ−ジクロロベンゼン、ｏ−ジクロロベンゼン、１，３，５−トリクロロベンゼン、１，２，４−トリクロロベンゼン、１，２，４，５−テトラクロロベンゼン、ヘキサクロロベンゼン、２，５−ジクロロトルエン、２，５−ジクロロ-ｐ-キシレン、１，４−ジブロモベンゼン、１，４−ジヨードベンゼン、１−メトキシ−２，５−ジクロロベンゼンなどのポリハロゲン化芳香族化合物が挙げられ、好ましくはｐ−ジクロロベンゼンが用いられる。また、異なる２種以上のポリハロゲン化芳香族化合物を組み合わせて共重合体とすることも可能であるが、ｐ−ジハロゲン化芳香族化合物を主要成分とすることが好ましい。
ポリハロゲン化芳香族化合物の使用量は、加工に適した粘度の（ｂ）ＰＰＳ樹脂を得る点から、スルフィド化剤１モル当たり０．９から２．０モル、好ましくは０．９５から１．５モル、更に好ましくは１．００５から１．２モルの範囲が例示できる。
［スルフィド化剤］
スルフィド化剤としては、アルカリ金属硫化物、アルカリ金属水硫化物、および硫化水素が挙げられる。
スルフィド化剤としては、アルカリ金属硫化物、アルカリ金属水硫化物、および硫化水素が挙げられる。
アルカリ金属硫化物の具体例としては、例えば硫化リチウム、硫化ナトリウム、硫化カリウム、硫化ルビジウム、硫化セシウムおよびこれら２種以上の混合物を挙げることができ、なかでも硫化ナトリウムが好ましく用いられる。これらのアルカリ金属硫化物は、水和物または水性混合物として、あるいは無水物の形で用いることができる。
アルカリ金属水硫化物の具体例としては、例えば水硫化ナトリウム、水硫化カリウム、水硫化リチウム、水硫化ルビジウム、水硫化セシウムおよびこれら２種以上の混合物を挙げることができ、なかでも水硫化ナトリウムが好ましく用いられる。これらのアルカリ金属水硫化物は、水和物または水性混合物として、あるいは無水物の形で用いることができる。
また、アルカリ金属水硫化物とアルカリ金属水酸化物から、反応系においてｉｎ ｓｉｔｕで調製されるアルカリ金属硫化物も用いることができる。また、アルカリ金属水硫化物とアルカリ金属水酸化物からアルカリ金属硫化物を調整し、これを重合槽に移して用いることができる。
あるいは、水酸化リチウム、水酸化ナトリウムなどのアルカリ金属水酸化物と硫化水素から反応系においてｉｎ ｓｉｔｕで調製されるアルカリ金属硫化物も用いることができる。また、水酸化リチウム、水酸化ナトリウムなどのアルカリ金属水酸化物と硫化水素からアルカリ金属硫化物を調整し、これを重合槽に移して用いることができる。
仕込みスルフィド化剤の量は、脱水操作などにより重合反応開始前にスルフィド化剤の一部損失が生じる場合には、実際の仕込み量から当該損失分を差し引いた残存量を意味するものとする。
なお、スルフィド化剤と共に、アルカリ金属水酸化物および／またはアルカリ土類金属水酸化物を併用することも可能である。アルカリ金属水酸化物の具体例としては、例えば水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸化リチウム、水酸化ルビジウム、水酸化セシウムおよびこれら２種以上の混合物を好ましいものとして挙げることができ、アルカリ土類金属水酸化物の具体例としては、例えば水酸化カルシウム、水酸化ストロンチウム、水酸化バリウムなどが挙げられ、なかでも水酸化ナトリウムが好ましく用いられる。
スルフィド化剤として、アルカリ金属水硫化物を用いる場合には、アルカリ金属水酸化物を同時に使用することが特に好ましいが、この使用量はアルカリ金属水硫化物１モルに対し０．９５から１．２０モル、好ましくは１．００から１．１５モル、更に好ましくは１．００５から１．１００モルの範囲が例示できる。
［重合溶媒］
重合溶媒としては有機極性溶媒を用いるのが好ましい。具体例としては、Ｎ−メチル−２−ピロリドン、Ｎ−エチル−２−ピロリドンなどのＮ−アルキルピロリドン類、Ｎ−メチル−ε−カプロラクタムなどのカプロラクタム類、１，３−ジメチル−２−イミダゾリジノン、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド、ヘキサメチルリン酸トリアミド、ジメチルスルホン、テトラメチレンスルホキシドなどに代表されるアプロチック有機溶媒、およびこれらの混合物などが挙げられ、これらはいずれも反応の安定性が高いために好ましく使用される。これらのなかでも、特にＮ−メチル−２−ピロリドン（以下、ＮＭＰと略記することもある）が好ましく用いられる。
重合溶媒としては有機極性溶媒を用いるのが好ましい。具体例としては、Ｎ−メチル−２−ピロリドン、Ｎ−エチル−２−ピロリドンなどのＮ−アルキルピロリドン類、Ｎ−メチル−ε−カプロラクタムなどのカプロラクタム類、１，３−ジメチル−２−イミダゾリジノン、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド、ヘキサメチルリン酸トリアミド、ジメチルスルホン、テトラメチレンスルホキシドなどに代表されるアプロチック有機溶媒、およびこれらの混合物などが挙げられ、これらはいずれも反応の安定性が高いために好ましく使用される。これらのなかでも、特にＮ−メチル−２−ピロリドン（以下、ＮＭＰと略記することもある）が好ましく用いられる。
有機極性溶媒の使用量は、スルフィド化剤１モル当たり２．０モルから１０モル、好ましくは２．２５から６．０モル、より好ましくは２．５から５．５モルの範囲が選ばれる。
［分子量調節剤］
生成する（ｂ）ＰＰＳ樹脂の末端を形成させるか、あるいは重合反応や分子量を調節するなどのために、モノハロゲン化合物（必ずしも芳香族化合物でなくともよい）を、上記ポリハロゲン化芳香族化合物と併用することができる。
生成する（ｂ）ＰＰＳ樹脂の末端を形成させるか、あるいは重合反応や分子量を調節するなどのために、モノハロゲン化合物（必ずしも芳香族化合物でなくともよい）を、上記ポリハロゲン化芳香族化合物と併用することができる。
［重合助剤］
比較的高重合度の（ｂ）ＰＰＳ樹脂をより短時間で得るために重合助剤を用いることも好ましい態様の一つである。ここで重合助剤とは得られる（ｂ）ＰＰＳ樹脂の粘度を増大させる作用を有する物質を意味する。このような重合助剤の具体例としては、例えば有機カルボン酸塩、水、アルカリ金属塩化物、有機スルホン酸塩、硫酸アルカリ金属塩、アルカリ土類金属酸化物、アルカリ金属リン酸塩およびアルカリ土類金属リン酸塩などが挙げられる。これらは単独であっても、また２種以上を同時に用いることもできる。なかでも、有機カルボン酸塩、水、およびアルカリ金属塩化物が好ましく、さらに有機カルボン酸塩としてはアルカリ金属カルボン酸塩が、アルカリ金属塩化物としては塩化リチウムが好ましい。
比較的高重合度の（ｂ）ＰＰＳ樹脂をより短時間で得るために重合助剤を用いることも好ましい態様の一つである。ここで重合助剤とは得られる（ｂ）ＰＰＳ樹脂の粘度を増大させる作用を有する物質を意味する。このような重合助剤の具体例としては、例えば有機カルボン酸塩、水、アルカリ金属塩化物、有機スルホン酸塩、硫酸アルカリ金属塩、アルカリ土類金属酸化物、アルカリ金属リン酸塩およびアルカリ土類金属リン酸塩などが挙げられる。これらは単独であっても、また２種以上を同時に用いることもできる。なかでも、有機カルボン酸塩、水、およびアルカリ金属塩化物が好ましく、さらに有機カルボン酸塩としてはアルカリ金属カルボン酸塩が、アルカリ金属塩化物としては塩化リチウムが好ましい。
上記アルカリ金属カルボン酸塩とは、一般式Ｒ（ＣＯＯＭ）ｎ（式中、Ｒは、炭素数１〜２０を有するアルキル基、シクロアルキル基、アリール基、アルキルアリール基またはアリールアルキル基である。Ｍは、リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウムおよびセシウムから選ばれるアルカリ金属である。ｎは１〜３の整数である。）で表される化合物である。アルカリ金属カルボン酸塩は、水和物、無水物または水溶液としても用いることができる。アルカリ金属カルボン酸塩の具体例としては、例えば、酢酸リチウム、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、プロピオン酸ナトリウム、吉草酸リチウム、安息香酸ナトリウム、フェニル酢酸ナトリウム、ｐ−トルイル酸カリウム、およびそれらの混合物などを挙げることができる。
アルカリ金属カルボン酸塩は、有機酸と、水酸化アルカリ金属、炭酸アルカリ金属塩および重炭酸アルカリ金属塩よりなる群から選ばれる一種以上の化合物とを、ほぼ等化学当量ずつ添加して反応させることにより形成させてもよい。上記アルカリ金属カルボン酸塩の中で、リチウム塩は反応系への溶解性が高く助剤効果が大きいが高価であり、カリウム、ルビジウムおよびセシウム塩は反応系への溶解性が不十分であると思われるため、安価で、重合系への適度な溶解性を有する酢酸ナトリウムが最も好ましく用いられる。
これらアルカリ金属カルボン酸塩を重合助剤として用いる場合の使用量は、仕込みアルカリ金属硫化物１モルに対し、通常０．０１モル〜２モルの範囲であり、より高い重合度を得る意味においては０．１〜０．６モルの範囲が好ましく、０．２〜０．５モルの範囲がより好ましい。
また水を重合助剤として用いる場合の添加量は、仕込みアルカリ金属硫化物１モルに対し、通常０．３モル〜１５モルの範囲であり、より高い重合度を得る意味においては０．６〜１０モルの範囲が好ましく、１〜５モルの範囲がより好ましい。
これら重合助剤は２種以上を併用することももちろん可能であり、例えばアルカリ金属カルボン酸塩と水を併用すると、それぞれより少量で高分子量化が可能となる。
これら重合助剤の添加時期には特に指定はなく、後述する前工程時、重合開始時、重合途中のいずれの時点で添加してもよく、また複数回に分けて添加してもよいが、重合助剤としてアルカリ金属カルボン酸塩を用いる場合は前工程開始時或いは重合開始時に同時に添加することが、添加が容易である点からより好ましい。また水を重合助剤として用いる場合は、ポリハロゲン化芳香族化合物を仕込んだ後、重合反応途中で添加することが効果的である。
［重合安定剤］
重合反応系を安定化し、副反応を防止するために、重合安定剤を用いることもできる。重合安定剤は、重合反応系の安定化に寄与し、望ましくない副反応を抑制する。副反応の一つの目安としては、チオフェノールの生成が挙げられ、重合安定剤の添加によりチオフェノールの生成を抑えることができる。重合安定剤の具体例としては、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属炭酸塩、アルカリ土類金属水酸化物、およびアルカリ土類金属炭酸塩などの化合物が挙げられる。そのなかでも、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、および水酸化リチウムなどのアルカリ金属水酸化物が好ましい。上述のアルカリ金属カルボン酸塩も重合安定剤として作用するので、重合安定剤の一つに入る。また、スルフィド化剤としてアルカリ金属水硫化物を用いる場合には、アルカリ金属水酸化物を同時に使用することが特に好ましいことを前述したが、ここでスルフィド化剤に対して過剰となるアルカリ金属水酸化物も重合安定剤となり得る。
重合反応系を安定化し、副反応を防止するために、重合安定剤を用いることもできる。重合安定剤は、重合反応系の安定化に寄与し、望ましくない副反応を抑制する。副反応の一つの目安としては、チオフェノールの生成が挙げられ、重合安定剤の添加によりチオフェノールの生成を抑えることができる。重合安定剤の具体例としては、アルカリ金属水酸化物、アルカリ金属炭酸塩、アルカリ土類金属水酸化物、およびアルカリ土類金属炭酸塩などの化合物が挙げられる。そのなかでも、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、および水酸化リチウムなどのアルカリ金属水酸化物が好ましい。上述のアルカリ金属カルボン酸塩も重合安定剤として作用するので、重合安定剤の一つに入る。また、スルフィド化剤としてアルカリ金属水硫化物を用いる場合には、アルカリ金属水酸化物を同時に使用することが特に好ましいことを前述したが、ここでスルフィド化剤に対して過剰となるアルカリ金属水酸化物も重合安定剤となり得る。
これら重合安定剤は、それぞれ単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。重合安定剤は、仕込みアルカリ金属硫化物１モルに対して、通常０．０２〜０．２モル、好ましくは０．０３〜０．１モル、より好ましくは０．０４〜０．０９モルの割合で使用することが好ましい。この割合が少ないと安定化効果が不十分であり、逆に多すぎても経済的に不利益であったり、ポリマー収率が低下する傾向となる。
重合安定剤の添加時期には特に指定はなく、後述する前工程時、重合開始時、重合途中のいずれの時点で添加してもよく、また複数回に分けて添加してもよいが、前工程開始時或いは重合開始時に同時に添加することが容易である点からより好ましい。
次に、本発明に用いる（ｂ）ＰＰＳ樹脂の好ましい製造方法について、前工程、重合反応工程、回収工程、および後処理工程と、順を追って具体的に説明するが、勿論この方法に限定されるものではない。
［前工程］
（ｂ）ＰＰＳ樹脂の製造方法において、スルフィド化剤は通常水和物の形で使用されるが、ポリハロゲン化芳香族化合物を添加する前に、有機極性溶媒とスルフィド化剤を含む混合物を昇温し、過剰量の水を系外に除去することが好ましい。
（ｂ）ＰＰＳ樹脂の製造方法において、スルフィド化剤は通常水和物の形で使用されるが、ポリハロゲン化芳香族化合物を添加する前に、有機極性溶媒とスルフィド化剤を含む混合物を昇温し、過剰量の水を系外に除去することが好ましい。
また、上述したように、スルフィド化剤として、アルカリ金属水硫化物とアルカリ金属水酸化物から、反応系においてｉｎ ｓｉｔｕで、あるいは重合槽とは別の槽で調製されるスルフィド化剤も用いることができる。この方法には特に制限はないが、望ましくは不活性ガス雰囲気下、常温〜１５０℃、好ましくは常温から１００℃の温度範囲で、有機極性溶媒にアルカリ金属水硫化物とアルカリ金属水酸化物を加え、常圧または減圧下、少なくとも１５０℃以上、好ましくは１８０〜２６０℃まで昇温し、水分を留去させる方法が挙げられる。この段階で重合助剤を加えてもよい。また、水分の留去を促進するために、トルエンなどを加えて反応を行ってもよい。
重合反応における、重合系内の水分量は、仕込みスルフィド化剤１モル当たり０．３〜１０．０モルであることが好ましい。ここで重合系内の水分量とは重合系に仕込まれた水分量から重合系外に除去された水分量を差し引いた量である。また、仕込まれる水は、水、水溶液、結晶水などのいずれの形態であってもよい。
［重合反応工程］
有機極性溶媒中でスルフィド化剤とポリハロゲン化芳香族化合物とを２００℃以上２９０℃未満の温度範囲内で反応させることにより（ｂ）ＰＰＳ樹脂を製造する。
有機極性溶媒中でスルフィド化剤とポリハロゲン化芳香族化合物とを２００℃以上２９０℃未満の温度範囲内で反応させることにより（ｂ）ＰＰＳ樹脂を製造する。
重合反応工程を開始するに際しては、望ましくは不活性ガス雰囲気下、常温〜２４０℃、好ましくは１００〜２３０℃の温度範囲で、有機極性溶媒とスルフィド化剤とポリハロゲン化芳香族化合物を混合する。この段階で重合助剤を加えてもよい。これらの原料の仕込み順序は、順不同であってもよく、同時であってもさしつかえない。
かかる混合物を通常２００℃〜２９０℃の範囲に昇温する。昇温速度に特に制限はないが、通常０．０１〜５℃／分の速度が選択され、０．１〜３℃／分の範囲がより好ましい。
一般に、最終的には２５０〜２９０℃の温度まで昇温し、その温度で通常０．２５〜５０時間、好ましくは０．５〜２０時間反応させる。
最終温度に到達させる前の段階で、例えば２００℃〜２６０℃で一定時間反応させた後、２７０〜２９０℃に昇温する方法は、より高い重合度を得る上で有効である。この際、２００℃〜２６０℃での反応時間としては、通常０．２５時間から２０時間の範囲が選択され、好ましくは０．２５〜１０時間の範囲が選ばれる。
なお、より高重合度のポリマーを得るためには、複数段階で重合を行うことが有効である場合がある。複数段階で重合を行う際は、２４５℃における系内のポリハロゲン化芳香族化合物の転化率が、４０モル％以上、好ましくは６０モル％に達した時点であることが有効である。
なお、ポリハロゲン化芳香族化合物（ここではＰＨＡと略記）の転化率は、以下の式で算出した値である。ＰＨＡ残存量は、通常、ガスクロマトグラフ法によって求めることができる。
（Ａ）ポリハロゲン化芳香族化合物をアルカリ金属硫化物に対しモル比で過剰に添加した場合
転化率＝〔ＰＨＡ仕込み量（モル）−ＰＨＡ残存量（モル）〕／〔ＰＨＡ仕込み量（モル）−ＰＨＡ過剰量（モル）〕。
（Ｂ）上記（Ａ）以外の場合
転化率＝〔ＰＨＡ仕込み量（モル）−ＰＨＡ残存量（モル）〕／〔ＰＨＡ仕込み量（モル）〕。
（Ａ）ポリハロゲン化芳香族化合物をアルカリ金属硫化物に対しモル比で過剰に添加した場合
転化率＝〔ＰＨＡ仕込み量（モル）−ＰＨＡ残存量（モル）〕／〔ＰＨＡ仕込み量（モル）−ＰＨＡ過剰量（モル）〕。
（Ｂ）上記（Ａ）以外の場合
転化率＝〔ＰＨＡ仕込み量（モル）−ＰＨＡ残存量（モル）〕／〔ＰＨＡ仕込み量（モル）〕。
［回収工程］
（ｂ）ＰＰＳ樹脂の製造方法においては、重合終了後に、重合体、溶媒などを含む重合反応物から固形物を回収する。（ｂ）ＰＰＳ樹脂は、公知の如何なる回収方法を採用しても良い。
（ｂ）ＰＰＳ樹脂の製造方法においては、重合終了後に、重合体、溶媒などを含む重合反応物から固形物を回収する。（ｂ）ＰＰＳ樹脂は、公知の如何なる回収方法を採用しても良い。
例えば、重合反応終了後、徐冷して粒子状のポリマーを回収する方法を用いても良い。この際の徐冷速度には特に制限は無いが、通常０．１℃／分〜３℃／分程度である。徐冷工程の全行程において同一速度で徐冷する必要もなく、ポリマー粒子が結晶化析出するまでは０．１〜１℃／分、その後１℃／分以上の速度で徐冷する方法などを採用しても良い。
また上記の回収を急冷条件下に行うことも好ましい方法の一つであり、この回収方法の好ましい一つの方法としてはフラッシュ法が挙げられる。フラッシュ法とは、重合反応物を高温高圧（通常２５０℃以上、８ｋｇ／ｃｍ２以上）の状態から常圧もしくは減圧の雰囲気中へフラッシュさせ、溶媒回収と同時に重合体を粉末状にして回収する方法であり、ここでいうフラッシュとは、重合反応物をノズルから噴出させることを意味する。フラッシュさせる雰囲気は、具体的には例えば常圧中の窒素または水蒸気が挙げられ、その温度は通常１５０℃〜２５０℃の範囲が選ばれる。
［後処理工程］
（ｂ）ＰＰＳ樹脂は、上記重合、回収工程を経て生成した後、酸処理、熱水処理または有機溶媒による洗浄を施されたものであってもよい。
（ｂ）ＰＰＳ樹脂は、上記重合、回収工程を経て生成した後、酸処理、熱水処理または有機溶媒による洗浄を施されたものであってもよい。
酸処理を行う場合は次のとおりである。（ｂ）ＰＰＳ樹脂の酸処理に用いる酸は、（ｂ）ＰＰＳ樹脂を分解する作用を有しないものであれば特に制限はなく、酢酸、塩酸、硫酸、リン酸、珪酸、炭酸およびプロピル酸などが挙げられ、なかでも酢酸および塩酸がより好ましく用いられるが、硝酸のような（ｂ）ＰＰＳ樹脂を分解、劣化させるものは好ましくない。
酸処理の方法は、酸または酸の水溶液に（ｂ）ＰＰＳ樹脂を浸漬せしめるなどの方法があり必要により適宜撹拌または加熱することも可能である。例えば、酢酸を用いる場合、ＰＨ４の水溶液を８０〜２００℃に加熱した中にＰＰＳ樹脂粉末を浸漬し、３０分間撹拌することにより十分な効果が得られる。処理後のＰＨは４以上例えばＰＨ４〜８程度となっても良い。酸処理を施された（ｂ）ＰＰＳ樹脂は残留している酸または塩などを除去するため、水または温水で数回洗浄することが好ましい。洗浄に用いる水は、酸処理による（ｂ）ＰＰＳ樹脂の好ましい化学的変性の効果を損なわない意味で、蒸留水、脱イオン水であることが好ましい。
熱水処理を行う場合は次のとおりである。（ｂ）ＰＰＳ樹脂を熱水処理するにあたり、熱水の温度を１００℃以上、より好ましくは１２０℃以上、さらに好ましくは１５０℃以上、特に好ましくは１７０℃以上とすることが好ましい。１００℃未満では（ｂ）ＰＰＳ樹脂の好ましい化学的変性の効果が小さいため好ましくない。
熱水洗浄による（ｂ）ＰＰＳ樹脂の好ましい化学的変性の効果を発現するため、使用する水は蒸留水あるいは脱イオン水であることが好ましい。熱水処理の操作に特に制限は無く、所定量の水に所定量の（ｂ）ＰＰＳ樹脂を投入し、圧力容器内で加熱、撹拌する方法、連続的に熱水処理を施す方法などにより行われる。（ｂ）ＰＰＳ樹脂と水との割合は、水の多い方が好ましいが、通常、水１リットルに対し、（ｂ）ＰＰＳ樹脂２００ｇ以下の浴比が選ばれる。
また、処理の雰囲気は、末端基の分解は好ましくないので、これを回避するため不活性雰囲気下とすることが望ましい。さらに、この熱水処理操作を終えた（ｂ）ＰＰＳ樹脂は、残留している成分を除去するため温水で数回洗浄するのが好ましい。
有機溶媒で洗浄する場合は次のとおりである。（ｂ）ＰＰＳ樹脂の洗浄に用いる有機溶媒は、（ｂ）ＰＰＳ樹脂を分解する作用などを有しないものであれば特に制限はなく、例えばＮ−メチル−２−ピロリドン、ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド、１，３−ジメチルイミダゾリジノン、ヘキサメチルホスホラスアミド、ピペラジノン類などの含窒素極性溶媒、ジメチルスルホキシド、ジメチルスルホン、スルホランなどのスルホキシド・スルホン系溶媒、アセトン、メチルエチルケトン、ジエチルケトン、アセトフェノンなどのケトン系溶媒、ジメチルエーテル、ジプロピルエーテル、ジオキサン、テトラヒドロフランなどのエーテル系溶媒、クロロホルム、塩化メチレン、トリクロロエチレン、２塩化エチレン、パークロルエチレン、モノクロルエタン、ジクロルエタン、テトラクロルエタン、パークロルエタン、クロルベンゼンなどのハロゲン系溶媒、メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、ペンタノール、エチレングリコール、プロピレングリコール、フェノール、クレゾール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコールなどのアルコール・フェノール系溶媒およびベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素系溶媒などが挙げられる。これらの有機溶媒のうちでも、Ｎ−メチル−２−ピロリドン、アセトン、ジメチルホルムアミドおよびクロロホルムなどの使用が特に好ましい。また、これらの有機溶媒は、１種類または２種類以上の混合で使用される。
有機溶媒による洗浄の方法としては、有機溶媒中に（ｂ）ＰＰＳ樹脂を浸漬せしめるなどの方法があり、必要により適宜撹拌または加熱することも可能である。有機溶媒で（ｂ）ＰＰＳ樹脂を洗浄する際の洗浄温度については特に制限はなく、常温〜３００℃程度の任意の温度が選択できる。洗浄温度が高くなる程洗浄効率が高くなる傾向があるが、通常は常温〜１５０℃の洗浄温度で十分効果が得られる。圧力容器中で、有機溶媒の沸点以上の温度で加圧下に洗浄することも可能である。また、洗浄時間についても特に制限はない。洗浄条件にもよるが、バッチ式洗浄の場合、通常５分間以上洗浄することにより十分な効果が得られる。また連続式で洗浄することも可能である。
本発明においては、ＰＰＳ中にＣａなどのアリカリ土類金属塩を導入したＰＰＳを用いても良い。かかるアルカリ土類金属塩を導入する方法としては、上記前工程の前、前工程中、前工程後にアルカリ土類金属塩を添加する方法、重合行程前、重合行程中、重合行程後に重合釜内にアルカリ土類金属塩を添加する方法、あるいは上記洗浄工程の最初、中間、最後の段階でアルカリ土類金属塩を添加する方法などが挙げられる。中でももっとも容易な方法としては、有機溶剤洗浄や、温水または熱水洗浄で残留オリゴマーや残留塩を除いた後にアルカリ土類金属塩を添加する方法が挙げられる。アルカリ土類金属塩は、酢酸塩、水酸化物、炭酸塩などのアルカリ土類金属イオンの形でＰＰＳ中に導入するのが好ましい。また過剰のアルカリ土類金属塩は温水洗浄などにより取り除く方が好ましい。上記アルカリ土類金属イオン導入の際のアルカリ土類金属イオン濃度としてはＰＰＳ１ｇに対して０．００１ｍｍｏｌ以上が好ましく、０．０１ｍｍｏｌ以上がより好ましい。温度としては、５０℃以上が好ましく、７５℃以上がより好ましく、９０℃以上が特に好ましい。上限温度は特にないが、操作性の観点から通常２８０℃以下が好ましい。浴比（乾燥ＰＰＳ重量に対する洗浄液重量）としては０．５以上が好ましく、３以上がより好ましく、５以上が更に好ましい。
（ｂ）ＰＰＳ樹脂は、重合終了後に酸素雰囲気下においての加熱および過酸化物などの架橋剤を添加しての加熱による熱酸化架橋処理により高分子量化して用いることも可能である。
熱酸化架橋による高分子量化を目的として乾式熱処理する場合には、その温度は１６０〜２６０℃が好ましく、１７０〜２５０℃の範囲がより好ましい。また、酸素濃度は５体積％以上、更には８体積％以上とすることが望ましい。酸素濃度の上限には特に制限はないが、５０体積％程度が限界である。処理時間は、０．５〜１００時間が好ましく、１〜５０時間がより好ましく、２〜２５時間がさらに好ましい。加熱処理の装置は通常の熱風乾燥機でもまた回転式あるいは撹拌翼付の加熱装置であってもよいが、効率よく、しかもより均一に処理する場合は、回転式あるいは撹拌翼付の加熱装置を用いるのがより好ましい。
また、熱酸化架橋を抑制し、揮発分除去を目的として乾式熱処理を行うことが可能である。その温度は１３０〜２５０℃が好ましく、１６０〜２５０℃の範囲がより好ましい。また、この場合の酸素濃度は５体積％未満、更には２体積％未満とすることが望ましい。処理時間は、０．５〜５０時間が好ましく、１〜２０時間がより好ましく、１〜１０時間がさらに好ましい。加熱処理の装置は通常の熱風乾燥機でもまた回転式あるいは撹拌翼付の加熱装置であってもよいが、効率よく、しかもより均一に処理する場合は、回転式あるいは撹拌翼付の加熱装置を用いるのがより好ましい。
但し、（ｂ）ＰＰＳ樹脂は、靭性の目標を達成するために熱酸化架橋処理による高分子量化を行わない実質的に直鎖状のＰＰＳであることが好ましい。また本発明で用いる好ましい（ｂ）ＰＰＳ樹脂としては、東レ（株）製Ｍ２５８８、Ｍ２８８８、Ｍ２０８８、Ｔ１８８１、Ｌ２１２０、Ｌ２４８０、Ｍ２１００、Ｍ２９００、Ｅ２０８０、Ｅ２１８０、Ｅ２２８０などが挙げられる。
（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物
本発明では優れた耐薬品性の発現を目的として、（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物を、相溶化剤として添加することが必要である。
本発明では優れた耐薬品性の発現を目的として、（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物を、相溶化剤として添加することが必要である。
エポキシ基含有化合物としてはビスフェノールＡ、レゾルシノール、ハイドロキノン、ピロカテコール、ビスフェノールＦ、サリゲニン、１，３，５−トリヒドロキシベンゼン、ビスフェノールＳ、トリヒドロキシ−ジフェニルジメチルメタン、４，４’−ジヒドロキシビフェニル、１，５−ジヒドロキシナフタレン、カシューフェノール、２，２，５，５，−テトラキス（４−ヒドロキシフェニル）ヘキサンなどのビスフェノール類のグリシジルエーテル、ビスフェノールの替わりにハロゲン化ビスフェノールを用いたもの、ブタンジオールのジグリシジルエーテルなどのグリシジルエーテル系エポキシ化合物、フタル酸グリシジルエステル等のグリシジルエステル系化合物、Ｎ−グリシジルアニリン等のグリシジルアミン系化合物等々のグリシジルエポキシ樹脂、エポキシ化ポリオレフィン、エポキシ化大豆油等の線状エポキシ化合物、ビニルシクロヘキセンジオキサイド、ジシクロペンタジエンジオキサイド等の環状系の非グリシジルエポキシ樹脂などが挙げられる。
またその他ノボラック型エポキシ樹脂も挙げられる。ノボラック型エポキシ樹脂はエポキシ基を２個以上有し、通常ノボラック型フェノール樹脂にエピクロルヒドリンを反応させて得られるものである。また、ノボラック型フェノール樹脂はフェノール類とホルムアルデヒドとの縮合反応により得られる。原料のフェノール類としては特に制限はないがフェノール、ｏ−クレゾール、ｍ−クレゾール、ｐ−クレゾール、ビスフェノールＡ、レゾルシノール、ｐ−ターシャリーブチルフェノール、ビスフェノールＦ、ビスフェノールＳおよびこれらの縮合物が挙げられる。
またその他エポキシ基を有するオレフィン共重合体も挙げられる。かかるエポキシ基を有するオレフィン共重合体（エポキシ基含有オレフィン共重合体）としては、オレフィン系（共）重合体にエポキシ基を有する単量体成分を導入して得られるオレフィン共重合体が挙げられる。また、主鎖中に二重結合を有するオレフィン系重合体の二重結合部分をエポキシ化した共重合体も使用することができる。
オレフィン系（共）重合体にエポキシ基を有する単量体成分を導入するための官能基含有成分の例としては、アクリル酸グリシジル、メタクリル酸グリシジル、エタクリル酸グリシジル、イタコン酸グリシジル、シトラコン酸グリシジルなどのエポキシ基を含有する単量体が挙げられる。
これらエポキシ基含有成分を導入する方法は特に制限なく、α−オレフィンなどとともに共重合せしめたり、オレフィン（共）重合体にラジカル開始剤を用いてグラフト導入するなどの方法を用いることができる。
エポキシ基を含有する単量体成分の導入量はエポキシ基含有オレフィン系共重合体の原料となる単量体全体に対して０．００１〜４０モル％、好ましくは０．０１〜３５モル％の範囲内であるのが適当である。
本発明で特に有用なエポキシ基含有オレフィン共重合体としては、α−オレフィンとα、β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルを共重合成分とするオレフィン系共重合体が好ましく挙げられる。上記α−オレフィンとしては、エチレンが好ましく挙げられる。また、これら共重合体にはさらに、アクリル酸、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチルなどのα，β−不飽和カルボン酸およびそのアルキルエステル、スチレン、アクリロニトリル等を共重合することも可能である。
またかかるオレフィン共重合体はランダム、交互、ブロック、グラフトいずれの共重合様式でも良い。
α−オレフィンとα，β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルを共重合してなるオレフィン共重合体は、中でも、α−オレフィン６０〜９９重量％とα，β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステル１〜４０重量％を共重合してなるオレフィン共重合体が特に好ましい。
上記α，β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルとしては、具体的にはアクリル酸グリシジル、メタクリル酸グリシジルおよびエタクリル酸グリシジルなどが挙げられるが、中でもメタクリル酸グリシジルが好ましく使用される。
α−オレフィンとα，β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルを必須共重合成分とするオレフィン系共重合体の具体例としては、エチレン／プロピレン−ｇ−メタクリル酸グリシジル共重合体（”ｇ”はグラフトを表す、以下同じ）、エチレン／ブテン−１−ｇ−メタクリル酸グリシジル共重合体、エチレン−グリシジルメタクリレート共重合体−ｇ−ポリスチレン、エチレン−グリシジルメタクリレート共重合体−ｇ−アクリロニトリルースチレン共重合体、エチレン−グリシジルメタクリレート共重合体−ｇ−ＰＭＭＡ、エチレン／アクリル酸グリシジル共重合体、エチレン／メタクリル酸グリシジル共重合体、エチレン／アクリル酸メチル／メタクリル酸グリシジル共重合体、エチレン／メタクリル酸メチル／メタクリル酸グリシジル共重合体が挙げられる。
イソシアネート基を１個以上含む化合物としては、２，４−トリレンジイソシアネート、２，５−トリレンジイソシアネート、ジフェニルメタン−４，４’−ジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネートなどのイソシアネート化合物やγ−イソシアネートプロピルトリエトキシシラン、γ−イソシアネートプロピルトリメトキシシラン、γ−イソシアネートプロピルメチルジメトキシシラン、γ−イソシアネートプロピルメチルジエトキシシラン、γ−イソシアネートプロピルエチルジメトキシシラン、γ−イソシアネートプロピルエチルジエトキシシラン、γ−イソシアネートプロピルトリクロロシランなどのイソシアネート基含有アルコキシシラン化合物を例示することができる。
（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物の中でも優れた耐薬品性の発現効果を得る上で、イソシアネート基を１個以上含む化合物であることが好ましく、さらにイソシアネート基を含有するアルコキシシランであることがより好ましい。
本発明における（ａ）ＰＥＳ樹脂と（ｂ）ＰＰＳ樹脂の配合割合は、（ａ）と（ｂ）の合計を１００重量％として、（ａ）／（ｂ）＝９９〜６０重量％／１〜４０重量％の範囲であり、（ａ）／（ｂ）＝９７〜７０重量％／３〜３０重量％の範囲が好ましく、（ａ）／（ｂ）＝９５〜８０重量％／５〜２０重量％の範囲がより好ましい。（ａ）ＰＥＳ樹脂が９９重量％を越える範囲では耐薬品性向上に乏しく、（ａ）ＰＥＳ樹脂が６０重量％未満ではＰＥＳ樹脂が本来有する熱変形特性などの耐熱性、クリープ特性などの機械的強度が悪化してしまうため好ましくない。
本発明における（ｃ）成分の配合量は、（ａ）ＰＥＳ樹脂と（ｂ）ＰＰＳ樹脂の合計１００重量部に対し、０．０５〜１０重量部の範囲であり、０．１〜５重量部の範囲が好ましく、０．２〜３重量部の範囲がより好ましい。（ｃ）成分の配合量が０．０５重量部を下回る場合、優れた耐薬品性を得ることが難しく、（ｃ）成分の配合量が１０重量部を越える範囲では、溶融流動性が著しく阻害されてしまうため好ましくない。
本発明のＰＥＳ樹脂組成物は、（ａ）ＰＥＳ樹脂が本来有する優れた耐熱性、機械的強度、難燃性とともに、優れた耐薬品性を有するものである。かかる特性を発現させるためには、その相構造において、（ａ）ＰＥＳ樹脂が海相（連続相あるいはマトリックス）を形成し、（ｂ）ＰＰＳ樹脂が島相（分散相）を形成することが必要である。さらに、（ｂ）ＰＰＳ樹脂の数平均分散粒子径が１０００ｎｍ以下であることが必須であり、好ましくは７００ｎｍ以下、更には５００ｎｍ以下が特に好ましい。下限としては生産性の点から１ｎｍ以上であることが好ましい。（ｂ）ＰＰＳ樹脂の数平均分散粒子径が１０００ｎｍを越える範囲であると、耐薬品性向上効果が著しく損なわれるため好ましくない。
また、本発明のＰＥＳ樹脂組成物は、リサイクル利用した際にも、安定して優れた耐薬品性を有するものであることが望ましい。かかる特性を発現させるためには、一度射出成形した後に、その成形片を粉砕し、再び射出成形を行った成形片においても、（ａ）ＰＥＳ樹脂が海相（連続相あるいはマトリックス）を形成し、（ｂ）ＰＰＳ樹脂が島相（分散相）を形成することが好ましい。さらに、（ｂ）ＰＰＳ樹脂の数平均分散粒子径が１０００ｎｍ以下であることが望ましく、好ましくは７００ｎｍ以下、更には５００ｎｍ以下が特に好ましい。下限としては生産性の点から１ｎｍ以上であることが好ましい。（ｂ）ＰＰＳ樹脂の数平均分散粒子径が１０００ｎｍを越える範囲であると、耐薬品性向上効果が著しく損なわれるため好ましくない。
なお数平均分散粒子径の測定方法としては、任意の成形品を−２０℃にてその中心部から０．１μｍ以下の薄片を切削し、日立製作所製Ｈ−７１００型透過型電子顕微鏡（分解能（粒子像）０．３８ｎｍ、倍率５０〜６０万倍）にて、１万〜２万倍に拡大して観察した際の任意の１００個の、（ｂ）ＰＰＳ樹脂の分散部分について、まずそれぞれの最大径と最小径を測定して平均値をその分散粒子径とし、その後それらの平均値を算出することにより求めることができる。
（ｄ）無機フィラー
本発明のＰＥＳ樹脂組成物には、必須成分ではないが、本発明の効果を損なわない範囲で（ｄ）無機フィラーを配合して使用することも可能である。かかる（ｄ）無機フィラーの具体例としてはガラス繊維、炭素繊維、カーボンナノチューブ、カーボンナノホーン、チタン酸カリウムウィスカ、酸化亜鉛ウィスカ、炭酸カルシウムウィスカー、ワラステナイトウィスカー、硼酸アルミニウムウィスカ、アラミド繊維、アルミナ繊維、炭化珪素繊維、セラミック繊維、アスベスト繊維、石コウ繊維、金属繊維などの繊維状充填材、あるいはフラーレン、タルク、ワラステナイト、ゼオライト、セリサイト、マイカ、カオリン、クレー、パイロフィライト、シリカ、ベントナイト、アスベスト、アルミナシリケートなどの珪酸塩、酸化珪素、酸化マグネシウム、アルミナ、酸化ジルコニウム、酸化チタン、酸化鉄などの金属化合物、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、ドロマイトなどの炭酸塩、硫酸カルシウム、硫酸バリウムなどの硫酸塩、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウムなどの水酸化物、ガラスビーズ、ガラスフレーク、ガラス粉、セラミックビーズ、窒化ホウ素、炭化珪素、カーボンブラックおよびシリカ、黒鉛などの非繊維状充填材が用いられ、なかでもガラス繊維、シリカ、炭酸カルシウムが好ましく、さらに炭酸カルシウムやシリカが、防食材、滑材の効果の点から特に好ましい。またこれらの（ｄ）無機フィラーは中空であってもよく、さらに２種類以上併用することも可能である。また、これらの（ｄ）無機フィラーをイソシアネート系化合物、有機シラン系化合物、有機チタネート系化合物、有機ボラン系化合物およびエポキシ化合物などのカップリング剤で予備処理して使用してもよい。中でも炭酸カルシウムやシリカ、カーボンブラックが、防食材、滑材、導電性付与の効果の点から好ましい。
本発明のＰＥＳ樹脂組成物には、必須成分ではないが、本発明の効果を損なわない範囲で（ｄ）無機フィラーを配合して使用することも可能である。かかる（ｄ）無機フィラーの具体例としてはガラス繊維、炭素繊維、カーボンナノチューブ、カーボンナノホーン、チタン酸カリウムウィスカ、酸化亜鉛ウィスカ、炭酸カルシウムウィスカー、ワラステナイトウィスカー、硼酸アルミニウムウィスカ、アラミド繊維、アルミナ繊維、炭化珪素繊維、セラミック繊維、アスベスト繊維、石コウ繊維、金属繊維などの繊維状充填材、あるいはフラーレン、タルク、ワラステナイト、ゼオライト、セリサイト、マイカ、カオリン、クレー、パイロフィライト、シリカ、ベントナイト、アスベスト、アルミナシリケートなどの珪酸塩、酸化珪素、酸化マグネシウム、アルミナ、酸化ジルコニウム、酸化チタン、酸化鉄などの金属化合物、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、ドロマイトなどの炭酸塩、硫酸カルシウム、硫酸バリウムなどの硫酸塩、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウムなどの水酸化物、ガラスビーズ、ガラスフレーク、ガラス粉、セラミックビーズ、窒化ホウ素、炭化珪素、カーボンブラックおよびシリカ、黒鉛などの非繊維状充填材が用いられ、なかでもガラス繊維、シリカ、炭酸カルシウムが好ましく、さらに炭酸カルシウムやシリカが、防食材、滑材の効果の点から特に好ましい。またこれらの（ｄ）無機フィラーは中空であってもよく、さらに２種類以上併用することも可能である。また、これらの（ｄ）無機フィラーをイソシアネート系化合物、有機シラン系化合物、有機チタネート系化合物、有機ボラン系化合物およびエポキシ化合物などのカップリング剤で予備処理して使用してもよい。中でも炭酸カルシウムやシリカ、カーボンブラックが、防食材、滑材、導電性付与の効果の点から好ましい。
かかる（ｄ）無機フィラーの配合量は、（ａ）ＰＥＳ樹脂と（ｂ）ＰＰＳ樹脂の合計１００重量部に対して、３００重量部以下の範囲が選択され、１００重量部未満の範囲が好ましく、１０重量部未満の範囲がより好ましく、１重量部以下の範囲が更に好ましい。下限は特に無いが０．０００１重量部以上が好ましい。無機フィラーの配合は弾性率向上に有効である反面、３００重量部を越えるような多量の配合は靭性の大きな低下をもたらすため、好ましくない。無機フィラーの含有量は、靭性と剛性のバランスから用途により適宜変えることが可能である。
（ｅ）その他の添加物
さらに、本発明のＰＥＳ樹脂組成物には本発明の効果を損なわない範囲において、ＰＰＳ樹脂以外の樹脂を添加配合しても良い。その具体例としては、ポリアミド樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、変性ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリケトン樹脂、ポリアリレート樹脂、液晶ポリマー、ポリエーテルケトン樹脂、ポリチオエーテルケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、四フッ化ポリエチレン樹脂、エチレン／ブテン共重合体などのエポキシ基を含有しないオレフィン系重合体、共重合体などが挙げられる。
さらに、本発明のＰＥＳ樹脂組成物には本発明の効果を損なわない範囲において、ＰＰＳ樹脂以外の樹脂を添加配合しても良い。その具体例としては、ポリアミド樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、変性ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリケトン樹脂、ポリアリレート樹脂、液晶ポリマー、ポリエーテルケトン樹脂、ポリチオエーテルケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、四フッ化ポリエチレン樹脂、エチレン／ブテン共重合体などのエポキシ基を含有しないオレフィン系重合体、共重合体などが挙げられる。
また、改質を目的として、以下のような化合物の添加が可能である。ポリアルキレンオキサイドオリゴマ系化合物、チオエーテル系化合物、エステル系化合物、有機リン系化合物などの可塑剤、有機リン化合物、ポリエーテルエーテルケトンなどの結晶核剤、モンタン酸ワックス類、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸アルミ等の金属石鹸、エチレンジアミン・ステアリン酸・セバシン酸重縮合物、シリコーン系化合物などの離型剤、次亜リン酸塩などの着色防止剤、その他、水、滑剤、紫外線防止剤、着色剤、発泡剤などの通常の添加剤を配合することができる。上記化合物は何れも組成物全体の２０重量％を越えると（ａ）ＰＥＳ樹脂本来の特性が損なわれるため好ましくなく、１０重量％以下、更に好ましくは１重量％以下の添加がよい。
混練加工方法
溶融混練は、単軸、二軸の押出機、バンバリーミキサー、ニーダー、及びミキシングロールなど通常公知の溶融混練機に供給して（ｂ）ＰＰＳ樹脂の融解ピーク温度＋５〜１００℃の加工温度で混練する方法などを代表例として挙げることができるが、（ｂ）ＰＰＳ樹脂の分散をより細かくするには、二軸の押出機を使用し、せん断力を比較的強くすることが好ましい。具体的には、Ｌ／Ｄ（Ｌ：スクリュー長さ、Ｄ：スクリュー直径）が２０以上であり、ニーディング部を２箇所以上有する二軸押出機を使用し、スクリュー回転数を１００〜５００回転／分として、混合時の樹脂温度が（ｂ）ＰＰＳ樹脂の融解ピーク温度＋１０〜７０℃となるように混練する方法などを好ましく用いることができる。この際、原料の混合順序には特に制限はなく、全ての原材料を配合後上記の方法により溶融混練する方法、一部の原材料を配合後上記の方法により溶融混練し、これと更に残りの原材料を配合し溶融混練する方法、あるいは一部の原材料を配合後、二軸押出機により溶融混練中にサイドフィーダーを用いて残りの原材料を混合する方法など、いずれの方法を用いてもよい。また、少量添加剤成分については、他の成分を上記の方法などで混練しペレット化した後、成形前に添加して成形に供することも勿論可能である。
溶融混練は、単軸、二軸の押出機、バンバリーミキサー、ニーダー、及びミキシングロールなど通常公知の溶融混練機に供給して（ｂ）ＰＰＳ樹脂の融解ピーク温度＋５〜１００℃の加工温度で混練する方法などを代表例として挙げることができるが、（ｂ）ＰＰＳ樹脂の分散をより細かくするには、二軸の押出機を使用し、せん断力を比較的強くすることが好ましい。具体的には、Ｌ／Ｄ（Ｌ：スクリュー長さ、Ｄ：スクリュー直径）が２０以上であり、ニーディング部を２箇所以上有する二軸押出機を使用し、スクリュー回転数を１００〜５００回転／分として、混合時の樹脂温度が（ｂ）ＰＰＳ樹脂の融解ピーク温度＋１０〜７０℃となるように混練する方法などを好ましく用いることができる。この際、原料の混合順序には特に制限はなく、全ての原材料を配合後上記の方法により溶融混練する方法、一部の原材料を配合後上記の方法により溶融混練し、これと更に残りの原材料を配合し溶融混練する方法、あるいは一部の原材料を配合後、二軸押出機により溶融混練中にサイドフィーダーを用いて残りの原材料を混合する方法など、いずれの方法を用いてもよい。また、少量添加剤成分については、他の成分を上記の方法などで混練しペレット化した後、成形前に添加して成形に供することも勿論可能である。
また、（ｂ）ＰＰＳ樹脂の分散をより細かくするため、（ａ）ＰＥＳ樹脂、（ｂ）ＰＰＳ樹脂および（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物を二軸押出機により溶融混練した後、さらに一回以上溶融混練することが、本発明のＰＥＳ樹脂組成物を製造する好ましい方法として上げられる。混練回数の上限については特に限定しないが、一度二軸押出機により溶融混練した後に、さらに一回溶融混練することが、耐薬品性向上効果および経済性の面から好ましい。
なお、（ｂ）ＰＰＳ樹脂の割合を高濃度とし、（ａ）ＰＥＳ樹脂、（ｂ）ＰＰＳ樹脂および（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物を二軸押出機により溶融混練してＰＥＳ樹脂組成物を得た後、さらに一回以上溶融混練する際に、（ａ）ＰＥＳ樹脂を配合して、（ｂ）ＰＰＳ樹脂を所望の割合に希釈することも可能である。この場合、（ｂ）ＰＰＳ樹脂の割合を高濃度とせず一度二軸押出機により溶融混練した後、さらに一回以上溶融混練して、同一組成のＰＥＳ樹脂組成物を得る場合に比較して、混練量が少なく済むため経済性の面から好ましい。また、さらに一回以上溶融混練する際に、異なる溶融粘度を有する（ａ）ＰＥＳ樹脂を配合することにより、最終的に生成するＰＥＳ樹脂組成物の流動性を自由に制御することも可能である。
また、溶融混練する際に、（ａ）ＰＥＳ樹脂と（ｂ）ＰＰＳ樹脂の合計１００重量部に対して、水を０．０２部以上添加することが、さらに好ましい製造方法として挙げられる。水を０．０２部以上添加した場合、本発明のＰＥＳ樹脂組成物中に含まれるオリゴマーや副生成物に由来する不純物が除去されやすくなる。また、（ｃ）相溶化剤成分としてイソシアネート基含有アルコキシシランを含むＰＥＳ樹脂組成物の場合、水添加によりアルコキシシランの加水分解が促進され、得られた樹脂組成物を溶融加工する際に発生するアルコールの量が低減され得る。従って、射出成形品やフィルム、シートなど押出成形品を初めとする様々な加工体への溶融成形性が向上する。
水の添加量については、０．０２部以上が好ましく、より好ましくは０．５部以上、さらには１．０部以上が好ましい。水の添加量の上限については、特に限定しないが、混練性や水蒸気による押出機内の圧力上昇の点から、５部未満が好ましい。
水を添加する時期としては、特に限定しないが、（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物またはエポキシ基を２個以上含む化合物が、（ａ）ＰＥＳ樹脂や（ｂ）ＰＰＳ樹脂と反応した後が好ましく、一度二軸押出機により溶融混練した後に、さらに一回以上溶融混練する際に添加することが特に好ましい。水の添加方法としては、特に限定しないが、押出機の途中からギヤポンプ、プランジャーポンプなどの送液装置を使用して水をサイドフィードする手法や、一度二軸押出機により溶融混練した後に、さらに一回以上溶融混練する際に、水を配合もしくは押出機の途中からサイドフィードする手法が好ましい方法として挙げられる。
また、本発明のＰＥＳ樹脂組成物は、耐薬品性に優れた樹脂組成物であり、その目安として、ＡＳＴＭ４号ダンベル成形片をシクロヘキサノン中に２３℃で２４時間浸漬した後の重量変化率（ＪＩＳ Ｋ ７１１４に準じて測定）が、３％以下であることが望ましく、より好ましくは２％以下、さらには１％以下が好ましい。
さらに、本発明のＰＥＳ樹脂組成物は、ＡＳＴＭ４号ダンベル成形片の引張伸び（ＡＳＴＭ Ｄ６３８法に準じてチャック間距離６４ｍｍ、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎで測定）が、８０％を越えることが望ましく、より好ましくは９０％以上、さらには１００％以上が好ましい。
本発明のＰＥＳ樹脂組成物は、射出成形、フィルム、シートなどの押出成形、トランスファー成形等の公知の成形法により種々の製品に成形することが可能である。また、本発明のＰＥＳ樹脂組成物は、ＰＥＳ樹脂の特徴である優れた耐熱性、熱安定性、難燃性、クリープ特性などの機械的強度とともに耐薬品性に極めて優れる点から、電気・電子部品、機械部品、自動車部品、医療機器、食品容器として有用である。
以下に実施例を挙げて本発明を更に具体的に説明する。
以下の実施例において、材料特性については下記の方法により行った。
［射出成形］
住友−ネスタール射出成形機ＳＧ７５を用い、樹脂温度３５０℃、金型温度１５０℃でＡＳＴＭ４号ダンベル片（厚さ１．６ｍｍ）およびＡＳＴＭ曲げ試験片（長さ１２７ｍｍ×幅１２．７ｍｍ×厚み６．２ｍｍ）を成形した。
住友−ネスタール射出成形機ＳＧ７５を用い、樹脂温度３５０℃、金型温度１５０℃でＡＳＴＭ４号ダンベル片（厚さ１．６ｍｍ）およびＡＳＴＭ曲げ試験片（長さ１２７ｍｍ×幅１２．７ｍｍ×厚み６．２ｍｍ）を成形した。
〔耐薬品性〕
ＡＳＴＭ４号ダンベル成形片をシクロヘキサノン中に２３℃で２４時間浸漬させ、１００℃×２ｈｒで真空乾燥した後の重量変化（ＪＩＳ Ｋ ７１１４に準じて測定）を測定し、重量変化率を以下式により算出して耐薬品性の指標とした。なお、この絶対値が小さいほど耐薬品性に優れているといえる。また、耐薬品性評価後における成形品外観の観察も併せて実施した。
重量変化率（％）＝〔（シクロヘキサノン浸漬前の重量−シクロヘキサノン浸漬後の重量）／シクロヘキサノン浸漬前の重量〕×１００。
ＡＳＴＭ４号ダンベル成形片をシクロヘキサノン中に２３℃で２４時間浸漬させ、１００℃×２ｈｒで真空乾燥した後の重量変化（ＪＩＳ Ｋ ７１１４に準じて測定）を測定し、重量変化率を以下式により算出して耐薬品性の指標とした。なお、この絶対値が小さいほど耐薬品性に優れているといえる。また、耐薬品性評価後における成形品外観の観察も併せて実施した。
重量変化率（％）＝〔（シクロヘキサノン浸漬前の重量−シクロヘキサノン浸漬後の重量）／シクロヘキサノン浸漬前の重量〕×１００。
［引張試験］
測定にはテンシロンＵＴＡ２．５Ｔ引張試験機を用い、ＡＳＴＭ Ｄ６３８法に準じてチャック間距離６４ｍｍ、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎとして測定を行った。
測定にはテンシロンＵＴＡ２．５Ｔ引張試験機を用い、ＡＳＴＭ Ｄ６３８法に準じてチャック間距離６４ｍｍ、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎとして測定を行った。
〔耐熱性〕
６点式荷重たわみ温度試験機（安田精機製作所）にて、ＡＳＴＭ曲げ試験片を用いＡＳＴＭ Ｄ６４８法に準じて荷重１．８２ＭＰａとして、荷重たわみ温度を測定し耐熱性の指標とした。なお、この温度が高いほど耐熱性に優れているといえる。
６点式荷重たわみ温度試験機（安田精機製作所）にて、ＡＳＴＭ曲げ試験片を用いＡＳＴＭ Ｄ６４８法に準じて荷重１．８２ＭＰａとして、荷重たわみ温度を測定し耐熱性の指標とした。なお、この温度が高いほど耐熱性に優れているといえる。
［モルフォロジーの観察］
ＡＳＴＭ４号ダンベル試験片の中央部を樹脂の流れ方向に対して直角方向に切断し、その断面の中心部から、−２０℃で０．１μｍ以下の薄片を切削し、日立製作所製Ｈ−７１００型透過型電子顕微鏡（分解能（粒子像）０．３８ｎｍ、倍率５０〜６０万倍）にて、１万〜２万倍に拡大して島成分の分散径を測定した。
ＡＳＴＭ４号ダンベル試験片の中央部を樹脂の流れ方向に対して直角方向に切断し、その断面の中心部から、−２０℃で０．１μｍ以下の薄片を切削し、日立製作所製Ｈ−７１００型透過型電子顕微鏡（分解能（粒子像）０．３８ｎｍ、倍率５０〜６０万倍）にて、１万〜２万倍に拡大して島成分の分散径を測定した。
［参考例１］（ａ）ＰＥＳ樹脂（ＰＥＳ−１）
“レーデル” Ａ−３００ ソルベイアドバンストポリマーズ社製。
“レーデル” Ａ−３００ ソルベイアドバンストポリマーズ社製。
［参考例２］（ｂ）ＰＰＳ樹脂の重合（ＰＰＳ−１）
撹拌機付きの７０リットルオートクレーブに、４７．５％水硫化ナトリウム８２６７．３７ｇ（７０．００モル）、９６％水酸化ナトリウム２９５７．２１ｇ（７０．９７モル）、Ｎ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）１１４３４．５０ｇ（１１５．５０モル）、酢酸ナトリウム２５８３．００ｇ（３１．５０モル）、及びイオン交換水１０５００ｇを仕込み、常圧で窒素を通じながら２４５℃まで約３時間かけて徐々に加熱し、水１４７８０．１ｇおよびＮＭＰ２８０ｇを留出した後、反応容器を１６０℃に冷却した。仕込みアルカリ金属硫化物１モル当たりの系内残存水分量は、ＮＭＰの加水分解に消費された水分を含めて１．０６モルであった。また、硫化水素の飛散量は、仕込みアルカリ金属硫化物１モル当たり０．０２モルであった。
撹拌機付きの７０リットルオートクレーブに、４７．５％水硫化ナトリウム８２６７．３７ｇ（７０．００モル）、９６％水酸化ナトリウム２９５７．２１ｇ（７０．９７モル）、Ｎ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）１１４３４．５０ｇ（１１５．５０モル）、酢酸ナトリウム２５８３．００ｇ（３１．５０モル）、及びイオン交換水１０５００ｇを仕込み、常圧で窒素を通じながら２４５℃まで約３時間かけて徐々に加熱し、水１４７８０．１ｇおよびＮＭＰ２８０ｇを留出した後、反応容器を１６０℃に冷却した。仕込みアルカリ金属硫化物１モル当たりの系内残存水分量は、ＮＭＰの加水分解に消費された水分を含めて１．０６モルであった。また、硫化水素の飛散量は、仕込みアルカリ金属硫化物１モル当たり０．０２モルであった。
次に、ｐ−ジクロロベンゼン１０２３５．４６ｇ（６９．６３モル）、ＮＭＰ９００９．００ｇ（９１．００モル）を加え、反応容器を窒素ガス下に密封し、２４０ｒｐｍで撹拌しながら、０．６℃／分の速度で２３８℃まで昇温した。２３８℃で９５分反応を行った後、０．８℃／分の速度で２７０℃まで昇温した。２７０℃で１００分反応を行った後、１２６０ｇ（７０モル）の水を１５分かけて圧入しながら２５０℃まで１．３℃／分の速度で冷却した。その後２００℃まで１．０℃／分の速度で冷却してから、室温近傍まで急冷した。
内容物を取り出し、２６３００ｇのＮＭＰで希釈後、溶剤と固形物をふるい（８０ｍｅｓｈ）で濾別し、得られた粒子を３１９００ｇのＮＭＰで洗浄、濾別した。これを、５６０００ｇのイオン交換水で数回洗浄、濾別した後、０．０５重量％酢酸水溶液７００００ｇで洗浄、濾別した。７００００ｇのイオン交換水で洗浄、濾別した後、得られた含水ＰＰＳ粒子を８０℃で熱風乾燥し、１２０℃で減圧乾燥した。得られたＰＰＳは、溶融粘度が２００Ｐａ・ｓ（３１０℃、剪断速度１０００／ｓ）であった。
〔実施例１〜５〕
表１の実施例１〜５に示す各成分をそれぞれ表１に示す割合でドライブレンドした後、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。１３０℃で一晩乾燥したペレットを射出成形に供し、各成形片の重量変化率、引張破断伸び、荷重たわみ温度、島成分の分散径を測定した。結果は表１に示すとおりであった。
表１の実施例１〜５に示す各成分をそれぞれ表１に示す割合でドライブレンドした後、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。１３０℃で一晩乾燥したペレットを射出成形に供し、各成形片の重量変化率、引張破断伸び、荷重たわみ温度、島成分の分散径を測定した。結果は表１に示すとおりであった。
〔実施例６〕
表１の実施例６に示す各成分を、表１の実施例６に示す割合でドライブレンドした後、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。次いで、このペレットを再び上記した同様の条件で溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。得られたペレットについて、実施例１と同様に射出成形に供し、成形片の重量変化率、引張破断伸び、島成分の分散径を評価した。結果は表１に示すとおりであった。
表１の実施例６に示す各成分を、表１の実施例６に示す割合でドライブレンドした後、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。次いで、このペレットを再び上記した同様の条件で溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。得られたペレットについて、実施例１と同様に射出成形に供し、成形片の重量変化率、引張破断伸び、島成分の分散径を評価した。結果は表１に示すとおりであった。
〔実施例７〕
ＰＰＳ−１（７０重量％）、ＰＥＳ−１（３０重量％）、相溶化剤Ｃ−１（ＰＰＳ−１とＰＥＳ−１の合計１００重量部に対して３重量部）をドライブレンドした後、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。次いでこのペレットに、表１の実施例７に示す各成分が、表１の実施例７に示す割合になるようにＰＥＳ−１をブレンドした後、上記した同様の条件で溶融混練して、ストランドカッターによりペレット化した。それ以外は、実施例１と同様に射出成形に供し、成形片の重量変化率、引張破断伸び、島成分の分散径を測定した。結果は表１に示すとおりであった。
ＰＰＳ−１（７０重量％）、ＰＥＳ−１（３０重量％）、相溶化剤Ｃ−１（ＰＰＳ−１とＰＥＳ−１の合計１００重量部に対して３重量部）をドライブレンドした後、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。次いでこのペレットに、表１の実施例７に示す各成分が、表１の実施例７に示す割合になるようにＰＥＳ−１をブレンドした後、上記した同様の条件で溶融混練して、ストランドカッターによりペレット化した。それ以外は、実施例１と同様に射出成形に供し、成形片の重量変化率、引張破断伸び、島成分の分散径を測定した。結果は表１に示すとおりであった。
〔比較例１〕
表１に示すように（ｂ）ＰＰＳ、（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物またはエポキシ基を２個以上含む化合物を配合しない以外は、実施例１と同様に、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。１３０℃で一晩乾燥したペレットを射出成形に供し、成形片の重量変化率および引張破断伸びを測定した。結果は表１に示すとおり、実施例１に比べ重量変化率は大きい結果であった。
表１に示すように（ｂ）ＰＰＳ、（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物またはエポキシ基を２個以上含む化合物を配合しない以外は、実施例１と同様に、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。１３０℃で一晩乾燥したペレットを射出成形に供し、成形片の重量変化率および引張破断伸びを測定した。結果は表１に示すとおり、実施例１に比べ重量変化率は大きい結果であった。
〔比較例２〕
表１に示すように（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物またはエポキシ基を２個以上含む化合物を配合しない以外は、実施例１と同様に、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。１３０℃で１晩乾燥したペレットを射出成形に供し、成形片の重量変化率、引張破断伸び、島成分の分散径を測定した。結果は表１に示すとおり、実施例１〜２に比べ島成分の分散径が大きく、重量変化率が大きくなり、引張伸びも低い結果であった。
表１に示すように（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物またはエポキシ基を２個以上含む化合物を配合しない以外は、実施例１と同様に、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。１３０℃で１晩乾燥したペレットを射出成形に供し、成形片の重量変化率、引張破断伸び、島成分の分散径を測定した。結果は表１に示すとおり、実施例１〜２に比べ島成分の分散径が大きく、重量変化率が大きくなり、引張伸びも低い結果であった。
〔比較例３〕
溶融混練を、真空ベントを具備した田辺プラスチックス機械（株）社製、４０ｍｍφ単軸押出機を用い、設定温度３００℃、スクリュー回転数８０ｒｐｍで行った以外は実施例１と同様にペレット化し、評価を行った。結果は表１に示すとおりであった。実施例１に比べ重量変化率が大きく、且つ引張伸びが著しく低下し、島成分の分散径も大きかった。
溶融混練を、真空ベントを具備した田辺プラスチックス機械（株）社製、４０ｍｍφ単軸押出機を用い、設定温度３００℃、スクリュー回転数８０ｒｐｍで行った以外は実施例１と同様にペレット化し、評価を行った。結果は表１に示すとおりであった。実施例１に比べ重量変化率が大きく、且つ引張伸びが著しく低下し、島成分の分散径も大きかった。
〔比較例４、５〕
表１に示すように（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物またはエポキシ基を２個以上含む化合物の代わりとして、それぞれＣ−３、Ｃ−４を選択した以外は、実施例１と同様に、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。１３０℃で１晩乾燥したペレットを射出成形に供し、成形片の重量変化率、引張破断伸び、島成分の分散径を測定した。結果は表１に示すとおり、実施例１、２に比べ重量変化率が大きくなり、引張伸びも低く、島成分の分散径が大きかった。
表１に示すように（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物またはエポキシ基を２個以上含む化合物の代わりとして、それぞれＣ−３、Ｃ−４を選択した以外は、実施例１と同様に、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。１３０℃で１晩乾燥したペレットを射出成形に供し、成形片の重量変化率、引張破断伸び、島成分の分散径を測定した。結果は表１に示すとおり、実施例１、２に比べ重量変化率が大きくなり、引張伸びも低く、島成分の分散径が大きかった。
〔比較例６、７〕
表１に示すように（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物またはエポキシ基を２個以上含む化合物の代わりとして、Ｃ−３を選択した以外は、それぞれ実施例４、５と同様に、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。１３０℃で１晩乾燥したペレットを射出成形に供し、成形片の重量変化率、引張破断伸び、島成分の分散径を測定した。結果は表１に示すとおり、それぞれ実施例４、５に比べ重量変化率が大きくなり、引張伸びも低く、島成分の分散径が大きかった。
表１に示すように（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物またはエポキシ基を２個以上含む化合物の代わりとして、Ｃ−３を選択した以外は、それぞれ実施例４、５と同様に、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。１３０℃で１晩乾燥したペレットを射出成形に供し、成形片の重量変化率、引張破断伸び、島成分の分散径を測定した。結果は表１に示すとおり、それぞれ実施例４、５に比べ重量変化率が大きくなり、引張伸びも低く、島成分の分散径が大きかった。
〔比較例８〕
ＰＰＳ−１（９０重量％）、ＰＥＳ−１（１０重量％）、相溶化剤Ｃ−１（ＰＰＳ−１とＰＥＳ−１の合計１００重量部に対して０．４３重量部）をドライブレンドした後、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。１３０℃で１晩乾燥したペレットを射出成形に供し、成形片の重量変化率、引張破断伸び、荷重たわみ温度、島成分の分散径を測定した。結果は表１に示すとおり、実施例１に比べ荷重たわみ温度は著しく低い結果であった。
ＰＰＳ−１（９０重量％）、ＰＥＳ−１（１０重量％）、相溶化剤Ｃ−１（ＰＰＳ−１とＰＥＳ−１の合計１００重量部に対して０．４３重量部）をドライブレンドした後、真空ベントを具備した日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α型２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４５．５、ニーディング部５箇所）を用い、スクリュー回転数３００ｒｐｍにて、ダイス出樹脂温度が３３０℃となるようにシリンダー温度を設定して溶融混練し、ストランドカッターによりペレット化した。１３０℃で１晩乾燥したペレットを射出成形に供し、成形片の重量変化率、引張破断伸び、荷重たわみ温度、島成分の分散径を測定した。結果は表１に示すとおり、実施例１に比べ荷重たわみ温度は著しく低い結果であった。
Claims (9)
- （ａ）と（ｂ）の合計を１００重量％として、（ａ）ポリエーテルスルホン樹脂９９〜６０重量％、（ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂１〜４０重量％、からなる樹脂組成物１００重量部に対して、（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物を０．１〜１０重量部配合してなるポリエーテルスルホン樹脂組成物であって、そのモルフォロジー（相構造）において、前記（ａ）ポリエーテルスルホン樹脂が連続相（海相）を形成し、前記（ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂が数平均分散粒子径１０００ｎｍ以下で分散した分散相（島相）を形成した海−島構造であることを特徴とするポリエーテルスルホン樹脂組成物。
- （ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物が、イソシアネート基含有アルコキシシランである請求項１に記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物。
- （ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂の数平均分散粒子径が、５００ｎｍ以下であることを特徴とする請求項１〜２のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物。
- さらに（ｄ）無機フィラーを、前記（ａ）ポリエーテルスルホン樹脂と（ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂の合計１００重量部に対して、０．０００１〜３００重量部配合してなる請求項１〜３のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物。
- 射出成形することにより得られるＡＳＴＭ４号ダンベル成形片（厚さ１．６ｍｍ）をシクロヘキサノン中に２３℃で２４時間浸漬した後の重量変化率（ＪＩＳ Ｋ ７１１４に準じて測定）が３％以下であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物。
- 射出成形することにより得られるＡＳＴＭ４号ダンベル成形片（厚さ１．６ｍｍ）の引張伸び（ＡＳＴＭ Ｄ６３８法に準じてチャック間距離６４ｍｍ、引張速度１０ｍｍ／ｍｉｎで測定）が、８０％を越えることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物。
- （ａ）と（ｂ）の合計を１００重量％として、（ａ）ポリエーテルスルホン樹脂９９〜６０重量％、（ｂ）ポリフェニレンスルフィド樹脂１〜４０重量％、からなる樹脂組成物１００重量部に対して、（ｃ）イソシアネート基を１個以上含む化合物および／またはエポキシ基を２個以上含む化合物を、０．１〜１０重量部配合してなるポリエーテルスルホン樹脂組成物を二軸押出機により溶融混練することを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物の製造方法。
- （ａ）、（ｂ）および（ｃ）からなるポリエーテルスルホン樹脂組成物を二軸押出機により溶融混練した後、さらに一回以上溶融混練することを特徴とする請求項７記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物の製造方法
- 請求項１〜６のいずれかに記載のポリエーテルスルホン樹脂組成物からなる成形品。
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