JP4928016B2

JP4928016B2 - 回転式圧縮機

Info

Publication number: JP4928016B2
Application number: JP2011551339A
Authority: JP
Inventors: 大輔船越; 洋杉浦; 孝正先本; 飯田　　登
Original assignee: Panasonic Corp; Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Corp; Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2010-07-02
Filing date: 2011-07-01
Publication date: 2012-05-09
Anticipated expiration: 2031-07-01
Also published as: JPWO2012001989A1; CN102483066A; EP2589810B1; WO2012001989A1; EP2589810A1; EP2589810A4; CN102483066B

Description

本発明は、空気調和装置、冷凍装置、ブロワ装置、給湯装置等の装置に使用される回転式圧縮機に関する。

従来、空気調和装置などの装置には、蒸発器で蒸発したガス冷媒を吸入し、吸入したガス冷媒を圧縮する回転式圧縮機が使用されている。このような回転式圧縮機の一つとして、ロータリ圧縮機が知られている（例えば、特許文献１参照）。

図１５は、ロータリ圧縮機の一例を示す要部断面図である。
密閉容器１内には、電動機２と圧縮機構部３とがクランク軸３１で連結されて収納されている。密閉容器１内の底部には油溜６を形成している。圧縮機構部３は、円筒状の内部空間を形成するシリンダ３０と、シリンダ３０の内部空間に配置されるピストン３２と、シリンダ３０の上端面を閉塞する上軸受３４ａの端板３４と、シリンダ３０の下端面を閉塞する下軸受３５ａの端板３５と、圧縮室３９内を低圧部と高圧部とに仕切るベーン３３とを備えている。
圧縮室３９は、シリンダ３０の内部空間と、ピストン３２と、端板３４と、端板３５とで形成される。クランク軸３１は、上軸受３４ａと下軸受３５ａで支持される。クランク軸３１には偏芯部３１ａが形成されている。偏芯部３１ａは、端板３４と端板３５との間に配置される。ピストン３２は偏芯部３１ａに嵌合されている。ベーン３３は、シリンダ３０に設けられたスロット内を往復運動する。ベーン３３の先端はピストン３２の外周に圧接し、ベーン３３はピストン３２の偏心回転に追従して往復運動することで圧縮室３９内を低圧部と高圧部とに仕切る。
クランク軸３１の軸線部には、油穴４１が設けられている。油穴４１には、油溜６の油（潤滑油）が供給される。また、クランク軸３１の壁部には、油穴４１に連通した給油穴４２、４３が設けられている。給油穴４２は上軸受３４ａに対応する壁部、給油穴４３は下軸受３５ａに対応する壁部に形成されている。また、偏芯部３１ａの壁部には、油穴４１に連通した給油穴（図示せず）と、油溝（図示せず）とが形成されている。

一方、シリンダ３０には、低圧ガスを吸入する吸入ポート４０が形成されている。吸入ポート４０は圧縮室３９内の低圧部（吸入室）に連通する。上軸受３４ａには、圧縮室３９で圧縮された高圧ガスを吐出する吐出ポート３８が形成されている。吐出ポート３８は圧縮室３９内の高圧部に連通する。吐出ポート３８は上軸受３４ａを貫通する平面視円形の孔として形成されている。吐出ポート３８の上面には、吐出弁３６が設けられている。吐出弁３６は、所定の大きさ以上の圧力を受けた場合に解放される。この吐出弁３６は、カップマフラ−３７で覆われている。
圧縮室３９の低圧部（吸入室）は、ピストン３２とシリンダ３０との摺接部が吸入ポート４０を通過した後、徐々に拡大し、吸入ポート４０からガスを吸入する。一方、圧縮室３９の高圧部は、ピストン３２とシリンダ３０との摺動部が吐出ポート３８に近づき、徐々に縮小し、所定圧力以上に圧縮された時点で吐出弁３６が開いて吐出ポート３８からガスを流出する。吐出ポート３８から流出したガスは、カップマフラ−３７を経由して密閉容器１内に吐出される。

一方、クランク軸３１の偏芯部３１ａ、上軸受３４ａの端板３４、及びピストン３２の内周面によってピストン内上部空間が形成され、クランク軸３１の偏芯部３１ａ、下軸受３５ａの端板３５、及びピストン３２の内周面によってピストン内下部空間が形成される。ピストン内上部空間には給油穴４２から油穴４１内の油が漏れ込み、ピストン内下部空間には給油穴４３から油穴４１内の油が漏れ込む。ピストン内上部空間及びピストン内下部空間は、ほぼ常に圧縮室３９内部の圧力より高い状態にある。

また、シリンダ３０の高さはピストン３２が内部で摺動できるようにピストン３２の高さよりやや大きめに設定しなければならず、その結果として、このピストン３２の上下の端面と端板３４、端板３５との間に隙間が生じる。そのため、この隙間を介してピストン内上部空間及びピストン内下部空間から圧縮室３９に油が漏れる。高効率化を図るためには、この漏れを抑制しつつ、信頼性を維持しなければならない。

ここで、ピストン内上部空間及びピストン内下部空間から圧縮室３９への油漏れを抑制する方法について図１０〜図１４を用いて説明する。
図１０〜図１４では、説明を簡単にするために、クランク軸３１を除いた状態を示しており、ピストン３２と上下の端板３４、３５との隙間（上下方向を誇張して表現、実際は数１０μｍ程度）の関係を示す模式図である。
図１０に示すように、ピストン３２の内周面端部には、上端部と下端部で略同等の大きさの面取りが設けられている。
ピストン３２の内周面の上端部と下端部との面取りを同じとした場合には、ピストン３２の自重により、ピストン３２は下側の端板３５と摺動する。そのため、ピストン３２の上側の端面と上側の端板３４の間には、数１０μｍ程度の隙間ができ、その隙間を介して、圧縮室３９へ油が漏れる。

１つ目の高効率化手法は、図１１に示すように、ピストン３２の上下の面取り差を、Ｂ−Ａ＞０とする。
そして、ピストン３２の自重に対して釣り合うような面取り差（Ｂ−Ａ＞０）を設けて上向きの力を発生させると、ピストン３２は浮上する。
一般的にガス漏れは隙間の３乗に比例するため、ピストン３２の上下の隙間が均等に配分された時と不均等に配分された時では後者の方がガス漏れ量としては多くなる。よって、ピストン３２の上下端面の隙間を通じて吸入室へと漏れていたガスやオイルが抑制され、効率が向上する。

２つ目の高効率化手法は、図１２に示すように、ピストン３２と上下の端板３４，３５の間を数μｍ程度に縮小させる。
隙間を縮小することにより、漏れを抑制させて、効率を向上させることができる。
ただし、実際の運転中にはピストン３２は不安定な挙動であるために、隙間を縮小させることにより、特に下側の端板３５に鏡面磨耗、焼き付き等の問題が発生しやすくなる。
よって、図１３に示すように、ピストン３２の下端部の面取りを大きくして、ピストン３２と下側の端板３５の間の油保持面積を増加させ、油による冷却効果を高めて信頼性を向上させることが必要である。
ただし、ピストン３２の下側の面取りのみ大きくすると、圧力差により上向きの力が発生するため、上側の端板３４で強く摺動してしまう。
そのため、図１４で示すようにピストン３２の上下両方の面取りを大きくして、ピストン３２に大きな上向きの力を発生させないようにする必要がある。

特開平８−６１２７６号公報

しかしながら、上記ロータリ圧縮機の高効率化と高信頼性化を図る方策には、２つの課題がある。
１つ目の課題は、図１１に示すようにピストン３２の自重と釣り合うように上下の面取り差を調整する時に、Ｂ−Ａの値が０．１以下程度となり、生産性を考えたときに寸法管理することが非常に困難である。
２つ目の課題は、ピストン３２の上下の隙間を縮小した時に、ピストン３２の上下の面取りを両方とも大きくする必要があるが、特許文献１で示すようにピストン３２の内面と吐出ポート３８のシール長を確保しなければ、高圧ガスが吸入まで戻り効率が低下してしまうため、上側面取りをそれほど大きくすることができない。結局、上側面取りと略同等の大きさの下側面取りのみしか設定できないため、大きく信頼性を高めることができないことである。
しかし、ピストン３２の上端部の面取りを大きくすると、吐出ポート３８とピストン３２の内面が連通してしまうため、高圧ガスが吸入まで戻り効率が低下してしまう。よって、ピストン３２の内面と吐出ポート３８のシール長を確保しなければならないため、上側の面取りと略同等の大きさの下側の面取りしか設定できず、大きく信頼性を高めることができない。

本発明はこのような課題を解決するもので、生産性の向上と、ピストンの上下の端面の漏れを抑制して効率の向上と、端板の磨耗や焼きつきを抑えて信頼性を向上することを目的としたものである。

上記目的を達成するために、本発明は、シリンダと、前記シリンダ内に配置されるシャフトの偏心部と、前記偏心部に嵌合されるピストンと、前記ピストンの偏心回転に追従して前記シリンダに設けられたスロット内を往復運動するベーンと、前記シリンダの上下端面を閉塞する２つ端板を有する回転式圧縮機であって、前記ピストンの下端面に形成する下内面角部と、前記シリンダの前記下端面を閉塞する前記端板とで囲まれる第２の面積を、前記ピストンの上端面に形成する上内面角部と、前記シリンダの前記上端面を閉塞する前記端板とで囲まれる第１の面積より大きくし、かつ、前記ピストンの前記下端面と前記下内面角部との角度を、前記ピストンの前記上端面と前記上内面角部との角度より小さくしたものである。

上記構成によれば、ピストンの下端面では下内面角部から圧縮室に油が流れる時の圧力降下が大きくなるため、下内面角部による第２の面積を大きくしても、上向きには大きな力が発生しない。よって、ピストンの下端面とシリンダの下端面を閉塞する端板との間でのオイル保持量が増加し、かつ、ピストンと吐出ポートとの間のシール長も確保できるため、高信頼性と高効率化を実現できる。さらに、ピストン自重と釣り合うように、ピストンの上下内面角部と上下の端板とで囲まれる面積の公差範囲を大きく設定できるようになり、量産性が向上し、効率も向上する。

本発明の実施の形態１における回転式圧縮機の縦断面図同回転式圧縮機の圧縮機構部の拡大断面図同回転式圧縮機のピストンの断面図同回転式圧縮機のピストンの上下にかかる圧力の分布を示す図同回転式圧縮機のピストンの上下の隙間を縮小した時のピストンと上下の端板との隙間と吐出ポートとの位置関係を示す模式図同回転式圧縮機のピストンの自重と釣り合う力を発生させた時のピストンと上下の端板との隙間と吐出ポートとの位置関係を示す模式図本発明の実施の形態１における回転式圧縮機のピストンを示す断面図異なる構成による回転式圧縮機の旋回図更に異なる構成による回転式圧縮機の旋回図一般的なロータリ圧縮機のピストンと上下の端板との隙間と吐出ポートとの位置関係を示す模式図一般的なロータリ圧縮機のピストンの自重と釣り合う力を発生させた時のピストンと上下の端板との隙間と吐出ポートとの位置関係を示す模式図一般的なロータリ圧縮機のピストンの上下の隙間を縮小した時のピストンと上下の端板との隙間と吐出ポートとの位置関係を示す模式図一般的なロータリ圧縮機のピストンの下側の面取りを大きくした時のピストンと上下の端板との隙間と吐出ポートとの位置関係を示す模式図一般的なロータリ圧縮機のピストンの上下の面取りを大きくした時のピストンと上下の端板との隙間と吐出ポートとの位置関係を示す模式図従来のロータリ圧縮機の断面図

１密閉容器
２電動機
３圧縮機構部
２２固定子
２４回転子
３０シリンダ
３１クランク軸
３１ａ偏芯部
３２ピストン
３３ベーン
３４ａ上軸受
３４端板
３５ａ下軸受
３５端板
３６吐出弁
３７カップマフラ−
３８吐出ポート
３９圧縮室
４０吸入ポート
４１油穴
４２給油穴
４３給油穴
４４給油穴
４５油溝
４６空間
４７空間

第１の発明は、ピストンの下端面に形成する下内面角部と、シリンダの下端面を閉塞する端板とで囲まれる第２の面積を、ピストンの上端面に形成する上内面角部と、シリンダの上端面を閉塞する端板とで囲まれる第１の面積より大きくし、かつ、ピストンの下端面と下内面角部との角度を、ピストンの上端面と上内面角部との角度より小さくしたものである。
この構成により、ピストンの下端面ではピストン内面から圧縮室に油が流れる時の圧力降下が大きくなるため、ピストンの下内面角部による第２の面積を大きくしても、ピストンには上向きに大きな力が発生しない。よって、ピストンの上下の隙間を縮小して高効率化を図っても、下側の端板の油保持量を増加させることができ、かつ、ピストンの上内面角部と吐出ポートとの間のシール長も確保できるため、高信頼性を維持できる。

第２の発明は、特に、第１の発明の回転式圧縮機において、上内面角部を面取りによって形成し、下内面角部をザグリによって形成するものである。
この構成により、組立て時に見た目で上下の判断ができるようになり、上下の方向の間違いによる効率低下や、ロスコストを低減できる。

第３の発明は、特に、第２の発明の回転式圧縮機において、ピストンの上端面と上内面角部との角度を１３２度〜１３８度の範囲としたものである。
この構成により、また、ピストンの自重と釣り合う力を発生させる時に、ピストンの上下が面取りの構成では、Ｂ−Ａが０．１ｍｍ程度であったの対して、下側のみをザグリ形状とするとＢ−Ａが０．４〜０．８ｍｍ程度まで公差を拡大することができ、量産性が向上する。

第４の発明は、特に、第１から第３の発明の回転式圧縮機において、第１の面積と第２の面積とを、ピストンの自重に釣り合うように設定したものである。
この構成により、ピストンが浮上しピストンの上下端面と端板間の二つの隙間も均一化される。一般的にガス漏れは隙間の３乗に比例するため、ピストン上下の隙間が均等に配分された時と不均等に配分された時では後者の方がガス漏れ量としては多くなる。そのため、ピストンの上下端面の隙間を通じて吸入室へと漏れていたガスやオイルが抑制されることから、圧縮損失の低減も可能となり、上下の隙間を縮小しなくても隙間を縮小した時と同等の効率向上効果が得られ、かつ隙間を縮小して効率向上させた時と比べて信頼性はさらに向上する。

第５の発明は、特に、第１から４の発明の回転式圧縮機において、作動流体として高圧冷媒であるＣＯ₂を用いることで、特に、差圧が大きく、摺動損失と漏れ損失が大きいＣＯ_２においても、より効果的に高効率化することが可能である。

第６の発明は、特に第１から第５の発明の回転式圧縮機において、作動冷媒として炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を作動冷媒として用いたものである。
この冷媒は、高温で分解しやすい特性を有するが、漏れ損失と摺動損失を低減することにより、冷媒の高温分解を抑制しつつより効果的に圧縮機の信頼性を向上させることが可能となる。また、この冷媒に関しては、オゾン破壊が無く、地球温暖化係数が低いため、地球に優しい空調サイクルの構成に寄与することが可能となる。

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。

（実施の形態１）
図１は本発明の実施の形態１における回転式圧縮機の縦断面図、図２は同圧縮機構部の拡大図面である。なお、図１５を用いて説明した構成部材については同一符号を付して説明を省略する。
クランク軸３１の偏芯部３１ａの壁部には、油穴４１に連通した給油穴４４と、油溝４５とが形成されている。
一方、クランク軸３１の偏芯部３１ａ、上軸受３４ａの端板３４、及びピストン３２の内周面によってピストン内上部空間４６が形成され、クランク軸３１の偏芯部３１ａ、下軸受３５ａの端板３５、及びピストン３２の内周面によってピストン内下部空間４７が形成される。ピストン内上部空間４６には給油穴４２から油穴４１内の油が漏れ込み、ピストン内下部空間４７には給油穴４３から油穴４１内の油が漏れ込む。ピストン内上部空間４６及びピストン内下部空間４７は、ほぼ常に圧縮室３９内部の圧力より高い状態にある。
また、シリンダ３０の高さはピストン３２が内部で摺動できるようにこのピストン３２の高さよりやや大きめに設定しなければならず、その結果として、このピストン３２の端面と上軸受３４ａの端板３４との間、及びピストン３２の端面と下軸受３５ａの端板３５との間に隙間が生じる。そのため、この隙間を介してピストン内上部空間４６及びピストン内下部空間４７から圧縮室３９へ油が漏れる。

以上のように構成された回転式圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。
図３に示すように、本実施の形態１は、ピストン３２の下端面に形成する下内面角部と端板３５で囲まれる第２の面積３２ｂを、ピストン３２の上端面に形成する上内面角部と端板３４で囲まれる第１の面積３２ａより大きくする。
また、本実施の形態１は、ピストン３２の下端面と下内面角部の角度Ｄを、ピストン３２の上端面と上内面角部の角度Ｃより小さくする。
本実施の形態１は、上記のように構成することで高効率化と高信頼性を向上させている。

図４は、本実施の形態１におけるピストン３２にかかる圧力分布を示している。
図４に示すように、ピストン３２の上側では、内面側は高圧が均等に分布し、端面側は高圧から中間圧まで直線状に分布する。
一方、ピストン３２の下側では、内面側は高圧が均等に分布するが、端面側は中高圧（高圧よりも低い圧力）から中間圧まで直線状に分布する。すなわち、ピストン３２の下側ではピストン３２の下端面と下内面角部との角度Ｄが、角度Ｃに比較して小さいため、油の流れが悪くなり、圧力降下が生じる。よって、図５に示すように、ピストン３２の下側のＢの幅を大きくしても、それほど大きな力が上向きに発生しない。
従って、下側の端板３５でのオイル保持量が増加し、かつ、ピストン３２と吐出ポート３８のシール長Ｌも確保できるため、高信頼性と高効率化を実現できる。さらに、ピストン３２の自重と釣り合うようにＡとＢを設定することにより、図６に示すように、ピストン３２が浮上し上下の隙間を縮小しなくても上下の隙間を縮小した時と同等の効果が得られる。
（実施の形態２）

図７は本発明の実施の形態２における回転式圧縮機のピストンを示す断面図である。他の構成は実施の形態１と同一であるため説明を省略する。
図７に示すように、本発明の実施の形態２は、ピストン３２の下端面に形成する下内面角部と端板３５で囲まれる第２の面積３２ｂを、ピストン３２の上端面に形成する上内面角部と端板３４で囲まれる第１の面積３２ａより大きくする。
また、本実施の形態２は、ピストン３２の下端面と下内面角部との角度Ｄを、ピストン３２の上端面と上内面角部との角度Ｃより小さくする。
本実施の形態では、ピストン３２の上端面と上内面とを面取りによって上内面角部を形成し、ピストン３２の下端面と下内面とをザグリによって下内面角部を形成する。
ピストン３２の上端面と上内面角部との角度Ｃは、１３２度〜１３８度の範囲が好ましく、１３５度とすることが更に好ましい。
ピストン３２の下内面角部をザグリとすることで、ピストン３２の下端面と下内面角部との角度Ｄは９０度となる。
本実施の形態では、上内面角部を面取りによって形成し、下内面角部をザグリによって形成することにより、組立て時に見た目で上下の判断ができ、ピストン３２の上下の間違いによる効率低下や、ロスコストを低減できる。また、ピストン３２の自重と釣り合う力を発生させる時に、ピストン３２の上下が面取りの構成ではＢ−Ａが０．１ｍｍ程度であったの対して、下側のみをザグリ形状とするとＢ−Ａが０．４〜０．８ｍｍ程度まで公差範囲を拡大することができ、量産性が向上する。

本発明の実施の形態１と異なる構成による回転式圧縮機を図８に示す。なお、実施の形態１と同一構成には同一符号を付して説明を省略する。
図８に示す回転式圧縮機は、ピストン１３２の外周部に突出状に結合されて圧縮室３９を低圧側と高圧側とに区画するベーン１３３と、ベーン１３３を揺動自在に且つ進退自在に支持する揺動ブッシュ１３０で構成されている。
図８に示す回転式圧縮機においても、実施の形態１及び実施の形態２の構成を適用することができ、同等の効果が得られる。

更に異なる構成による回転式圧縮機を図９に示す。なお、実施の形態１と同一構成には同一符号を付して説明を省略する。
図９に示す回転式圧縮機は、ピストン２３２と先端部で揺動自由に接続されるベーン２３３で構成されている。
図９に示す回転式圧縮機においても、実施の形態１及び実施の形態２の構成を適用することができ、同等の効果が得られる。

また、作動流体としてＣＯ₂を用いることで、特に、差圧が大きく、漏れ損失の影響と摺動損失が大きいＣＯ₂においても、ピストン３２上下端面での流体の漏れを低減できるとともに、ピストン３２を下に強く押さえつける力を回避できることから、より効果的に高効率化することが可能である。また、作動流体として炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を作動冷媒として用いると、この種の冷媒特有の性質状の問題を抑制することができる。すなわち、この冷媒は、高温で分解しやすく不安定である。ところが、本発明の回転式圧縮機ではピストン３２の端面と端板３５の摺動部の潤滑性が向上するため、摺動部での温度上昇を効率よく抑制することができて冷媒の分解等を防止でき、より効果的に信頼性が向上する。

なお、冷媒として、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペン（ＨＦＯ１２３４ｙｆまたはＨＦＯ１２３４ｚｅ）またはトリフルオロプロペン（ＨＦＯ１２４３ｚｆ）とし、ハイドロフルオロカーボンをジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）とした、混合冷媒を作動冷媒としてもよい。
また、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペン（ＨＦＯ１２３４ｙｆまたはＨＦＯ１２３４ｚｅ）またはトリフルオロプロペン（ＨＦＯ１２４３ｚｆ）とし、ハイドロフルオロカーボンをペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）とした、混合冷媒を作動冷媒としてもよい。
また、ハイドロフルオロオレフィンをテトラフルオロプロペン（ＨＦＯ１２３４ｙｆまたはＨＦＯ１２３４ｚｅ）またはトリフルオロプロペン（ＨＦＯ１２４３ｚｆ）とし、ハイドロフルオロカーボンをペンタフルオロエタン（ＨＦＣ１２５）、ジフルオロメタン（ＨＦＣ３２）とした、３成分からなる混合冷媒を作動冷媒としてもよい。

なお、上記実施の形態では、シリンダが一つの１ピストン型ロータリ圧縮機を例にして説明したが、シリンダが複数個あるロータリ圧縮機のような回転式圧縮機であってもよい。

以上のように、本発明の回転式圧縮機は、磨耗や焼き付きなどの信頼性面の低下を抑制するとともに、漏れ損失と摺動損失を同時に低減し、圧縮機の高効率化を図ることが可能となる。これにより、ＨＦＣ系冷媒やＨＣＦＣ系冷媒を用いたエアーコンディショナー用圧縮機のほかに、自然冷媒ＣＯ₂を用いたエアーコンディショナーやヒートポンプ式給湯機などの用途にも適用できる。

Claims

シリンダと、前記シリンダ内に配置されるシャフトの偏心部と、前記偏心部に嵌合されるピストンと、前記ピストンの偏心回転に追従して前記シリンダに設けられたスロット内を往復運動するベーンと、前記シリンダの上下端面を閉塞する２つ端板を有する回転式圧縮機であって、前記ピストンの下端面に形成する下内面角部と、前記シリンダの前記下端面を閉塞する前記端板とで囲まれる第２の面積を、前記ピストンの上端面に形成する上内面角部と、前記シリンダの前記上端面を閉塞する前記端板とで囲まれる第１の面積より大きくし、かつ、前記ピストンの前記下端面と前記下内面角部との角度を、前記ピストンの前記上端面と前記上内面角部との角度より小さくしたことを特徴とする回転式圧縮機。
前記上内面角部を面取りによって形成し、前記下内面角部をザグリによって形成することを特徴とする請求項１に記載の回転式圧縮機。
前記ピストンの前記上端面と前記上内面角部との角度を１３２度〜１３８度の範囲としたことを特徴とする請求項２に記載の回転式圧縮機。
前記第１の面積と前記第２の面積とを、前記ピストンの自重に釣り合うように設定したことを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載の回転式圧縮機。
作動流体として、高圧冷媒であるＣＯ_２を用いたことを特徴とする請求項１から請求項４のいずれかに記載の回転式圧縮機。
作動流体として、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を使用したことを特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載の回転式圧縮機。