JP4881184B2 - ギヤポンプおよびその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、例えば車両用ブレーキ装置等の油圧源として好適に用いられるギヤポンプに関する。

従来、ギヤポンプとして例えば特許文献１に記載の技術が開示されている。この公報に記載のギヤポンプは、本体ケース内に、駆動ギヤを軸支する駆動軸と、従動ギヤを軸支する従動軸と、一対の側板と、シールブロックから構成されたポンプ組立体を収装している。

また、この技術にあっては、側板またはシールブロックの一方または両方にリブを設け、このリブに圧力を加えて塑性変形させ、シールブロックシール面の痕をつける（リブ圧痕）させるとともに、シールブロック自体にリブの痕をつける（シールブロック圧痕）ことで、シール性を確保している。
特開２００５−３３７２３８号公報

しかしながら上記従来技術にあっては、歯車との摺動により側板が磨耗して薄くなった際にもシール性を確保するために、側板とシールブロックは軸方向に相対移動可能でなければならない。側板にはリブが設けられており、圧痕によってリブがシールブロックにめり込むと相対移動しづらくなるため、シールブロック硬度を上げてリブのめり込みを抑制する必要がある。

一方、シールブロックとギヤの刃先とのクリアランスは、ギヤの回転を阻害することなくギヤとシールブロック間のシール性を確保するものであることが望ましい。そのため組み付け後にギヤ歯先でシールブロックを削ってあたり付けを行うことでクリアランスの最適化を行うが、そのためにはシールブロック硬度を下げる必要がある。

しかし、硬度を下げるとリブがシールブロックにめり込んで相対移動しづらくなるとともに、リブと一体の側板の硬度も下がってしまい、側板の摩耗量が大きくなるという問題がある。

一方、硬度を上げるとギヤ歯先でシールブロックを削りにくくなり、あたり付け時間が長くなってコストアップの要因となる。さらに、あたり付けが不十分となってリークが発生するとともに、ギヤ歯先とシールブロックとの摺動抵抗によってフリクションロスが大きくなってしまう。

本発明は上記問題点に着目してなされたもので、その目的とするところは、シールブロックの適正な硬度を確保してシール性を向上させたギヤポンプおよびその製造方法を提供することにある。

上述の目的を達成するため、本願発明では、駆動軸により軸支される駆動側歯車と、従動軸により軸支される従動側歯車と、前記駆動軸及び従動軸の軸方向両側方に設けられた一対の側板と、前記歯車の歯先をシールするとともに前記側板との衝合により第１油室を形成するシールブロックと、から構成されたポンプ組立体と、前記ポンプ組立体を収装し、第２油室を形成するケーシングとを備えたギヤポンプであって、前記側板に、前記シールブロックに押圧されることで塑性変形し、前記第１、第２油室のシールを行うリブを設け、前記シールブロックを構成する材料の結晶粒表面に対して表面硬化処理を行い、この結晶粒の内部に対し硬化させた。

よって、シールブロックの適正な硬度を確保してシール性を向上させたギヤポンプおよびその製造方法を提供することができる。

以下、本発明のギヤポンプを実現する最良の形態を、図面に示す実施例に基づき説明する。

図１はギヤポンプ１のｚ軸正方向正面図、図２はｘ軸正方向側面図、図３は図１のＩ−Ｉ断面図である。図１、図２ではポンプハウジング１０およびハウジングカバー２０のみ断面で示す。

なお、ポンプ組立体１００において従動軸１２０から駆動軸１１０へ向かう方向をｘ軸正方向、ｘ軸と直交しポンプ組立体１００のシールブロック２００方向をｙ軸正方向、駆動軸１１０と同軸であってポンプ組立体１００に対し図外のモータへ接続する方向をｚ軸正方向と定義する。また、図４はポンプ組立体１００の斜視図、図５、図６はそれぞれｙ軸正方向正面図、ｘ軸正方向正面図である。

［ハウジング]
ポンプハウジング１０には駆動軸支持孔１１およびシリンダ孔１２が設けられ、ポンプ組立体１００は円筒状のシリンダ孔１２に収装される。駆動軸１１０は駆動軸支持孔１１により回転可能に支持される。

シリンダ孔１２の内周面は、位置決め用の当接面１２ａと内壁１２ｂとを有する。当接面１２ａは、シールブロック２００と当接してポンプ組立体１００の位置決めを行うため、内壁１２ｂよりも高精度に形成されている。また、ポンプハウジング１０のｘ軸正方向側には吐出ポート１３が設けられ、シリンダ孔１２と外部とを連通している。

ポンプハウジング１０のｘ軸負方向側にはハウジングカバー２０が取り付けられ、シリンダ孔１２及びハウジングカバー２０によりポンプ組立体１００を液密に収装する。また、ハウジングカバー２０の軸方向にはｚ軸方向貫通孔である吸入ポート２１が設けられ、ポンプ組立体１００に作動油を供給する。

[ポンプ組立体の詳細]
ポンプ組立体１００は、シールブロック２００、駆動軸１１０、従動軸１２０、駆動側及び従動側ギヤ１３０，１４０（駆動側歯車および従動側歯車）、および第１、第２サイドプレート１５０，１６０（一対の側板）を有する。このポンプ組立体１００は山型の板ばね３００により仮止めされている。また、シールブロック２００は第１、第２サイドプレート１５０，１６０よりもｘ軸方向幅を小さく設けられている。

また、第１、第２サイドプレート１５０，１６０およびシールブロック２００は、径方向平面内（ｘ−ｙ平面内）において駆動軸１１０と従動軸１２０の中間線であるＩＩ−ＩＩ直線に対し対称である。さらに、板ばね３００もＩＩ−ＩＩ直線に対し対称であって、ＩＩ−ＩＩ直線に対し対称な付勢力を有する。駆動軸１１０と従動軸１２０の中間線であるため、ＩＩ−ＩＩ直線はｙ軸に平行である。

さらに、ポンプ組立体１００と板ばね３００とはｘ−ｙ平面内において点接触し、接点は、シールブロック２００のｙ軸正方向側の点Ａ、および第１、第２サイドプレート１５０，１６０のｙ軸負方向側面１５１，１６１であってｘ軸方向両端部１５２，１６２における点Ｂ，Ｃの３点である。

点ＡはＩＩ−ＩＩ直線上に位置し、このＩＩ−ＩＩ直線は駆動軸１１０と従動軸１２０の軸心Ｏｐ，Ｏｓの中点Ｍを通ってｙ軸に平行である。点Ｂ，Ｃはそれぞれｙ軸負方向側から軸心Ｏｐ，Ｏｓを通るＩＩＩ−ＩＩＩ直線よりもｙ軸負方向側に位置する（図１参照）。

以下、点接触と記載する場合はｘ−ｙ平面内において点接触することを示す。ｘ−ｙ−ｚ空間で考えた場合、ｘ−ｙ平面内における点接触はｚ軸方向の直線上での線接触となる。すなわち、板ばね３００は接点Ａを通りｚ軸に平行な直線内でシールブロック２００と線接触し、接点Ｂ，Ｃを通りｚ軸に平行な直線内で第１、第２サイドプレート１５０，１６０と線接触する。

したがって、ポンプ組立体１００は点Ａにおいてｙ軸正方向側を係止され、点Ｂ，Ｃにおいてｙ軸正方向側に付勢される。この点Ａ，Ｂ，Ｃの３点支持により、板ばね３００はシールブロック２００をｙ軸正方向側から第１、第２サイドプレート１５０，１６０に押し付け、ポンプ組立体１００の仮止めを行っている。

また、第１、第２サイドプレート１５０，１６０よりもシールブロック２００の方がｘ軸方向幅は小さいため、シールブロック２００のｙ軸正方向側を点Ａによる１点支持、第１、第２サイドプレート１５０，１６０のｙ軸負方向側を点Ｂ，Ｃによる２点支持とすることにより、シールブロック２００を安定的にｙ軸負方向側へ付勢するものである。

（駆動軸および従動軸）
駆動軸及び従動軸１１０，１２０はそれぞれ駆動側及び従動側ギヤ１３０，１４０と一体回転可能に設けられており、また駆動軸１１０はｚ軸正方向端部において図外のモータと接続する。駆動側及び従動側ギヤ１３０，１４０は互いに噛合う平歯車であり、この噛合いにより駆動軸１１０の回転に伴って従動軸１２０が回転するよう設けられている。なお、図２では従動側ギヤ１４０のみ図示するが、駆動側ギヤ１３０も同一形状の平歯車である。

（サイドプレート）
第１、第２サイドプレート１５０，１６０は略８の字型の同一形状部材であり、それぞれ駆動軸貫通孔１５３，１６３及び従動軸貫通孔１５４，１６４が設けられている。ｙ軸正方向面１５０ａ，１６０ａはｘ軸方向中央部においてｙ軸負方向に凹み、凹部１５０ｂ，１６０ｂを形成する。

この凹部１５０ｂ，１６０ｂとハウジングカバー２０の吸入ポート２１が連通することで作動油の供給が行われる。凹部１５０ｂ，１６０ｂのｘ軸正方向両側の曲面は駆動軸側駆動側シール面１５８ａ，１６８ａおよび従動側シール面１５８ｂ，１６８ｂ、となり、ｘ軸負方向側の曲面は従動軸側シール面１５８ｂ、１６８ｂとなってシールブロック２００とのシールを行う。

組み付け時には、ｚ軸正方向側の第１サイドプレート１５０とｚ軸負方向側の第２サイドプレート１６０により駆動側及び従動側ギヤ１３０，１４０を挟持し、駆動軸貫通孔１５３，１６３及び従動軸貫通孔１５４，１６４にそれぞれ駆動軸及び従動軸１１０，１２０を貫通させる。組み付け後には、各ギヤ１３０，１４０の歯先１３１，１４１は駆動側シール面１５８ａ，１６８ａおよび従動側シール面１５８ｂ，１６８ｂよりも外径側に位置する。

また、第１サイドプレート１５０のｚ軸正方向側面１５５及び第２サイドプレート１６０のｚ軸負方向側面１６５には、それぞれ第１、第２シールリング１７０，１８０が設けられている。この第１、第２シールリング１７０，１８０はそれぞれ駆動軸１１０及び従動軸１２０を囲繞し、また第１シールリング１７０はポンプハウジング１０と当接し、第２シールリング１８０はハウジングカバー２０と当接する。

これにより駆動及び従動軸１１０，１２０と第１、第２サイドプレート１５０，１６０との摺動面は各シールリング１７０，１８０の内側となって吸入側領域Ｄｉｎ（第１油室）を形成し、各シールリング１７０，１８０の外側すなわち吐出側領域Ｄｏｕｔ（第２油室）と液密にシールされる。

また、第１、第２サイドプレート１５０，１６０にはそれぞれ第１、第２段部１５６，１６６が設けられている。第１段部１５６はサイドプレート１５０のｘ軸方向両側面１５６のｚ軸正方向側を切り欠いて設けられる。同様に、第２段部１６６は第２サイドプレート１６０のｘ軸方向両側面１６６のｚ軸負方向側を切り欠いて設けられている。

第１、第２段部１５６，１６６によって、第１、第２サイドプレート１５０，１６０のｘ軸方向両側面１５７，１６７はｘ軸方向内側に切り欠かれる。したがってｘ−ｙ平面内においては、第１、第２段部１５６，１６６と、第１サイドプレート１５０のｚ軸正方向側面１５１および第２サイドプレート１６０のｚ軸負方向側面１６１とは、互いに異なる曲率を有することとなる。

また、各第１、第２段部１５６，１６６のｚ軸方向幅は、板ばね３００を形成する第１、第２金属板３０１，３０２のｚ軸方向幅よりも広く設けられる。

このように、第１、第２段部１５６，１６６と、第１サイドプレートｚ軸正方向側面１５１および第２サイドプレートｚ軸負方向側面１６１とを互いに異なる曲率とし、さらに第１、第２金属板３０１，３０２のｚ軸方向幅よりも広く設けることで、板ばね３００を装着した際に板ばね３００と第１、第２段部１５６，１６６が当接しないよう設けることとする。

したがって、板ばね３００は両端部３２１，３２２内側の点Ｂ，Ｃにおいてのみ第１、第２サイドプレート１５０，１６０と接し、シールブロック２００を係止する点Ａとともにポンプ組立体１００は３点支持される。第１、第２段部１５６，１６６によってｘ軸方向両側面１５７，１６７はｘ軸方向内側に切り欠かれているため、脚部３２０と第１、第２段部１５６，１６６との干渉を回避し、確実に３点支持を行うものである。

なお、第１、第２サイドプレート１５０，１６０の形状は、両端部３２１，３２２の付勢力が確実にｙ軸正方向成分を持ち、かつ脚部３２０とｘ軸方向両側面１５７，１６７との干渉を回避可能なものであればよく特に限定しない。すなわち、板ばね３００と点接触してｙ軸正方向の付勢力を得られる形状であればよい。

（シールブロック）
シールブロック２００はｙ軸正方向においてポンプハウジング１０内周の当接面１２と当接して位置決めされ、ｙ軸負方向側において第１、第２サイドプレート１５０，１６０に当接してシールを行う部材である。

なお、本願のシールブロック２００は金属材料を焼結することで形成されており、所望の硬度を得るためのスチーム処理が施されている。このスチーム処理により、シールブロック２００を構成する金属材料の結晶粒の隙間から高温蒸気がシールブロック２００内部まで進入し、シールブロック２００全体にわたって結晶粒表面が硬化される。

この硬化は表面だけであり、結晶粒の内部は硬化されず生の状態を保っている。したがって、シールブロック２００の結晶粒は表面のみ硬度が高く、内部は表面に比べ硬度が低い状態となっている（図１１参照）。

シールブロック２００のｙ軸負方向側には略８の字型の第１、第２サイドプレート１５０，１６０の駆動側シール面１５８ａ，１６８ａおよび従動側シール面１５８ｂ，１６８ｂと同じ曲率の円弧面である駆動側、従動側シール面２１０，２２０が設けられ、駆動側シール面１５８ａ，１６８ａおよび従動側シール面１５８ｂ，１６８ｂと液密に当接する。

上述のように、ポンプ駆動時においては駆動側ギヤ１３０及び従動側ギヤ１４０の歯先１３１，１４１は第１、第２サイドプレート１５０，１６０の駆動側シール面１５８ａ，１６８ａおよび従動側シール面１５８ｂ，１６８ｂよりも外径側に位置する。

そのため、この駆動側、従動側シール面２１０，２２０には各ギヤ１３０，１４０の歯先１３１，１４１に沿って歯先１３１，１４１の当たりによりシール面２１０，２２０が削られ、歯当たり面２１１，２２が形成されることになる。これにより、シール面２１０，２２０と歯先１３１，１４１との接触を回避しつつ、クリアランスをほぼゼロとしてシール性を確保する。

また、歯当たり面２１１，２２１の間の領域は、ｚ軸方向全幅にわたってｙ軸正方向に凹んで凹部２３０を形成する。この凹部２３０は、第１、第２サイドプレート１５０，１６０の凹部１５０ｂ、１６０ｂとともに吸入ポート２１から駆動側、従動側ギヤ１３０，１４０の噛合い部に作動油を導く吸入側領域Ｄｉｎとして機能する。

一方、シールブロック２００のｙ軸正方向側面２４０は円弧状に形成され、ｚ軸正、負方向端面２０１，２０２には第３、第４段部２５１，２５２が設けられる。第３、第４段部２５１，２５２はｙ軸正方向に突出する凸形状を有し、ＩＩ−ＩＩ直線（駆動軸１１０と従動軸１２０の軸心Ｏｐ，Ｏｓの中点Ｍを通ってｙ軸に平行な直線）上に位置するｙ軸正方向端部２５３，２５４において、板ばね３００と当接する接点Ａを形成する。

また、第３、第４段部２５１，２５２によりシールブロック２００はｚ軸正方向側に突出する突出部２５０を形成することとなる。すなわち、板ばね３００の第１、第２金属板３０１，３０２は接点Ａにおいてシールブロック２００と当接する。これにより、板ばね３００はシールブロック２００の突出部２５０にはめ込まれて位置決めされるとともに、第３、第４段部２５１，２５２と当接してシールブロック２００のｙ軸正方向を係止する。

また、図２及び図３に示すように、第１サイドプレート１５０のｚ軸正方向側面１５５と第２サイドプレート１６０のｚ軸負方向側面１６５の距離は、シールブロック２００のｚ軸方向幅と同一となるよう設けられている。

したがって、各サイドプレート１５０，１６０に設けられる第１、第２シールリング１７０，１８０もシールブロック２００のｚ軸両端面と当接する。これにより、各サイドプレート１５０，１６０の駆動側シール面１５８ａ，１６８ａおよび従動側シール面１５８ｂ，１６８ｂと、シールブロック２００のシール面２１０，２２０は、ｚ軸両端面においても各シールリング１７０，１８０によりシールされることとなる。

（液圧差によるシールブロック押し付け）
ポンプ駆動時には、駆動側及び従動側ギヤ１３０，１４０の駆動によって吸入通路Ｄのｚ軸負方向側から作動油が吸入され、ｚ軸正方向側から吐出される。これによりポンプ組立体１００及びシールブロック２００の当接面以外の外周側は吐出側となって高圧に、当接面は吸入側となって低圧となるため、ポンプ駆動に伴ってｙ軸負方向への差圧が発生する。

この差圧によりポンプ組立体１００はｙ軸正方向、シールブロック２００はｙ軸負方向に付勢され、シールブロック２００をポンプ組立体１００に押し付けることにより、ポンプ組立体１００とシールブロック２００の当接面のシール性を向上させるものである。

[板ばねの詳細]
図７は板ばね３００単体の斜視図である。板ばね３００はポンプ組立体１００の仮止めを行う部材であって、形状および弾性力はｘ軸方向の中点Ａ'に対し対称である。板ばね３００を用いることで、コイルばねと異なり経時劣化による弾性力低下の影響を回避する。

この板ばね３００は、平行に設けられた２つの山型状金属板３０１，３０２を接続することにより形成される。また、２つの金属板３０１，３０２は、脚部３２０の両端部３２１，３２２およびシールブロック２００のｘ軸方向両脇において接続部３０３〜３０６により接続される（図４〜図６参照）。

また、ｚ軸正方向側に設けられる接続部３０３，３０４および金属板３０１，３０２によって嵌合孔３１０が形成される。この嵌合孔３１０にシールブロック２００の突出部２５０を嵌め込むことて、組み付け時の位置決めが容易となる（図１０：第３工程参照）。

また、板ばね３００はｘ軸方向中点である点Ａ'を湾曲中心とし、ｙ軸正方向を凸として湾曲する。点Ａ'はＩＩ−ＩＩ直線上に位置し、この点Ａ'に対し対称に変形する。板ばね３００のｘ軸方向中央部３１０はシールブロック２００にまたがり、点Ａ'においてシールブロック２００の接点Ａと点接触する。組み付け時には両接点Ａ，Ａ'は一致する。

一方、中央部３１０からｘ軸両側かつｙ軸負方向側に延在する脚部３２０は、ｙ軸負方向に延在して第１、第２サイドプレート１５０，１６０に嵌め込まれる。脚部３２０の両端部３２１，３２２におけるｘ軸方向内側の点Ｂ'，Ｃ'において第１、第２サイドプレート１５０，１６０の接点Ｂ，Ｃと点接触する。

［アッセンブリ工程］
（第１工程：図８）
第１工程においては、駆動軸１１０、従動軸１２０，第１、第２サイドプレート１５０，１６０をそれぞれ組み付け、第１サブアッセンブリ１００ａとする。

（第２工程：図９）
第２工程では、第１サブアッセンブリ１００ａにシールブロック２００を組み付け、第２サブアッセンブリ１００ｂとする。組み付け時にはシールブロック２００を第１、第２サイドプレート１５０，１６０の駆動側シール面１５８ａ，１６８ａおよび従動側シール面１５８ｂ，１６８ｂに押しつける。

その際、駆動側シール面１５８ａ，１６８ａおよび従動側シール面１５８ｂ，１６８ｂ上に設けられたリブ５００，６００を塑性変形させ、シールブロック２００のシール面２１０，２２０と確実に当接させて液密性を確保する。

（第３工程：図１０）
第３工程では、第２サブアッセンブリ１００ｂに板ばね３００をｙ軸正方向側から嵌合させ、ポンプ組立体１００を形成する。山型の板ばね３００をシールブロック２００にまたがらせ、接点Ａに当接させたまま第１、第２サイドプレート１５０，１６０に対し着脱可能に嵌合させる。

これにより脚部両端部３２１，３２２は、第１、第２サイドプレート１５０，１６０のｙ軸負方向面端部１５２，１６２に当接する。板ばね３００は弾性力により第１、第２サイドプレート１５０，１６０をｙ軸正方向に付勢し、接点Ａにおいてシールブロック２００のｙ軸正方向側を係止することで、ポンプ組立体１００の仮止めを行う。

また、シールブロック２００における各段部２５１，２５２はシールブロック２００のｚ軸両方向面に設けられている。同様に第１サイドプレート１５０の第１段部１５６は第１サイドプレートｚ軸正方向側面１５５に設けられ、第２サイドプレート１５０の第２段部１６６は第２サイドプレートｚ軸負方向側面１６５に設けられる。

ここで、シールブロック２００および第１、第２サイドプレート１５０，１６０は安価な焼結成形によることが望ましい。焼結成形する際は、焼結型をｚ軸方向からはめ込んで成形するが、各段部２５１，２５２および１５６，１６６がｚ軸方向端面に開口している。

したがって、焼結型に各段部２５１，２５２および１５６，１６６の型を設けることで、シールブロック２００および第１、第２サイドプレート１５０，１６０を焼結成形時に、各段部２５１，２５２および１５６，１６６を同時に形成し、低コストな焼結成形を用いつつ加工工数を低減し、コスト削減を図る。なお、第１、第２工程において駆動、従動軸１１０，１２０および各ギヤ１３０，１４０をアッセンブリ用のダミー工具としてもよい。

［スチーム処理によるシールブロック硬化］
図１１は、シールブロック２００にスチーム処置を施した際のシールブロック硬度−あたり付け時間−リブ変形量の関係を示す図である。比較のため硬化処理を全く行わない生材、および浸炭焼入れ材のデータを示す。図中斜線部分は、許容あたり付け時間とシール面２１０，２２０の許容変形量をともに満たす領域である。

なお、あたり付け時間とは各ギヤ１３０，１４０の歯先１３１，１４１によってシールブロックシール面２１０，２２０を切削してあたり付けを完了するまでの時間である。また、リブ変形量とは、シールブロック２００をリブ５００，６００に向かって押圧（圧痕）した際のシールブロックシール面２１０，２２０の変形（めり込み）量である。

上述のように、本願ではシールブロック２００の結晶粒は表面が硬化される一方、内部は硬化されず生の状態を保っている。このためシールブロック２００の結晶粒は表面のみ硬度が高く、内部は表面に比べ硬度が低い状態となっている。

したがって、スチーム処理材の硬度は結晶粒全体が柔らかいままの生材よりも大きく、結晶粒全体が硬化する浸炭焼入れ材よりも小さくなる。このため、あたり付け時間は浸炭焼入れ材よりも短時間で行われ、浸炭焼入れ材よりも生産性がよい。また、圧痕時の変形量も生材よりは小さいため、めり込み量も許容範囲内に収まる。

［スチーム処理とギヤ歯先によるシールブロックあたり面切削の関係］
図１２は、駆動側ギヤ１３０のギヤ歯先１３１によるシールブロック２００のシール面２１０の切削を示す図である。従動側ギヤ１４０の歯先１４１によるシール面２２０の切削についても同様である。

上述のように、本願シールブロック２００は結晶粒表面のみが硬化しており、内部は柔らかい生材のままである。そのため、駆動ギヤ１３０の歯先１３１によって切削されるあたり量Ｓ（歯先１３１とシール面２１０のオーバーラップ量）は、結晶粒のスチーム処理硬化層厚みｒよりも大きく、結晶粒径Ｄよりも小さいものとする。

これにより歯先１３１が切削する硬化層は表面の硬化層のみでよく、切削領域はほとんどが内部の生材となる。したがって、ｒ<Ｓ<Ｄの関係が成立すれば、歯先１３１は硬化層をほとんど切削する必要がないため、切削が容易となってあたり付け時間が短縮される。

一方、シールブロック２００において切削が行われない部分の結晶粒は、表面が硬化しているため硬度は高く、リブ５００，６００に対し押圧・圧痕された場合であっても、リブ５００，６００がめり込む量は小さく、シール面２１０，２２０自体の変形量は小さく抑えられる。したがって、スチーム処理を施すことにより、あたり付けの容易性と圧痕時めり込み量の抑制を両立する。

［実施例１の効果］
シールブロック２００を構成する結晶粒の表面を硬化させる処理を行ったことで、あたり付けの際に歯先１３１が切削する硬化層は表面の硬化層のみでよく、切削領域はほとんどが内部の生材となる。一方、結晶粒表面の硬化により、リブ５００，６００に対し押圧・圧痕された場合であっても、リブ５００，６００がめり込む量は小さく、シール面２１０，２２０自体の変形量は小さく抑えられる。よって、スチーム処理を施すことによりシールブロック２００の適正な硬度が確保され、あたり付けの容易性と圧痕時めり込み量の抑制を両立することができる。

［他の実施例］
以上、本発明を実施するための最良の形態を実施例に基づいて説明してきたが、本発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。

実施例１におけるギヤポンプのｚ軸正方向正面図である。 実施例１におけるギヤポンプのｘ軸正方向方向側面図である。 図１のＩ−Ｉ断面図である。 実施例１におけるポンプ組立体の斜視図である。 実施例１におけるポンプ組立体のｙ軸正方向正面図である。 実施例１におけるポンプ組立体のｘ軸正方向正面図である。 実施例１における板ばね単体の斜視図である。 実施例１におけるギヤポンプの組立第１工程である。 実施例１におけるギヤポンプの組立第２工程である。 実施例１におけるギヤポンプの組立第３工程である。 シールブロック２００にスチーム処置を施した際のシールブロック硬度−あたり付け時間−リブ変形量の関係を示す図である。 駆動側ギヤ１３０のギヤ歯先１３１によるシールブロック２００のシール面２１０の切削を示す図である。

符号の説明

１ ギヤポンプ
１０ ポンプハウジング
１１ 駆動軸支持孔
１２ シリンダ孔
１２ａ 当接面
１２ｂ 内壁
１３ 吐出ポート
２０ ハウジングカバー
２１ 吸入ポート
１００ ポンプ組立体
１３０ 駆動側ギヤ
１４０ 従動側ギヤ
１３１，１４１ 歯先
１５０，１６０ 第１、第２サイドプレート
２００ シールブロック
２１０，２２０ 駆動側、従動側シール面
３００ 板ばね
５００，６００ 駆動側、従動側リブ

Claims (4)

1. 駆動軸により軸支される駆動側歯車と、従動軸により軸支される従動側歯車と、前記駆動軸及び従動軸の軸方向両側方に設けられた一対の側板と、前記歯車の歯先をシールするとともに前記側板との衝合により第１油室を形成するシールブロックと、から構成されたポンプ組立体と、
   前記ポンプ組立体を収装し、第２油室を形成するケーシングと
   を備えたギヤポンプの製造方法において、
   前記側板に、前記シールブロックに押圧されることで塑性変形し、前記第１、第２油室のシールを行うリブを設け、
   前記シールブロックを構成する材料の結晶粒表面に対して表面硬化処理を行い、この結晶粒の内部に対し硬化させたこと
   を特徴とするギヤポンプの製造方法。
2. 駆動軸により軸支される駆動側歯車と、従動軸により軸支される従動側歯車と、前記駆動軸及び従動軸の軸方向両側方に設けられた一対の側板と、前記歯車の歯先をシールするとともに前記側板との衝合により第１油室を形成するシールブロックと、から構成されたポンプ組立体と、
   前記ポンプ組立体を収装し、第２油室を形成するケーシングと
   を備えたギヤポンプの製造方法において、
   前記側板に、前記シールブロックに押圧されることで塑性変形し、前記第１、第２油室のシールを行うリブを設け、
   前記シールブロックを構成する材料の結晶粒表面に対して表面硬化処理を行い、この結晶粒の内部に対し硬化させ、
   前記駆動側および従動側歯車の歯先によって、前記シールブロックのシール面における前記結晶粒表面を払拭すること
   を特徴とするギヤポンプの製造方法。
3. 駆動軸により軸支される駆動側歯車と、従動軸により軸支される従動側歯車と、前記駆動軸及び従動軸の軸方向両側方に設けられた一対の側板と、前記歯車の歯先をシールするとともに前記側板との衝合により第１油室を形成するシールブロックと、から構成されたポンプ組立体と、
   前記ポンプ組立体を収装し、第２油室を形成するケーシングと
   を備えたギヤポンプの製造方法において、
   前記側板に、前記シールブロックに押圧されることで塑性変形し、前記第１、第２油室のシールを行うリブを設け、
   前記シールブロックを構成する材料の結晶粒表面の硬度は、この結晶粒内部の硬度よりも高いこと
   を特徴とするギヤポンプ。
4. 駆動軸により軸支される駆動側歯車と、従動軸により軸支される従動側歯車と、前記駆動軸及び従動軸の軸方向両側方に設けられた一対の側板と、前記歯車の歯先をシールするとともに前記側板との衝合により第１油室を形成するシールブロックと、から構成されたポンプ組立体と、
   前記ポンプ組立体を収装し、第２油室を形成するケーシングと
   を備えたギヤポンプの製造方法において、
   前記側板に、前記シールブロックに押圧されることで塑性変形し、前記第１、第２油室のシールを行うリブを設け、
   前記シールブロックを構成する材料の結晶粒表面の硬度は、この結晶粒内部の硬度よりも高く設けられ、
   前記シールブロックのシール面における前記結晶粒表面は、前記駆動側および従動側歯車の歯先によって払拭されること
   を特徴とするギヤポンプの製造方法。

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