JP4877264B2 - バルントランス - Google Patents

Description

本発明はバルントランスに関し、特に、ドラム型コアを用いたバルントランスに関する。

通常、アンテナなどに接続される伝送線路は不平衡伝送線路である一方、半導体ＩＣなどの高周波回路に接続される伝送線路は平衡伝送線路である。このため、不平衡伝送線路と平衡伝送線路とを接続する場合、これらの間には不平衡信号及び平衡伝送線路を相互に変換するバルントランスが挿入される。ここで、不平衡信号とは固定電位（例えば接地電位）を基準としたシングルエンド型の信号を指し、平衡信号とは差動型の信号を指す。

バルントランスとしては、特許文献１に記載されているようにメガネ型コアを用いたタイプや、特許文献２に記載されているようにトロイダルコアを用いたタイプが一般的である。しかしながら、メガネ型コアやトロイダルコアを用いたバルントランスは、全体のサイズが比較的大型であるとともに、巻線の巻回作業の自動化や表面実装が困難であるという問題があった。

これに対し、特許文献３に記載されたドラム型コアを用いたバルントランスは、小型化が容易であるとともに、巻線の巻回作業の自動化や表面実装に適しているというメリットを有している。
特開平１１−１３５３３０号公報 特開平８−１１５８２０号公報 特開２００５−３９４４６号公報

しかしながら、バルントランスの中には、１次巻線と２次巻線の巻回数が異なるタイプが存在する。このようなタイプのバルントランスにおいてドラム型コアを用いると、巻回方法によって特性が大きく変化するという問題があった。

つまり、１次巻線と２次巻線の巻回数が異なる場合、通常の方法、つまり巻回に伴う巻線の軸方向への移動量が一定となるような方法で巻回すると、１次巻線と２次巻線が非平行に巻回されることになる。その結果、１次巻線と２次巻線を平行に巻回した場合と比べて磁気結合が低下し、特に高周波領域における挿入損失が増大するという問題が生じてしまう。一方、１次巻線と２次巻線を平行に巻回すると、巻回数の相違によって、巻回数の少ない側の巻線（例えば１次巻線）が巻回数の多い側の巻線（例えば２次巻線）の一部分にまとめて巻回されることになる。この場合、不均等な巻回によって磁気バランスが著しく低下し、各種特性が大きく悪化してしまう。

したがって、本発明は、ドラム型コアを用いたバルントランスであって、１次巻線と２次巻線の巻回数が異なるタイプのバルントランスの特性を改善することを目的とする。

本発明によるバルントランスは、巻芯部及び巻芯部の両端に設けられた一対の鍔部を有するドラム型コアと、鍔部に設けられた複数の端子電極と、巻芯部に巻回され両端が端子電極に接続された第１及び第２の巻線とを備え、第１の巻線の巻回数よりも第２の巻線の巻回数の方が多く、第１の巻線は、第２の巻線に沿って平行に巻回される平行巻回部と、第２の巻線と交差するように巻回される交差巻回部とを有し、平行巻回部の方が交差巻回部よりも長いことを特徴とする。

本発明によれば、交差巻回部よりも平行巻回部の方が長く設定されていることから、交差巻回部にて生じる磁気結合の低下を抑制しつつ、第１及び第２の巻線の不均等な巻回によって生じる磁気バランスの低下を抑制することが可能となる。その結果、特に高域における挿入損失を低減することが可能となる。尚、本発明における「第１の巻線」及び「第２の巻線」は、１次側及び２次側を定めるものではない。また、いずれの巻線が不平衡伝送線路又は平衡伝送線路に接続されるかも問わない。

本発明においては、巻芯部のうち第２の巻線が巻回されたエリアにおいて第１の巻線がほぼ均等に巻回されていることが好ましい。これによれば、第１の巻線が第２の巻線に対してほぼ均等に巻回されることから、高い磁気バランスを得ることが可能となる。

本発明においては、第１の巻線が巻芯部の外周側に巻回され、第２の巻線が巻芯部の内周側に巻回されていることが好ましい。本発明によれば、巻回数の多い第２の巻線の上に巻回数の少ない第１の巻線が巻回されることから、先に巻回された第２の巻線が第１の巻線を巻回する際のガイドとなる。このため、安定した巻回作業を行うことが可能となる。

この場合、第１の巻線の平行巻回部は、内周側に巻回された第２の巻線により形成される谷線に沿って巻回されていることが好ましい。これによれば、平行巻回部を確実に第２の巻線と平行に巻回することが可能となる。

本発明においては、第１の巻線が交差巻回部を複数有しており、交差巻回部の数が第１の巻線の巻回数と等しいことが好ましい。これによれば、第１の巻線の均等性が高まることから、良好な磁気バランスを得ることが可能となる。この場合、第１の巻線は複数の交差巻回部が周期的に出現するよう巻回されていることが好ましい。これによれば、第１の巻線の均等性がより高まることから、より良好な磁気バランスを得ることが可能となる。

本発明においては、巻芯部の径方向における断面が多角形であり、これにより巻芯部の表面には軸方向に延在する複数の角部が存在し、平行巻回部と交差巻回部の境界が角部に位置していることが好ましい。これによれば、平行巻回部と交差巻回部の境界が巻芯部の角部に固定されるため、安定した特性を得ることが可能となる。

この場合、平行巻回部から交差巻回部に変化する第１の境界と、交差巻回部から平行巻回部に変化する第２の境界とを含み、巻芯部の表面に形成された複数の角部のうち、第１の境界が位置する第１の角部と、第２の境界が位置する第２の角部は、周方向に隣接していることが好ましい。これによれば、交差巻回部の長さをより短く設定することが可能となる。特に、多角形を構成する辺のうち、第１及び第２の角部間に位置する辺は、他の辺の少なくとも一つよりも短い辺であることが好ましい。これによれば、交差巻回部の長さをよりいっそう短く設定することが可能となる。

このように、本発明によれば、交差巻回部にて生じる磁気結合の低下が抑制されるとともに、第１及び第２の巻線の不均等な巻回によって生じる磁気バランスの低下が抑制されることから、ドラム型コアを用いたバルントランスの各種特性が改善され、特に高域における挿入損失を低減することが可能となる。

以下、添付図面を参照しながら、本発明の好ましい実施の形態について詳細に説明する。

図１は、本発明の第１の実施形態によるバルントランスの外観を示す略斜視図である。また、図２は、本実施形態によるバルントランスを実装面側から見た略底面図である。

図１及び図２に示すように、本実施形態によるバルントランス１００は、ドラム型コア１１０と、板状コア１２０と、２本の巻線１３１，１３２によって構成されている。ドラム型コア１１０は、巻芯部１１１と、巻芯部１１１の両端に設けられた一対の鍔部１１２，１１３とを有している。一方の鍔部１１２には２つの端子電極１４１，１４２が設けられており、他方の鍔部１１３には２つの端子電極１４３，１４４が設けられている。

板状コア１２０は、ドラム型コア１１０の鍔部１１２，１１３の上部を連結するように配置されている。本発明において板状コア１２０を用いることは必須でないが、板状コア１２０を用いることによって閉磁路を形成すれば、高い磁気結合を得ることが可能となる。ドラム型コア１１０及び板状コア１２０は磁性材料からなり、特に限定されないが、ＮｉＺｎ系フェライト材料を用いることが好ましい。ＮｉＺｎ系フェライトは透磁率が比較的高いだけでなく、導電性が低いことから端子電極を直接形成することができるからである。但し、端子電極が形成されない板状コア１２０については、より透磁率の高いＭｇＺｎ系フェライト材料を用いることも可能である。

図２に示すように、２本の巻線１３１，１３２はいずれも矢印Ａに向かって時計回り（右回り）に巻回されている。図３は、巻線１３１，１３２と端子電極１４１〜１４４との接続関係を説明するための模式図である。図３に示すように、巻線１３１の一端１３１ａは端子電極１４１に接続され、他端１３１ｂは端子電極１４３に接続されている。本実施形態においては、巻線１３１の巻回数は６ターンである。また、巻線１３２の一端１３２ａは端子電極１４２に接続され、他端１３２ｂは端子電極１４４に接続されている。本実施形態においては、巻線１３２の巻回数は１４ターンである。このように、本実施形態では、巻線１３２の方が巻線１３１よりも巻回数が多い。

図４は、本実施形態によるバルントランス１００の等価回路図である。

図４に示すように、本実施形態によるバルントランス１００は、１次側端子Ｐとグランド端子ＧＮＤとの間に接続された１次巻線Ｌ１と、２次側正極端子ＳＴと２次側負極端子ＳＢとの間に接続された２次巻線Ｌ２によって構成される。本実施形態においては、巻線１３１が１次巻線Ｌ１を構成し、巻線１３２が２次巻線Ｌ２を構成している。したがって、端子電極１４１が１次側端子Ｐとして用いられ、端子電極１４２，１４４がそれぞれ２次側正極端子ＳＴ及び２次側負極端子ＳＢとして用いられ、端子電極１４３がグランド端子ＧＮＤとして用いられる。但し、１次側と２次側を上記の逆として使用しても構わない。

図５は、ドラム型コア１１０の巻芯部１１１の径方向における断面図である。

図５に示すように、巻芯部１１１の径方向における断面は略長方形である。したがって、巻芯部１１１は、長辺（長さＬ１）を構成する巻回面１１１ａ，１１１ｂと、短辺（長さＬ２）を構成する巻回面１１１ｃ，１１１ｄを有している。かかる形状により、巻芯部１１１の表面には軸方向に延在する４つの角部１１１ａｃ，１１１ｂｃ，１１１ａｄ，１１１ｂｄが存在することになる。但し、角部はある程度の丸みを帯びていても構わない。

図６は、ドラム型コア１１０の巻芯部１１１の展開図である。図７は、図６に示すＢ−Ｂ線に沿った略断面図である。

図６においては、内周側（すなわち下層側）に巻回された巻線１３２が破線で示されており、外周側（すなわち上層側）に巻回された巻線１３１が実線で示されている。見やすさを考慮して、巻線１３１にはハッチングを施してある。また、図６に示すエリアＣは、巻芯部１１１のうち巻線１３２が巻回されているエリアである。

図６に示すように、内周側に位置する巻線１３２は、巻芯部１１１のエリアＣにてほぼ隙間なく密に巻回されている。このため、巻芯部１１１に巻回された巻線１３２の表面には、図７に示すように、巻線１３２によって形成される谷線１３２ｘが形成される。当然ながら、この谷線１３２ｘは巻線１３２と平行である。

外周側に巻回される巻線１３１は、図６に示すように、巻回面１１１ａ，１１１ｂ，１１１ｄにおいては谷線１３２ｘに沿って巻回されている。これにより、巻線１３１のうち巻回面１１１ａ，１１１ｂ，１１１ｄに巻回された部分は、巻線１３２に沿って平行に巻回された平行巻回部１３１ｘを構成する。これに対し、巻回面１１１ｃに巻回された部分、つまり、隣接する２つの角部１１１ａｃ，１１１ｂｃ間に巻回された部分は、巻線１３１が巻線１３２と交差する交差巻回部１３１ｙを構成する。したがって、巻線１３１は一端１３１ａから他端１３１ｂに向かって、角部１１１ａｃにおいて平行巻回部１３１ｘから交差巻回部１３１ｙに変化し、角部１１１ｂｃにおいて交差巻回部１３１ｙから平行巻回部１３１ｘに変化することになる。

このような交差巻回部１３１ｙを設けているのは、巻線１３１の巻数（６ターン）が巻線１３２の巻数（１４ターン）よりも少ないからである。つまり、このような交差巻回部１３１ｙを設けることなく、巻線１３１の全体を平行巻回部１３１ｘとすると、図８に示すようにエリアＣの片側だけ（或いは中央の一部分だけ）に巻線１３１が集中し、磁気バランスが著しく低下してしまう。これに対し、平行巻回部１３１ｘの他に交差巻回部１３１ｙを設ければ、図６に示すようにエリアＣにて巻線１３１をほぼ均等に巻回することが可能となる。

尚、交差巻回部１３１ｙを設ける場合であってもその数が著しく少ないと、図９に示すように、エリアＣにおける巻線１３１の均等性が低下してしまう。図９に示す例は、交差巻回部１３１ｙの数を１箇所だけとした例である。このような場合、良好な磁気バランスを得ることが困難となることから、交差巻回部１３１ｙの数はある程度多いことが望ましく、特に交差巻回部１３１ｙが周期的に出現するよう巻回することがより望ましい。特に限定されるものではないが、交差巻回部１３１ｙの数は、当該巻線１３１の巻回数と一致していることが好ましい。本実施形態においては、図６に示すように、交差巻回部１３１ｙの数（６箇所）が巻回数（６ターン）と一致しており、且つ、交差巻回部１３１ｙが周期的に出現する理想的なパターンである。

他方、図１０に示すように、平行巻回部１３１ｘを設けることなく巻線１３１の全体を交差巻回部１３１ｙとすると、巻線１３１と巻線１３２が互いに平行となる部分が無くなってしまい、全体的に磁気結合が低下してしまう。これに対し、本実施形態のように平行巻回部１３１ｘと交差巻回部１３１ｙを混在させれば、エリアＣにて巻線１３１をほぼ均等に巻回しつつ、高い磁気結合を確保することが可能となる。

このように、本実施形態においては、巻線１３１のうち、巻回面１１１ａ，１１１ｂ，１１１ｄに巻回された部分が平行巻回部１３１ｘを構成し、巻回面１１１ｃに巻回された部分が交差巻回部１３１ｙを構成している。ここで、図５に示したように、巻回面１１１ａ，１１１ｂの周方向における長さをＬ１とし、巻回面１１１ｃ，１１１ｄの周方向における長さをＬ２とすれば、１ターン分の巻線１３１のうち、平行巻回部１３１ｘの長さは２×Ｌ１＋Ｌ２で定義され、交差巻回部１３１ｙの長さはＬ２で定義される（但し、内周側に巻回されている巻線１３２の径については無視している）。したがって、平行巻回部１３１ｘの方が交差巻回部１３１ｙよりも必ず長くなる。

特に、本実施形態においては、巻線１３１のうち交差巻回部１３１ｙが１つの巻回面１１１ｃにのみ位置しており、しかもこの巻回面１１１ｃは、周方向における長さの短い短辺側の面であることから、平行巻回部１３１ｘの長さに対して交差巻回部１３１ｙの長さを非常に短くすることが可能となる。

このように、本実施形態によるバルントランス１００は、巻回数の少ない巻線１３１を平行巻回部１３１ｘと交差巻回部１３１ｙによって構成し、平行巻回部１３１ｘが交差巻回部１３１ｙよりも長くなるように巻回されていることから、交差巻回部１３１ｙにて生じる磁気結合の低下を抑制しつつ、巻線１３１，１３２の不均等な巻回によって生じる磁気バランスの低下を抑制することが可能となる。その結果、特に高域における挿入損失を低減することが可能となる。

しかも、巻芯部１１１のうち巻線１３２が巻回されたエリアＣにおいて巻線１３１がほぼ均等に巻回されていることから、高い磁気バランスを得ることが可能となる。また、巻回数の少ない巻線１３１が巻芯部１１１の外周側に巻回され、巻回数の多い巻線１３２が巻芯部１１１の内周側に巻回されていることから、巻線１３２によって形成される谷線１３２ｘをガイドとして巻線１３１を巻回することが可能となる。しかも、谷線１３２ｘに沿って巻回された部分は平行巻回部１３１ｘとなり、確実に巻線１３２と平行に巻回することが可能となる。

さらに、本実施形態においては、４つの巻回面１１１ａ〜１１１ｄのうち、短辺側となる１つの巻回面１１１ｃにのみ交差巻回部１３１ｙが位置していることから、平行巻回部１３１ｘの長さに対して交差巻回部１３１ｙの長さを非常に短くすることが可能となる。

尚、上記実施形態では、図６に示したように、交差巻回部１３１ｙが巻回面１１１ｃにのみ位置しているが、図１１に示すように、交差巻回部１３１ｙを巻回面１１１ｃ，１１１ｄに交互に位置させても構わない。図１１に示す例においても、交差巻回部１３１ｙの数（６箇所）が巻回数（６ターン）と一致しており、且つ、交差巻回部１３１ｙが周期的に出現することから、良好な特性を得ることが可能である。

また、巻線１３１，１３２の巻回数の差が大きい場合には、図１２に示すように長辺側である巻回面１１１ｂに交差巻回部１３１ｙを位置させても構わない。図１２に示す例では、巻線１３１が４ターン、巻線１３２が１４ターンである。

長辺側である巻回面１１１ｂに交差巻回部１３１ｙを位置させた場合、交差巻回部１３１ｙの長さがやや長くなるが、平行巻回部１３１ｘと交差巻回部１３１ｙとの境界となる角部１１１ｂｃ，１１１ｂｄにおいて巻線１３１に加わるストレスを緩和することができる。つまり、巻線１３１，１３２の巻回数の差が大きい場合、交差巻回部１３１ｙにおいて巻線１３１と巻線１３２の成す角度が大きくなることから、平行巻回部１３１ｘと交差巻回部１３１ｙとの境界となる角部において巻線１３１に加わるストレスが大きくなる。これにより、巻線１３１の巻回位置がずれたり、場合によっては断線など信頼性を低下させる原因となるおそれがある。

このような場合、図１２に示すように、交差巻回部１３１ｙを長辺側となる巻回面１１１ｂに配置すれば、交差巻回部１３１ｙにおける巻線１３１と巻線１３２のなす角度が小さくなることから、角部１１１ｂｃ，１１１ｂｄにおいて巻線１３１に加わるストレスが緩和される。これにより、巻回位置のずれや、断線などの発生を防止することが可能となる。

次に、本発明の好ましい第２の実施形態について説明する。

本実施形態は、図１３に示すように、巻芯部２１１の径方向における断面が六角形である点において、第１の実施形態によるバルントランスと相違している。その他の点については第１の実施形態によるバルントランスと同一であることから、重複する説明は省略する。図１３に示すように、本実施形態においては、巻芯部２１１が６つの巻回面２１１ａ〜２１１ｆを有しており、このうち、巻回面２１１ａ〜２１１ｄは長辺を構成し、巻回面２１１ｅ，２１１ｆは短辺を構成している。

図１４は、巻芯部２１１の展開図である。図１４においても、内周側（すなわち下層側）に巻回された巻線１３２が破線で示されており、外周側（すなわち上層側）に巻回された巻線１３１が実線で示されている。

図１４に示すように、本実施形態においても、内周側に位置する巻線１３２は巻芯部２１１のエリアＣにてほぼ隙間なく密に巻回されている。外周側に巻回される巻線１３１は、巻回面２１１ａ〜２１１ｄ，２１１ｆにおいては谷線に沿って巻回され、巻回面２１１ｅにおいては巻線１３２と交差するように巻回される。したがって、巻線１３１のうち、巻回面２１１ａ〜２１１ｄ，２１１ｆに巻回された部分が平行巻回部１３１ｘを構成し、巻回面２１１ｅに巻回された部分が交差巻回部１３１ｙを構成することになる。

これにより、交差巻回部１３１ｙの長さをより短くすることができることから、第１の実施形態による効果に加え、より良好な特性を得ることが可能となる。

また、巻線１３１，１３２の巻回数の差が大きい場合には、図１５に示すように２つの巻回面２１１ｃ，２１１ｅに交差巻回部１３１ｙを位置させても構わない。図１５に示す例では、巻線１３１が４ターン、巻線１３２が１４ターンである。２つの巻回面２１１ｃ，２１１ｅに交差巻回部１３１ｙを位置させた場合、交差巻回部１３１ｙの長さがやや長くなるが、図１２を用いて説明したように、平行巻回部１３１ｘと交差巻回部１３１ｙとの境界となる角部において巻線１３１に加わるストレスを緩和することができる。

次に、本発明の好ましい第３の実施形態について説明する。

本実施形態は、図１６に示すように、巻芯部３１１の径方向における断面が切り欠きを有する円形（本例では楕円形）である点において、第１の実施形態によるバルントランスと相違している。その他の点については第１の実施形態によるバルントランスと同一であることから、重複する説明は省略する。図１６に示すように、本実施形態においては、巻芯部３１１が曲面である巻回面３１１ａと平面である巻回面３１１ｂを有しており、これらの境界となる部分は角部３１１ｃ，３１１ｄを構成する。

図１７は、巻芯部３１１の展開図である。図１７においても、内周側（すなわち下層側）に巻回された巻線１３２が破線で示されており、外周側（すなわち上層側）に巻回された巻線１３１が実線で示されている。

図１７に示すように、本実施形態においても、内周側に位置する巻線１３２は巻芯部３１１のエリアＣにてほぼ隙間なく密に巻回されている。外周側に巻回される巻線１３１は、巻回面３１１ａにおいては谷線に沿って巻回され、巻回面３１１ｂにおいては巻線１３２と交差するように巻回される。したがって、巻線１３１のうち、巻回面３１１ａに巻回された部分が平行巻回部１３１ｘを構成し、巻回面３１１ｂに巻回された部分が交差巻回部１３１ｙを構成することになる。

このように、巻芯部の大部分が曲面であっても、その一部を切り欠いた形状とすることによって２つの角部３１１ｃ，３１１ｄを形成すれば、平行巻回部１３１ｘと交差巻回部１３１ｙの境界を巻芯部の角部に固定することが可能となる。

以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明は、上記の実施形態に限定されることなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能であり、それらも本発明の範囲内に包含されるものであることはいうまでもない。

例えば、上記各実施形態においては、２次側にセンタータップが設けられていないが、センタータップを有するタイプのバルントランスに本発明を適用することも可能である。

また、上記各実施形態においては、平行巻回部１３１ｘと交差巻回部１３１ｙの境界を巻芯部の角部に固定しているが、平行巻回部１３１ｘと交差巻回部１３１ｙの境界を固定する方法としてはこれに限定されるものではない。例えば、巻回数の少ない側の巻線（上記の例では巻線１３１）のガイドとなる溝や突起などを巻芯部に形成しておき、これに沿って巻回数の少ない側の巻線を先に巻回しても構わない。

以下、本発明の実施例について説明するが、本発明はこの実施例に何ら限定されるものではない。

まず、上述した第１の実施形態と同じ構造を有する実施例のバルントランスを用意した。既に説明したように、巻線１３１，１３２は図６に示した方法で巻回されている。一方、巻線１３１，１３２が図１０に示した方法で巻回されている他は、実施例のバルントランスと同じ比較例のバルントランスを用意した。つまり、両者は巻線１３１の巻回方法が異なるのみであり、その他は全て同一である。尚、ドラム型コア及び板状コアの材料としては、いずれもＮｉＺｎ系フェライトを用いた。

次に、実施例のバルントランス及び比較例のバルントランスについて、挿入損失の周波数特性を測定した。測定結果を図１８に示す。

図１８に示すように、実施例のバルントランスにおいては、高域に亘って挿入損失が小さく、良好な特性が得られた。これに対し、比較例のバルントランスにおいては、周波数が高くなるほど挿入損失の増大が顕著であった。

本発明の第１の実施形態によるバルントランス１００の外観を示す略斜視図である。 バルントランス１００を実装面側から見た略底面図である。 巻線１３１，１３２と端子電極１４１〜１４４との接続関係を説明するための模式図である。 バルントランス１００の等価回路図である。 ドラム型コア１１０の巻芯部１１１の径方向における断面図である。 ドラム型コア１１０の巻芯部１１１の展開図である。 図６に示すＢ−Ｂ線に沿った略断面図である。 エリアＣの片側だけに巻線１３１を集中させた例を示す図である。 交差巻回部１３１ｙの数を１箇所だけとした例を示す図である。 巻線１３１の全体を交差巻回部１３１ｙとした例を示す図である。 交差巻回部１３１ｙを巻回面１１１ｃ，１１１ｄに交互に位置させた例を示す図である。 交差巻回部１３１ｙを巻回面１１１ｂに位置させた例を示す図である。 本発明の第２の実施形態における巻芯部２１１の径方向における断面図である。 巻芯部２１１の展開図である。 交差巻回部１３１ｙを巻回面２１１ｃ，２１１ｅに亘って位置させた例を示す図である。 本発明の第３の実施形態における巻芯部３１１の径方向における断面図である。 の巻芯部３１１の展開図である。 挿入損失の測定結果を示すグラフである。

符号の説明

１００ バルントランス
１１０ ドラム型コア
１１１，２１１，３１１ 巻芯部
１１１ａ〜１１１ｄ，２１１ａ〜２１１ｆ，３１１ａ，３１１ｂ 巻回面
１１１ａｃ，１１１ｂｃ，１１１ａｄ，１１１ｂｄ，３１１ｃ，３１１ｄ 角部
１１２，１１３ 鍔部
１２０ 板状コア
１３１，１３２ 巻線
１３１ａ，１３２ａ 巻線の一端
１３１ｂ，１３２ｂ 巻線の他端
１３１ｘ 平行巻回部
１３１ｙ 交差巻回部
１３２ｘ 谷線
１４１〜１４４ 端子電極
ＧＮＤ グランド端子
Ｌ１ １次巻線
Ｌ２ ２次巻線
Ｐ １次側端子
ＳＴ ２次側正極端子
ＳＢ ２次側負極端子

Claims (10)

1. 巻芯部及び前記巻芯部の両端に設けられた一対の鍔部を有するドラム型コアと、前記一対の鍔部の一方に設けられた第１及び第２の端子電極と、前記一対の鍔部の他方に設けられた第３及び第４の端子電極と、前記巻芯部に巻回され、一端が前記第１の端子電極に、他端が前記第３の端子電極にそれぞれ接続された第１の巻線と、前記巻芯部に巻回され、一端が前記第２の端子電極に、他端が前記第４の端子電極にそれぞれ接続された第２の巻線とを備え、
   前記第１及び第２の巻線の一方が、対応する前記各端子電極を介して平衡伝送線路に接続され、前記第１及び第２の巻線の他方が、対応する前記各端子電極を介して不平衡伝送線路に接続され、
   前記第１の巻線の巻回数よりも前記第２の巻線の巻回数の方が多く、
   前記第１の巻線は、それぞれ前記第２の巻線に沿って平行に巻回される複数の平行巻回部と、それぞれ前記第２の巻線と交差するように巻回される複数の交差巻回部とを有し、前記複数の平行巻回部の総延長が前記複数の交差巻回部の総延長よりも長いことを特徴とするバルントランス。
2. 前記巻芯部のうち前記第２の巻線が巻回されたエリアにおいては、前記第１の巻線がほぼ均等に巻回されていることを特徴とする請求項１に記載のバルントランス。
3. 前記第１の巻線が前記巻芯部の外周側に巻回され、前記第２の巻線が前記巻芯部の内周側に巻回されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のバルントランス。
4. 前記第１の巻線の前記平行巻回部は、前記内周側に巻回された前記第２の巻線により形成される谷線に沿って巻回されていることを特徴とする請求項３に記載のバルントランス。
5. 前記交差巻回部の数は前記第１の巻線の巻回数と等しいことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか一項に記載のバルントランス。
6. 前記第１の巻線は、前記複数の交差巻回部が周期的に出現するよう巻回されていることを特徴とする請求項５に記載のバルントランス。
7. 前記第１の巻線の周回ごとに１つの前記交差巻回部が設けられ、前記複数の交差巻回部はそれぞれ、周方向の所定位置に配置されることを特徴とする請求項５又は６に記載のバルントランス。
8. 前記巻芯部の径方向における断面が多角形であり、これにより前記巻芯部の表面には軸方向に延在する複数の角部が存在し、
   前記平行巻回部と前記交差巻回部の境界が前記角部に位置していることを特徴とする請求項１乃至７のいずれか一項に記載のバルントランス。
9. 前記境界は、前記平行巻回部から前記交差巻回部に変化する第１の境界と、前記交差巻回部から前記平行巻回部に変化する第２の境界とを含み、
   前記巻芯部の表面に形成された複数の角部のうち、前記第１の境界が位置する第１の角部と、前記第２の境界が位置する第２の角部は、周方向に隣接していることを特徴とする請求項８に記載のバルントランス。
10. 前記多角形を構成する辺のうち、前記第１及び第２の角部間に位置する辺は、他の辺の少なくとも一つよりも短い辺であることを特徴とする請求項９に記載のバルントランス。

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