JP4870228B2 - スローアウェイ式回転工具 - Google Patents

Description

本発明は、スローアウェイ式回転工具に関し、特に、生産性を向上できると共に、切削ヘッドのボデーへの取り付け作業性および取り外し作業性に優れるスローアウェイ式回転工具に関するものである。

スローアウェイ式回転工具は、切れ刃を有する切削ヘッドがボデーに着脱可能に保持される工具である。従来のスローアウェイ式回転工具として、切削ヘッドが後端側に拡径する凸状部（凸状連結部）を備え、工具シャンク（ボデー）が先端側に縮径する凹状部を備えるものが知られている（特許文献１）。特許文献１に開示されるスローアウェイ式回転工具は、ボデー及び切削ヘッドの軸心回りの位相をずらした状態で凸状連結部を凹状部に挿入した後、切削ヘッドを軸心回りに相対回転させることにより、ボデーの凹状部の弾性変形を利用して、凸状連結部および凹状部を係合させるものである。

特表２００２−５０１４４１号公報（図１、図８など）

ここで、特許文献１に開示される技術では、凸状連結部および凹状部の係合によって、切削ヘッドの軸心からのずれが規制される。凸状連結部および凹状部の係合は、凸状連結部が凹状部に密接することによって達成されるので、凸状連結部を凹状部に密接させるために、凸状連結部の外径および長さ、凹状部の内径および深さ、凸状連結部の外周面および凹状部の内周面の傾斜角などを全て厳密に規定する必要があった。そのため、スローアウェイ式回転工具を製造するときには、厳格な寸法管理と高い加工精度が必要となり、生産性を向上し難いという問題点があった。

また、凸状連結部の外周面の全面が凹状部に密接することで嵌合されるので、凹状部への凸状連結部の取り付け及び取り外しのためには、凹状部と凸状連結部との間に生じる摩擦力に抗する多大な力を加えて、切削ヘッドを軸心回りに相対回転させる必要がある。そのため、切削ヘッドのボデーへの取り付け作業性や取り外し作業性に欠けるという問題点があった。

本発明は上述した問題点を解決するためになされたものであり、生産性を向上できると共に、切削ヘッドのボデーへの取り付け作業性および取り外し作業性に優れるスローアウェイ式回転工具を提供することを目的としている。

課題を解決するための手段および発明の効果

この目的を達成するために、請求項１記載のスローアウェイ式回転工具によれば、切削ヘッドをボデーに取り付けるときには、凸状連結部を立設部の内側に挿入すると共に、ボデー及び切削ヘッドを軸心回りに相対回転させ、突条部を内周壁間に押し込んでいく。突条部が押し込まれた立設部は外周側にわずかに傾動し、内周壁間に挟持される突条部は、突条部と直交する後端側斜め方向に反作用の力を受ける。突条部が内周壁から受ける反作用の力により、凸状連結部は立設部の後端側に引き込まれて、凸状連結部は立設部間に安定に保持され、軸心からのずれが規制される。以上のように、凸状連結部の外周壁の一部に形成される突条部と立設部の内周壁との接触によって凸状連結部は立設部間に保持されるので、凸状連結部を作成するときには、突条部以外の寸法管理を軽減できる。また、立設部の内周壁および突条部の寸法管理は、凸状連結部を軸心に合致させることを目標に行えば良く、それ以外の寸法管理を軽減できる。このように厳格な寸法管理と高い加工精度が必要な部位を少なくできるため、スローアウェイ式回転工具の生産性を向上できるという効果がある。

また、突条部は凸状連結部の外周壁の一部として形成されているので、凸状連結部の外周壁の全面が立設部の内周壁に接触する場合と比較して、立設部の内周壁との接触面積を小さくすることができる。その結果、切削ヘッドのボデーへの取り付け及び取り外しのための相対回転に要する力を軽減できる。さらに、切削ヘッドとボデーとの相対回転によって切削ヘッドをボデーに取り付けるときは、突条部と内周壁との接触面積は漸増し、突条部を内周壁間に押し込んでいく力も漸増する。一方、切削ヘッドをボデーから取り外すときは、突条部と内周壁との接触面積は漸減するので、突条部を内周壁間から抜き去る力も漸減する。これにより、切削ヘッドを交換する場合、切削ヘッドをボデーから緩やかに取り外すことができ、取り外し作業性を向上させる効果がある。切削ヘッドをボデーに取り付けるのも比較的軽微な力で行うことができ、取り付け作業性を向上させる効果がある。

請求項２記載のスローアウェイ式回転工具によれば、軸心を中心とする同一半径の円弧状の曲線の集合として形成される内周壁と溝との相対回転方向を望む側の稜線は、溝の一部であり溝に沿って作られるため、ねじれの向きは溝と同じ向きであり、ねじれ角は溝のねじれ角と同一である。一方、複数の突条部のねじれ方向は、稜線のねじれ方向と同一の向きに設定されると共に、ねじれ角は、稜線のねじれ角より大きな角度に設定されているので、切削ヘッド及びボデーを軸心回りに相対回転させると、突条部の後端側から内周壁に接触し、相対回転に伴って突条部と内周壁との接触面積は漸増し、突条部は内周壁間に挟持される。このような内周壁は、ボデーの先端面の中心から軸方向に沿って溝の一部を切り取るように円筒状に穿孔して製造できる。また、突条部のねじれ角は溝のねじれ角を基準にして設定できるため、請求項１記載のスローアウェイ式回転工具の奏する効果に加え、内周壁および突条部の製造が容易であり生産性を向上できる効果がある。

請求項３記載のスローアウェイ式回転工具によれば、立設部の先端側に位置し軸方向と交差する面として形成される第１面と、凸状連結部から外周側に突設され軸方向と交差する面として形成される第１受け部とを備え、その第１受け部は、軸心回りにボデー及び切削ヘッドを相対回転させて突条部が立設部の内周壁間に挟持されると、第１面に重なりつつ押圧する位置に形成されているので、突条部が内周壁から受ける反作用の力により凸状連結部が立設部の後端側に引き込まれる力と、第１受け部が第１面を押圧する力とにより、切削ヘッドはボデーの軸方向に対して強固に保持される。ここで、第１受け部および第１面の軸方向の位置関係は、第１受け部が第１面を押圧する程度に設定すればよく、第１受け部および第１面の加工公差を緩く設定できる。これにより、請求項１又は２に記載のスローアウェイ式回転工具の奏する効果に加え、切削ヘッドの軸方向に対する移動を、比較的緩い加工公差によって規制できるので、スローアウェイ式回転工具の生産性を向上できる効果がある。

請求項４記載のスローアウェイ式回転工具によれば、切削ヘッドの先端側の外周に形成される第２受け部と、内周壁の先端側に連設されると共に軸心に向かって傾斜する第２面とを備え、その第２面は、軸心回りにボデー及び切削ヘッドを相対回転させて突条部が立設部の内周壁間に挟持されると第２受け部と重なる位置に形成されているので、立設部の内周壁間に挟持された突条部が軸方向に移動しても、切削ヘッドの第２受け部が立設部の第２面に当接し、それ以上の軸方向への移動が規制される。これにより、請求項１から３のいずれかに記載のスローアウェイ式回転工具の奏する効果に加え、万が一、内周壁間に挟持された突条部が軸方向に移動したとしても、ボデーに保持された切削ヘッドがボデーから外れることを防止できる効果がある。

本発明の一実施の形態におけるスローアウェイ式回転工具の側面図である。 スローアウェイ式回転工具のボデーの斜視図である。 スローアウェイ式回転工具の切削ヘッドの斜視図である。 位相をずらした状態で切削ヘッドをボデーに挿着したスローアウェイ式回転工具の側面図である。 （ａ）は位相をずらした状態でボデーに挿着された切削ヘッドを相対回転させる前の切削ヘッド及びボデーを模式的に示す模式図であり、（ｂ）は相対回転させる切削ヘッド及びボデーを模式的に示す模式図であり、（ｃ）は相対回転させた切削ヘッド及びボデーを模式的に示す模式図である。

１ スローアウェイ式回転工具
１０ ボデー
１１ 第１溝（溝の一部）
１３ 立設部
１３ａ 内周壁
１３ａ１ 稜線
１３ｂ 第１面
１３ｅ 第２面
２０ 切削ヘッド
２２ 第２溝（溝の一部）
２３ 凸状連結部
２４ 外周壁
２４ａ 突条部
２７ 第１受け部
２８ 第２受け部
Ｏ 軸心

以下、本発明の好ましい実施の形態について、添付図面を参照して説明する。図１は本発明の一実施の形態におけるスローアウェイ式回転工具１の斜視図である。なお、図１では、ボデー１０の軸方向長さの図示が省略されている。

まず、図１を参照して、スローアウェイ式回転工具１の概略構成について説明する。図１に示すように、スローアウェイ式回転工具１は、ボデー１０と、そのボデー１０に装着される切削ヘッド２０とを備えて構成され、ボデー１０を保持するホルダ（図示せず）を介してマシニングセンタ等の加工機械の回転力が伝達されることで、被加工物の切削加工を行う回転工具である。

ボデー１０は、加工機械の回転力を切削ヘッド２０に伝達するためのものであり、高速度工具鋼から略軸状体に構成され、その一端側が上述したホルダを介して加工機械に取り付けられる。本実施の形態においては、ボデー１０の外周面に、切削加工時における切り屑の排出を行うために所定のねじれ角で形成された第１溝１１が設けられている。

切削ヘッド２０は、先端に設けられる切れ刃２１によって被加工物の切削加工を行うためのものであり、ボデー１０よりも硬質の超硬合金から構成され、ボデー１０に着脱可能に装着されている。これにより、切れ刃２１が寿命に達した場合でも、他のヘッドと交換することで、切削ヘッド２０を再研削する必要なく切削加工を継続することができる。本実施の形態においては、切削ヘッド２０も、切削加工時における切り屑の排出を行うための第２溝２２が、第１溝１１と同じねじれ角で設けられており、切削ヘッド２０がボデー１０に取り付けられた場合に第２溝２２が第１溝１１と連接されるように構成されている。なお、本実施の形態では、切削ヘッド２０が２つの切れ刃２１と２つの第２溝２２とを有している。

次に、図２を参照して、ボデー１０の詳細構成について説明する。図２はスローアウェイ式回転工具１のボデー１０の斜視図である。なお、図２では、ボデー１０の軸方向の長さの図示が省略されている。ボデー１０は、ランド１２を外周面とすると共に第１溝１１の一部を側面として延設され第１溝１１のねじれ角にあわせて軸心Ｏの周りに立設された複数（本実施の形態においては２つ）の立設部１３と、その立設部１３の後端部側に設けられる底部１４とを主に備えて構成されている。立設部１３は切削ヘッド２０を保持する部位であり、軸心Ｏを中心として等角ピッチ（本実施の形態では１８０°）で立設されており、切削ヘッド２０の凸状連結部２３（後述する）が立設部１３の内側に挿入される。また、底部１４は、ボデー１０の軸心Ｏと直交して形成されており、軸心Ｏと合致する中心位置に孔部１４ａが凹設されている。孔部１４ａは、切削ヘッド２０の凸状連結部２３（後述する）の後端部２５に凸設される凸部２５ａが嵌挿される部位である。

立設部１３は、軸心Ｏを中心とする同一半径の円弧状の曲線の集合として内周壁１３ａが形成されている。内周壁１３ａは第１溝１１の一部を円筒状に切り取るようにして形成されているので、内周壁１３ａと第１溝１１との稜線１３ａ１，１３ａ２のねじれ角は、第１溝１１のねじれ角と同一とされている。本実施の形態においてはボデー１０の外径は１６ｍｍ、内周壁１３ａの高さは約８ｍｍ、内周壁１３ａの軸心Ｏからの距離は約４ｍｍ、稜線１３ａ１，１３ａ２のねじれ角は１５°に設定されている。

立設部１３は、軸心Ｏと略直交する面として形成されると共に底部１４と略平行に形成される第１面１３ｂを、立設部１３の先端側で切削加工時のボデー１０の回転前方側に備えている。第１面１３ｂには、切削加工時のボデー１０の回転後方側に第１面１３ｂとのなす角が略垂直ないしは鋭角のトルク伝達壁１３ｃが立設されている。トルク伝達壁１３ｃの幅は、切削加工時のボデー１０の回転方向に対して第１面１３ｂの幅より少し狭めに形成されている。段差面１３ｄは、第１面１３ｂと同一平面上に位置しつつ、内周壁１３ａの円弧状に形成された上端から外周のランド１２に向かって段差状に形成される面である。

第２面１３ｅは、段差面１３ｄを介して内周壁１３ａの先端側に連設される面である。第２面１３ｅは、トルク伝達壁１３ｃと稜線を介して交わると共に、内周壁１３ａから先端側に離れるにつれて軸心Ｏからの半径が漸減する円弧状の曲線の集合として、第１溝１１のねじれ角にあわせて立設部１３の先端側に形成されており、内周壁１３ａから先端側に離れるにつれて軸心Ｏに向かって傾斜して形成されている。本実施の形態においては、第２面１３ｅの軸心に対する傾斜角は１０°に設定されている。

次に、図３を参照して、切削ヘッド２０の詳細構成について説明する。図３はスローアウェイ式回転工具１の切削ヘッド２０の斜視図である。切削ヘッド２０は、図３に示すように、先端に切れ刃２１が設けられ、後端（切れ刃２１が設けられる側とは反対側）に軸心Ｏと同軸に凸設される軸状の凸状連結部２３を主に備えて構成されている。

凸状連結部２３は、略円筒状に形成される外周壁２４と、外周壁２４の後端側に連絡される後端部２５とを主に備えて構成されている。外周壁２４は、所定のねじれ角で外周壁２４の先端から後端部２５の全長に亘って突条状に形成される複数の突条部２４ａと、突条部２４ａ間に第２溝２２の一部として形成される外周壁溝部２４ｂとを備えて構成されている。突条部２４ａの頂部の軸心Ｏからの距離は、ボデー１０（図２参照）の内周壁１３ａの軸心Ｏからの距離と略同一に設定されている。これにより、突条部２４ａをボデー１０の内周壁１３ａ間に嵌挿させることができる。

本実施の形態では、突条部２４ａは凸状連結部２３の外周面２４の２か所に等角ピッチ（１８０°）で形成されている。これにより、ボデー１０の立設部１３に形成される内周壁１３ａに突条部２４ａが挟持されることで、凸状連結部２３は立設部１３間に保持される。また、突条部２４ａのねじれ方向は外周壁溝部２４ｂ及び第２溝２２のねじれ方向と同一の向きに設定されており、突条部２４ａのねじれ角は外周壁溝部２４ｂ及び第２溝２２のねじれ角より大きな角度に設定されている。

凸状連結部２３の後端部２５の中心には、位相をずらした状態で凸状連結部２３をボデー１０（図２参照）の立設部１３の内側に挿入したときに、底部１４に凹設された孔部１４ａに挿入される凸部２５ａが凸設されている。これにより、切削ヘッド２０のボデー１０への取り付け及び取り外しのときには、孔部１４ａ及び凸部２５ａを中心にしてボデー１０及び切削ヘッド２０を軸心Ｏ回りに相対回転させることができる。なお、突条部２４ａの頂部は面取り加工が施されているので、ボデー１０及び切削ヘッド２０を軸心Ｏ回りに相対回転させるときには、突条部２４ａは内周壁１３ａを滑らかに摺動できる。

なお、本実施の形態においては、凸状連結部２３の長さはボデー１０（図２参照）の内周壁１３ａの高さと略同一の長さに設定されており、凸状連結部２３の長さは約８ｍｍ、突条部２４ａのねじれ角は２０°、突条部２４ａの頂部の軸心Ｏからの距離は約４ｍｍ、凸部２５ａの直径は約３ｍｍ、凸部２５ａの長さは約２ｍｍに設定されている。

切削ヘッド２０は、凸状連結部２３の先端側（後端部２５と反対側）で第１溝１１及び第２溝２２のねじれ角だけずれた位置に、軸心Ｏと直交する方向に外周壁２４から突設されランド２６と交わる第１受け部２７を備えている。

また、切削ヘッド２０は、第１受け部２７と同一平面上に第１受け部２７から延設される延設部２７ａを備えている。延設部２７ａは、凸状連結部２３から軸心Ｏと直交する方向に突設されており、ボデー１０（図２参照）の段差面１３ｄと接する部位である。第１受け部２７及び延設部２７ａは、軸心Ｏを中心とする回転対称状に切削ヘッド２０の所定位置に形成されている。

第２受け部２８は、軸心Ｏからの距離が、軸心Ｏから突条部２４ａの頂部までの距離より大きく、かつ軸心Ｏからランド２６までの距離より短く設定されると共に、延設部２７ａと交わる部位である。第２受け部２８は、切削ヘッド２０の先端に向かうにつれ軸心Ｏに向かって傾斜して形成されており、ボデー１０（図２参照）の立設部１３の第２面１３ｅと重なる位置に湾曲状に形成されている。なお、軸心Ｏから第２受け部２８までの距離は、第２受け部２８と対応するボデー１０の第２面１３ｅにおいて、軸心Ｏから対応する第２面１３ｅの各部位までの距離より小さく設定されている。

第２受け部２８には、切削加工時の切削ヘッド２０の回転前方側に第２受け部２８とのなす角が略垂直ないしは鋭角の伝達壁受け部２８ａが立設されている。伝達壁受け部２８ａは、ボデー１０（図２参照）のトルク伝達壁１３ｃと接する部位である。なお、本実施の形態においては、第２受け部２８の軸心Ｏに対する傾斜角は約１０°に設定されている。

次に、図４及び図５を参照して、ボデー１０に切削ヘッド２０を取り付けるときの動作について説明する。図４は、位相をずらした状態で切削ヘッド２０をボデー１０に挿着したスローアウェイ式回転工具１の側面図であり、図５（ａ）は、位相をずらした状態でボデー１０に挿着された切削ヘッド２０を相対回転させる前の切削ヘッド２０及びボデー１０を模式的に示す模式図であり、図５（ｂ）は、相対回転させる切削ヘッド２０及びボデー１０を模式的に示す模式図であり、図５（ｃ）は、相対回転させた切削ヘッド２０及びボデー１０を模式的に示す模式図である。なお、図５（ａ）及び図５（ｂ）における左向きの矢印は、切削ヘッド２０の回転の向きを示しており、図５（ｂ）及び図５（ｃ）における矢印Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３は、突条部２４ａ又は第１受け部２７に作用する力の向き及び大きさを示している。

ボデー１０に切削ヘッド２０を取り付けるときは、図４に示すように、切削ヘッド２０の凸状連結部２３を立設部１３の内側に位相をずらした状態で挿入し、ボデー１０の底部１４（図２参照）に凹設される孔部１４ａに凸状連結部２３の後端部２５（図３参照）に凸設される凸部２５ａを嵌挿する。第２面１３ｅは軸心Ｏ側に傾斜して形成されているが、切削ヘッド２０とボデー１０との位相をずらした状態では、第２面１３ｅの位置に切削ヘッド２０の第２溝２２が存在しており、第２溝２２は軸心Ｏ側に凹んでいるため、第２面１３ｅに妨げられることなく、切削ヘッド２０の凸状連結部２３を立設部１３の内側に挿入できる。次いで、切削ヘッド２０の先端縁部に形成された外周溝２９に図示しない取替工具を挿入し、その取替工具を掴んで、切削ヘッド２０の伝達壁受け部２８ａがボデー１０のトルク伝達壁１３ｃに当接するまで、軸心Ｏを中心に切削ヘッド２０及びボデー１０を相対回転させる。

切削ヘッド２０及びボデー１０を相対回転させると、図５（ａ）に示す状態から図５（ｂ）に示す状態に移行し、突条部２４ａは内周壁１３ａ（図５紙面奥側）に後端側から接触する。突条部２４ａは、内周壁１３ａとの接触面積を次第に大きくしながら内周壁１３ａの内側面を摺動し、立設部１３（図２参照）の内周壁１３ａ間に押し込まれる。突条部２４ａが押し込まれた立設部１３は外周側にわずかに傾動し、内周壁１３ａ間に挟持される突条部２４ａは、突条部２４ａと直交する後端側斜め方向に反作用の力Ｐ１を受ける（図５（ｂ）参照）。突条部２４ａが内周壁１３ａから受ける反作用の力Ｐ１により、突条部２４ａは後端側（図５下側）に向かう力を受け、凸状連結部２３（図３参照）は立設部１３の後端側に引き込まれる。これにより、凸状連結部２３は立設部１３間に安定に保持され、軸心Ｏからのずれが規制される。

以上のように、凸状連結部２３の外周壁２４（図３参照）の一部として形成される突条部２４ａと立設部１３（図３参照）の内周壁１３ａとの接触によって凸状連結部２３は立設部１３間に保持されるので、凸状連結部２３を作成するときには、突条部２４ａ以外の寸法管理を軽減できる。また、立設部１３の内周壁１３ａ及び突条部２４ａの寸法管理は、凸状連結部２３を軸心Ｏに合致させることを目標に行えば良く、それ以外の寸法管理を軽減できる。このように厳格な寸法管理と高い加工精度が必要な部位を少なくできるため、スローアウェイ式回転工具１の生産性を向上できる。

さらに、相対回転を続けることにより突条部２４ａと内周壁１３ａとの接触面積は漸増し、突条部２４ａが受ける力も漸増する。上述のように、ボデー１０は、立設部１３の先端側に位置し軸方向と交差する面として形成される第１面１３ｂを備え、切削ヘッド２０は、凸状連結部２３から外周側に突設され軸方向と交差する面として形成される第１受け部２７を備えている。その第１受け部２７は、突条部２４ａが立設部１３の内周壁１３ａ間に挟持されると、第１面１３ｂに重なりつつ押圧する位置に形成されている。これにより、図５（ｃ）に示すように、突条部２４ａが内周壁１３ａから受ける反作用の力Ｐ２により凸状連結部２３（図３参照）が立設部１３（図２参照）の後端側に引き込まれる力（図５（ｃ）下向きの矢印）と、第１受け部２７が第１面１３ｂから受ける反作用の力Ｐ３とにより、切削ヘッド２０はボデー１０の軸方向に対する移動が規制される。

ここで、第１受け部２７及び第１面１３ｂの軸方向の位置関係は、第１受け部２７が第１面１３ｂを押圧する程度に設定すればよいため、第１受け部２７及び第１面１３ｂの加工公差を緩く設定できる。これにより、切削ヘッド２０の軸方向に対する移動を、比較的緩い加工公差によって規制できるので、スローアウェイ式回転工具１の生産性を向上できる。

さらに、切削ヘッド２０（図３参照）は、切削ヘッド２０の先端側の外周に形成される第２受け部２８を備え、ボデー１０（図２参照）は、内周壁１３の先端側に連設されると共に軸心Ｏに向かって傾斜する第２面１３ｅを備えており、その第２面１３ｅは、突条部２４ａが立設部１３の内周壁１３ａ間に挟持されると第２受け部２８と重なる位置に形成されている（図１参照）。これにより、立設部１３の内周壁１３ａ間に挟持された突条部２４ａが軸方向に移動しても、切削ヘッド２０の第２受け部２８が立設部１３の第２面１３ｅに当接し、それ以上の軸方向への移動が規制される。その結果、万が一、内周壁１３ａ間に挟持された突条部２４ａが軸方向に移動したとしても、ボデー１０に保持される切削ヘッド２０がボデー１０から外れることを防止できる。

また、ボデー１０（図２参照）においては、軸心Ｏを中心とする同一半径の円弧状の曲線の集合として形成される内周壁１３ａと第１溝１１との相対回転方向を望む側の稜線１３ａ１は、第１溝１１の一部であり第１溝１１に沿って作られるため、第１溝１１と同じ向きにねじれている。その稜線１３ａ１のねじれ角は第１溝１１のねじれ角と同一である。一方、突条部２４ａ（図３参照）のねじれ方向は、稜線１３ａ１（図２参照）のねじれ方向と同一の向きに設定されると共に、ねじれ角は、稜線１３ａ１のねじれ角より大きな角度に設定されている。その結果、切削ヘッド２０及びボデー１０を軸心Ｏ回りに相対回転させると、突条部２４ａの後端側から内周壁１３ａに接触し、相対回転に伴って突条部２４ａと内周壁１３ａとの接触面積は漸増し、突条部２４ａは内周壁１３ａ間に挟持される。このような内周壁１３ａは、ボデー１０の先端面の中心から軸心Ｏに沿って第１溝１１の一部を切り取るように円筒状に穿孔して製造できるため、内周壁１３ａの製造が容易である。また、突条部２４ａのねじれ角は第１溝１１及び第２溝２２のねじれ角を基準にして設定できるため、突条部２４ａの製造も容易である。このように内周壁１３ａ及び突条部２４ａの製造を容易にすることができ、スローアウェイ式回転工具１の生産性を向上できる。

以上、実施の形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。例えば、上記実施の形態で挙げた数値（例えば、各構成の数量や寸法等）は一例であり、他の数値を採用することは当然可能である。

上記実施の形態では、ボデー１０が高速度工具鋼製、切削ヘッド２０が超硬合金製の場合について説明したが、これらに限定されるものではなく、他の材料を採用することも可能である。他の材料としては、例えば、ボデー１０が合金工具鋼製、切削ヘッド２０がサーメット製、超微粒子超硬合金製、被覆超硬合金製等を挙げることができる。

上記形態の形態では、軸心Ｏに対して所定のねじれ角で第１溝１１及び第２溝２２が形成されたツイストドリルの場合を説明したが、必ずしもこれに限定されるものではなく、第１溝１１及び第２溝２２が軸心Ｏと平行な直刃ドリルに適用することも可能である。また、ボデー１０に溝が形成されていないスローアウェイ式回転工具に適用することも可能である。

上記実施の形態では、立設部１３の内周壁１３ａと軸心Ｏとの距離が、内周壁１３ａの高さ方向に亘って一定の場合について説明したが、必ずしもこれに限定されるものではない。内周壁１３ａの高さ方向につれて距離を漸次増加させ、或いは内周壁１３ａの高さ方向につれて距離を漸次減少させるように設定することも可能である。本発明のスローアウェイ式回転工具１は、ボデー１０の内周壁１３ａに切削ヘッド２０の突条部２４ａが接触することによりボデー１０に切削ヘッド２０が固定されるので、内周壁１３ａに突条部２４ａをガタつかないように接触させることができれば、内周壁１３ａや凸状連結部２３の軸心Ｏからの距離の軸方向における大小は、切削ヘッド２０の固定に影響を与えないからである。

また、上記実施の形態では、ボデー１０の立設部１３に形成される内周壁１３ａが面内に凹凸の形成されていない湾曲面である場合について説明したが、必ずしもこれに限定されるものではない。内周壁１３ａを、凸状連結部２３に形成される突条部２４ａと接触可能な突条状に形成される凹凸面とすることも可能である。内周壁１３ａが突条状に形成される場合でも、凸状連結部２３に形成される突条部２４ａのねじれ角およびねじれ方向を設定することで、凸状連結部２３及び立設部１３を連結するときのボデー１０及び切削ヘッド２０の相対回転に伴って、立設部１３の内周壁１３ａに突条部２４ａを後端側から接触させ、接触面積が漸増するように設定できる。この場合も、突条部２４ａに、内周壁１３ａから凸状連結部２３を後端側へ引き込む力（図５に示す矢印Ｐ１，Ｐ２）が生ずるので、上記実施の形態と同様の作用を得ることが可能である。

上記実施の形態では、ボデー１０に段差面１３ｄが形成され、切削ヘッド２０に延設部２７ａが形成された場合について説明したが、必ずしもこれに限定されるものではなく、段差面１３ｄ及び延設部２７ａを設けない構成とすることも可能である。この場合も、ボデー１０のトルク伝達壁１３ｃと切削ヘッド２０の伝達壁受け部２８ａとの接触により、ボデー１０を介して切削ヘッド２０にマシニングセンタ等の加工機械の回転力を伝達できると共に、ボデー１０の第１面１３ｂと切削ヘッド２０の第１受け部２７との接触により、切削ヘッド２０をボデー１０に強固に固定できる。

上記実施の形態では、切削ヘッド２０の先端の２箇所に切れ刃２１が形成されたスローアウェイ式回転工具１について説明したが、必ずしもこれに限定されるものではなく、切れ刃が３箇所若しくはそれ以上に形成された切削ヘッド２０及びボデー１０を用いることも可能である。また、切削ヘッド２０に応じて、ボデー１０の立設部１３の数を３個以上に適宜設定することも可能である。

上記実施の形態では、突条部２４ａが１８０°のピッチで凸状連結部２３の２箇所に形成される場合について説明したが、必ずしもこれに限定されるものではなく、３箇所以上に形成することも当然可能である。上記実施の形態におけるスローアウェイ式回転工具１は、立設部１３の内周壁１３ａに突条部２４ａが接触して凸状連結部２３と立設部１３とが連結されるものなので、突条部２４ａは任意の数に設定できるからである。

また、上記実施の形態では、突条部２４ａが凸状連結部２３の先端から後端部２５までの全長に亘って形成される場合について説明したが、必ずしもこれに限定されるものではなく、凸状連結部２３の先端から後端部２５に亘る一部に形成することも可能である。上記実施の形態におけるスローアウェイ式回転工具１は、立設部１３の内周壁１３ａに突条部２４ａが接触して凸状連結部２３と立設部１３とが連結されるものなので、突条部２４ａは内周壁１３ａとの接触面積を確保できれば、任意の長さに設定できるからである。

上記実施の形態では、ボデー１０の底部１４に孔部１４ａが形成され、切削ヘッド２０に孔部１４ａに嵌挿される凸部２３ｃが形成される場合について説明したが、必ずしもこれに限定されるものではなく、孔部１４ａや凸部２３ｃを設けない場合もある。孔部１４ａや凸部２３ｃを設けない場合であっても、ボデー１０の立設部１３の内側に切削ヘッド２０の凸状連結部２３を挿入して、軸心Ｏを中心にボデー１０及び切削ヘッド２０の相対回転が可能だからである。

Claims (4)

1. 互いに間隔をあけて軸心の周りに立設される複数の立設部を有するボデーと、そのボデーよりも硬質の材料から構成されると共に後端に凸設される凸状連結部を有する切削ヘッドとを備え、前記凸状連結部を前記立設部の内側に挿入すると共に軸心回りに相対回転させて前記凸状連結部および前記立設部を連結するスローアウェイ式回転工具において、
   前記凸状連結部の外周壁の一部として所定のねじれ角で突条状に形成され、前記立設部の内周壁間に挟持される複数の突条部を備え、
   それら複数の突条部は、前記凸状連結部および前記立設部を連結するときの前記ボデー及び前記切削ヘッドの相対回転に伴って、前記立設部の内周壁に後端側から接触し接触面積が漸増するように前記ねじれ角およびねじれ方向が設定されていることを特徴とするスローアウェイ式回転工具。
2. 前記内周壁は、軸心を中心とする同一半径の円弧状の曲線の集合として形成されており、
   前記複数の突条部は、前記ねじれ方向が、前記ボデーの外周に凹設される溝と前記内周壁との相対回転方向を望む側の稜線のねじれ方向と同一の向きに設定されると共に、前記ねじれ角が、前記稜線のねじれ角より大きな角度に設定されていることを特徴とする請求項１記載のスローアウェイ式回転工具。
3. 前記立設部の先端側に位置し軸方向に対して交差する面として形成される第１面と、
   前記凸状連結部から外周側に突設され軸方向に対して交差する面として形成される第１受け部とを備え、
   その第１受け部は、前記ボデー及び前記切削ヘッドを軸心回りに相対回転させて前記突条部が前記立設部の内周壁間に挟持されると、前記第１面と重なりつつ前記第１面を押圧する位置に形成されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のスローアウェイ式回転工具。
4. 前記切削ヘッドの先端側の外周に形成される第２受け部と、
   前記内周壁の先端側に連設されると共に、軸心に向かって傾斜する第２面とを備え、
   その第２面は、前記ボデー及び前記切削ヘッドを軸心回りに相対回転させて前記突条部が前記立設部の内周壁間に挟持されると、前記第２受け部と重なる位置に形成されていることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載のスローアウェイ式回転工具。

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