JP4845171B2 - 有機化合物の断熱冷却式晶析方法及び装置 - Google Patents

Description

本発明は、有機化合物の断熱冷却式晶析方法及び装置に関する。特に、パラキシレンの結晶体を得るに適した方法及び装置に係るものである。

ある種の異性体混合物の分離・精製は、混合物を構成する成分の沸点が近接しているために、蒸留操作では困難である。しかし、分子構造の相違により融点は大きく相違する場合が多いために、晶析操作による分離が有効であることが多い。

共晶２成分系や共晶多成分系に第３成分として溶剤（抽剤、付加剤）を加えた抽出晶析や付加化合物晶析があるが、溶剤の回収に難がある。

その点、冷媒として、液化ガス成分を使用する場合には、その回収が容易であるので有効な方法である。

本発明者は、石油化学の工業プロセスにおける典型的なｐ−キシレン製造における原料である混合キシレン（ｍ−キシレン＋ｏ−キシレン＋エチルベンゼン＋ｐ−キシレン系）や異性化反応後の混合キシレン（ｍ−キシレン＋ｏ−キシレン＋ｐ−キシレン系）などの共晶多成分系に冷媒として、プロパン（またはプロピレン、エチレン、炭酸ガス、アンモニアなど）を使用して晶析操作を行うことが有効であることを知見した。

この場合、ジャケット式晶析槽で晶析操作を行うことも可能ではあるものの、前記の共晶多成分系におけるｐ−キシレンは−３０℃〜−６０℃程度に冷却して晶析する必要があり、このために、晶析槽を冷却面掻取り機構付きとし、ジャケットからの冷媒をコンプレッサーで圧縮し、たとえば２０気圧の高圧下で凝縮させ、これをジャケットに循環させる冷媒系が必要となる。

これでは、コンプレッサーの動力費が嵩むだけでなく、晶析槽を複雑で度々のメンテナンスが必要な冷却面掻取り機構を装備させなければならないので、設備コスト及びメンテナンスコストが嵩む。

そこで、ヒートポンプを利用する形態も考えられるが（特許文献１）、ヒートポンプを構成する装置コストと必ずしも見合うシステムとは言い難い。
特開平４―３２７５４２号公報

したがって、本発明の主たる課題は、運転費（メンテナンス費も含む）及び設備費を低減できる有機化合物の断熱冷却式晶析方法及び装置を提供することにある。

他の課題は、ｐ−キシレンの晶析に適した方法及び装置を提供することにある。

上記課題を解決した本発明は次記のとおりである。
＜請求項１項記載の発明＞
結晶槽においてプロパンを含む対象のパラキシレンを含む混合キシレンに対して、プロパンの断熱冷却、蒸発操作を行い、
この操作により生成した結晶スラリーは前記結晶槽から抜き出し、
蒸発したプロパンベーパーは圧縮機により加圧し、吸収凝縮器に導き、
前記結晶槽の操作圧力を常圧付近または高くとも４気圧とし、かつ、前記圧縮機による加圧を前記結晶槽の操作圧力以下とし、
前記吸収凝縮器において、前記パラキシレンを含む混合キシレンと加圧された前記プロパンベーパーとを接触させながら冷却水を通水した冷却管で冷却して前記プロパンベーパーの凝縮を図り、吸収凝縮液を生成し、
この吸収凝縮液を前記結晶槽に導き、この結晶槽において生成した結晶スラリーからパラキシレン結晶を得ることを特徴とする有機化合物の断熱冷却晶析方法。

（作用効果）
結晶槽において冷媒を含む対象の有機化合物の混合溶液に対して、冷媒の断熱冷却、蒸発操作を行うと、実質的には冷媒液成分だけの蒸発に伴い結晶化熱が奪い取られ、結晶が析出する。蒸発ベーパーは圧縮機により前記結晶槽の操作圧力以上に加圧し、吸収凝縮器に導き凝縮を図る。蒸発ベーパーを圧縮機により結晶槽の操作圧力以上に加圧する理由は、一般の冷凍サイクルのように凝縮のための温度差を圧縮機により加圧するためである。吸収凝縮器においては、気圧が低い有機化合物の混合溶液と接触するので、沸点上昇が生じ、吸収、凝縮できる温度が高まる。したがって、必要な加圧の度合いが小さくて足り、凝縮に必要な外部からの投入エネルギーが小さいもので足りる。

結晶槽の操作圧力（蒸発圧力）としては、結晶槽などに要求される耐圧性や生成結晶の分離方法、装置を考えた場合、常圧付近で操作するのが望ましく、高くとも４気圧とするのが望ましい。
吸収凝縮器での凝縮液は前記結晶槽に導くことで、連続的に晶析操作が可能である。ｐ−キシレンの晶析を例に採ると、冷媒としてプロパンを使用し、結晶槽では、たとえば常圧であり、吸収凝縮器では圧縮機による加圧によりたとえば８気圧程度である。結晶槽で生成した結晶スラリーは抜き出し、固液分離手段により結晶分と母液とに分離し、結晶分はそのまま、必要により精製手段により精製し純度を高めて、製品化する。母液には目的成分が残存しているので、結晶槽に返送することができる。

かかる操作によれば、結晶槽を耐圧容器とすることなく晶析操作が可能である。そして、最低限には圧縮機と吸収凝縮器とで足りるので、先行技術のような高価なヒートポンプ設備構成とする必要がないことも相俟って、システム全体及び運転コストの点で経済的である。

＜請求項２項記載の発明＞
前記結晶槽から抜き出した結晶スラリーを固液分離し、分離された母液を前記吸収凝縮器に返送する請求項１記載の有機化合物の断熱冷却式晶析方法。

（作用効果）
吸収凝縮器では、有機化合物の混合溶液を供給して加圧蒸発ベーパーとの接触を図るほか、前記結晶槽から抜き出した結晶スラリーを、遠心分離機や装置コスト的に望ましい液体サイクロンなどにより固液分離し、分離された母液を前記吸収凝縮器に返送することで、加圧蒸発ベーパーとの接触を図ることができる。いずれの形態を採るかは、対象の有機化合物の種別や目的の有機化合物の混合溶液中での濃度、操作条件などにより選択できる。ここで、固液分離のための設備や工程に限定はないが、たとえば遠心分離機、ろ過機、溶融精製塔、ピストン式ないしはスクリュー式の洗浄塔などを挙げることができる。

＜請求項３項記載の発明＞
前記吸収凝縮器から結晶槽に導く吸収凝縮液の冷媒濃度が１〜７０％とする請求項１記載の有機化合物の断熱冷却式晶析方法。

（作用効果）
吸収凝縮液の冷媒濃度が濃くなると結晶化点が下がり蒸気圧も下がる。吸収凝縮液の冷媒濃度が薄くなると、分圧の関係で蒸気圧が下がる。したがって、蒸気圧の最高点が存在する。吸収凝縮液の冷媒濃度が１〜７０％であれば、蒸気圧の最高点付近での操作が可能である。

以上の作用効果な欄で記載した効果をまとめれば、冷却晶出設備において、避けられない、冷却面に析出する結晶を掻き取る装置を設備することなく、冷却（冷凍）でき、かつ、その冷却（冷凍）のための用役エネルギーの必要量を低減でき、もって運転費及び設備費を低減できる。さらに、ｐ−キシレンの晶析に適したものとなる。

以下本発明の実施形態を挙げてさらに詳説する。
＜第１の実施の形態＞
図１は、基本的な実施の形態を示したもので、吸収凝縮器１０、結晶槽２０、圧縮機３０及び固液分離手段４０を有する。

冷媒を含む対象の有機化合物の混合溶液１（晶析操作の対象液。たとえば、ｐ−キシレン及びその異性体を含む共晶多成分系混合物の液）が吸収凝縮器１０に導かれ、ここで冷媒ベーパー（たとえばプロパン）を吸収して凝縮させ、均質な冷媒混合液とし、吸収凝縮液の一時貯留タンク１０Ａから管路６１を通して結晶槽２０に導入され、結晶槽２０において冷媒を含む凝縮液に対して、冷媒の断熱冷却、蒸発操作を行う。

この操作により生成した結晶スラリーは結晶槽２０からポンプ６２により抜き出し、遠心分離機や液体サイクロンなどの固液分離手段４０により結晶分流れＣｒと母液流れＭｏとに分離する。

結晶槽２０での蒸発ベーパーは管路６３を通し、圧縮機３０により前記結晶槽２０の操作圧力以上に加圧し、吸収凝縮器１０に導き、この前記吸収凝縮器１０において、前記有機化合物の混合溶液（混合液１）と加圧された前記蒸発ベーパーとを接触させながら、冷却媒体２（たとえば冷水塔冷却水、冷凍機のブラインなど）のもっている冷熱により冷却して吸収凝縮を図り、この吸収凝縮液を前記結晶槽２０に導くものである。

結晶槽２０において冷媒液成分を含む対象の有機化合物混合液に対して、冷媒液成分の断熱蒸発操作を行うと、冷媒液成分の蒸発に伴い結晶化熱が奪い取られ、結晶が析出する。蒸発ベーパーは圧縮機３０により前記結晶槽２０の操作圧力以上に加圧し、吸収凝縮器１０に導き吸収凝縮を図る。

結晶槽２０の運転温度よりはるかに高温で冷媒を再凝縮させるための、結晶槽２０と吸収凝縮器１０との温度差を、圧縮機３０により加圧することにより確保するものである。

吸収凝縮器１０においては、沸点の高い有機化合物の溶解液と接触するので、沸点上昇が生じ、吸収凝縮できる温度が高まる。したがって、吸収凝縮に必要な外部からの投入エネルギーが小さいもので足りる。吸収凝縮器１０での吸収凝縮液は前記結晶槽２０に導くことで、連続的に晶析操作が可能である。ｐ−キシレンの晶析を例に採ると、冷媒としてプロパンを使用し、結晶槽２０では、たとえば常圧であり、吸収凝縮器１０では、圧縮機３０による加圧により、たとえば８気圧程度である。結晶槽２０で生成した結晶スラリーは抜き出し、固液分離手段により結晶分流れＣｒと母液流れＭｏとにより分離し、結晶分流れＣｒはそのまま、必要により後述のように、精製手段により精製し純度を高めて、製品化する。母液流れＭｏには目的成分が残存しているので、目的成分結晶の回収率を高めるために、一部の母液流れＭｏを管路６４を介して結晶槽２０に返送することができる。

かかる操作によれば、結晶槽２０を耐高圧容器とすることなく晶析操作が可能である。そして、最低限には圧縮機３０と吸収凝縮器１０とで足りるので、先行技術のような高価なヒートポンプ設備構成とする必要がないことも相俟って、システム全体及び運転コストの点で経済的である。

＜第２の実施の形態＞
図２は第２の実施の形態を示したもので、結晶槽２０から抜き出した結晶スラリーを固液分離手段４０により固液分離し、分離された母液流れＭｏを管路６４を通して吸収凝縮器１０に返送するものである。固液分離手段４０での濾液に溶存した状態で系外へ排出された分の冷媒は後段の蒸留塔による回収や、メークアップとして圧縮機３０のサクション部に供給することができる（図１も参照）。
固液分離に際しては、遠心分離機、ろ過機、サイクロンなどを使用できる。
当初の有機化合物の混合溶液１は、直接結晶槽２０に供給するようにしてもよい。

＜晶析法の説明＞
ベンゼン―シクロヘキサン系の例によって、晶析法の説明を行う。
化学工業での一般的な製造では、シクロヘキサンはベンゼンを水素化して生成される。
Ｃ₆Ｈ₆ ＋３Ｈ₂ → Ｃ₆Ｈ₁₂
この水素化反応に際して、副反応により次のような不純物が生成される。
メチルシクロペンタン
ｎ−ヘキサン
ｎ−ペンタン
メチルシクロヘキサン
さらに、原料ベンゼン中に含まれるトルエン、パラフィン類が含まれてくる。

こうした場合に、高純度シクロヘキサンを得る上で最も難しい点は、未反応のベンゼンが含まれた場合に、蒸留では分離することがほとんど不可能になることである。ベンゼンの常圧での沸点は８０．７５℃で、シクロヘキサンの沸点は８０．１６℃である。その差は、僅かに０．５９℃しかない。さらに、５４％付近に最低共沸点（７７．６２℃）がある。

これに対し、図３に示す、プロパン−ベンゼン−シクロヘキサン系の共晶組成における固液平衡図から判るように、高純度シクロヘキサンを得ようとした場合、晶析して分離精製する方法が採れる。そして、一緒に含まれる少量のメチルシクロペンタンなどの不純物も同時に除去できることになる。

すなわち、相図上では、シクロヘキサンとベンゼンの２成分系の固液平衡線が求まる。この時、微量不純物の含有は僅かに、結晶化点カーブを下げるだけで、実質上の大きな差はない。ここでシクロヘキサンリッチの混合原料を冷却しシクロヘキサンを晶出しようとした場合、左側の固液線にぶつかり晶出を開始する。次に、プロパン断熱冷却法では、供給液とプロパンを混合し、放圧して冷却を開始すると、プロパンを添加した３成分系の固液平衡線（プロパンを抜いた組成として表示してあるが）にぶつかり、それに沿って共晶点近くまで冷却するとシクロヘキサンの結晶が晶出し、この結晶を母液と分離する。

かかる操作を本発明に係る設備構成下で、連続的に行うものである。シクロヘキサンの結晶と分離された母液は脱プロパンを行い、原料と混合しフィードバックさせるのである。なお、ベンゼンとシクロヘキサンの混合液系は、全濃度範囲において共晶系である。ベンゼンの純品の結晶化点は、５．５℃で、シクロヘキサンの結晶化点は、５．７℃である。

この原理説明から、プロパン−ベンゼン−シクロヘキサン系の共晶組成物からシクロヘキサン結晶を得ることができることは明らかであろう。そして、その分離に際し、本発明法によれば、安価な晶析プロセスとなることも明らかであろう。

＜他の説明＞
上記例は、結晶槽が１基である例であるが、複数の結晶槽を備えるもの構成も本発明は対象とする。複数の結晶槽を備える設備では、前段の結晶槽での結晶スラリーを後段の結晶槽に導いてさらなる結晶化を図るものである。

この形態において、圧縮機は各段の結晶槽毎に付設する場合より、一台の圧縮機を設けて、各段の結晶槽からの蒸発ベーパーを一括して圧縮機に導き、加圧して上で最終段の結晶槽に付設された吸収凝縮に導く構成が望ましい。

以下、本発明の効果を実施例を示して明らかにする。
（実施例１）
以下の実施例は、図１に示したプロセスにて晶析を行ったものであり、結晶槽２０として竪型晶出機（直径３００ｍｍ×高さ１．５ｍ、スラリーのホールドアップ容量２５リットル）を、吸収凝縮器１０は水平管式のものを、固液分離装置４０として遠心分離機を用いた。また、３０はベーパーの圧縮機、１０Ａは吸収凝縮液の一時貯留タンクである。
パラキシレン濃度８０〜９０％で常温の混合キシレン原料を吸収凝縮器１０に１５〜２５ｋｇ／ｈｒの割合で供給すると共に、結晶槽２０から圧縮機３０を通して０．２〜０．７ＭＰａに加圧されたベーパーと接触混合させながら約３０℃で凝縮させた。得られた凝縮液はプロパン濃度１０〜３０％のプロパンの混合キシレン溶液であり、これを常圧下、−１０〜０℃で運転されている結晶槽２０に導き結晶化を図った。結晶槽２０から遠心分離機４０には結晶化により得られたパラキシレン結晶スラリーを供給した。その結果、４〜７ｋｇ／ｈｒのキシレン結晶を得ることができた。プロパンの混合キシレン溶液である濾液は系外へ排出し、濾液に溶存した状態で系外へ排出された分のプロパンはメークアップとして圧縮機３０のサクション部に供給した。濾液中のパラキシレン濃度は６０〜８０％であった。

（実施例２）
実施例１において、遠心分離機４０の濾液として得られたパラキシレン濃度７０〜８０％で常温の混合キシレン原料を吸収凝縮器１０に１５〜２５Ｋｇ／ｈｒの割合で供給すると共に、結晶槽２０から圧縮機３０を通して０．２〜０．７ＭＰａに加圧されたベーパーと接触混合させながら約３０℃で凝縮させた。得られた凝縮液はプロパン濃度１０〜３０％のプロパンの混合キシレン溶液であり、これを常圧下、−２０〜−５℃で運転されている結晶槽２０に導き結晶化を図った。結晶槽２０から遠心分離機４０には結晶化により得られたパラキシレン結晶スラリーを供給した。その結果、４〜７ｋｇ／ｈｒのキシレン結晶を得ることができた。プロパンの混合キシレン溶液である濾液は系外へ排出し、濾液に溶存した状態で系外へ排出された分のプロパンはメークアップとして圧縮機３０のサクション部に供給した。濾液中のパラキシレン濃度は５０〜７０％であった。

基本的な実施の形態のフローシートである。 他の実施の形態のフローシートである。 プロパン−ベンゼン−シクロヘキサン系の共晶組成における固液平衡図である。

１…原液、２…冷却媒体、１０…吸収凝縮器、２０…結晶槽、３０…圧縮機、４０…固液分離手段、Ｃｒ…結晶分（流れ）、Ｍｏ…母液（流れ）。

Claims (3)

1. 結晶槽においてプロパンを含む対象のパラキシレンを含む混合キシレンに対して、プロパンの断熱冷却、蒸発操作を行い、
   この操作により生成した結晶スラリーは前記結晶槽から抜き出し、
   蒸発したプロパンベーパーは圧縮機により加圧し、吸収凝縮器に導き、
   前記結晶槽の操作圧力を常圧付近または高くとも４気圧とし、かつ、前記圧縮機による加圧を前記結晶槽の操作圧力以下とし、
   前記吸収凝縮器において、前記パラキシレンを含む混合キシレンと加圧された前記プロパンベーパーとを接触させながら冷却水を通水した冷却管で冷却して前記プロパンベーパーの凝縮を図り、吸収凝縮液を生成し、
   この吸収凝縮液を前記結晶槽に導き、この結晶槽において生成した結晶スラリーからパラキシレン結晶を得ることを特徴とする有機化合物の断熱冷却晶析方法。
2. 前記結晶槽から抜き出した結晶スラリーを固液分離し、分離された母液を前記吸収凝縮器に返送する請求項１記載の有機化合物の断熱冷却式晶析方法。
3. 前記吸収凝縮器からの吸収凝縮液の冷媒濃度が１〜７０％とする請求項１記載の有機化合物の断熱冷却式晶析方法。

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