JP4776653B2 - Rare earth alloy cast plate and manufacturing method thereof - Google Patents
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Description
本発明は、希土類磁性体材料の製造に関するものであり、特に、厚さの均一な希土類合金鋳造板及びその製造方法に関する。 The present invention relates to the production of rare earth magnetic materials, and more particularly to a rare earth alloy cast plate having a uniform thickness and a method for producing the same.
NdFeB磁性体は、優れた磁性を持つため、コンピューター、情報電子、国防等の様々な分野に利用され、ハイテク技術及び人々の日常生活において非常に重要な役割を果たしている。そして、デバイスの小型化と多機能化につれて、高性能NdFeB系磁性体の応用は、益々広くなる見込みである。 Since NdFeB magnetic material has excellent magnetism, it is used in various fields such as computers, information electronics, national defense, and plays a very important role in high-tech technology and people's daily life. And as devices become smaller and more multifunctional, applications of high-performance NdFeB-based magnetic materials are expected to become increasingly widespread.
磁性体用NdFeB系合金の製造工程としては、主にインゴット製造工程とストリップキャスティング工程に分けられる。そのうち、従来のインゴット製造工程は、冷却速度が遅いため、鋳造過程でα−Feを形成しやすい。α−Feは、変態性があり、かつ合金粉砕時の粉砕効率を低下させる。また、成分の変動、あるいは粒度の分布の影響により、磁性体の性能を低下させることがある。一方、NdFeB系合金のミクロ組織におけるRに富む相の偏析を発生させて、Rに富む相をインゴットの中で局部的に集合させ、Rに富む相とR2T14B相との混合を不均一にさせることがある。尚、Rとは、Sc、Yを含めた17種(ランタノイド)の希土類元素の1種または2種以上をいう。 The production process of the NdFeB alloy for magnetic material is mainly divided into an ingot production process and a strip casting process. Among them, the conventional ingot manufacturing process has a slow cooling rate, so that α-Fe is easily formed in the casting process. α-Fe has a transformation property and lowers the grinding efficiency at the time of alloy grinding. In addition, the performance of the magnetic material may be lowered due to the influence of the component variation or the particle size distribution. On the other hand, segregation of the R-rich phase in the microstructure of the NdFeB-based alloy occurs, the R-rich phase is locally assembled in the ingot, and the R-rich phase and the R 2 T 14 B phase are mixed. May cause unevenness. Note that R means one or more of 17 (lanthanoid) rare earth elements including Sc and Y.
上述の問題を解決するために、ストリップキャスティング工程を提供している。ストリップキャスティング工程は、従来のインゴット製造工程に比べて重大な変革となる。ストリップキャスティング工程では、溶融した合金を回転する水冷ローラに注ぎ、厚さが0.1〜1.0mmの合金鋳造板を形成する。ストリップキャスティング過程において、溶融した合金は、速やかに冷却し固体化されることにより、α−Feの析出を抑え、かつ組織が細かく、結晶粒が細かく分散しており、粒界の面積が大きい。Rに富む相が粒界内に薄く分散しているので、Rに富む相が均一に分散した組織になっている。そのため、母合金のミクロ組織を改善し、磁気性能を向上することができる。従って、NdFeB合金鋳造板を使用して高性能磁性体を製造する場合、このストリップキャスティング工程を採用することが、NdFeB系の磁性体製造業界の必然な発展趨勢になっている。 In order to solve the above problems, a strip casting process is provided. The strip casting process represents a significant change compared to the conventional ingot manufacturing process. In the strip casting process, the molten alloy is poured onto a rotating water-cooled roller to form an alloy cast plate having a thickness of 0.1 to 1.0 mm. In the strip casting process, the molten alloy is rapidly cooled and solidified to suppress the precipitation of α-Fe, the structure is fine, the crystal grains are finely dispersed, and the grain boundary area is large. Since the R-rich phase is thinly dispersed in the grain boundaries, the R-rich phase is uniformly dispersed. Therefore, the microstructure of the master alloy can be improved and the magnetic performance can be improved. Therefore, when a high-performance magnetic material is manufactured using an NdFeB alloy cast plate, the use of this strip casting process is a natural development trend in the NdFeB-based magnetic material manufacturing industry.
先行技術としての特許文献1、特許文献2、特許文献3には、NdFeB系合金鋳造板及びその製造方法を公開しているが、これら先行技術には、主に鋳造板の成分、組織及び製造方法が含まれている。また、特許文献4、特許文献5には、NdFeB系合金鋳造板の成分、組織及びその鋳造板表面の粗度に関して公開されている。そして、特許文献6には、NdFeB系合金鋳造板の製造工程が公開されている。さらに、特許文献7〜特許文献12には、NdFeB系合金鋳造板の成分、組織及び製造方法が公開されているが、主な内容は、つぎの通りである。Rは、27.0〜34.0wt%である。そのうち、Rは、希土類元素の一種または2種以上のものを採用する。Ndに富む相の間隔(即ち主相結晶粒大きさ)は3〜15μmで、主相のNd2Fe14Bの体積(%)は少なくとも88%であり、その鋳造板の厚さは0.03〜10mmとなっている。製造方法としては、上述の成分を含めた合金液を回転するローラに注ぎ、冷却して鋳造板を形成する。しかし、これらの先行文献で開示された従来技術では、いずれも、鋳造板の品質を評価する重要な指標としての、厚さが均一という性能を満足していないので、製造した磁性体の性能がいずれも比較的低い傾向となる。 Patent Document 1, Patent Document 2, and Patent Document 3 as prior art disclose NdFeB alloy cast plates and methods for producing the same, but these prior arts mainly include components, structures and production of cast plates. A method is included. Patent Document 4 and Patent Document 5 disclose the components and structure of the NdFeB alloy cast plate and the roughness of the cast plate surface. And in patent document 6, the manufacturing process of a NdFeB type | system | group alloy cast plate is disclosed. Further, Patent Documents 7 to 12 disclose the components, structure, and manufacturing method of NdFeB-based alloy cast plates. The main contents are as follows. R is 27.0 to 34.0 wt%. Among them, R employs one kind or two or more kinds of rare earth elements. The interval between Nd-rich phases (ie, the main phase crystal grain size) is 3-15 μm, the volume (%) of Nd 2 Fe 14 B in the main phase is at least 88%, and the thickness of the cast plate is 0. It is 03-10 mm. As a manufacturing method, an alloy liquid containing the above-described components is poured onto a rotating roller and cooled to form a cast plate. However, none of the prior arts disclosed in these prior documents satisfy the performance of the uniform thickness as an important index for evaluating the quality of the cast plate. Both tend to be relatively low.
先般、本願発明者らは、研究により、NdFeB合金鋳造板の厚さの均一性が、ミクロ組織に比較的大きな影響を与えるため、焼結希土永久磁石、即ち磁性体の性能に影響を与えることを見出した。均一厚さの希土類合金鋳造板は、優れたミクロ組織となるため、高性能の希土永久磁石の製造に好適であることが判明した。その影響のメカニズムは、下記の通りである。 Recently, the inventors of the present application have studied that the uniformity of the thickness of the cast NdFeB alloy plate has a relatively large effect on the microstructure, and thus affects the performance of the sintered rare earth permanent magnet, that is, the magnetic material. I found out. Since the rare-earth alloy cast plate having a uniform thickness has an excellent microstructure, it has been found suitable for the production of high-performance rare earth permanent magnets. The mechanism of the influence is as follows.
(1)希土類合金鋳造板において、結晶粒のサイズが球形に近く、鋭い縁、角及び突出部位がないので、保磁力の向上に有利である。縁、角及び突出部位には、大きな発散磁界があり、最大の発散磁界は4πMsに達することができるので、磁化反転磁区を形成し、保磁力を低下させることがある。
(2)希土類合金鋳造板において、Nd2Fe14B結晶粒は、一層の厚さが約2nmの希土に富む相の薄層に包囲されているので、結晶粒と結晶粒とがそれぞれ孤立しており、磁気的交換カップリングがなく、保磁力の向上に有利である。
(3)希土類合金鋳造板においては、主相のNd2Fe14Bの体積が大きい。細かい希土に富む相は、均一的に分布しており、焼結過程で液相焼結作用が働き、焼結磁性体の密度ρを向上できるので、高残留磁気Br及び高(BH)MAXの希土焼結磁性体の製造に有利となっている。
(1) In the rare earth alloy cast plate, the size of the crystal grains is close to a sphere, and there are no sharp edges, corners, or protruding portions, which is advantageous in improving the coercive force. There is a large divergent magnetic field at the edges, corners, and protrusions, and the maximum divergent magnetic field can reach 4πMs, thus forming a magnetization reversal domain and reducing the coercivity.
(2) In the rare earth alloy cast plate, the Nd 2 Fe 14 B crystal grains are surrounded by a thin layer of a rare earth-rich phase having a thickness of about 2 nm, so that the crystal grains and the crystal grains are isolated from each other. Therefore, there is no magnetic exchange coupling, which is advantageous in improving the coercive force.
(3) In the rare earth alloy cast plate, the volume of the main phase Nd 2 Fe 14 B is large. The phases rich in fine rare earth are uniformly distributed, the liquid phase sintering action works in the sintering process, and the density ρ of the sintered magnetic body can be improved, so that high residual magnetic Br and high (BH) MAX This is advantageous for the production of rare earth sintered magnetic materials.
本発明は、ストリップキャスティング工程(STRIP CASTING TECHNOLOGY)を用いて、板の厚さを均一で、かつ制御可能な希土類合金鋳造板及びその製造方法に関する。焼結NdFeB系磁性体の製造においては、本発明に係る希土類合金鋳造板を採用することでより高い磁気性能を満足することができる。 The present invention relates to a rare earth alloy cast plate having a uniform and controllable thickness using a strip casting process (STRIP CASTING TECHNOLOGY), and a method for manufacturing the same. In the production of a sintered NdFeB-based magnetic body, higher magnetic performance can be satisfied by employing the rare earth alloy cast plate according to the present invention.
希土類合金鋳造板の厚さの平均値μがいずれも0.3mmであるNdFeB合金鋳造板A、厚さの均等性が異なるNdFeB合金鋳造板Bの2種のNdFeB合金鋳造板を例として比較した。Aは、本発明に係る希土類合金鋳造板であるが、その板厚さの分散値(バリアンス)σ2は0.002であった。一方、Bは、従来のストリップキャスティング工程で製造した希土類合金鋳造板であるが、その板厚さの分散(バリアンス)σ2は0.02であった。この鋳造板Aについて、主相となる柱状晶は、逆熱流方向に沿って平行に成長しており、結晶粒の大きさが均一であった。しかし、鋳造板Bの柱状晶の結晶粒のサイズは、それほど均一ではなかった。この2種の希土類合金鋳造板の品質を比較するために、同じ工程でA、B鋳造板を用いて、同時に焼結NdFeB系磁性体に製作した。その結果、鋳造板Aで製造された焼結NdFeB系磁性体の最大のエネルギー積、すなわち(BH)MAXは、406kJ/m3に及んだ。B合金鋳造板でできた焼結NdFeB磁性体の最大の(BH)MAXはわずか371kJ/m3であった。従って、厚さの均一性は、希土類合金鋳造板の品質の重要な指標の一つであり、鋳造板の厚さの均一性によって、できた希土類磁性体に比較的大きな性能の相違がある。 Two types of NdFeB alloy cast plates, ie, NdFeB alloy cast plate A having an average thickness μ of 0.3 mm for both rare earth alloy cast plates and NdFeB alloy cast plate B having different thickness uniformity, were compared as an example. . A is a rare earth alloy cast plate according to the present invention, and the dispersion value (variance) σ 2 of the plate thickness was 0.002. On the other hand, B is a rare earth alloy cast plate produced by a conventional strip casting process, and the dispersion (variance) σ 2 of the plate thickness was 0.02. With respect to this cast plate A, the columnar crystals as the main phase grew in parallel along the reverse heat flow direction, and the size of the crystal grains was uniform. However, the size of the columnar crystal grains of the cast plate B was not so uniform. In order to compare the quality of these two kinds of rare earth alloy cast plates, A and B cast plates were used in the same process and simultaneously fabricated into sintered NdFeB magnetic materials. As a result, the maximum energy product, that is, (BH) MAX , of the sintered NdFeB-based magnetic body manufactured with the cast plate A reached 406 kJ / m 3 . The maximum (BH) MAX of the sintered NdFeB magnetic body made of the B alloy cast plate was only 371 kJ / m 3 . Therefore, the thickness uniformity is one of the important indicators of the quality of the rare earth alloy cast plate, and the resulting rare earth magnetic material has a relatively large performance difference depending on the thickness uniformity of the cast plate.
具体的には、本発明は、板厚の平均値がDであり、その板厚分散値がσ2である希土類合金鋳造板において、平均値Dは0.1mm〜1.0mmの範囲であり、少なくとも80%の希土類合金鋳造板の厚さが[D−0.1mm、D+0.1mm]の範囲にあり、σ2≦0.015mm2であることを特徴とする。 Specifically, the present invention is an average value of the plate thickness D, in the rare-earth alloy cast plate is 2 the thickness variance is sigma, the average value D is in the range of 0.1mm~1.0mm The rare earth alloy cast plate having a thickness of at least 80% is in the range of [D-0.1 mm, D + 0.1 mm], and σ 2 ≦ 0.015 mm 2 .
希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒が柱状晶であり、該柱状晶の体積が希土類合金鋳造板の少なくとも80%を有しており、該柱状晶の幅は0.2μm〜50.0μmであり、該柱状晶の長さは1.0μm〜500μmであることが好ましい。 Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare earth alloy cast plate are columnar crystals, and the volume of the columnar crystals has at least 80% of the rare earth alloy cast plate, and the width of the columnar crystals is 0.2 μm. It is preferable that the length of the columnar crystal is 1.0 μm to 500 μm.
希土類合金は、Sc、Yを含めた17種の希土類元素の1種または2種以上であるRと、Fe以外の遷移元素である、Al、Ga、In、C、N、Si、Ge、Sn、Pb、Mg、Caの中の1種または2種以上であるMと、ホウ素であるBとからなる、R−(Fe,M)−B系の組成であり、Rの含有量が26.0〜50.0wt%、Mの含有量が0〜10.0wt%、Bの含有量が0〜1.5wt%、残部がFe及び不可避不純物からなることが好ましい。 Rare earth alloys include R, which is one or more of 17 kinds of rare earth elements including Sc and Y, and transition elements other than Fe, Al, Ga, In, C, N, Si, Ge, Sn , Pb, Mg, and Ca, and an R- (Fe, M) -B-based composition comprising M that is one or more of B and B that is boron, and the content of R is 26. Preferably, the content is 0 to 50.0 wt%, the M content is 0 to 10.0 wt%, the B content is 0 to 1.5 wt%, and the balance is Fe and inevitable impurities.
また、希土類合金は、Rの含有量が26.0〜38.0wt%、Mの含有量が0〜10.0wt%、Bの含有量が0.8wt〜1.5wt%、残部がFe及び不可避不純物からなるものが好ましい。 The rare earth alloy has an R content of 26.0 to 38.0 wt%, an M content of 0 to 10.0 wt%, a B content of 0.8 wt to 1.5 wt%, the balance being Fe and What consists of an unavoidable impurity is preferable.
さらに希土類合金は、Sc、Yを含めた17種の希土類元素の1種または2種以上であるRと、Ti、V、Cr、Mn、Co、Ni、Cu、Zn、Zr、Nb、Mo、Ta、W、Al、Ga、C、Ge、Sn、Pb、Mg、Caの中の1種または2種以上であるMと、ホウ素であるBとからなる、R−(Fe,M)−B系の組成であり、Rの含有量が28.0〜35.0wt%、Mの含有量が0〜8.0wt%、Bの含有量が0.8〜1.5wt%、残部がFe及び不可避不純物からなることが好ましい。 Further, the rare earth alloy includes R, which is one or more of 17 kinds of rare earth elements including Sc and Y, Ti, V, Cr, Mn, Co, Ni, Cu, Zn, Zr, Nb, Mo, R- (Fe, M) -B composed of M which is one or more of Ta, W, Al, Ga, C, Ge, Sn, Pb, Mg and Ca and B which is boron. The composition of the system is such that the R content is 28.0-35.0 wt%, the M content is 0-8.0 wt%, the B content is 0.8-1.5 wt%, the balance is Fe and It is preferable to consist of inevitable impurities.
本発明に係る希土類合金鋳造板は、少なくとも90%の合金鋳造板の厚さが[D−0.1mm、D+0.1mm]の範囲にあり、σ2≦0.01mm2であることが好ましく、少なくとも95%の希土類合金鋳造板の厚さが[D−0.1mm、D+0.1mm]の範囲にあり、σ2≦0.008mm2であることがより好ましい。また、 The rare earth alloy cast plate according to the present invention preferably has a thickness of at least 90% of the alloy cast plate in the range of [D-0.1 mm, D + 0.1 mm] and σ 2 ≦ 0.01 mm 2 . It is more preferable that the thickness of the rare earth alloy cast plate of at least 95% is in the range of [D-0.1 mm, D + 0.1 mm] and σ 2 ≦ 0.008 mm 2 . Also,
また、本発明に係る希土類合金鋳造板は、少なくとも80%の希土類合金鋳造板の厚さが[D−0.05mm、D+0.05mm]の範囲にあり、σ2≦0.008mm2であることが好ましく、少なくとも90%の希土類合金鋳造板の厚さが[D−0.05mm、D+0.05mm]の範囲にあり、σ2≦0.006mm2であることがより好ましい。 In the rare earth alloy cast plate according to the present invention, at least 80% of the rare earth alloy cast plate has a thickness of [D−0.05 mm, D + 0.05 mm], and σ 2 ≦ 0.008 mm 2. Preferably, the thickness of at least 90% of the rare earth alloy cast plate is in the range of [D−0.05 mm, D + 0.05 mm], and more preferably σ 2 ≦ 0.006 mm 2 .
本発明に係る希土類合金鋳造板は、その板厚の平均値Dが0.2mm〜0.5mmであることが好ましい。 The rare earth alloy cast plate according to the present invention preferably has an average thickness D of 0.2 mm to 0.5 mm.
本発明の希土類合金鋳造板に関し、その板厚さの測定方法は次のように行うことができる。各希土類合金鋳造板の異なる部位から5つの点をランダムに選択し、測微カリパス(コンパス型の計測器)またはノギスでその厚みを測定する。その平均値μは、測定した板厚さXiより、数1の式により算出される。また、その分散値は、数2の式により算出される。これら数式のNは、大きい程好ましい。しかし、効率を考慮して、一般的には、Nを30〜100に設定すればよい。本発明に関して示すデータは、いずれもN=50を基準としている。 Regarding the rare earth alloy cast plate of the present invention, the thickness measurement method can be performed as follows. Five points are selected at random from different parts of each rare earth alloy cast plate, and the thickness thereof is measured with a microscopic caliper (compass type measuring instrument) or a caliper. The average value μ is calculated from the measured plate thickness Xi according to the equation (1). Further, the variance value is calculated by the equation (2). The larger N in these formulas, the better. However, considering efficiency, generally, N may be set to 30 to 100. All data shown for the present invention is based on N = 50.
そして、本発明に係る希土類合金鋳造板は、主相のNd2Fe14B結晶の体積が希土類合金鋳造板の少なくとも85%を有していることが好ましく、少なくとも91%を有していることがより好ましい。 In the rare earth alloy cast plate according to the present invention, the volume of the Nd 2 Fe 14 B crystal of the main phase preferably has at least 85% of the rare earth alloy cast plate, and has at least 91%. Is more preferable.
上記した本発明の希土類合金鋳造板は次のようにして製造することができる。本発明に係る希土類合金鋳造板の製造方法は、溶融した希土類合金を、ストリップキャスティング用容器を通して回転する水冷ローラに注ぎ、均一厚さの希土類合金鋳造板を形成するものであり、冷却速度条件を、融点〜800℃の場合は102〜104℃/sとし、または800℃〜600℃の場合は100℃/s以下と調整することを特徴とする。この冷却速度は、水冷ローラに注がれた希土類合金の溶融液の温度を対象としている。 The above-described rare earth alloy cast plate of the present invention can be produced as follows. The method for producing a rare earth alloy cast plate according to the present invention is to pour molten rare earth alloy onto a water-cooled roller rotating through a strip casting vessel to form a rare-earth alloy cast plate having a uniform thickness. In the case of melting point to 800 ° C, it is adjusted to 10 2 to 10 4 ° C / s, or in the case of 800 ° C to 600 ° C, adjusted to 100 ° C / s or less. This cooling rate is intended for the temperature of the melt of the rare earth alloy poured into the water cooling roller.
本発明の希土類合金鋳造板の製造方法における希土類合金を溶融する加熱方式は、中周波誘導加熱、高周波誘導加熱、アーク加熱、電気抵抗線加熱のいずれかによることが好ましい。 The heating method for melting the rare earth alloy in the method for producing a rare earth alloy cast plate of the present invention is preferably one of medium frequency induction heating, high frequency induction heating, arc heating, and electrical resistance wire heating.
また、本発明に係る希土類合金鋳造板の製造方法では、水冷ローラに注ぐ希土類合金の流量を100g/s〜10000g/sの範囲に制御することが好ましい。 Moreover, in the manufacturing method of the rare earth alloy cast plate which concerns on this invention, it is preferable to control the flow volume of the rare earth alloy poured into a water-cooled roller in the range of 100 g / s-10000 g / s.
そして、形成される希土類合金鋳造板の幅を50mm〜600mmの範囲に制御することが好ましい。 And it is preferable to control the width | variety of the rare earth alloy cast board formed in the range of 50 mm-600 mm.
さらに、本発明に係る希土類合金鋳造板の製造方法では、ストリップキャスト温度を1300℃〜1600℃の範囲に調整することが好ましい。このストリップキャスト温度は、水冷ローラに注がれる際の希土類合金の溶融液の温度である。 Furthermore, in the method for producing a rare earth alloy cast plate according to the present invention, it is preferable to adjust the strip casting temperature to a range of 1300 ° C to 1600 ° C. This strip casting temperature is the temperature of the melt of the rare earth alloy when it is poured into the water-cooled roller.
また、本発明に係る希土類合金鋳造板の製造方法では、水冷ローラの回転速度を0.2m/s〜5.0m/sの範囲に制御することが好ましい。 In the method for producing a rare earth alloy cast plate according to the present invention, it is preferable to control the rotation speed of the water-cooling roller in the range of 0.2 m / s to 5.0 m / s.
本発明に係る希土類合金鋳造板の製造に用いる希土類合金の原料は、機械破砕または水素粉砕(HD:HYDROGEN DECREPITATION)の方法により製造された合金粉末であることが好ましい。 The raw material of the rare earth alloy used in the production of the rare earth alloy cast plate according to the present invention is preferably an alloy powder produced by a mechanical crushing or hydrogen crushing (HD: HYDROGEN DECEPITATION) method.
上記した本発明に係る希土類合金鋳造板の製造方法は、厚さの制御方法として、溶融した希土類合金の供給流量、製造する板幅、ストリップキャスト温度及び水冷ローラ回転速度の組合せを最適化して、安定的に製造することを行い、厚さが均一の希土類合金鋳造板を製造する。その結果、本発明に係る希土類合金鋳造板の製造方法により得られた希土類合金鋳造板は、その結晶粒のサイズとミクロ組織が非常に均一なものとなる。 The above-described method for producing a rare earth alloy cast plate according to the present invention optimizes a combination of a molten rare earth alloy supply flow rate, a plate width to be produced, a strip cast temperature, and a water cooling roller rotation speed as a thickness control method, A stable rare earth alloy cast plate having a uniform thickness is produced. As a result, the rare earth alloy cast plate obtained by the method for producing a rare earth alloy cast plate according to the present invention has a very uniform crystal grain size and microstructure.
厚さを均一に制御するメカニズムとして、合金鋳造板の厚さへの主な影響要素は、水冷ローラに注ぐ希土類合金の流量、板幅、ストリップキャスト温度及び水冷ローラ回転速度である。まず、同じ製造条件においては、流量が大きければ、希土類合金鋳造板の厚さも大きくなる傾向になる。また、板幅が増加すると、希土類合金鋳造板の厚さが小さくなる傾向になる。そして、ストリップキャスト温度が高いと、希土類合金鋳造板の厚さが小さくなる傾向になる。さらに、水冷ローラの回転速度が高いと、合金鋳造板の厚さが小さくなる傾向になる。従って、厚さが均一の希土類合金鋳造板を製造するためには、溶融した希土類合金液をストリップキャスティング用容器(ストリップキャスティング・トラフ)を通して、平面的な流入方式で回転する水冷ローラに注ぎ、それから、水冷ローラに注ぐ希土類合金の流量、板幅、ストリップキャスト温度及び水冷ローラ回転速度を厳しく制御する必要がある。上記した4つの製造条件パラメーターは、安定的に制御することが要求される。 As a mechanism for uniformly controlling the thickness, the main influence factors on the thickness of the cast alloy plate are the flow rate of the rare earth alloy poured into the water-cooled roller, the plate width, the strip cast temperature, and the water-cooled roller rotation speed. First, under the same manufacturing conditions, if the flow rate is large, the thickness of the rare earth alloy cast plate tends to increase. Moreover, when the plate width increases, the thickness of the rare earth alloy cast plate tends to decrease. When the strip casting temperature is high, the thickness of the rare earth alloy cast plate tends to be small. Furthermore, when the rotation speed of the water cooling roller is high, the thickness of the alloy cast plate tends to be small. Therefore, in order to produce a rare earth alloy cast plate having a uniform thickness, the molten rare earth alloy liquid is poured through a strip casting vessel (strip casting trough) onto a water-cooled roller rotating in a plane inflow manner, and then It is necessary to strictly control the flow rate of the rare earth alloy poured into the water cooling roller, the plate width, the strip cast temperature, and the water cooling roller rotation speed. The above four manufacturing condition parameters are required to be stably controlled.
本発明における希土類合金鋳造板の厚さの制御過程は、例えば、シングルローラ法による液膜形成メカニズムで解釈することができる。シングルローラ法による合金鋳造板の成形過程の抽象モデルを図1に示す。 The process of controlling the thickness of the rare earth alloy cast plate in the present invention can be interpreted by, for example, a liquid film forming mechanism by a single roller method. An abstract model of the forming process of the alloy cast plate by the single roller method is shown in FIG.
図1では、符号1が固体と液体の界面、符号2が固体相、符号3が板材、符号4が溶融池、符号5がノズル、符号6が液体相、符号7が坩堝(ルツボ)、符号8がシングルローラ表面を示している。 In FIG. 1, reference numeral 1 is a solid-liquid interface, reference numeral 2 is a solid phase, reference numeral 3 is a plate, reference numeral 4 is a molten pool, reference numeral 5 is a nozzle, reference numeral 6 is a liquid phase, reference numeral 7 is a crucible, reference numeral Reference numeral 8 denotes a single roller surface.
溶融された合金(以下、場合により合金液と称す)は、シングルローラ表面8のいずれか一点と接触すると、その接触した表面で凝固するが、その凝固層は次第に厚くなる。ローラが、溶融池から離脱した時、凝固層の厚さは既に一定値Ymに及んでいる。この時、固体と液体とは分離し、即ち最終に形成される合金鋳造板の厚さがYmとなる。溶融池とシングルローラとの接触の長さをXdと設定しておけば、液膜凝固過程の熱平衡条件は、数3の式で示される。 When a molten alloy (hereinafter, referred to as an alloy liquid in some cases) comes into contact with any one point of the single roller surface 8, it solidifies on the contacted surface, but the solidified layer gradually becomes thicker. When the roller leaves the molten pool, the thickness of the solidified layer has already reached a certain value Ym. At this time, the solid and the liquid are separated, that is, the final thickness of the cast alloy plate is Ym. If the contact length between the molten pool and the single roller is set as Xd, the thermal equilibrium condition of the liquid film solidification process is expressed by the following equation (3).
数3の式中αは、ローラと溶融した希土類合金液の界面伝熱係数、Tmは水冷ローラに注ぐ希土類合金液の温度、ΔTmは水冷ローラに注ぐ希土類合金液の過熱度、Trはローラ表面温度、ωはローラの回転角速度、rはローラの半径、cは希土類合金の質量熱容量、Δhは凝固潜熱である。数3の式のうち、Xd/(rω)は凝固時間である。そして、希土類合金鋳造板の厚さの計算公式は、数4の式で示される。 Where α is the interfacial heat transfer coefficient between the roller and the molten rare earth alloy liquid, Tm is the temperature of the rare earth alloy liquid poured onto the water-cooled roller, ΔTm is the degree of superheat of the rare earth alloy liquid poured onto the water-cooled roller, and Tr is the roller surface Temperature, ω is the rotational angular velocity of the roller, r is the radius of the roller, c is the mass heat capacity of the rare earth alloy, and Δh is the latent heat of solidification. In Equation 3, Xd / (rω) is a solidification time. And the calculation formula of the thickness of a rare earth alloy cast plate is shown by the formula (4).
数4の式により、希土類合金鋳造板の厚さの主な影響要素は、ローラと合金液との界面伝熱係数α、ローラ速度ω、合金液温度Tm、合金質量熱容量c、凝固潜熱Δhとなる。一定の成分になっている合金にとっては、希土類合金鋳造板の厚さの主な影響要素は、界面伝熱係数α、ローラ速度ω及び合金液温度Tmとなる。実際の工程では、界面伝熱係数αを影響する要素が比較的多いが、そのうち、水冷ローラに注ぐ希土類合金液流量の大きさ及び板幅の大きさは、αに比較的大きな影響を与える。よって、希土類合金鋳造板の厚さの主な影響要素は、ローラに注ぐ希土類合金液流量、板幅、ストリップキャスト温度及び水冷ローラ回転速度となり、合金鋳造板の厚さの均一性は、主にこの4つの要素の協動によって決定されている。 According to the equation (4), the main influence factors of the thickness of the rare earth alloy cast plate are the interfacial heat transfer coefficient α between the roller and the alloy liquid, the roller speed ω, the alloy liquid temperature Tm, the alloy mass heat capacity c, and the solidification latent heat Δh. Become. For an alloy having a certain component, the main influence factors of the thickness of the rare earth alloy cast plate are the interfacial heat transfer coefficient α, the roller speed ω, and the alloy liquid temperature Tm. In the actual process, there are relatively many factors that affect the interfacial heat transfer coefficient α, and among them, the flow rate of the rare earth alloy liquid poured into the water-cooled roller and the size of the plate width have a relatively large effect on α. Therefore, the main influence factors of the thickness of the rare earth alloy cast plate are the flow rate of the rare earth alloy liquid poured onto the roller, the plate width, the strip cast temperature, and the water cooling roller rotation speed, and the uniformity of the thickness of the alloy cast plate is mainly It is determined by the cooperation of these four elements.
以上説明したように、本発明によれば、従来の製造方法では、希土類合金鋳造板の厚さが不均一で、ミクロ組織が不均一であったために、比較的高い磁性体性能が求められない問題に対し、厚さもそのミクロ組織も均一な希土類合金鋳造板を提供できる。その特徴として、配合された原料を坩堝内で溶解し、それから、希土類合金液を回転する水冷ローラに注ぎ、ストリップキャスト温度、合金液の流量、板幅、及び水冷ローラ回転速度を制御して、厚さが均一の合金鋳造板を形成するものである。希土類合金鋳造板の厚さの制御方法として、水冷ローラに注ぐ希土類合金液流量、板幅、ストリップキャスト温度及び水冷ローラ回転速度の4つのパラメーターの組合せを最適化することによって、均一な厚さの希土類合金鋳造板を製造することができる。本発明に係る希土類合金鋳造板は、均一のミクロ組織があり、高性能NdFeB系磁性体の製造に非常に好適なものである。 As described above, according to the present invention, in the conventional manufacturing method, since the rare earth alloy cast plate has a non-uniform thickness and a non-uniform microstructure, relatively high magnetic performance is not required. In response to the problem, it is possible to provide a rare earth alloy cast plate having a uniform thickness and microstructure. As a feature, the blended raw materials are melted in a crucible, and then the rare earth alloy liquid is poured into a rotating water cooling roller, and the strip casting temperature, the flow rate of the alloy liquid, the plate width, and the water cooling roller rotation speed are controlled, An alloy cast plate having a uniform thickness is formed. As a method of controlling the thickness of the rare earth alloy cast plate, by optimizing the combination of the four parameters of rare earth alloy liquid flow rate, plate width, strip cast temperature and water cooling roller rotation speed poured into the water cooling roller, Rare earth alloy cast plates can be manufactured. The rare earth alloy cast plate according to the present invention has a uniform microstructure and is very suitable for the production of high-performance NdFeB-based magnetic materials.
以下、本発明の希土類合金鋳造板及びその製造方法に関し、実施例に基づいて更に説明する。なお、本発明の保護範囲は、以下の実施例に限られなく、特許請求の範囲に決められる。 Hereinafter, the rare earth alloy cast plate of the present invention and the manufacturing method thereof will be further described based on examples. The protection scope of the present invention is not limited to the following examples, but is determined by the claims.
実施例1:本実施例1における希土類合金鋳造板は、その組成がR−(Fe,M)−B系である。Rが31.4wt%であり、そのうちNdが31.1wt%で、Dyは0.30wt%であった。また、Mは0wt%である。そして、Bは1.1wt%であった。その他の成分としてはFeである。 Example 1: The composition of the rare earth alloy cast plate in Example 1 is R- (Fe, M) -B. R was 31.4 wt%, of which Nd was 31.1 wt% and Dy was 0.30 wt%. Further, M is 0 wt%. And B was 1.1 wt%. The other component is Fe.
希土類合金板の製造方法は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、高周波誘導加熱方式で、希土類合金液を作製し、それから、ストリップキャスティング用容器を通して、平面的な流入方式で、回転する水冷銅ローラに希土類合金液を注ぎ、鋳造板を形成した。この時の液流量は100g/s、板幅は50mm、ストリップキャスト温度は1300℃、水冷ローラ回転速度は0.2m/sとした、また、融点〜800℃の冷却速度は1×103℃/sとし、800℃〜600℃の冷却速度は100℃/sとした。図2に、本発明で使用した希土類合金鋳造板の製造工程慨略図を示す。 The manufacturing method of the rare earth alloy plate is a water-cooled copper roller that rotates in a planar inflow mode through a strip casting vessel by preparing a rare earth alloy solution by high frequency induction heating in a vacuum or argon gas atmosphere. A rare earth alloy solution was poured into the resulting plate to form a cast plate. At this time, the liquid flow rate was 100 g / s, the plate width was 50 mm, the strip casting temperature was 1300 ° C., the water cooling roller rotation speed was 0.2 m / s, and the cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 1 × 10 3 ° C. / S, and the cooling rate of 800 ° C. to 600 ° C. was 100 ° C./s. FIG. 2 shows a schematic diagram of the manufacturing process of the rare earth alloy cast plate used in the present invention.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.35mmであった。また、希土類合金鋳造板の80%において、その板厚さが0.25〜0.45mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.015であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の85%を有していた。その柱状晶の幅は0.2〜20μmで、高さは2.0〜350μmであった。本実施例1でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.35 mm. Further, in 80% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.25 to 0.45 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.015. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 85% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.2 to 20 μm and a height of 2.0 to 350 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic body manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 1.
ここで、実施例1の希土類合金鋳造板に関する金属組織観察の結果について説明する。図3には、板厚さ方向の断面を、金属顕微鏡で100倍に拡大した時の金属組織観察写真で、図4は200倍に拡大した場合、図5は500倍に拡大したものである。この図3〜図5により、本発明の希土類合金鋳造板の厚さ方向の切断面は、殆ど柱状晶から構成されていることが判る。また、この鋳造板の主相Nd2Fe14B結晶粒は、平行に配列した柱状晶となっていた。このような金属組織観察を実施例1〜32について行ったところ、この柱状晶の体積(%)が希土類合金鋳造板の少なくとも80%を有してることが判明した。また、この柱状晶の幅は0.2〜50.0μm、その高さは、1.0〜500μmであることが判った。 Here, the result of the metal structure observation regarding the rare earth alloy cast plate of Example 1 will be described. FIG. 3 is a metallographic observation photograph of the cross section in the plate thickness direction when magnified 100 times with a metal microscope. FIG. 4 is magnified 200 times and FIG. 5 is magnified 500 times. . 3 to 5, it can be seen that the cut surface in the thickness direction of the rare earth alloy cast plate of the present invention is almost composed of columnar crystals. Further, the main phase Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the cast plate were columnar crystals arranged in parallel. When such metallographic observation was performed on Examples 1 to 32, it was found that the volume (%) of the columnar crystals had at least 80% of the rare earth alloy cast plate. Moreover, it turned out that the width | variety of this columnar crystal is 0.2-50.0 micrometers, and the height is 1.0-500 micrometers.
実施例2:本実施例2における希土類合金鋳造板は、実施例1と同様なR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは、31.4wt%であり、そのうちNdは31.1wt%で、Dyは0.30wt%であった。Mは、0wt%である。Bは、1.1wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 2: The rare earth alloy cast plate in Example 2 has the same R- (Fe, M) -B composition as in Example 1. R was 31.4 wt%, of which Nd was 31.1 wt% and Dy was 0.30 wt%. M is 0 wt%. B was 1.1 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、電気抵抗線加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は1000g/sとし、板幅を150mm、ストリップキャスト温度を1350℃、水冷ローラ回転速度を1.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は5×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は80℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by an electric resistance wire heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were as follows: the rare earth alloy liquid flow rate was 1000 g / s, the plate width was 150 mm, the strip casting temperature was 1350 ° C., and the water cooling roller rotation speed was 1.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 5 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 80 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.4mmであった。また、希土類合金鋳造板の90%において、その板厚さが0.30〜0.50mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.01であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の93%を有していた。その柱状晶の幅は0.2〜10μmで、高さは3.0〜400μmであった。本実施例2でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.4 mm. In 90% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.30 to 0.50 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.01. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 93% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.2 to 10 μm and a height of 3.0 to 400 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material produced using the rare earth alloy cast plate produced in Example 2.
実施例3:本実施例3における希土類合金鋳造板は、実施例1と同様なR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは31.4wt%であり、そのうち、Ndが31.1wt%で、Dyは0.30wt%であった。Mは、0wt%である。Bは、1.1wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 3 The rare earth alloy cast plate in Example 3 has the same R— (Fe, M) —B composition as in Example 1. R was 31.4 wt%, of which Nd was 31.1 wt% and Dy was 0.30 wt%. M is 0 wt%. B was 1.1 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、アーク加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は5000g/sとし、板幅を300mm、ストリップキャスト温度を1390℃、水冷ローラ回転速度を2.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は7×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は50℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy solution was produced by an arc heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 5000 g / s, a plate width of 300 mm, a strip casting temperature of 1390 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 2.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 7 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 50 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.32mmであった。また、希土類合金鋳造板の95%において、その板厚さが0.22〜0.42mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.009であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の94%を有していた。その柱状晶の幅は1.5〜4.5μmで、高さは3.0〜320μmであった。本実施例3でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.32 mm. Further, in 95% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.22 to 0.42 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.009. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 94% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 1.5 to 4.5 μm and a height of 3.0 to 320 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic material manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 3.
実施例4:本実施例4における希土類合金鋳造板は、実施例1と同様なR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは31.4wt%であり、Ndは31.1wt%で、Dyは0.30wt%であった。Mは0wt%である。Bは、1.1wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 4: The rare earth alloy cast plate in Example 4 has the same R- (Fe, M) -B composition as in Example 1. R was 31.4 wt%, Nd was 31.1 wt%, and Dy was 0.30 wt%. M is 0 wt%. B was 1.1 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は10000g/sとし、板幅を600mm、ストリップキャスト温度を1450℃、水冷ローラ回転速度を3.5m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は9×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は30℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 10,000 g / s, a plate width of 600 mm, a strip casting temperature of 1450 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 3.5 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 9 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 30 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.25mmであった。また、希土類合金鋳造板の80%において、その板厚さが0.20〜0.30mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.008であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の95%を有していた。その柱状晶の幅は1.0〜4.0μmで、高さは3.0〜250μmであった。本実施例4でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.25 mm. Further, in 80% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.20 to 0.30 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.008. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 95% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 1.0 to 4.0 μm and a height of 3.0 to 250 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic body manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 4.
実施例5:本実施例5における希土類合金鋳造板は、R−(Fe,M)−B系の組成である。Rは29.0wt%であり、そのうち、Ndが16.0wt%で、Tbが5.0wt%で、Dyが8.0wt%であった。Mは、Alが0.52wt%で、Cuが0.45wt%で、Coが3.50wt%で、Gaが0.25wt%で、Nbが0.30wt%であった。Bは、1.0wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 5: The rare earth alloy cast plate in Example 5 has an R- (Fe, M) -B composition. R was 29.0 wt%, of which Nd was 16.0 wt%, Tb was 5.0 wt%, and Dy was 8.0 wt%. As for M, Al was 0.52 wt%, Cu was 0.45 wt%, Co was 3.50 wt%, Ga was 0.25 wt%, and Nb was 0.30 wt%. B was 1.0 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は8000g/sとし、板幅を550mm、ストリップキャスト温度を1460℃、水冷ローラ回転速度を4.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は3×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は20℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 8000 g / s, a plate width of 550 mm, a strip casting temperature of 1460 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 4.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 3 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 20 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.30mmであった。また、希土類合金鋳造板の80%において、その板厚さが0.25〜0.35mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.007であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の95%を有していた。その柱状晶の幅は1.5〜3.8μmで、高さは2.0〜300μmであった。本実施例5でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.30 mm. Further, in 80% of the rare earth alloy cast plate, the plate thickness was in the range of 0.25 to 0.35 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.007. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 95% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 1.5 to 3.8 μm and a height of 2.0 to 300 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic body manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 5.
実施例6:本実施例6における希土類合金鋳造板は、実施例と5同様なR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは29.0wt%であり、そのうち、Ndが16.0wt%で、Tbが5.0wt%で、Dyが8.0wt%であった。Mは、Alが0.52wt%で、Cuが0.45wt%で、Coが3.50wt%で、Gaが0.25wt%で、Nbが0.30wt%であった。Bは、1.0wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 6: The rare earth alloy cast plate in Example 6 has the same R— (Fe, M) —B composition as in Example 5. R was 29.0 wt%, of which Nd was 16.0 wt%, Tb was 5.0 wt%, and Dy was 8.0 wt%. As for M, Al was 0.52 wt%, Cu was 0.45 wt%, Co was 3.50 wt%, Ga was 0.25 wt%, and Nb was 0.30 wt%. B was 1.0 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、高周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は6000g/sとし、板幅を400mm、ストリップキャスト温度を1400℃、水冷ローラ回転速度を3.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は5×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は10℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a high frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 6000 g / s, a plate width of 400 mm, a strip casting temperature of 1400 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 3.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 5 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 10 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.30mmであった。また、希土類合金鋳造板の90%において、その板厚さが0.25〜0.35mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.006であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の96%を有していた。その柱状晶の幅は1.0〜3.7μmで、高さは2.0〜300μmであった。本実施例6でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.30 mm. In 90% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.25 to 0.35 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.006. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 96% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 1.0 to 3.7 μm and a height of 2.0 to 300 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material produced using the rare earth alloy cast plate produced in Example 6.
実施例7:本実施例7における希土類合金鋳造板は、実施例5と同様なR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは29.0wt%であり、そのうち、Ndが16.0wt%で、Tbが5.0wt%で、Dyが8.0wt%であった。Mは、Alが0.52wt%で、Cuが0.45wt%で、Coが3.50wt%で、Gaが0.25wt%で、Nbが0.30wt%であった。Bは、1.0wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 7: The rare earth alloy cast plate in Example 7 has the same R— (Fe, M) —B composition as in Example 5. R was 29.0 wt%, of which Nd was 16.0 wt%, Tb was 5.0 wt%, and Dy was 8.0 wt%. As for M, Al was 0.52 wt%, Cu was 0.45 wt%, Co was 3.50 wt%, Ga was 0.25 wt%, and Nb was 0.30 wt%. B was 1.0 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、高周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は4000g/sとし、板幅を300mm、ストリップキャスト温度を1350℃、水冷ローラ回転速度を2.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は8×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は8℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a high frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 4000 g / s, a plate width of 300 mm, a strip casting temperature of 1350 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 2.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 8 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 8 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.30mmであった。また、希土類合金鋳造板の94%において、その板厚さが0.25〜0.35mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.005であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の97%を有していた。その柱状晶の幅は0.8〜3.5μmで、高さは2.0〜300μmであった。本実施例7でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.30 mm. In 94% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.25 to 0.35 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.005. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 97% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.8 to 3.5 μm and a height of 2.0 to 300 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic body manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 7.
実施例8:本実施例8における希土類合金鋳造板は、実施例5と同様なR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは29.0wt%であり、そのうち、Ndが16.0wt%で、Tbが5.0wt%で、Dyが8.0wt%であった。Mは、Alが0.52wt%で、Cuが0.45wt%で、Coが3.50wt%で、Gaが0.25wt%で、Nbが0.30wt%であった。Bは、1.0wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 8 The rare earth alloy cast plate in Example 8 has the same R— (Fe, M) —B composition as in Example 5. R was 29.0 wt%, of which Nd was 16.0 wt%, Tb was 5.0 wt%, and Dy was 8.0 wt%. As for M, Al was 0.52 wt%, Cu was 0.45 wt%, Co was 3.50 wt%, Ga was 0.25 wt%, and Nb was 0.30 wt%. B was 1.0 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は1000g/sとし、板幅を200mm、ストリップキャスト温度を1440℃、水冷ローラ回転速度を1.5m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は9×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は5℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were as follows: the rare earth alloy liquid flow rate was 1000 g / s, the plate width was 200 mm, the strip casting temperature was 1440 ° C., and the water cooling roller rotation speed was 1.5 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 9 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 5 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.30mmであった。また、希土類合金鋳造板の98%において、その板厚さが0.25〜0.35mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.004であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の98%を有していた。その柱状晶の幅は0.2〜3.3μmで、高さは1.0〜300μmであった。本実施例8でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.30 mm. In 98% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.25 to 0.35 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.004. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 98% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.2 to 3.3 μm and a height of 1.0 to 300 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material produced using the rare earth alloy cast plate produced in Example 8.
実施例9:本実施例9における希土類合金鋳造板は、R−(Fe,M)−B系の組成である。Rは50.0wt%であり、そのうち、Ndが32.0wt%で、Prが3.0wt%で、Tbが5.0wt%で、Dyが10.0wt%であった。Mは、Alが0.52wt%で、Cuが0.34wt%で、Coが2.48wt%で、Gaが0.25wt%で、Nbが0.30wt%であった。Bは0wt%である。その他の成分は、Feである。 Example 9: The rare earth alloy cast plate in Example 9 has an R- (Fe, M) -B composition. R was 50.0 wt%, of which Nd was 32.0 wt%, Pr was 3.0 wt%, Tb was 5.0 wt%, and Dy was 10.0 wt%. M was 0.52 wt% for Al, 0.34 wt% for Cu, 2.48 wt% for Co, 0.25 wt% for Ga, and 0.30 wt% for Nb. B is 0 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は10000g/sとし、板幅を600mm、ストリップキャスト温度を1500℃、水冷ローラ回転速度を5.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は1×102℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は100℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 10,000 g / s, a plate width of 600 mm, a strip casting temperature of 1500 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 5.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 1 × 10 2 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 100 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは1.0mmであった。また、希土類合金鋳造板の90%において、その板厚さが0.90〜1.10mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.010であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の80%を有していた。その柱状晶の幅は1.0〜50.0μmで、高さは2.0〜500μmであった。本実施例9でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 1.0 mm. In 90% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.90 to 1.10 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.010. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 80% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 1.0 to 50.0 μm and a height of 2.0 to 500 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic body manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 9.
実施例10:本実施例10における希土類合金鋳造板は、上記実施例9と同様なR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは50.0wt%であり、そのうち、Ndが32.0wt%で、Prが3.0wt%で、Tbが5.0wt%で、Dyが10.0wt%であった。Mは、Alが0.52wt%で、Cuが0.34wt%で、Coが2.48wt%で、Gaが0.25wt%で、Nbが0.30wt%であった。Bは0wt%である。その他の成分は、Feである。 Example 10 The rare earth alloy cast plate in Example 10 has the same R— (Fe, M) —B composition as in Example 9 above. R was 50.0 wt%, of which Nd was 32.0 wt%, Pr was 3.0 wt%, Tb was 5.0 wt%, and Dy was 10.0 wt%. M was 0.52 wt% for Al, 0.34 wt% for Cu, 2.48 wt% for Co, 0.25 wt% for Ga, and 0.30 wt% for Nb. B is 0 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は8000g/sとし、板幅を500mm、ストリップキャスト温度を1500℃、水冷ローラ回転速度を4.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は3×102℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は80℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 8000 g / s, a plate width of 500 mm, a strip casting temperature of 1500 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 4.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 3 × 10 2 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 80 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.60mmであった。また、希土類合金鋳造板の96%において、その板厚さが0.50〜0.70mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.008であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の84%を有していた。その柱状晶の幅は1.0〜40.0μmで、高さは2.0〜400μmであった。本実施例10でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.60 mm. In 96% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.50 to 0.70 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.008. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 84% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 1.0 to 40.0 μm and a height of 2.0 to 400 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic material manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 10.
実施例11:本実施例11における希土類合金鋳造板は、上記実施例9と同様なR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは50.0wt%であり、そのうち、Ndが32.0wt%で、Prが3.0wt%で、Tbが5.0wt%で、Dyが10.0wt%であった。Mは、Alが0.52wt%で、Cuが0.34wt%で、Coが2.48wt%で、Gaが0.25wt%で、Nbが0.30wt%であった。Bは0wt%である。その他の成分は、Feである。 Example 11: The rare earth alloy cast plate in Example 11 has the same R— (Fe, M) —B composition as in Example 9 above. R was 50.0 wt%, of which Nd was 32.0 wt%, Pr was 3.0 wt%, Tb was 5.0 wt%, and Dy was 10.0 wt%. M was 0.52 wt% for Al, 0.34 wt% for Cu, 2.48 wt% for Co, 0.25 wt% for Ga, and 0.30 wt% for Nb. B is 0 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は4000g/sとし、板幅を300mm、ストリップキャスト温度を1450℃、水冷ローラ回転速度を3.5m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は5×102℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は60℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 4000 g / s, a plate width of 300 mm, a strip casting temperature of 1450 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 3.5 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 5 × 10 2 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 60 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.50mmであった。また、希土類合金鋳造板の90%において、その板厚さが0.45〜0.55mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.006であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の88%を有していた。その柱状晶の幅は1.0〜30.0μmで、高さは2.0〜300μmであった。本実施例11でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.50 mm. In 90% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.45 to 0.55 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.006. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 88% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 1.0 to 30.0 μm and a height of 2.0 to 300 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material produced using the rare earth alloy cast plate produced in Example 11.
実施例12:本実施例12における希土類合金鋳造板は、上記実施例9と同様なR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは50.0wt%であり、そのうち、Ndが32.0wt%で、Prが3.0wt%で、Tbが5.0wt%で、Dyが10.0wt%であった。Mは、Alが0.52wt%で、Cuが0.34wt%で、Coが2.48wt%で、Gaが0.25wt%で、Nbが0.30wt%であった。Bは0wt%である。その他の成分は、Feである。 Example 12 The rare earth alloy cast plate in Example 12 has the same R— (Fe, M) —B composition as in Example 9 above. R was 50.0 wt%, of which Nd was 32.0 wt%, Pr was 3.0 wt%, Tb was 5.0 wt%, and Dy was 10.0 wt%. M was 0.52 wt% for Al, 0.34 wt% for Cu, 2.48 wt% for Co, 0.25 wt% for Ga, and 0.30 wt% for Nb. B is 0 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は1000g/sとし、板幅を150mm、ストリップキャスト温度を1430℃、水冷ローラ回転速度を2.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は7×102℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は40℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. Strip casting conditions were as follows: the rare earth alloy liquid flow rate was 1000 g / s, the plate width was 150 mm, the strip casting temperature was 1430 ° C., and the water cooling roller rotation speed was 2.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 7 × 10 2 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 40 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.40mmであった。また、希土類合金鋳造板の90%において、その板厚さが0.35〜0.45mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.003であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の90%を有していた。その柱状晶の幅は1.0〜10.0μmで、高さは2.0〜400μmであった。本実施例12でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.40 mm. Further, in 90% of the rare earth alloy cast plate, the plate thickness was in the range of 0.35 to 0.45 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.003. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 90% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 1.0 to 10.0 μm and a height of 2.0 to 400 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material produced using the rare earth alloy cast plate produced in Example 12.
実施例13:本実施例13における希土類合金鋳造板は、R−(Fe,M)−B系の組成である。Rは30.5wt%であり、そのうち、Ndが24.0wt%で、Prが3.5wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%であった。Mは、Alが0.30wt%で、Mgが0.10wt%で、Cuが0.35wt%で、Coが1.50wt%で、Gaが0.25wt%で、Nbが0.30wt%で、Tiが0.15wt%で、Siが0.15wt%であった。Bは0.95wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 13: The rare earth alloy cast plate in Example 13 has an R- (Fe, M) -B composition. R was 30.5 wt%, of which Nd was 24.0 wt%, Pr was 3.5 wt%, Tb was 1.0 wt%, and Dy was 2.0 wt%. M is 0.30 wt% Al, 0.10 wt% Mg, 0.35 wt% Cu, 1.50 wt% Co, 0.25 wt% Ga, and 0.30 wt% Nb. , Ti was 0.15 wt%, and Si was 0.15 wt%. B was 0.95 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は8000g/sとし、板幅を550mm、ストリップキャスト温度を1460℃、水冷ローラ回転速度を4.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は3×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は20℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 8000 g / s, a plate width of 550 mm, a strip casting temperature of 1460 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 4.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 3 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 20 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.30mmであった。また、希土類合金鋳造板の90%において、その板厚さが0.25〜0.35mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.006であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の95%を有していた。その柱状晶の幅は1.5〜3.8μmで、高さは2.0〜200μmであった。本実施例13でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.30 mm. In 90% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.25 to 0.35 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.006. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 95% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 1.5 to 3.8 μm and a height of 2.0 to 200 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic material manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 13.
実施例14:本実施例14における希土類合金鋳造板は、上記実施例13と同様でR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは30.5wt%であり、そのうち、Ndが24.0wt%で、Prが3.5wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%であった。Mは、Alが0.30wt%で、Mgが0.10wt%で、Cuが0.35wt%で、Coが1.50wt%で、Gaが0.25wt%で、Nbが0.30wt%で、Tiが0.15wt%で、Siが0.15wt%であった。Bは0.95wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 14 The rare earth alloy cast plate in Example 14 has the same R- (Fe, M) -B composition as in Example 13 above. R was 30.5 wt%, of which Nd was 24.0 wt%, Pr was 3.5 wt%, Tb was 1.0 wt%, and Dy was 2.0 wt%. M is 0.30 wt% Al, 0.10 wt% Mg, 0.35 wt% Cu, 1.50 wt% Co, 0.25 wt% Ga, and 0.30 wt% Nb. , Ti was 0.15 wt%, and Si was 0.15 wt%. B was 0.95 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、高周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は6000g/sとし、板幅を400mm、ストリップキャスト温度を1400℃、水冷ローラ回転速度を3.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は5×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は10℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a high frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 6000 g / s, a plate width of 400 mm, a strip casting temperature of 1400 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 3.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 5 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 10 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.30mmであった。また、希土類合金鋳造板の92%において、その板厚さが0.25〜0.35mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.004であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の96%を有していた。その柱状晶の幅は1.0〜3.7μmで、高さは2.0〜300μmであった。本実施例14でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.30 mm. In 92% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.25 to 0.35 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.004. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 96% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 1.0 to 3.7 μm and a height of 2.0 to 300 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic body manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 14.
実施例15:本実施例15における希土類合金鋳造板は、上記実施例13と同様でR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは30.5wt%であり、そのうち、Ndが24.0wt%で、Prが3.5wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%であった。Mは、Alが0.30wt%で、Mgが0.10wt%で、Cuが0.35wt%で、Coが1.50wt%で、Gaが0.25wt%で、Nbが0.30wt%で、Tiが0.15wt%で、Siが0.15wt%であった。Bは0.95wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 15: The rare earth alloy cast plate in the present Example 15 has the same R- (Fe, M) -B composition as in Example 13 above. R was 30.5 wt%, of which Nd was 24.0 wt%, Pr was 3.5 wt%, Tb was 1.0 wt%, and Dy was 2.0 wt%. M is 0.30 wt% Al, 0.10 wt% Mg, 0.35 wt% Cu, 1.50 wt% Co, 0.25 wt% Ga, and 0.30 wt% Nb. , Ti was 0.15 wt%, and Si was 0.15 wt%. B was 0.95 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、高周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は1000g/sとし、板幅を200mm、ストリップキャスト温度を1350℃、水冷ローラ回転速度を1.5m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は7×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は5℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a high frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were as follows: the rare earth alloy liquid flow rate was 1000 g / s, the plate width was 200 mm, the strip casting temperature was 1350 ° C., and the water cooling roller rotation speed was 1.5 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 7 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 5 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.30mmであった。また、希土類合金鋳造板の94%において、その板厚さが0.25〜0.35mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.003であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の97%を有していた。その柱状晶の幅は0.4〜3.5μmで、高さは2.0〜300μmであった。本実施例15でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.30 mm. Further, in 94% of the rare earth alloy cast plate, the plate thickness was in the range of 0.25 to 0.35 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.003. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 97% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.4 to 3.5 μm and a height of 2.0 to 300 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material produced using the rare earth alloy cast plate produced in Example 15.
実施例16:本実施例16における希土類合金鋳造板は、上記実施例13と同様でR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは30.5wt%であり、そのうち、Ndが24.0wt%で、Prが3.5wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%であった。Mは、Alが0.30wt%で、Mgが0.10wt%で、Cuが0.35wt%で、Coが1.50wt%で、Gaが0.25wt%で、Nbが0.30wt%で、Tiが0.15wt%で、Siが0.15wt%であった。Bは0.95wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 16: The rare-earth alloy cast plate in Example 16 has the same R- (Fe, M) -B composition as in Example 13 above. R was 30.5 wt%, of which Nd was 24.0 wt%, Pr was 3.5 wt%, Tb was 1.0 wt%, and Dy was 2.0 wt%. M is 0.30 wt% Al, 0.10 wt% Mg, 0.35 wt% Cu, 1.50 wt% Co, 0.25 wt% Ga, and 0.30 wt% Nb. , Ti was 0.15 wt%, and Si was 0.15 wt%. B was 0.95 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は500g/sとし、板幅を50mm、ストリップキャスト温度を1440℃、水冷ローラ回転速度を1.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は1×104℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は2℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 500 g / s, a plate width of 50 mm, a strip casting temperature of 1440 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 1.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 1 × 10 4 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 2 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.30mmであった。また、希土類合金鋳造板の96%において、その板厚さが0.25〜0.35mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.002であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の98%を有していた。その柱状晶の幅は0.2〜3.3μmで、高さは1.0〜300μmであった。本実施例16でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.30 mm. In 96% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.25 to 0.35 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.002. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 98% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.2 to 3.3 μm and a height of 1.0 to 300 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic material manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 16.
実施例17:本実施例17における希土類合金鋳造板は、R−(Fe,M)−B系の組成である。Rは31.5wt%であり、そのうち、Ndが24.0wt%で、Gdが4.5wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%であった。Mは、Alが0.30wt%で、Vが0.10wt%、Cuが0.35wt%で、Coが1.50wt%で、Crが0.35wt%で、Nbが0.30wt%で、Mnが0.25wt%で、Siが0.15wt%、Nが0.05wt%であった。Bは0.90wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 17: The rare earth alloy cast plate in Example 17 has an R- (Fe, M) -B composition. R was 31.5 wt%, of which Nd was 24.0 wt%, Gd was 4.5 wt%, Tb was 1.0 wt%, and Dy was 2.0 wt%. M is Al 0.30 wt%, V 0.10 wt%, Cu 0.35 wt%, Co 1.50 wt%, Cr 0.35 wt%, Nb 0.30 wt%, Mn was 0.25 wt%, Si was 0.15 wt%, and N was 0.05 wt%. B was 0.90 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、アーク加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は9000g/sとし、板幅を600mm、ストリップキャスト温度を1520℃、水冷ローラ回転速度を5.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は1×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は15℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy solution was produced by an arc heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 9000 g / s, a plate width of 600 mm, a strip casting temperature of 1520 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 5.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 1 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 15 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.30mmであった。また、希土類合金鋳造板の90%において、その板厚さが0.25〜0.35mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.006であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の95%を有していた。その柱状晶の幅は0.5〜3.5μmで、高さは2.0〜300μmであった。本実施例17でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.30 mm. In 90% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.25 to 0.35 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.006. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 95% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.5 to 3.5 μm and a height of 2.0 to 300 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic body manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 17.
実施例18:本実施例18における希土類合金鋳造板は、上記実施例17と同様でR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは31.5wt%であり、そのうち、Ndが24.0wt%で、Gdが4.5wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%であった。Mは、Alが0.30wt%で、Vが0.10wt%、Cuが0.35wt%で、Coが1.50wt%で、Crが0.35wt%で、Nbが0.30wt%で、Mnが0.25wt%で、Siが0.15wt%、Nが0.05wt%であった。Bは0.90wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 18: The rare earth alloy cast plate in Example 18 has the same R- (Fe, M) -B composition as in Example 17 above. R was 31.5 wt%, of which Nd was 24.0 wt%, Gd was 4.5 wt%, Tb was 1.0 wt%, and Dy was 2.0 wt%. M is Al 0.30 wt%, V 0.10 wt%, Cu 0.35 wt%, Co 1.50 wt%, Cr 0.35 wt%, Nb 0.30 wt%, Mn was 0.25 wt%, Si was 0.15 wt%, and N was 0.05 wt%. B was 0.90 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、電気抵抗線加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は6000g/sとし、板幅を400mm、ストリップキャスト温度を1400℃、水冷ローラ回転速度を3.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は3×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は7℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by an electric resistance wire heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 6000 g / s, a plate width of 400 mm, a strip casting temperature of 1400 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 3.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 3 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 7 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.25mmであった。また、希土類合金鋳造板の92%において、その板厚さが0.20〜0.30mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.004であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の96%を有していた。その柱状晶の幅は0.4〜3.4μmで、高さは1.0〜250μmであった。本実施例18でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.25 mm. In 92% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.20 to 0.30 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.004. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 96% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.4 to 3.4 μm and a height of 1.0 to 250 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material produced using the rare earth alloy cast plate produced in Example 18.
実施例19:本実施例19における希土類合金鋳造板は、上記実施例17と同様でR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは31.5wt%であり、そのうち、Ndが24.0wt%で、Gdが4.5wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%であった。Mは、Alが0.30wt%で、Vが0.10wt%、Cuが0.35wt%で、Coが1.50wt%で、Crが0.35wt%で、Nbが0.30wt%で、Mnが0.25wt%で、Siが0.15wt%、Nが0.05wt%であった。Bは0.90wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 19: The rare earth alloy cast plate in Example 19 has the same R- (Fe, M) -B composition as in Example 17 above. R was 31.5 wt%, of which Nd was 24.0 wt%, Gd was 4.5 wt%, Tb was 1.0 wt%, and Dy was 2.0 wt%. M is Al 0.30 wt%, V 0.10 wt%, Cu 0.35 wt%, Co 1.50 wt%, Cr 0.35 wt%, Nb 0.30 wt%, Mn was 0.25 wt%, Si was 0.15 wt%, and N was 0.05 wt%. B was 0.90 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、高周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は1000g/sとし、板幅を300mm、ストリップキャスト温度を1350℃、水冷ローラ回転速度を1.5m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は5×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は4℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a high frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were: the rare earth alloy liquid flow rate was 1000 g / s, the plate width was 300 mm, the strip casting temperature was 1350 ° C., and the water cooling roller rotation speed was 1.5 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 5 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 4 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.20mmであった。また、希土類合金鋳造板の94%において、その板厚さが0.15〜0.25mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.003であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の97%を有していた。その柱状晶の幅は0.3〜3.3μmで、高さは1.0〜200μmであった。本実施例19でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.20 mm. In 94% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.15 to 0.25 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.003. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 97% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.3 to 3.3 μm and a height of 1.0 to 200 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material produced using the rare earth alloy cast plate produced in Example 19.
実施例20:本実施例20における希土類合金鋳造板は、上記実施例17と同様でR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは31.5wt%であり、そのうち、Ndが24.0wt%で、Gdが4.5wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%であった。Mは、Alが0.30wt%で、Vが0.10wt%、Cuが0.35wt%で、Coが1.50wt%で、Crが0.35wt%で、Nbが0.30wt%で、Mnが0.25wt%で、Siが0.15wt%、Nが0.05wt%であった。Bは0.90wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 20: The rare earth alloy cast plate in Example 20 has the same R- (Fe, M) -B composition as in Example 17 above. R was 31.5 wt%, of which Nd was 24.0 wt%, Gd was 4.5 wt%, Tb was 1.0 wt%, and Dy was 2.0 wt%. M is Al 0.30 wt%, V 0.10 wt%, Cu 0.35 wt%, Co 1.50 wt%, Cr 0.35 wt%, Nb 0.30 wt%, Mn was 0.25 wt%, Si was 0.15 wt%, and N was 0.05 wt%. B was 0.90 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は4000g/sとし、板幅を100mm、ストリップキャスト温度を1440℃、水冷ローラ回転速度を1.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は7×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は1℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 4000 g / s, a plate width of 100 mm, a strip casting temperature of 1440 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 1.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 7 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 1 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.10mmであった。また、希土類合金鋳造板の96%において、その板厚さが0.05〜0.15mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.002であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の98%を有していた。その柱状晶の幅は0.2〜3.0μmで、高さは1.0〜150μmであった。本実施例20でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.10 mm. In 96% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.05 to 0.15 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.002. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 98% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.2 to 3.0 μm and a height of 1.0 to 150 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic material manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 20.
実施例21:本実施例21における希土類合金鋳造板は、R−(Fe,M)−B系の組成である。Rは30.0wt%であり、そのうち、Ndが24.0wt%で、Laが0.2wt%で、Ceが0.2wt%で、Prが1.5wt%で、Smが0.1wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%で、Hoが1.0wt%であった。Mは、Alが0.30wt%で、Gaが0.20wt%で、Inが0.10wt%で、Coが1.50wt%で、Crが0.35wt%で、Siが0.15wt%で、Geが0.15wt%で、Snが0.10wt%で、Pbが0.10wt%で、Mgが0.15wt%で、Caが0.10wt%で、Cが0.10wt%であった。Bは0.95wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 21: The rare earth alloy cast plate in Example 21 has an R- (Fe, M) -B composition. R is 30.0 wt%, of which Nd is 24.0 wt%, La is 0.2 wt%, Ce is 0.2 wt%, Pr is 1.5 wt%, and Sm is 0.1 wt%. , Tb was 1.0 wt%, Dy was 2.0 wt%, and Ho was 1.0 wt%. M is Al 0.30 wt%, Ga 0.20 wt%, In 0.10 wt%, Co 1.50 wt%, Cr 0.35 wt%, Si 0.15 wt% , Ge was 0.15 wt%, Sn was 0.10 wt%, Pb was 0.10 wt%, Mg was 0.15 wt%, Ca was 0.10 wt%, and C was 0.10 wt%. . B was 0.95 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、アーク加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は10000g/sとし、板幅を600mm、ストリップキャスト温度を1600℃、水冷ローラ回転速度を4.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は1×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は20℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy solution was produced by an arc heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 10,000 g / s, a plate width of 600 mm, a strip casting temperature of 1600 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 4.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 1 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 20 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.40mmであった。また、希土類合金鋳造板の90%において、その板厚さが0.30〜0.50mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.010であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の90%を有していた。その柱状晶の幅は0.5〜5.5μmで、高さは2.0〜300μmであった。本実施例21でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.40 mm. In 90% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.30 to 0.50 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.010. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 90% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.5 to 5.5 μm and a height of 2.0 to 300 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic body manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 21.
実施例22:本実施例22における希土類合金鋳造板は、上記実施例21と同様でR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは30.0wt%であり、そのうち、Ndが24.0wt%で、Laが0.2wt%で、Ceが0.2wt%で、Prが1.5wt%で、Smが0.1wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%で、Hoが1.0wt%であった。Mは、Alが0.30wt%で、Gaが0.20wt%で、Inが0.10wt%で、Coが1.50wt%で、Crが0.35wt%で、Siが0.15wt%で、Geが0.15wt%で、Snが0.10wt%で、Pbが0.10wt%で、Mgが0.15wt%で、Caが0.10wt%で、Cが0.10wt%であった。Bは0.95wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 22: The rare earth alloy cast plate in Example 22 has the same R- (Fe, M) -B composition as in Example 21 above. R is 30.0 wt%, of which Nd is 24.0 wt%, La is 0.2 wt%, Ce is 0.2 wt%, Pr is 1.5 wt%, and Sm is 0.1 wt%. , Tb was 1.0 wt%, Dy was 2.0 wt%, and Ho was 1.0 wt%. M is Al 0.30 wt%, Ga 0.20 wt%, In 0.10 wt%, Co 1.50 wt%, Cr 0.35 wt%, Si 0.15 wt% , Ge was 0.15 wt%, Sn was 0.10 wt%, Pb was 0.10 wt%, Mg was 0.15 wt%, Ca was 0.10 wt%, and C was 0.10 wt%. . B was 0.95 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、電気抵抗線加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は6000g/sとし、板幅を400mm、ストリップキャスト温度を1550℃、水冷ローラ回転速度を3.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は3×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は15℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by an electric resistance wire heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 6000 g / s, a plate width of 400 mm, a strip casting temperature of 1550 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 3.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 3 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 15 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.35mmであった。また、希土類合金鋳造板の92%において、その板厚さが0.30〜0.40mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.005であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の95%を有していた。その柱状晶の幅は0.4〜4.4μmで、高さは1.0〜350μmであった。本実施例22でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.35 mm. In 92% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.30 to 0.40 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.005. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 95% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.4 to 4.4 μm and a height of 1.0 to 350 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material produced using the rare earth alloy cast plate produced in Example 22.
実施例23:本実施例23における希土類合金鋳造板は、上記実施例21と同様でR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは30.0wt%であり、そのうち、Ndが24.0wt%で、Laが0.2wt%で、Ceが0.2wt%で、Prが1.5wt%で、Smが0.1wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%で、Hoが1.0wt%であった。Mは、Alが0.30wt%で、Gaが0.20wt%で、Inが0.10wt%で、Coが1.50wt%で、Crが0.35wt%で、Siが0.15wt%で、Geが0.15wt%で、Snが0.10wt%で、Pbが0.10wt%で、Mgが0.15wt%で、Caが0.10wt%で、Cが0.10wt%であった。Bは0.95wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 23: The rare earth alloy cast plate in Example 23 has the same R- (Fe, M) -B composition as in Example 21 above. R is 30.0 wt%, of which Nd is 24.0 wt%, La is 0.2 wt%, Ce is 0.2 wt%, Pr is 1.5 wt%, and Sm is 0.1 wt%. , Tb was 1.0 wt%, Dy was 2.0 wt%, and Ho was 1.0 wt%. M is Al 0.30 wt%, Ga 0.20 wt%, In 0.10 wt%, Co 1.50 wt%, Cr 0.35 wt%, Si 0.15 wt% , Ge was 0.15 wt%, Sn was 0.10 wt%, Pb was 0.10 wt%, Mg was 0.15 wt%, Ca was 0.10 wt%, and C was 0.10 wt%. . B was 0.95 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、高周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は1000g/sとし、板幅を200mm、ストリップキャスト温度を1450℃、水冷ローラ回転速度を1.5m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は5×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は10℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a high frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were as follows: the rare earth alloy liquid flow rate was 1000 g / s, the plate width was 200 mm, the strip casting temperature was 1450 ° C., and the water cooling roller rotation speed was 1.5 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 5 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 10 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.30mmであった。また、希土類合金鋳造板の94%において、その板厚さが0.25〜0.35mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.003であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の96%を有していた。その柱状晶の幅は0.3〜3.5μmで、高さは1.0〜300μmであった。本実施例23でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.30 mm. Further, in 94% of the rare earth alloy cast plate, the plate thickness was in the range of 0.25 to 0.35 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.003. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 96% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.3 to 3.5 μm and a height of 1.0 to 300 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic body manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 23.
実施例24:本実施例24における希土類合金鋳造板は、上記実施例21と同様でR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは30.0wt%であり、そのうち、Ndが24.0wt%で、Laが0.2wt%で、Ceが0.2wt%で、Prが1.5wt%で、Smが0.1wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%で、Hoが1.0wt%であった。Mは、Alが0.30wt%で、Gaが0.20wt%で、Inが0.10wt%で、Coが1.50wt%で、Crが0.35wt%で、Siが0.15wt%で、Geが0.15wt%で、Snが0.10wt%で、Pbが0.10wt%で、Mgが0.15wt%で、Caが0.10wt%で、Cが0.10wt%であった。Bは0.95wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 24: The rare earth alloy cast plate in Example 24 has the same R- (Fe, M) -B composition as in Example 21 above. R is 30.0 wt%, of which Nd is 24.0 wt%, La is 0.2 wt%, Ce is 0.2 wt%, Pr is 1.5 wt%, and Sm is 0.1 wt%. , Tb was 1.0 wt%, Dy was 2.0 wt%, and Ho was 1.0 wt%. M is Al 0.30 wt%, Ga 0.20 wt%, In 0.10 wt%, Co 1.50 wt%, Cr 0.35 wt%, Si 0.15 wt% , Ge was 0.15 wt%, Sn was 0.10 wt%, Pb was 0.10 wt%, Mg was 0.15 wt%, Ca was 0.10 wt%, and C was 0.10 wt%. . B was 0.95 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は500g/sとし、板幅を50mm、ストリップキャスト温度を1400℃、水冷ローラ回転速度を0.8m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は7×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は1℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 500 g / s, a plate width of 50 mm, a strip casting temperature of 1400 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 0.8 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 7 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 1 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.25mmであった。また、希土類合金鋳造板の96%において、その板厚さが0.20〜0.30mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.002であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の98%を有していた。その柱状晶の幅は0.2〜3.0μmで、高さは1.0〜250μmであった。本実施例24でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.25 mm. In 96% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.20 to 0.30 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.002. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 98% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.2 to 3.0 μm and a height of 1.0 to 250 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic material manufactured using the rare earth alloy cast plate produced in Example 24.
実施例25:本実施例25における希土類合金鋳造板は、R−(Fe,M)−B系の組成である。Rは32.0wt%であり、そのうち、Ndが22.0wt%で、Prが1.0wt%で、Euが0.5wt%で、Gdが1.0wt%で、Dyが2.5wt%で、Erが1.0wt%で、Tmが0.5wt%で、Ybが0.5wt%で、Luが0.5wt%で、Scが1.0wt%で、Yが1.5wt%であった。Mは、Tiが0.30wt%で、Vが0.20wt%で、Mnが0.10wt%で、Niが0.20wt%で、Cuが0.30wt%で、Znが0.15wt%で、Zrが0.15wt%で、Nbが0.10wt%で、Moが0.10wt%で、Cdが0.15wt%で、Cが0.10wt%で、Nが0.10wt%であった。Bは1.50wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 25: The rare earth alloy cast plate in Example 25 has an R- (Fe, M) -B composition. R is 32.0 wt%, of which Nd is 22.0 wt%, Pr is 1.0 wt%, Eu is 0.5 wt%, Gd is 1.0 wt%, Dy is 2.5 wt% , Er was 1.0 wt%, Tm was 0.5 wt%, Yb was 0.5 wt%, Lu was 0.5 wt%, Sc was 1.0 wt%, and Y was 1.5 wt%. . M is Ti 0.30 wt%, V 0.20 wt%, Mn 0.10 wt%, Ni 0.20 wt%, Cu 0.30 wt%, Zn 0.15 wt% Zr was 0.15 wt%, Nb was 0.10 wt%, Mo was 0.10 wt%, Cd was 0.15 wt%, C was 0.10 wt%, and N was 0.10 wt%. . B was 1.50 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は9000g/sとし、板幅を550mm、ストリップキャスト温度を1500℃、水冷ローラ回転速度を3.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は2×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は50℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 9000 g / s, a plate width of 550 mm, a strip casting temperature of 1500 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 3.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 2 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 50 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.40mmであった。また、希土類合金鋳造板の92%において、その板厚さが0.30〜0.50mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.010であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の90%を有していた。その柱状晶の幅は0.5〜6.5μmで、高さは2.0〜300μmであった。本実施例25でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.40 mm. In 92% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.30 to 0.50 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.010. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 90% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.5 to 6.5 μm and a height of 2.0 to 300 μm. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic material manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 25.
実施例26:本実施例26における希土類合金鋳造板は、上記実施例25と同様なR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは32.0wt%であり、そのうち、Ndが22.0wt%で、Prが1.0wt%で、Euが0.5wt%で、Gdが1.0wt%で、Dyが2.5wt%で、Erが1.0wt%で、Tmが0.5wt%で、Ybが0.5wt%で、Luが0.5wt%で、Scが1.0wt%で、Yが1.5wt%であった。Mは、Tiが0.30wt%で、Vが0.20wt%で、Mnが0.10wt%で、Niが0.20wt%で、Cuが0.30wt%で、Znが0.15wt%で、Zrが0.15wt%で、Nbが0.10wt%で、Moが0.10wt%で、Cdが0.15wt%で、Cが0.10wt%で、Nが0.10wt%であった。Bは1.50wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 26: The rare earth alloy cast plate in Example 26 has the same R— (Fe, M) —B composition as in Example 25. R is 32.0 wt%, of which Nd is 22.0 wt%, Pr is 1.0 wt%, Eu is 0.5 wt%, Gd is 1.0 wt%, Dy is 2.5 wt% , Er was 1.0 wt%, Tm was 0.5 wt%, Yb was 0.5 wt%, Lu was 0.5 wt%, Sc was 1.0 wt%, and Y was 1.5 wt%. . M is Ti 0.30 wt%, V 0.20 wt%, Mn 0.10 wt%, Ni 0.20 wt%, Cu 0.30 wt%, Zn 0.15 wt% Zr was 0.15 wt%, Nb was 0.10 wt%, Mo was 0.10 wt%, Cd was 0.15 wt%, C was 0.10 wt%, and N was 0.10 wt%. . B was 1.50 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、電気抵抗線加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は6000g/sとし、板幅を400mm、ストリップキャスト温度を1470℃、水冷ローラ回転速度を2.5m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は3×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は30℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by an electric resistance wire heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 6000 g / s, a plate width of 400 mm, a strip casting temperature of 1470 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 2.5 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 3 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 30 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.35mmであった。また、希土類合金鋳造板の93%において、その板厚さが0.30〜0.40mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.005であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の95%を有していた。その柱状晶の幅は0.4〜5.0μmで、高さは1.0〜350μmであった。本実施例26でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.35 mm. In 93% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.30 to 0.40 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.005. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 95% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.4 to 5.0 μm and a height of 1.0 to 350 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic material manufactured using the rare earth alloy cast plate produced in Example 26.
実施例27:本実施例27における希土類合金鋳造板は、上記実施例25と同様なR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは32.0wt%であり、そのうち、Ndが22.0wt%で、Prが1.0wt%で、Euが0.5wt%で、Gdが1.0wt%で、Dyが2.5wt%で、Erが1.0wt%で、Tmが0.5wt%で、Ybが0.5wt%で、Luが0.5wt%で、Scが1.0wt%で、Yが1.5wt%であった。Mは、Tiが0.30wt%で、Vが0.20wt%で、Mnが0.10wt%で、Niが0.20wt%で、Cuが0.30wt%で、Znが0.15wt%で、Zrが0.15wt%で、Nbが0.10wt%で、Moが0.10wt%で、Cdが0.15wt%で、Cが0.10wt%で、Nが0.10wt%であった。Bは1.50wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 27: The rare earth alloy cast plate in Example 27 has the same R- (Fe, M) -B composition as in Example 25. R is 32.0 wt%, of which Nd is 22.0 wt%, Pr is 1.0 wt%, Eu is 0.5 wt%, Gd is 1.0 wt%, Dy is 2.5 wt% , Er was 1.0 wt%, Tm was 0.5 wt%, Yb was 0.5 wt%, Lu was 0.5 wt%, Sc was 1.0 wt%, and Y was 1.5 wt%. . M is Ti 0.30 wt%, V 0.20 wt%, Mn 0.10 wt%, Ni 0.20 wt%, Cu 0.30 wt%, Zn 0.15 wt% Zr was 0.15 wt%, Nb was 0.10 wt%, Mo was 0.10 wt%, Cd was 0.15 wt%, C was 0.10 wt%, and N was 0.10 wt%. . B was 1.50 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、高周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は3000g/sとし、板幅を300mm、ストリップキャスト温度を1430℃、水冷ローラ回転速度を1.5m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は5×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は20℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a high frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 3000 g / s, a plate width of 300 mm, a strip casting temperature of 1430 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 1.5 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 5 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 20 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.30mmであった。また、希土類合金鋳造板の94%において、その板厚さが0.25〜0.35mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.003であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の96%を有していた。その柱状晶の幅は0.3〜3.5μmで、高さは1.0〜300μmであった。本実施例27でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.30 mm. In 94% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.25 to 0.35 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.003. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 96% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.3 to 3.5 μm and a height of 1.0 to 300 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic body manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 27.
実施例28:本実施例28における希土類合金鋳造板は、上記実施例25と同様なR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは32.0wt%であり、そのうち、Ndが22.0wt%で、Prが1.0wt%で、Euが0.5wt%で、Gdが1.0wt%で、Dyが2.5wt%で、Erが1.0wt%で、Tmが0.5wt%で、Ybが0.5wt%で、Luが0.5wt%で、Scが1.0wt%で、Yが1.5wt%であった。Mは、Tiが0.30wt%で、Vが0.20wt%で、Mnが0.10wt%で、Niが0.20wt%で、Cuが0.30wt%で、Znが0.15wt%で、Zrが0.15wt%で、Nbが0.10wt%で、Moが0.10wt%で、Cdが0.15wt%で、Cが0.10wt%で、Nが0.10wt%であった。Bは1.50wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 28: The rare earth alloy cast plate in Example 28 has the same R- (Fe, M) -B composition as in Example 25. R is 32.0 wt%, of which Nd is 22.0 wt%, Pr is 1.0 wt%, Eu is 0.5 wt%, Gd is 1.0 wt%, Dy is 2.5 wt% , Er was 1.0 wt%, Tm was 0.5 wt%, Yb was 0.5 wt%, Lu was 0.5 wt%, Sc was 1.0 wt%, and Y was 1.5 wt%. . M is Ti 0.30 wt%, V 0.20 wt%, Mn 0.10 wt%, Ni 0.20 wt%, Cu 0.30 wt%, Zn 0.15 wt% Zr was 0.15 wt%, Nb was 0.10 wt%, Mo was 0.10 wt%, Cd was 0.15 wt%, C was 0.10 wt%, and N was 0.10 wt%. . B was 1.50 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は1000g/sとし、板幅を100mm、ストリップキャスト温度を1340℃、水冷ローラ回転速度を1.2m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は9×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は10℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were: the rare earth alloy liquid flow rate was 1000 g / s, the plate width was 100 mm, the strip casting temperature was 1340 ° C., and the water cooling roller rotation speed was 1.2 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 9 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 10 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.25mmであった。また、希土類合金鋳造板の96%において、その板厚さが0.20〜0.30mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.002であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の98%を有していた。その柱状晶の幅は0.2〜3.0μmで、高さは1.0〜250μmであった。本実施例28でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.25 mm. In 96% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.20 to 0.30 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.002. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 98% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.2 to 3.0 μm and a height of 1.0 to 250 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic material manufactured using the rare earth alloy cast plate produced in Example 28.
実施例29:本実施例29における希土類合金鋳造板は、R−(Fe,M)−B系の組成である。Rは28.5wt%であり、そのうち、Ndが22.5wt%で、Prが3.0wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%であった。Mは、Tiが0.50wt%で、Vが0.50wt%で、Coが5.0wt%で、Niが2.4wt%で、Cuが0.50wt%で、Alが0.30wt%で、Zrが0.20wt%で、Nbが0.50wt%で、Moが0.10wt%であった。Bは1.05wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 29: The rare earth alloy cast plate in Example 29 has an R- (Fe, M) -B composition. R was 28.5 wt%, of which Nd was 22.5 wt%, Pr was 3.0 wt%, Tb was 1.0 wt%, and Dy was 2.0 wt%. M is 0.50 wt% Ti, 0.50 wt%, Co is 5.0 wt%, Ni is 2.4 wt%, Cu is 0.50 wt%, and Al is 0.30 wt%. Zr was 0.20 wt%, Nb was 0.50 wt%, and Mo was 0.10 wt%. B was 1.05 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は8000g/sとし、板幅を600mm、ストリップキャスト温度を1460℃、水冷ローラ回転速度を4.0m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は2×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は25℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 8000 g / s, a plate width of 600 mm, a strip casting temperature of 1460 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 4.0 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 2 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 25 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.40mmであった。また、希土類合金鋳造板の92%において、その板厚さが0.30〜0.50mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.01であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の90%を有していた。その柱状晶の幅は0.5〜8.0μmで、高さは2.0〜400μmであった。本実施例29でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.40 mm. In 92% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.30 to 0.50 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.01. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 90% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.5 to 8.0 μm and a height of 2.0 to 400 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material produced using the rare earth alloy cast plate produced in Example 29.
実施例30:本実施例30における希土類合金鋳造板は、上記実施例29と同様でR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは28.5wt%であり、そのうち、Ndが22.5wt%で、Prが3.0wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%であった。Mは、Tiが0.50wt%で、Vが0.50wt%で、Coが5.0wt%で、Niが2.4wt%で、Cuが0.50wt%で、Alが0.30wt%で、Zrが0.20wt%で、Nbが0.50wt%で、Moが0.10wt%であった。Bは1.05wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 30: The rare earth alloy cast plate in the present Example 30 has the same R- (Fe, M) -B composition as in the above Example 29. R was 28.5 wt%, of which Nd was 22.5 wt%, Pr was 3.0 wt%, Tb was 1.0 wt%, and Dy was 2.0 wt%. M is 0.50 wt% Ti, 0.50 wt%, Co is 5.0 wt%, Ni is 2.4 wt%, Cu is 0.50 wt%, and Al is 0.30 wt%. Zr was 0.20 wt%, Nb was 0.50 wt%, and Mo was 0.10 wt%. B was 1.05 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、電気抵抗線加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は5000g/sとし、板幅を500mm、ストリップキャスト温度を1430℃、水冷ローラ回転速度を2.5m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は3×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は15℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by an electric resistance wire heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 5000 g / s, a plate width of 500 mm, a strip casting temperature of 1430 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 2.5 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 3 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 15 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.35mmであった。また、希土類合金鋳造板の93%において、その板厚さが0.30〜0.40mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.005であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の95%を有していた。その柱状晶の幅は0.4〜5.0μmで、高さは1.0〜350μmであった。本実施例30でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.35 mm. In 93% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.30 to 0.40 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.005. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 95% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.4 to 5.0 μm and a height of 1.0 to 350 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic body manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 30.
実施例31:本実施例31における希土類合金鋳造板は、上記実施例29と同様でR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは28.5wt%であり、そのうち、Ndが22.5wt%で、Prが3.0wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%であった。Mは、Tiが0.50wt%で、Vが0.50wt%で、Coが5.0wt%で、Niが2.4wt%で、Cuが0.50wt%で、Alが0.30wt%で、Zrが0.20wt%で、Nbが0.50wt%で、Moが0.10wt%であった。Bは1.05wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 31: The rare earth alloy cast plate in Example 31 is the same as in Example 29 and has an R- (Fe, M) -B composition. R was 28.5 wt%, of which Nd was 22.5 wt%, Pr was 3.0 wt%, Tb was 1.0 wt%, and Dy was 2.0 wt%. M is 0.50 wt% Ti, 0.50 wt%, Co is 5.0 wt%, Ni is 2.4 wt%, Cu is 0.50 wt%, and Al is 0.30 wt%. Zr was 0.20 wt%, Nb was 0.50 wt%, and Mo was 0.10 wt%. B was 1.05 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、高周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は3000g/sとし、板幅を400mm、ストリップキャスト温度を1400℃、水冷ローラ回転速度を1.5m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は5×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は10℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a high frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were a rare earth alloy liquid flow rate of 3000 g / s, a plate width of 400 mm, a strip casting temperature of 1400 ° C., and a water cooling roller rotational speed of 1.5 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 5 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 10 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値Dは0.30mmであった。また、希土類合金鋳造板の94%において、その板厚さが0.25〜0.35mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.003であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の96%を有していた。その柱状晶の幅は0.3〜3.7μmで、高さは1.0〜300μmであった。本実施例31でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average value D of the thickness of the obtained rare earth alloy cast plate was 0.30 mm. In 94% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.25 to 0.35 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.003. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 96% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.3 to 3.7 μm and a height of 1.0 to 300 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB-based magnetic material manufactured using the rare earth alloy cast plate made in Example 31.
実施例32:本実施例32における希土類合金鋳造板は、上記実施例29と同様でR−(Fe,M)−B系の組成である。Rは28.5wt%であり、そのうち、Ndが22.5wt%で、Prが3.0wt%で、Tbが1.0wt%で、Dyが2.0wt%であった。Mは、Tiが0.50wt%で、Vが0.50wt%で、Coが5.0wt%で、Niが2.4wt%で、Cuが0.50wt%で、Alが0.30wt%で、Zrが0.20wt%で、Nbが0.50wt%で、Moが0.10wt%であった。Bは1.05wt%であった。その他の成分は、Feである。 Example 32: The rare earth alloy cast plate of the present Example 32 has the same R- (Fe, M) -B composition as that of Example 29. R was 28.5 wt%, of which Nd was 22.5 wt%, Pr was 3.0 wt%, Tb was 1.0 wt%, and Dy was 2.0 wt%. M is 0.50 wt% Ti, 0.50 wt%, Co is 5.0 wt%, Ni is 2.4 wt%, Cu is 0.50 wt%, and Al is 0.30 wt%. Zr was 0.20 wt%, Nb was 0.50 wt%, and Mo was 0.10 wt%. B was 1.05 wt%. The other component is Fe.
また、その製造方法は、実施例1と基本的に同じである。但し、希土類合金液の作製は、真空またはアルゴンガスの雰囲気下で、中周波誘導加熱方式で行った。また、ストリップキャストの条件は、希土類合金液流量は1000g/sとし、板幅を100mm、ストリップキャスト温度を1360℃、水冷ローラ回転速度を1.2m/sとした。また、融点〜800℃の冷却速度は9×103℃/s、800℃〜600℃の冷却速度は1℃/sとした。 The manufacturing method is basically the same as that of the first embodiment. However, the rare earth alloy liquid was produced by a medium frequency induction heating method in an atmosphere of vacuum or argon gas. The strip casting conditions were as follows: the rare earth alloy liquid flow rate was 1000 g / s, the plate width was 100 mm, the strip casting temperature was 1360 ° C., and the water cooling roller rotation speed was 1.2 m / s. The cooling rate from the melting point to 800 ° C. was 9 × 10 3 ° C./s, and the cooling rate from 800 ° C. to 600 ° C. was 1 ° C./s.
得られた希土類合金鋳造板の厚さの平均値D0.25mmであった。また、希土類合金鋳造板の96%において、その板厚さが0.20〜0.30mmの範囲にあり、板厚さの分散値はσ2=0.002であった。そして、この希土類合金鋳造板における主相のNd2Fe14B結晶粒は柱状晶であり、柱状晶の体積(%)は希土類合金鋳造板の98%を有していた。その柱状晶の幅は0.2〜3.3μmで、高さは1.0〜250μmであった。本実施例32でできた希土類合金鋳造板を使用して製造した焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 The average thickness D of the obtained rare earth alloy cast plate was D0.25 mm. In 96% of the rare earth alloy cast plates, the plate thickness was in the range of 0.20 to 0.30 mm, and the dispersion value of the plate thickness was σ 2 = 0.002. Then, Nd 2 Fe 14 B crystal grains of the main phase in the rare-earth alloy cast plate is columnar crystals, the columnar crystals by volume (%) had a 98% of a rare earth alloy cast plate. The columnar crystals had a width of 0.2 to 3.3 μm and a height of 1.0 to 250 μm. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material produced using the rare earth alloy cast plate produced in Example 32.
比較例1:実施例1と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例1と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.021となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例1と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 1 Using a rare earth alloy having the same components as in Example 1, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 1 and a dispersion value of σ 2 = 0.021 was manufactured in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 1. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例2:実施例2と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例2と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.021となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例2と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 2: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 2, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 2 and a dispersion value of σ 2 = 0.021 was manufactured in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 2. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例3:実施例3と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例3と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.020となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例3と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 3 Using a rare earth alloy having the same components as in Example 3, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 3 and a dispersion value of σ 2 = 0.020 was produced in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 3. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例4:実施例4と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例4と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.020となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例4と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 4 Using a rare earth alloy having the same components as in Example 4, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 4 and a dispersion value of σ 2 = 0.020 was manufactured in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 4. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例5:実施例5と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例5と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.021となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例5と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 5: A rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 5 and a dispersion value of σ 2 = 0.021 was produced in the strip casting process using a rare earth alloy having the same components as in Example 5. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 5. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例6:実施例6と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例6と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.020となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例6と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 6: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 6, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 6 and a dispersion value of σ 2 = 0.020 was manufactured in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 6. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例7:実施例7と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例7と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.018となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例7と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 7: A rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 7 and a dispersion value of σ 2 = 0.018 was produced in the strip casting process using a rare earth alloy having the same components as in Example 7. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 7. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例8:実施例8と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例8と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.018となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例8と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 8: A rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 8 and a dispersion value of σ 2 = 0.018 was produced in the strip casting process using a rare earth alloy having the same components as in Example 8. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 8. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例9:実施例9と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例9と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.021となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例9と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 9: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 9, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 9 and a dispersion value of σ 2 = 0.021 was manufactured in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 9. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例10:実施例10と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例10と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.021となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例10と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 10: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 10, in the strip casting process, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 10 and a dispersion value of σ 2 = 0.021 is manufactured. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 10. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例11:実施例11と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例11と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.020となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例11と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 11: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 11, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 11 and a dispersion value of σ 2 = 0.020 was produced in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 11. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例12:実施例12と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例12と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.020となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例12と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 12: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 12, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 12 and a dispersion value of σ 2 = 0.020 was manufactured in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 12. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例13:実施例13と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例13と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.021となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例13と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 13: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 13, a strip casting process produced a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 13 and a dispersion value of σ 2 = 0.021. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 13. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例14:実施例14と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例14と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.020となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例14と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 14: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 14, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 14 and a dispersion value of σ 2 = 0.020 was manufactured in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 14. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例15:実施例15と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例15と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.018となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例15と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 15: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 15, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 15 and a dispersion value of σ 2 = 0.018 was manufactured in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB magnetic material was manufactured in the same process as in Example 15. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例16:実施例16と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例16と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.018となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例16と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 16: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 16, in the strip casting process, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 16 and a dispersion value of σ 2 = 0.018 is manufactured. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 16. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例17:実施例17と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例17と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.021となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例17と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 17: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 17, in the strip casting process, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 17 and a dispersion value of σ 2 = 0.021 is manufactured. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 17. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例18:実施例18と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例18と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.020となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例18と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表1に示す。 Comparative Example 18: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 18, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 18 and a dispersion value of σ 2 = 0.020 was manufactured in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 18. Table 1 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例19:実施例19と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例19と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.018となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例19と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 19: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 19, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 19 and a dispersion value of σ 2 = 0.018 was manufactured in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 19. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例20:実施例20と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例20と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.018となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例20と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 20: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 20, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 20 and a dispersion value of σ 2 = 0.018 was manufactured in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 20. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例21:実施例21と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例21と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.021となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例21と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 21: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 21, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 21 and a dispersion value of σ 2 = 0.021 was manufactured in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 21. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例22:実施例22と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例22と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.021となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例22と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 22: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 22, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 22 and a dispersion value of σ 2 = 0.021 was manufactured in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 22. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例23:実施例23と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例23と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.020となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例23と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 23: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 23, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 23 and a dispersion value of σ 2 = 0.020 was produced in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 23. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例24:実施例24と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例24と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.020となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例24と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 24: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 24, a strip casting process produced a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 24 and a dispersion value of σ 2 = 0.020. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 24. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例25:実施例25と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例25と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.021となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例25と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 25: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 25, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 25 and a dispersion value of σ 2 = 0.021 was manufactured in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 25. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例26:実施例26と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例26と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.020となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例26と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 26: A rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 26 and a dispersion value of σ 2 = 0.020 was manufactured in the strip casting process using a rare earth alloy having the same components as in Example 26. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 26. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例27:実施例27と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例27と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.018となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例27と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 27: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 27, a strip casting process produced a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 27 and a dispersion value of σ 2 = 0.018. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 27. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例28:実施例28と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例28と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.018となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例28と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 28: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 28, a strip casting process produced a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 28 and a dispersion value of σ 2 = 0.018. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 28. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例29:実施例29と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例29と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.021となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例29と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 29: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 29, a strip casting process produced a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 29 and a dispersion value of σ 2 = 0.021. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 29. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例30:実施例30と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例30と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.021となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例30と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 30: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 30, in the strip casting process, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 30 and a dispersion value of σ 2 = 0.021 is manufactured. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 30. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例31:実施例31と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例31と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.020となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例31と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 31: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 31, a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 31 and a dispersion value of σ 2 = 0.020 was produced in the strip casting process. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 31. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
比較例32:実施例32と同じ成分の希土類合金を用い、ストリップキャスティング工程で、実施例32と同じ厚さ平均値で、分散値がσ2=0.020となった希土類合金鋳造板を製造し、更に実施例32と同じ工程で焼結NdFeB系磁性体を製造した。その焼結NdFeB系磁性体の性能を調査した結果を表2に示す。 Comparative Example 32: Using a rare earth alloy having the same components as in Example 32, a strip casting process produced a rare earth alloy cast plate having the same thickness average value as in Example 32 and a dispersion value of σ 2 = 0.020. Further, a sintered NdFeB-based magnetic body was manufactured in the same process as in Example 32. Table 2 shows the results of investigating the performance of the sintered NdFeB magnetic material.
1 固体と液体の界面
2 固体相
3 板材
4 溶融池
5 ノズル
6 液体相
7 坩堝
8 シングルローラ表面
10 溶解坩堝
20 ストリップキャスティング用容器
30 希土類合金鋳造板
40 水冷ローラ
50 希土類合金鋳造板収集器
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Solid-liquid interface 2 Solid phase 3 Plate material 4 Molten pool 5 Nozzle 6 Liquid phase 7 Crucible 8 Single roller surface 10 Melting crucible 20 Strip casting container 30 Rare earth alloy cast plate 40 Water cooling roller 50 Rare earth alloy cast plate collector
Claims (19)
平均値Dは0.1mm〜1.0mmの範囲であり、少なくとも80%の希土類合金鋳造板の厚さが[D−0.1mm、D+0.1mm]の範囲にあり、σ2≦0.015mm2であり、
希土類合金は、Sc、Yを含めた17種の希土類元素の1種または2種以上であるRと、Fe以外の遷移元素である、Al、Ga、In、C、N、Si、Ge、Sn、Pb、Mg、Caの中の1種または2種以上であるMと、ホウ素であるBとからなる、R−(Fe,M)−B系の組成であり、
Rの含有量が26.0〜50.0wt%、Mの含有量が0〜10.0wt%、Bの含有量が0〜1.5wt%、残部がFe及び不可避不純物からなることを特徴とする希土類合金鋳造板。 In the rare earth alloy cast plate, in which the average value of the plate thickness is D and the plate thickness dispersion value is σ 2 ,
The average value D is in the range of 0.1 mm to 1.0 mm, the thickness of at least 80% of the rare earth alloy cast plate is in the range of [D−0.1 mm, D + 0.1 mm], and σ 2 ≦ 0.015 mm is 2,
Rare earth alloys include R, which is one or more of 17 kinds of rare earth elements including Sc and Y, and transition elements other than Fe, Al, Ga, In, C, N, Si, Ge, Sn R- (Fe, M) -B based composition consisting of M which is one or more of Pb, Mg and Ca and B which is boron,
The content of R is 26.0 to 50.0 wt%, the content of M is 0 to 10.0 wt%, the content of B is 0 to 1.5 wt%, and the balance consists of Fe and inevitable impurities Rare earth alloy cast plate.
Rの含有量が28.0〜35.0wt%、Mの含有量が0〜8.0wt%、Bの含有量が0.8〜1.5wt%、残部がFe及び不可避不純物からなる請求項1または請求項2に記載の希土類合金鋳造板。 M of the rare earth alloy is Ti, V, Cr, Mn, Co, Ni, Cu, Zn, Zr, Nb, Mo, Ta, W, Al, Ga, C, Ge, Sn, Pb, Mg, Ca. One or more,
The R content is 28.0 to 35.0 wt%, the M content is 0 to 8.0 wt%, the B content is 0.8 to 1.5 wt%, and the balance is Fe and inevitable impurities. The rare earth alloy cast plate according to claim 1 or 2.
溶融した希土類合金を、ストリップキャスティング用容器を通して回転する水冷ローラに注ぎ、均一厚さの希土類合金鋳造板を形成するものであり、
冷却速度条件を、融点〜800℃の場合は102〜104℃/sとし、または800℃〜600℃の場合は100℃/s以下に調整することを特徴とする希土類合金鋳造板の製造方法。 A method for producing a rare earth alloy cast plate according to any one of claims 1 to 11 ,
The molten rare earth alloy is poured into a water-cooled roller that rotates through a strip casting container to form a rare earth alloy cast plate of uniform thickness,
The cooling rate condition is 10 2 to 10 4 ° C./s when the melting point is 800 ° C., or 100 ° C./s or less when the temperature is 800 ° C. to 600 ° C. Method.
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