JP4725774B2 - 硬質被覆層が高硬度鋼の断続重切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆立方晶窒化硼素基焼結材料製切削工具 - Google Patents
硬質被覆層が高硬度鋼の断続重切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆立方晶窒化硼素基焼結材料製切削工具 Download PDFInfo
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Description
組成式:(Ti1-X AlX )N(ただし、原子比で、Xは0.45〜0.70を示す)、
を満足するTiとAlの複合窒化物[以下、(Ti,Al)Nで示す]層からなる硬質被覆層を2〜15μmの平均層厚で物理蒸着してなる被覆BN基工具が提案され、各種の鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削加工に用いられている。
(a)例えば図4(a)に概略平面図で同(b)に概略正面図で示される構造のアークイオンプレーティング装置、すなわち装置中央部に工具基体装着用回転テーブルを設けた構造のアークイオンプレーティング装置を用い、さらに同じ組成をもったTi−Al合金を2個用意し、前記Ti−Al合金のそれぞれを前記回転テーブルを挟んで、いずれもカソード電極(蒸発源)として対向配置し、この装置の前記回転テーブル上の中心軸から半径方向に所定距離離れた位置にテーブルの外周部に沿って複数の工具基体をリング状に装着し、この状態で装置内雰囲気を窒素雰囲気として前記回転テーブルを回転させると共に、蒸着形成される硬質被覆層の層厚均一化を図る目的で工具基体自体も自転させながら、一方側のカソード電極(蒸発源)であるTi−Al合金とアノード電極の間のアーク電流を80〜140A、他方側のカソード電極(蒸発源)であるTi−Al合金とアノード電極の間のアーク電流を150〜200Aとした条件で、前記両カソード電極(蒸発源)に同時にアーク放電を発生させて、前記工具基体の表面に硬質被覆層として上記の組成式:(Ti1-X AlX )N(ただし、原子比で、Xは0.45〜0.70を示す)を満足する(Ti,Al)N層を形成すると、この結果形成された(Ti,Al)N層はすぐれた高温強度を具備するようになり、したがって、切削加工を強い機械的衝撃が繰り返し付加される断続重切削条件で行っても、すぐれた耐チッピング性を示し、長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮すること。
以上(a)〜(c)に示される研究結果を得たのである。
組成式:(Al1-X TiX )N(ただし、原子比で、Xは0.45〜0.70を示す)を満足し、
かつ、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する立方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である{100}面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうち、0〜45度の範囲内にある測定傾斜角を0.25度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計してなる傾斜角度数分布グラフにおいて、10〜20度の範囲内および30〜40度の範囲内の傾斜角区分にそれぞれピークが存在すると共に、前記10〜20度の範囲内および30〜40度の範囲内に存在する合計度数が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の50〜75%の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示し、かつ2〜15μmの平均層厚を有する(Ti,Al)N層、
で構成された硬質被覆層を形成してなる、硬質被覆層が高硬度鋼の断続重切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する被覆BN基工具に特徴を有するものである。
被削材:JIS・SCM415の浸炭焼入れ鋼(表面硬さ:HRC60)の長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:120m/min.、
切り込み:0.3mm、
送り:0.10mm/rev.、
切削時間:15分、
の条件(切削条件Aという)での高硬度鋼の乾式断続高切り込み切削加工試験(通常の切り込みは0.15mm)、
被削材:JIS・SUJ2の熱処理硬化鋼(表面硬さ:HRC59)の長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:150m/min.、
切り込み:0.35mm、
送り:0.10mm/rev.、
切削時間:15分、
の条件(切削条件Bという)での高硬度鋼の湿式断続高切り込み切削加工試験(通常の切り込みは0.2mm)、さらに、
被削材:JIS・SCr420の浸炭焼入れ鋼(表面硬さ:HRC55)長さ方向等間隔4本縦溝入り丸棒、
切削速度:120m/min.、
切り込み:0.2mm、
送り:0.15mm/rev.、
切削時間:5分、
の条件(切削条件Cという)での高硬度鋼の乾式断続高送り切削加工試験(通常の送りは0.10mm/rev.)を行い、いずれの切削加工試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表4に示した。
また、これらの本発明被覆BN基工具1〜16および従来被覆BN基工具1〜16の(Ti,Al)N層の厚さを、走査型電子顕微鏡を用いて断面測定したところ、いずれも目標値と実質的に同じ平均層厚(5点測定の平均値)を示した。
すなわち、上記傾斜角度数分布グラフは、上記の(Ti,Al)N層の表面を研磨面とした状態で、電界放出型走査電子顕微鏡の鏡筒内にセットし、前記研磨面に70度の入射角度で15kVの加速電圧の電子線を1nAの照射電流で、前記表面研磨面の測定範囲内に存在する立方晶結晶格子を有する結晶粒個々に照射し、電子後方散乱回折像装置を用いて、30×50μmの領域を0.1μm/stepの間隔で、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である{100}面の法線がなす傾斜角を測定し、この測定結果に基づいて、前記測定傾斜角のうち、0〜45度の範囲内にある測定傾斜角を0.25度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計することにより作成した。
また表2および表3には、上記の本発明被覆BN基工具1〜16および従来被覆BN基工具1〜16の(Ti,Al)N層の傾斜角度数分布グラフにおいて、10〜20度の範囲内およびの30〜40度の範囲内の傾斜角区分にそれぞれ存在する傾斜角度数、並びに前記両傾斜角区分の合計傾斜角度数をグラフ全体の傾斜角度数に占める割合で示した。
なお、図2は、本発明被覆BN基工具1の(Ti,Al)N層の傾斜角度数分布グラフ、図3は、従来被覆BN基工具1の(Ti,Al)N層の傾斜角度数分布グラフをそれぞれ示すものである。
Claims (1)
- 立方晶窒化硼素基焼結材料で構成された工具基体の表面に、
組成式:(Ti1-X AlX )N(ただし、原子比で、Xは0.45〜0.70を示す)を満足し、
かつ、電界放出型走査電子顕微鏡を用い、表面研磨面の測定範囲内に存在する立方晶結晶格子を有する結晶粒個々に電子線を照射して、前記表面研磨面の法線に対して、前記結晶粒の結晶面である{100}面の法線がなす傾斜角を測定し、前記測定傾斜角のうち、0〜45度の範囲内にある測定傾斜角を0.25度のピッチ毎に区分すると共に、各区分内に存在する度数を集計してなる傾斜角度数分布グラフにおいて、10〜20度の範囲内および30〜40度の範囲内の傾斜角区分にそれぞれピークが存在すると共に、前記10〜20度の範囲内および30〜40度の範囲内に存在する合計度数が、傾斜角度数分布グラフにおける度数全体の50〜75%の割合を占める傾斜角度数分布グラフを示し、かつ2〜15μmの平均層厚を有するTiとAlの複合窒化物層、
で構成された硬質被覆層を形成してなる、硬質被覆層が高硬度鋼の断続重切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆立方晶窒化硼素基焼結材料製切削工具。
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