JP4719228B2 - 石炭焚ボイラの排ガス処理システム - Google Patents
石炭焚ボイラの排ガス処理システムInfo
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Description
SO2 +CaCO3 +1/2H2O→CaSO3・1/2H2O+CO2(吸収) …(1)
CaSO3・1/2H2O+3/2H2O+1/2O2→CaSO4・2H2O(酸化) …(2)
このため、水銀(Hg)に対して硫黄(S)が少ない石炭を用いる場合、石膏−石灰を含むスラリ中の石膏の生産量が少ない場合には水銀(Hg)除去性能が不足する恐れがある。
本実施例は、石炭焚ボイラからの排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置と、窒素酸化物除去後のガス中の熱を回収する空気予熱器と、熱回収後のガス中の煤塵を除去する集塵機と、除塵後のガス中の硫黄酸化物を石灰・石膏法により除去すると共に、酸化水銀を除去する気液接触式の脱硫装置と、脱硫後のガスを外部に排出する煙突とを具備する排ガス処理システムにおいて、燃料として供給する石炭の水銀(Hg)/硫黄(S)のモル比が1.3×10-6以下のものを用いて発電を行うようにするものである。
先ず、ΔHg/ΔCaSO4=Δ水銀除去量/Δ石膏生成量の関係から、脱硫装置である気液接触塔におけるΔHg/ΔCaSO4と水銀除去性能(気液接触塔出口でのガス中水銀濃度)の関係を図1に示す。
このグラフよりΔHg/ΔCaSO4が2mgHg/kgCaSO4以下で、水銀除去性能を維持できることが判明する。
水銀(Hg)と石膏(CaSO4)に含まれる硫黄(S)は、最上流の石炭に起因する。
Hgmol/Smol=2mgHg/kgCaSO4 × 〔(1/200.59)×10-3 molHg/mgHg〕/(1/136.144)×103molS/kgCaSO4〕
=1.357×10-6 molHg/molS
なお、水銀(Hg)の分子量を200.59、硫黄(S)の分子量を32.066、石膏(CaSO4)の分子量を136.144とする。
よって、ΔHg/ΔCaSO4 2mgHg/kgCaSO4は、1.36×10-6molHg/molSに相当することとなる。
この結果、Hg/Sモル比の閾値として1.3×10-6と規定し、これを上回る場合には、水銀除去が低下することになるので、水銀除去対策を講じる必要があることとなる。
図2及び図3は、米国石炭の瀝青炭及びPRB炭の各30検体のHg/S比を集計したものであり、1.36×10-6 molHg/molS以下の比率は、瀝青炭では約70%であり、PRB炭では約27%であった。
このため、モル比が1.36×10-6 molHg/molS以上の石炭の場合には、硫黄(S)源等を添加し、モル比を1.36×10-6molHg/molS以下とする。
(1)高S炭(1.36×10-6 molHg/molS以下とする)を混焼する。
(2)硫黄系化合物を混焼する。ここで、硫黄系化合物としては、硫黄、硫化水素、金属硫化物(黄鉄鋼FeS2等)、硫酸塩(CaSO4、MgSO4、FeSO4等)、二酸化硫黄(SO2)等を挙げることができる。
(3)排ガスに亜硫酸ガスや硫酸ガス等を混合する。
よって、PRB炭を用いるような場合、瀝青炭等の1.36×10-6 molHg/molS以下の炭を混合して用いることで、水銀の除去を効率よく行うことができる。
本実施例は、石炭の水銀(Hg)/硫黄(S)モル比を測定する手段を設け、モル比で1.36×10-6 molHg/molS以下である場合に、ORP制御や、スラリ吸収液に酸化剤の添加を行うものである。
図4に排ガス処理システムの一例を示す。
図4に示すように、排ガス処理システムは、燃料Fとして石炭を用いる石炭焚ボイラ11からの排ガス中にアンモニア12を添加して窒素酸化物を除去する脱硝装置13と、窒素酸化物除去後のガス中の熱を回収する空気予熱器14と、熱回収後のガス中の煤塵を除去する電気集塵器15と、除塵後のガス中の硫黄酸化物を石灰・石膏法により除去すると共に、酸化水銀を除去する気液接触式の脱硫装置16と、脱硫・水銀除去後の浄化ガスを外部に排出する煙突17とを具備する排ガス処理システムにおいて、前記脱硫装置16内又は外部に抜き出した石灰石−石膏を含むスラリ吸収液21に酸化剤を添加するものである。
なお、図中、符号18は空気、19は酸化還元電位計測計(ORP計)、22は石膏24を分離する固液分離装置であり、23は石膏を除去した上澄水である。
これは、図5に示す「水銀再飛散率(%)とORP酸化還元電位(mV)」との関係のグラフに示すように、酸化還元電位が150mV以上、好適には175mV以上、より好適には200mV以上であると、水銀の再飛散率の大幅な低減を図ることができるからである。
ここで、水銀再飛散率(%)は、以下の式により求める。
水銀再飛散率(%)=(Hg0出口−Hg0入口)/(Hg2+入口)×100
これによって、スラリ吸収液からの水銀がガス中に再度放出されることを防止することができる。
図6に排ガス処理システムの一例を示す。
図6に示すように気液接触塔の脱硫装置16内の吸収液(石灰石-石膏スラリ)21に、硫酸化合物(SO4 2-)や亜硫酸化合物(SO3 2-)等の硫酸系化合物を添加し、スラリ中の石膏の生成を促進し、石膏濃度を高めるようにしてもよい。
このような石膏濃度を向上させるために石膏を生成する反応式を下記(3)〜(5)に示す。
SO3 2-+ Ca2+ → CaSO3 …(3)
CaSO3 +1/2O2 → CaSO4(酸化により石膏生成)…(4)
SO4 2-+Ca2+ → CaSO4 (石膏生成)…(5)
このように、本発明によれば、水銀と石膏の接触確率を高めることで、水銀の吸着・固定化を促進することができる。
よって、本実施例によれば、別途に硫酸系化合物を添加することにより、スラリ中の石膏生成量を増加でき、積極的に水銀の吸着・固定化を促進することができる。
11 石炭焚ボイラ
12 アンモニア
13 脱硝装置
14 空気予熱器
15 集塵器
16 脱硫装置
17 煙突
21 石灰石‐石膏を含むスラリ
22 固液分離器
23 上澄水
24 石膏
Claims (4)
- 石炭焚ボイラからの排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置と、
窒素酸化物除去後のガス中の熱を回収する空気予熱器と、
熱回収後のガス中の煤塵を除去する集塵機と、
除塵後のガス中の硫黄酸化物を石灰・石膏法により除去すると共に、酸化水銀を除去する気液接触式の脱硫装置と、
脱硫後のガスを外部に排出する煙突とを具備する排ガス処理システムにおいて、
石炭の水銀(Hg)/硫黄(S)のモル比が1.3×10 -6 以上の場合には、モル比が1.3×10 -6 以下の硫黄含有量が高い石炭を混焼すると共に、
石灰石-石膏を含むスラリに酸化剤を添加することを特徴とする石炭焚ボイラの排ガス処理システム。 - 石炭焚ボイラからの排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置と、
窒素酸化物除去後のガス中の熱を回収する空気予熱器と、
熱回収後のガス中の煤塵を除去する集塵機と、
除塵後のガス中の硫黄酸化物を石灰・石膏法により除去すると共に、酸化水銀を除去する気液接触式の脱硫装置と、
脱硫後のガスを外部に排出する煙突とを具備する排ガス処理システムにおいて、
石炭の水銀(Hg)/硫黄(S)のモル比が1.3×10 -6 以上の場合には、硫黄化合物を混焼すると共に、
石灰石-石膏を含むスラリに酸化剤を添加することを特徴とする石炭焚ボイラの排ガス処理システム。 - 石炭焚ボイラからの排ガス中の窒素酸化物を除去する脱硝装置と、
窒素酸化物除去後のガス中の熱を回収する空気予熱器と、
熱回収後のガス中の煤塵を除去する集塵機と、
除塵後のガス中の硫黄酸化物を石灰・石膏法により除去すると共に、酸化水銀を除去する気液接触式の脱硫装置と、
脱硫後のガスを外部に排出する煙突とを具備する排ガス処理システムにおいて、
石炭の水銀(Hg)/硫黄(S)のモル比が1.3×10 -6 以上の場合には、排ガスに硫酸系ガスを混合しつつ脱硫すると共に、
石灰石-石膏を含むスラリに酸化剤を添加することを特徴とする石炭焚ボイラの排ガス処理システム。 - 請求項1乃至3のいずれか一つにおいて、
石灰石−石膏を含むスラリに硫酸系化合物を添加することを特徴とする石炭焚ボイラの排ガス処理システム。
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