JP4677106B2 - タイヤ - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はタイヤに係り、特に、ウエット性能を向上させたタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
タイヤのトレッドには、ウエット性能を得るために複数の溝が形成されている。
【０００３】
ハイドロプレーニング性能またはウエットブレーキ性能等、濡れた路面でのタイヤ性能向上のためには、溝の排水性を向上させる必要がある。
【０００４】
排水性向上のためには、溝内を流れる流体の、溝壁面での流体と壁との間の抵抗を低減する必要がある。
【０００５】
溝壁面に凹凸をつけるだけでは、溝壁面の表面積が増加するため、抵抗も増加する。
【０００６】
溝壁面に凹凸をつけたタイヤとして、例えば、（ａ）実開平７−０３７７０８号公報、（ｂ）特開平４−２０１６０６号公報、（ｃ）特開平３−５７７０４号公報、（ｄ）特開平１−００９００９号公報、（ｅ）特開平１−５６２０５号、（ｆ）特開平５−１６６１７号公報、（ｇ）特開平１１−１５１９１２号公報、（ｈ）特許２８６５７６５号公報、（ｉ）特開平５−６０７号公報等が提案されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記提案を種々実験検討した結果、（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｇ）では、抵抗が増大し、（ｄ）、（ｅ）は溝内サイプで流れを乱し逆効果で、抵抗が増大し、（ｆ）では突起が大きすぎて流れを制御できないうえ溝表面積も増加するので抵抗が増大する問題があった。
【０００８】
また、（ｈ）は、図２６に示すように、溝壁に小さなステップ（階段）を複数設け、その高さＸ（タイヤの径方向に沿って測定した寸法）を０．５〜２mm、幅Ｙ（タイヤの踏面に沿って測定した寸法）を０．２〜１mmとして雪上性能を改良するものである。
【０００９】
この（ｈ）のステップを小溝と考え、ステップの寸法を小溝の深さＤ及びピッチＰに換算すると、小溝の深さＤは約０．１８〜０．８９mm、小溝のピッチＰは約０．５４〜２．２４mmとなり、小溝としてのピッチＰが大きすぎてハイドロプレーニング性能の向上には逆効果であった。
【００１０】
また、（ｉ）も溝壁に小さなステップを付けたものであるが、この小溝は騒音対策のために設けたものであり、（ｈ）と同様に小溝の寸法が大きすぎてハイドロプレーニング性能の向上には逆効果であった。
【００１１】
本発明は上記事実を考慮し、確実に溝内の流体抵抗を低減でき、ウエット性能の向上を図ることのできるタイヤを提供することが目的である。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
発明者が種々実験検討を重ねた結果、トレッドの溝壁に、流れに沿って延びる微小な溝を横方向に等間隔で並べた溝群、いわゆるリブレット（riblets ）を設け、その微小な溝の間隔及び溝深さを各々を０．０１〜０．５mmの範囲内に設定すると、無数の微小な渦が溝壁に沿って生成され水と溝壁との間の摩擦抵抗を低減でき、実走行時のウエット性能を向上できることを見出した。
【００１３】
さらに、溝内の水が溝壁から剥離すると抵抗が大きくなり、ウエット性能が低下してしまうことが分かった。そこで、更に実験検討を重ねた結果、剥離点上流に乱流を生成する渦発生手段を設け、乱流にエネルギーを与えることにより剥離を抑制できることを見出した。特に、ブロックパターンの場合には、ブロックの角部付近に、微小な窪みや突起を多数設けると効果的であることが分かった。
【００１４】
また、新品時のハイドロプレーニング性能を改良するには、ストレート、ブロプパターンによらず、タイヤ表面付近の溝壁、即ち踏面付近の溝壁に微小な窪みや突起を多数設け、溝の踏面付近の溝壁に生ずる剥離を抑制することが効果的であることが分かった。
【００１５】
請求項１に記載の発明は、トレッドに溝を設けたタイヤであって、前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、前記溝と溝との合流点付近の溝壁に、溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせて溝内を流れる流体の剥離を抑える径が０．０１〜０．５mmの範囲内、高さが０．０１〜０．５mmの範囲内の点状突起を多数有する乱流発生域を設けたことを特徴としている。
【００１６】
次に、請求項１に記載のタイヤの作用を説明する。
【００１７】
請求項１に記載のタイヤでは、溝深さが０．０１〜０．５mmの範囲内に設定された溝の長手方向に延びる小溝をピッチ０．０１〜０．５mmの範囲内で設けたので、溝内を流れる水の抵抗が低減され、溝の排水効率が向上する。このため、タイヤのウエット性能を向上することができる。
さらに、溝と溝との合流点付近の溝壁に設けた径が０．０１〜０．５mmの範囲内、高さが０．０１〜０．５mmの範囲内の点状突起を多数有する乱流発生域が溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせ、溝内を流れる流体の剥離を抑える。これにより、タイヤのウエット性能を更に向上することができる。
【００１８】
なお、溝に設けた小溝の溝深さは、溝の溝壁に対して垂直方向に測定した最深部の深さである。
請求項２に記載の発明は、トレッドに溝を設けたタイヤであって、前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、前記溝と溝との合流点付近の溝壁に、溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせて溝内を流れる流体の剥離を抑える径が０．０１〜０．５mmの範囲内、深さが０．０１〜０．５mmの範囲内の窪みを多数有する乱流発生域を設けたことを特徴としている。
次に、請求項１に記載のタイヤの作用を説明する。
請求項１に記載のタイヤでは、溝深さが０．０１〜０．５mmの範囲内に設定された溝の長手方向に延びる小溝をピッチ０．０１〜０．５mmの範囲内で設けたので、溝内を流れる水の抵抗が低減され、溝の排水効率が向上する。このため、タイヤのウエット性能を向上することができる。
さらに、溝と溝との合流点付近の溝壁に設けた径が０．０１〜０．５mmの範囲内、深さが０．０１〜０．５mmの範囲内の窪みを多数有する乱流発生域が溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせ、溝内を流れる流体の剥離を抑える。これにより、タイヤのウエット性能を更に向上することができる。
請求項３に記載の発明は、トレッドに溝を設けたタイヤであって、前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、前記溝の踏面側の開口付近の溝壁に、溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせて溝内を流れる流体の剥離を抑える径が０．０１〜０．５mmの範囲内、高さが０．０１〜０．５mmの範囲内の点状突起を多数有する乱流発生域を設けたことを特徴としている。
次に、請求項３に記載のタイヤの作用を説明する。
請求項３に記載のタイヤでは、溝深さが０．０１〜０．５mmの範囲内に設定された溝の長手方向に延びる小溝をピッチ０．０１〜０．５mmの範囲内で設けたので、溝内を流れる水の抵抗が低減され、溝の排水効率が向上する。このため、タイヤのウエット性能を向上することができる。
さらに、ウエット路面を走行し、路面上の水が踏面側の開口を介して溝内に流入する際に、開口付近の溝壁に設けられた径が０．０１〜０．５mmの範囲内、高さが０．０１〜０．５mmの範囲内の点状突起を多数有する乱流発生域により溝壁付近を流れる流体に微小な乱流が生じるので、路面の水が少ない抵抗で溝内に流入する。これによって、新品時のウエット性能が更に向上する。
請求項４に記載の発明は、トレッドに溝を設けたタイヤであって、前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、前記溝の踏面側の開口付近の溝壁に、溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせて溝内を流れる流体の剥離を抑える径が０．０１〜０．５mmの範囲内、深さが０．０１〜０．５mmの範囲内の窪みを多数有する乱流発生域を設けたことを特徴としている。
次に、請求項４に記載のタイヤの作用を説明する。
請求項４に記載のタイヤでは、溝深さが０．０１〜０．５mmの範囲内に設定された溝の長手方向に延びる小溝をピッチ０．０１〜０．５mmの範囲内で設けたので、溝内を流れる水の抵抗が低減され、溝の排水効率が向上する。このため、タイヤのウエット性能を向上することができる。
さらに、ウエット路面を走行し、路面上の水が踏面側の開口を介して溝内に流入する際に、径が０．０１〜０．５mmの範囲内、深さが０．０１〜０．５mmの範囲内の窪みを多数有する乱流発生域により溝壁付近を流れる流体に微小な乱流が生じるので、路面の水が少ない抵抗で溝内に流入する。これによって、新品時のウエット性能が更に向上する。
請求項５に記載の発明は、トレッドに溝を設けたタイヤであって、前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、溝長手方向寸法の長い溝壁面と短い溝壁面とを比較したときに、溝長手方向寸法の短い溝壁の方が溝長手方向寸法の長い溝壁よりも、小溝の溝深さが深い及び又は小溝のピッチが大きいことを特徴としている。
次に、請求項５に記載のタイヤの作用を説明する。
請求項５に記載のタイヤでは、溝深さが０．０１〜０．５mmの範囲内に設定された溝の長手方向に延びる小溝をピッチ０．０１〜０．５mmの範囲内で設けたので、溝内を流れる水の抵抗が低減され、溝の排水効率が向上する。このため、タイヤのウエット性能を向上することができる。
陸部の長い辺に沿う溝における水の流速と、陸部の短い辺に沿う溝における水の流速とを比較すると、長い辺に沿う溝における水の流速の方が速く、短い辺に沿う溝における溝の流速の方が遅いという結果が発明者らの実験により明らかになった。
流速の速い溝と流速の遅い溝とを比較すると、流速の遅い溝のレイノルズ数の方が小さく、溝壁に沿って微小な乱流を発生させる最適な小溝のピッチと深さは大きくなる。
請求項５に記載のタイヤでは、溝長手方向寸法の短い溝壁の方を溝長手方向寸法の長い溝壁よりも、小溝の溝深さを深く及び又は小溝のピッチを大きく設定したので、溝長手寸法の短い溝壁側においても、長い溝壁側と同様に微小な乱流を発生させることができる。
【００１９】
請求項６に記載の発明は、請求項１乃至請求項５の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝の溝深さを０．０５〜０．４mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０５〜０．４mmの範囲内に設定したことを特徴としている。
【００２０】
次に、請求項６に記載のタイヤの作用を説明する。
【００２１】
請求項６に記載のタイヤでは、小溝の溝深さを０．０５〜０．４mmの範囲内に設定し、小溝のピッチを０．０５〜０．４mmの範囲内に設定したので、溝内を流れる水の抵抗を低減する効果が特に大きく、溝の排水効率を特に向上させることができる。このため、タイヤのウエット性能の向上効果に特に優れる。
【００２２】
請求項７に記載の発明は、請求項１乃至請求項６の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝の長手方向直角断面形状は、前記小溝の溝幅中心線に対して左右対称形状であることを特徴としている。
【００２３】
次に、請求項７に記載のタイヤの作用を説明する。
【００２４】
左右対称形状である小溝を形成した溝と、左右対称形状でない小溝を形成した溝とを比較すると、左右対称形状である小溝を形成した溝の方が水の抵抗が小さく好ましい。
【００２５】
請求項８に記載の発明は、請求項７に記載のタイヤにおいて、前記小溝の長手方向直角断面形状は、二等辺三角形であることを特徴としている。
【００２６】
次に、請求項８に記載のタイヤの作用を説明する。
【００２７】
長手方向直角断面形状が二等辺三角形である小溝を形成した溝と、長手方向直角断面形状が四角形等の二等辺三角形ではない他の形状の小溝を形成した溝とを比較すると、長手方向直角断面形状が二等辺三角形である小溝を形成した溝の方が水の抵抗が小さく好ましい。
【００２８】
請求項９に記載の発明は、請求項１乃至請求項８の何れか１項に記載のタイヤ、前記小溝の溝深さをＤ、前記小溝のピッチをＰとしたときに、Ｐ≦２Ｄを満足することを特徴としている。
【００２９】
次に、請求項９に記載のタイヤの作用を説明する。
【００３０】
小溝の溝深さをＤ、小溝のピッチをＰとしたときに、Ｐ≦２Ｄを満足すると、水の抵抗を小さくする効果が高く好ましい。
【００３１】
請求項１０に記載の発明は、請求項１乃至請求項９の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝が、周方向に連続している溝壁に設けられていることを特徴としている。
【００３２】
次に、請求項１０に記載のタイヤの作用を説明する。
【００３３】
周方向に連続している溝は、周方向に断続している溝に対して排水性能に対する影響が大きい。したがって、周方向に連続している溝壁に小溝を設ける方が、排水効率を向上する上で好ましい。
【００３４】
例えば、タイヤ周方向に延びるリブとブロックとが混在して設けられたタイヤでは、リブを形成している溝に小溝を設けた方が、ブロックパターンを形成している溝に小溝を設けたものに比較して、排水効率の向上効果が大きい。
【００３５】
請求項１１に記載の発明は、請求項１乃至請求項１０の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝が複数並列されて、溝壁表面が波型に形成されていることを特徴としている。
【００３６】
次に、請求項１１に記載のタイヤの作用を説明する。
【００３７】
小溝の溝深さ及びピッチが小さい場合、溝壁表面を波型にする方が、タイヤを成形するモールドの表面加工が容易になる。また、モールドの小溝形成部分の耐久性に対しても優れる。
【００３８】
なお、ここでいう波型とは、サインウエーブ等の山の頂上及び谷底の形状が滑らかな曲線で形成されているものを指す（また、複数の三角形状の山を連続させて、山の頂上または谷底の形状を滑らかな曲線で形成したものも含まれる）。
【００３９】
請求項１２に記載の発明は、請求項１乃至請求項１１の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝は、前記溝の溝底付近には設けられていないことを特徴としている。
【００４０】
次に、請求項１２に記載のタイヤの作用を説明する。
【００４１】
溝底は、溝壁の中でもクラック（例えば、オゾンクラック等）が生じやすい部分である。このため、溝底付近に小溝が形成されていると、小溝に沿ってクラックが成長する場合が考えられる。
【００４２】
したがって、クラックの成長を抑制するには、溝底付近に小溝を形成しない方が好ましい。
【００４３】
なお、溝底付近とは、溝底（最深部）から、溝深さの１０％の寸法までの部位を指す。
【００４４】
【００５１】
【００５２】
【００５３】
【００５４】
【００５５】
【００５６】
【００５７】
請求項１３に記載の発明は、請求項１乃至請求項１２の何れか１項に記載のタイヤであって、トレッド踏面側よりも前記溝の溝底側の方で、小溝のピッチを大きく設定したことを特徴としている。
【００５８】
次に、請求項１３に記載のタイヤの作用を説明する。
【００５９】
タイヤを使用してトレッドが摩耗して減ったとき、溝深さは浅くなり、その結果、溝内流れのレイノルズ数は小さくなる。
【００６０】
溝内の水流のレイノルズ数が小さくなると、水と溝壁との間の摩擦抵抗を低減するために最適な小溝のピッチと深さは大きくなる。
【００６１】
ここで、小溝のピッチの大きい溝壁と、小溝のピッチの小さい溝壁とを比較すると、小溝のピッチの大きい溝壁の方が微小な乱流を発生し易い。
【００６２】
請求項１３に記載のタイヤでは、トレッド踏面側の小溝のピッチよりも、溝の溝底側の小溝のピッチを大きく設定したので、溝内の水流のレイノルズ数が小さくなる方向となっても溝壁に沿って微小な乱流を発生させ、これにより流体抵抗を抑え、新品時と摩耗時のハイドロプレーニング性を両立することができる。
【００６３】
請求項１４に記載の発明は、請求項１乃至請求項１３の何れか１項に記載のタイヤにおいて、トレッド踏面側よりも前記溝の溝底側の方で、小溝の深さを深く設定したことを特徴としている。
【００６４】
次に、請求項１４に記載のタイヤの作用を説明する。
【００６５】
タイヤを使用してトレッドが摩耗して減ったとき、溝深さは浅くなり、その結果、溝内流れのレイノルズ数は小さくなる。
【００６６】
溝内の水流のレイノルズ数が小さくなると、水と溝壁との間の摩擦抵抗を低減するために最適な小溝のピッチと深さは大きくなる。
【００６７】
ここで、小溝の溝深さの深い溝壁と、小溝の溝深さの浅い溝壁とを比較すると、小溝の溝深さの深い溝壁の方が微小な乱流を発生し易い。
【００６８】
請求項１４に記載のタイヤでは、トレッド踏面側の小溝の溝深さよりも、溝の溝底側の小溝の溝深さを深く設定したので、溝内の水流のレイノルズ数が小さくなる方向となっても溝壁に沿って微小な乱流を発生させ、これにより流体抵抗を抑え、新品時と摩耗時のハイドロプレーニング性能を両立することができる。
【００６９】
【００７０】
【００７１】
【００７２】
【００７３】
【００７４】
請求項１５に記載の発明は、請求項１乃至請求項１４の何れか１項に記載のタイヤにおいて、複数の溝で区分される第１の陸部と、複数の溝で区分され前記第１の陸部に第１の溝を挟んで隣接する第２の陸部と、複数の溝で区分され前記第１の陸部に前記第１の溝を挟んで隣接し、かつ第２の陸部における第１の溝の溝壁面よりも溝長手方向寸法の短い溝壁面を前記第１の溝側に有する第３の陸部と、を備え、前記第１の陸部の前記第１の溝の溝壁面において、前記第３の陸部と対向する部分の方が、前記第２の陸部と対向する部分よりも小溝の溝深さが深い及び又は小溝のピッチが大きいことを特徴としている。
【００７５】
次に、請求項１５に記載のタイヤの作用を説明する。
【００７６】
請求項５の作用で説明したように、陸部の長い辺に沿う溝における水の流速の方が速く、陸部の短い辺に沿う溝における溝の流速の方が遅いので、複数の溝で区分される第１の陸部と、複数の溝で区分され前記第１の陸部に第１の溝を挟んで隣接する第２の陸部と、複数の溝で区分され前記第１の陸部に前記第１の溝を挟んで隣接し、かつ第２の陸部における第１の溝の溝壁面よりも溝長手方向寸法の短い溝壁面を前記第１の溝側に有する第３の陸部とがトレッドに設けられている場合（例えば、タイヤ周方向に長いリブ状の陸部に隣接して、周方向寸法の長いブロック状の陸部と周方向寸法の短いブロック状の陸部とが設けられている場合）、第１の陸部の第１の溝の溝壁においては、対向する第２の陸部の溝壁に形成されている小溝のピッチ及び溝深さ及び第３の陸部の溝壁に形成されている小溝のピッチ及び溝深さに合わせて、部分的に小溝のピッチ及び溝深さを変えることが流体抵抗低減のため好ましい。
【００７７】
請求項１６に記載の発明は、請求項１乃至請求項１５の何れか１項に記載のタイヤにおいて、トレッドにタイヤ周方向に沿って延びる複数の溝とタイヤ幅方向に沿って延びる複数の溝とを備え、タイヤ周方向に沿って延びる溝の溝壁において、前記タイヤ周方向に沿って延びる溝と接続されたタイヤ幅方向に沿って延びる溝の延長線上には前記小溝を設けないことを特徴としている。
【００７８】
次に、請求項１６に記載のタイヤの作用を説明する。
【００７９】
タイヤ幅方向に沿って延びる溝（以後、横溝という。）が、タイヤ周方向に沿って延びる溝（以後、周方向溝という。）が合流する部分では、溝内の流れが簡単な方向性を持つものではなく、複雑な方向の流れとなる。このような複雑な流れが発生する部分の溝壁に小溝を設けると、抵抗低減効果を発揮できない場合がある。
【００８０】
特に、横溝からの流れが当接する溝壁面、例えば、周方向に延びるリブやブロック等の陸部の幅方向側面に小溝を設ける場合、流れの方向に小溝の方向を一致させることが難しい。
【００８１】
このような場合、小溝を設けないことで、合流点での複雑な流れをそれ以上乱すことなく、抵抗低減が可能となる。
【００８２】
請求項１７に記載の発明は、請求項１乃至請求項１６の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝は、前記トレッドの踏面に平行な基準線に対して振幅を有する波形状を呈しており、前記小溝の周期を２〜６０mmの範囲内、前記小溝の振幅を０．１〜３mmの範囲内に設定したことを特徴としている。
【００８３】
次に、請求項１７に記載のタイヤの作用を説明する。
【００８４】
実際の路面は、完全に平滑ではなく、アスファルト路面のように小さい凹凸が存在している。この路面上に水が存在している上を、タイヤが転動するときの溝内の水流を詳細に観察すると、流れは路面の凹凸の影響を受けて、ほぼ路面の凹凸と同じ方向に流れていることが発明者らの実験で判明した。
【００８５】
このとき、従来の周方向に平行な小溝では、路面の凹凸の方向（ほぼ水の流れの方向と同じ）と一致せず、ハイドロプレーニング性能改良効果が小さいときがある。
【００８６】
実際のタイヤでは、溝はスムースではなく隣接する部分にブロック、サイプ、溝壁段差等があるため、溝内の流れは乱される。この乱れた流れの場合には、タイヤのトレッド表面と平行な線上に直線状に延びる小溝を設けても、ハイドロプレーニング性能の改良効果が小さいときがある。
【００８７】
タイヤの溝からの排水を詳細に観察した結果、路面に平行に溜まっている水は路面と平行に流れるが、接地し始める直前（踏み込み直前）の溝は、路面と平行になっていないので、周方向の小溝の向きが路面と水の流れ方向と一致していないと、小溝を設けたことによるハイドロプレーニング性能の改良効果が小さくなることがある、とうことが判明した。
【００８８】
請求項１７に記載のタイヤでは、小溝も溝内で路面粗さと同じレベルの大きさで波状にうねったものにしたので、いろいろな乱れた流れに対して小溝の方向が合い、溝内の流れの抵抗を低減することができる。
【００８９】
請求項１８に記載の発明は、請求項１乃至請求項１７の何れか１項に記載のタイヤにおいて、タイヤ周方向に沿って延びる溝の溝壁に形成される前記小溝を、回転方向に向かうにしたがって前記踏面からの距離が離れるように前記踏面に対して傾斜させると共にタイヤ周方向に間隔をおいて複数設け、さらに、接地面のタイヤ進行方向側で、かつ路面から５mm以内の領域では、少なくともタイヤ進行側の端部を路面に対して平行であることを特徴としている。
【００９０】
次に、請求項１８に記載のタイヤの作用を説明する。
【００９１】
タイヤの踏み込み時の溝の排水性を向上するには、踏み込み直前で、路面と平行になるように小溝を設けることが良い。
【００９２】
踏み込み直前では、水の流れの方向は路面とほぼ平行であるが、溝の向きは路面に対して傾斜している。
【００９３】
したがって、水の流れと同じ方向に小溝を向けるには、溝壁面ではトレッド表面と平行な線に対して小溝の向きを傾斜させる必要がある。
【００９４】
一般に、タイヤのパターンデザインは、進行方向前方への排水性を向上させるようにしているので、請求項１８に記載のタイヤのように小溝を設けると、踏み込み時の排水に方向性を持たせることができ、小溝の向きが水の流れに一致して踏み込み時の排水性が向上する。
【００９５】
請求項１９に記載の発明は、請求項１乃至請求項１８の何れか１項に記載のタイヤにおいて、小溝間に形成されるリブ状部分を前記小溝の長手方向に対して直角な断面で見たときに、一方の小溝の小溝底側溝壁面の延長線と他方の小溝の小溝底側溝壁面の延長線との交点をＡ点、一方の小溝の前記リブ状部分の頂部側溝壁面と他方の小溝の前記リブ状部分の頂部側溝壁面との交点をＢ点、一方の小溝の溝底と他方の小溝の溝底とを結ぶ仮想線から前記Ａ点までの距離をＬ１、前記仮想線から前記Ｂ点までの距離をＬ２としたときに、Ｌ２≧０．６Ｌ１に設定されていることを特徴としている。
【００９６】
次に、請求項１９に記載のタイヤの作用を説明する。
【００９７】
溝壁に小溝を設けることにより、流れの方向に軸を持つ微小な渦を作り、この渦が溝壁から離れることで、溝壁の抵抗低減が図られている。
【００９８】
この小溝と小溝との間のリブ状部分の頂点が鋭ければ、生成した渦が接する部分はリブ状部分の頂点近傍の少ない領域となるので、水の流れの抵抗を低減することができる。
【００９９】
しかしながら、該リブ状部分の頂点が、丸まってしまったり、平面を有していまうと、生成した渦の接する面積が増大し、水の流れの抵抗を低減できない場合がある。
【０１００】
発明者らが上記リブ状部分の形状を様々に変えて渦の様子を観察しつつ、水の流れの抵抗を計測した結果、リブ状部分の形状をある程度以上鋭くしておくこと、即ち、小溝と前記小溝との間に形成されるリブ状部分を小溝の長手方向に対して直角な断面で見て、一方の小溝の小溝底側溝壁面の延長線と他方の小溝の小溝底側溝壁面の延長線との交点をＡ点、一方の小溝の前記リブ状部分の頂部側溝壁面と他方の小溝の前記リブ状部分の頂部側溝壁面との交点をＢ点、一方の小溝の溝底と他方の小溝の溝底とを結ぶ仮想線からＡ点までの距離をＬ１、仮想線からＢ点までの距離をＬ２としたときに、Ｌ２≧０．６Ｌ１を満足させることにより、確実に水の流れの抵抗を低減可能なことが判明した。
【０１０１】
請求項２０に記載の発明は、請求項１乃至請求項１９の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝におけるトレッド踏面側の溝壁を第１の溝壁、前記溝の溝壁に立てた法線に対する前記第１の溝壁の傾斜角度をθ１としたときに、前記傾斜角度θ１は、トレッド踏面側に設けられた小溝の前記第１の溝壁よりも前記溝の溝底側に設けられた前記小溝の前記第１の溝壁の方を大きく設定したことを特徴としている。
【０１０２】
次に、請求項２０に記載のタイヤの作用を説明する。
【０１０３】
溝壁に、溝長手方向に延びる小溝を設ける場合、溝の深さ位置に依らず小溝の断面形状を同じにすると、溝底部付近の小溝が金型に引っ掛かってしまい、溝壁が欠ける場合がある。例えば、溝の深いところで、溝壁に大きく食い込む小溝を設けると、タイヤを金型から外すときに、小溝と小溝との間のリブ状部分が欠け易い。その理由は、溝底付近にはタイヤのベルトが設けられていて剛性が高いため、タイヤを金型から外すときタイヤは変形し難く、小溝が金型（小溝を形成する凹凸部分）に引っ掛かる。
【０１０４】
そこで、請求項２０に記載のタイヤのように、第１の溝壁の傾斜角度θ１を、トレッド踏面側に設けられた小溝の第１の溝壁よりも、溝の溝底側に設けられた小溝の第１の溝壁の方を大きく設定すると、溝底部付近の小溝が金型に引っ掛かり難くなり、溝壁の欠けを防止することができる。
【０１０５】
請求項２１に記載の発明は、請求項２０に記載のタイヤにおいて、前記小溝における前記溝の溝底側の溝壁を第２の溝壁、前記第１の溝壁と前記第２の溝壁とのなす角度をθ２としたときに、前記角度θ２は、トレッド踏面側に形成された小溝よりも前記溝の溝底側に形成された前記小溝の方を大きく設定したことを特徴としている。
【０１０６】
次に、請求項２１に記載のタイヤの作用を説明する。
【０１０７】
溝壁に小溝を設ける場合、請求項２０の作用で説明したように、溝の深さ位置に依らず小溝の断面形状を同じにすると、溝底部付近の小溝が金型に引っ掛かってしまい、溝壁が欠ける場合がある。
【０１０８】
そこで、請求項２１に記載のタイヤのように、第１の溝壁と第２の溝壁とのなす角度θ２を、トレッド踏面側よりも溝の溝底側で大きく設定すると、溝底部付近の小溝が更に金型に引っ掛かり難くなり、溝壁の欠けを防止することができる。
【０１０９】
請求項２２に記載の発明は、請求項１乃至請求項２１の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝の溝底形状を前記小溝の長手方向に対して直角な断面で見たときに略円弧形状とし、かつ、小溝間に位置するリブ状部分の頂部の角度を９０°未満の鋭角に設定したことを特徴としている。
【０１１０】
次に、請求項２２に記載のタイヤの作用を説明する。
【０１１１】
タイヤを金型から取り出すとき、小溝と小溝との間のリブ状部分が金型に引っ掛かってしまい、溝壁が欠ける場合がある。
【０１１２】
請求項２２に記載のタイヤでは、小溝の溝底形状を略円弧形状とし、リブ状部分の頂部の角度を鋭角に設定することで、リブ状部分の基部の剛性が上がり、頂部の剛性が落ち、リブ状部分が変形し易くなるので、タイヤ取り出し時のリブ状部分の欠けを防止することができる。
【０１１３】
請求項２３に記載の発明は、請求項１乃至請求項２２の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝は、トレッド踏面付近には形成されていないことを特徴としている。
【０１１４】
次に、請求項２３に記載のタイヤの作用を説明する。
【０１１５】
溝壁面のトレッド踏面に近い部分（トレッド踏面から、溝深さの５％以内、好ましくは１０％以内の領域）に小溝を設けることは、金型製作上困難を伴う上、タイヤ加硫時に溝の開口端付近の小溝を周方向に均一に作り難い（言い換えると、溝の開口付近の小溝を成型する部分を正確かつ精密に加工しないとタイヤにベアーができてしまい、溝壁に小溝を作ることが出来なくなる。）。
【０１１６】
請求項２３に記載のタイヤでは、溝壁のトレッド踏面付近に小溝を設けない領域を設けるようにしたので、金型の製造が困難にならず、最適な小溝を有したタイヤを成型することのできる金型が得られる。
【０１１７】
【発明の実施の形態】
［第１の実施形態］
次に、本発明のタイヤの第１の実施形態を図１乃至図４にしたがって説明する。
【０１１８】
図２に示すように、タイヤ１０のトレッド１２には、タイヤ周方向（矢印Ａ方向及び矢印Ｂ方向）に沿って延びる複数の周方向溝１４と、これらの周方向溝１４に対して交差する複数の横溝１６とによって複数のブロック１８が形成されている。
【０１１９】
本実施形態のタイヤ１０の内部構造は通常の空気入りタイヤと同じであるため、内部構造に関しての説明は省略する。なお、本実施形態のタイヤ１０は空気入りタイヤであるが、本発明は空気入りタイヤ以外のタイヤ（例えば、総ゴムタイヤ等）でも適用可能である。
【０１２０】
図１に示すように、周方向溝１４の溝側面及び溝底面及び横溝１６の溝側面及び溝底面には、各々リブレット２０が形成されている。
【０１２１】
図３に示すように、本実施形態のリブレット２０は、溝（周方向溝１４または横溝１６）の長手方向に沿って延びる断面が三角形を呈した小溝２２が、連続して横方向（小溝２２の幅方向）に形成されてなるものである。
【０１２２】
なお、小溝２２の断面形状を三角形とする場合には、小溝２２の幅方向中心を通り、溝壁に垂直な法線Ｓに対して左右対称形状、即ち、二等辺三角形とすることが好ましい。
【０１２３】
また、小溝２２の溝深さＤと小溝２２のピッチＰとは、Ｐ≦２Ｄを満足することが好ましい。
【０１２４】
これらの小溝２２の溝深さＤ は０．０１〜０．５mmの範囲内、ピッチＰは０．０１〜０．５mmの範囲内に設定されていることが好ましく、溝深さＤ は０．０５〜０．４mmの範囲内、ピッチＰは０．０５〜０．４mmの範囲内に設定されていることが更に好ましい。
【０１２５】
また、周方向溝１４と横溝１６との交差部分の一定幅ｗは乱流発生域２３とされ、この乱流発生域２３には図４に示すような多数の点状突起２４がランダムに設けられている。なお、ｗは１mm以上が好ましい。
【０１２６】
本実施形態の点状突起２４は、凸球面形状（球の一部）であり、径ｄ1 が０．０１〜０．５mmの範囲内、高さｈが０．０１〜０．５mmの範囲内に設定されていることが好ましい。
【０１２７】
なお、上記領域の単位面積当たりに占める点状突起２４の割合は３０％以上が好ましい。
【０１２８】
（作用）
本実施形態のタイヤ１０では、周方向溝１４及び横溝１６に、溝深さＤ＝０．０１〜０．５mmの範囲内に設定された小溝２２をピッチＰ＝０．０１〜０．５mmの範囲内で設けたので、溝内を流れる水の抵抗が低減され、溝の排水効率が向上する。
【０１２９】
また、周方向溝１４と横溝１６との合流点付近の溝側面に設けた多数の点状突起２４により、合流点付近の水流の剥離が抑制される。
【０１３０】
したがって、タイヤ１０のウエット性能を従来よりも向上させることができる。
【０１３１】
なお、小溝２２の溝深さＤを０．０５〜０．４mmの範囲内に設定し、ピッチＰを０．０５〜０．４mmの範囲内とすることが、溝の排水効率が向上する上で特に好ましい。
【０１３２】
［第２の実施形態］
次に、本発明の第２の実施形態に係るタイヤを図５にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１３３】
本実施形態のタイヤ１０では、図５に示すように、周方向溝１４と横溝１６との合流点付近に加え、溝側面の踏面側の一定幅ｗが乱流発生域２３とされている。
【０１３４】
（作用）
タイヤ１０がウエット路面を走行し、路面上の水が踏面側の開口を介して周方向溝１４内及び横溝１６内に流入する際に、開口付近に設けられた多数の点状突起２４によって溝側面付近に流れる水に乱流が生じるので、進入する水の剥離が抑えられ、路面の水を少ない抵抗で溝内へ流入させることができる。
【０１３５】
これによって、タイヤ１０の新品時のウエット性能を更に向上させることができる。
【０１３６】
［第１の参考例］
次に、第１の参考例に係るタイヤを図６にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１３７】
本参考例のタイヤ１０のトレッドパターンはリブパターンであり、トレッド１２には、図６に示すようにリブレット２０の形成された周方向溝１４のみが形成されている。
【０１３８】
本参考例のタイヤ１０も、前述した実施形態と同様に周方向溝１４の抵抗が低減されているので従来のリブパターンのタイヤよりもウエット性能を向上させることができる。
【０１３９】
［第３の実施形態］
次に、本発明の第３の実施形態に係るタイヤを図７にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１４０】
本実施形態のタイヤ１０は第１の参考例と同様にトレッドパターンはリブパターンであり、トレッド１２には、図７に示すようにリブレット２０及び点状突起２４の形成された周方向溝１４のみが形成されている。
【０１４１】
本実施形態のタイヤ１０では、踏面側の開口付近の溝側面に点状突起２４が多数形成されているので、踏面の水が開口より進入し易く、第３の実施形態よりも更にウエット性能を向上させることができる。
【０１４２】
［その他の実施形態］
なお、前述した実施形態では、水流の剥離を抑制するために溝側面に点状突起２４を多数形成して乱流を生じさせていたが、本発明はこれに限らず、点状突起２４に代えて、図８に示すような微小の窪み２８を多数形成しても点状突起２４を多数形成した場合と同様に作用効果が得られる。
【０１４３】
なお、図８に示す窪み２８は、凹球面形状であり、径ｄ2 が０．０１〜０．５mmの範囲内、深さＤ1 が０．０１〜０．５mmの範囲内に設定されている。単位面積当たりに占める窪み２８の割合は３０％以上が好ましい。
【０１４４】
上記実施形態では、点状突起２４が凸球面形状であったが、本発明はこれに限らず、三角錐等の他の形状であっても良い。
【０１４５】
また、窪み２８も凹球面形状に限らず、他の形状であっても良い。
【０１４６】
さらに、上記実施形態のリブレット２０は、断面が三角形を呈した小溝２２が連続して横方向に形成されたものであったが、水流の抵抗低減効果があれば小溝２２と小溝２２との間に、多少の間隙が開いていても良い。
【０１４７】
なお、ここでいうリブレット２０は、多数の小溝２２を並べたものであると説明したが、多数のリブ状突起（条）を多数並べたものであっても良い。この場合、リブ状突起とリブ状突起との間が小溝２２に相当する。
【０１４８】
また、上記実施形態では小溝２２の断面形状が三角形であったが、水流の抵抗低減効果があれば、矩形、台形、半円形等の他の形状であっても良い。例えば、図９に示すように、小溝２２を連続して並列させ、山の頂上及び谷底を滑らかな曲線として溝壁表面をサインウエーブ等の波形状としても良い。溝壁表面を波型にする方が、モールドの表面加工が容易になり、モールドの小溝形成部分の耐久性に対しても優れる。
【０１４９】
また、溝底にクラックが生じた場合、小溝２２に沿ってクラックが成長する場合が考えられる。小溝２２により溝底のクラックの成長が懸念される場合には、図１０に示すように、溝底付近（最深部から、溝深さｄの１０％の寸法までの部位）には小溝２２を形成しなくても良い。
【０１５０】
［第４の実施形態］
次に、本発明の第４の実施形態に係るタイヤを図１１にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１５１】
図１１に示すように、本実施形態のタイヤ１０では、周方向溝１４の溝側面（図示はしないが、横溝１６の溝側面も同様）に、前述した実施形態と同様に溝長手方向に沿って延びる断面が三角形を呈した小溝２２が複数本並列して形成されているが、トレッド表面側から周方向溝１４の溝底に向けて、小溝２２のピッチが徐々に大きく設定されている。
【０１５２】
（作用）
トレッド１２が摩耗すると、周方向溝１４の溝深さ（横溝１６も同様）が浅くなる。
【０１５３】
溝深さが浅くなると溝内の流れのレイノルズ数が小さくなり、溝壁に沿って微小の乱流が発生し難くなる傾向となるが、本実施形態では、周方向溝１４の溝深さが浅くなるにつれて小溝２２のピッチを大きくしているので、レイノルズ数が小さくなっても微小の乱流を溝壁に沿って発生させることができ、流れの抵抗を小さく保てる。なお、横溝１６についても同様である。
【０１５４】
したがって、摩耗後においても、高いハイドロプレーニング性を維持することができる。
【０１５５】
［第５の実施形態］
次に、本発明の第５の実施形態に係るタイヤを図１２にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１５６】
図１２に示すように、本実施形態のタイヤ１０では、周方向溝１４の溝側面（図示はしないが、横溝１６の溝側面も同様）に、前述した実施形態と同様に溝長手方向に沿って延びる断面が三角形を呈した小溝２２が複数本形成されているが、トレッド表面側から周方向溝１４の溝底に向けて、小溝２２の溝深さが徐々に大きく設定されている。
【０１５７】
（作用）
トレッド１２が摩耗すると、周方向溝１４の溝深さ（横溝１６も同様）が浅くなる。
【０１５８】
溝深さが浅くなると溝内の流れのレイノルズ数が小さくなり、溝壁に沿って微小の乱流が発生し難くなる傾向となるが、本実施形態では、周方向溝１４の溝深さが浅くなるにつれて小溝２２の溝深さを大きくしているので、レイノルズ数が小さくなっても微小の乱流を溝壁に沿って発生させることができ、流れの抵抗を小さく保てる。なお、横溝１６についても同様である。
【０１５９】
したがって、摩耗後においても、高いハイドロプレーニング性を維持することができる。
【０１６０】
なお、図１３に示すように、トレッド表面側から周方向溝１４の溝底に向けて、小溝２２のピッチを徐々に大きくすると共に、溝深さを徐々に大きくしても良く（横溝１６も同様）、この場合も、レイノルズ数が小さくなっても微小の乱流を溝壁に沿って発生させることができ、流れの抵抗を小さく保てる。
【０１６１】
［第６の実施形態］
次に、本発明の第６の実施形態に係るタイヤを図１４にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１６２】
図１４に示すように、本実施形態のタイヤ１０のトレッド１２には、タイヤ赤道面ＣＬの両側に周方向溝４０が形成され、その周方向溝４０のタイヤ幅方向外側には周方向溝４２が形成されている。
【０１６３】
また、トレッド１２には、周方向溝４２のタイヤ幅方向外側にタイヤ幅方向に対して若干傾斜した横溝４４がタイヤ周方向に沿って複数形成され、周方向溝４０と周方向溝４２との間にはタイヤ幅方向に対して傾斜した横溝４６がタイヤ周方向に複数形成されている。
【０１６４】
ここで、周方向溝４２と横溝４４とで区分される陸部分をショルダーブロック４８、周方向溝４０、周方向溝４２及び横溝４６で区分される陸部分をセカンドブロック５０、周方向溝４０と周方向溝４０とで区分される陸部分をセンターリブ５２と呼ぶことにする。
【０１６５】
ショルダーブロック４８の周方向溝４２側の溝壁には、溝長手方向に沿って延びる小溝２２（図１４では図示せず）が横溝４６と対向する部分を除いて溝深さ方向に複数形成されている。
【０１６６】
セカンドブロック５０の周方向溝４２側の溝壁及び周方向溝４０側の溝壁には、夫々溝長手方向に沿って延びる小溝２２（図１４では図示せず）が溝深さ方向に複数形成されている。
【０１６７】
センターリブ５２の周方向溝４０側の溝壁には、夫々溝長手方向に沿って延びる小溝２２（図１４では図示せず）が、横溝４６と対向する部分を除いて溝深さ方向に複数形成されている。
【０１６８】
なお、セカンドブロック５０には、タイヤ周方向寸法の長いセカンドブロック５０Ｌと、タイヤ周方向寸法の短いセカンドブロック５０Ｓとがあり、ショルダーブロック４８には、タイヤ周方向寸法の長いショルダーブロック４８Ｌと、タイヤ周方向寸法の短いショルダーブロック４８Ｓとがある。
【０１６９】
ここで、セカンドブロック５０Ｌの周方向溝４０の溝壁と、セカンドブロック５０Ｓの周方向溝４０の溝壁とを比較すると、セカンドブロック５０Ｓの周方向溝４０の溝壁の方が、小溝２２のピッチが大きく、かつ小溝２２の溝深さが深く設定されている。
【０１７０】
同様に、セカンドブロック５０Ｌの周方向溝４２の溝壁と、セカンドブロック５０Ｓの周方向溝４２の溝壁とを比較すると、セカンドブロック５０Ｓの周方向溝４２の溝壁の方が、小溝２２のピッチが大きく、かつ溝深さが深く設定されている。
【０１７１】
ショルダーブロック４８Ｌの周方向溝４２の溝壁においては、タイヤ周方向寸法の長いセカンドブロック５０Ｌと対向する部分と、タイヤ周方向寸法の短いセカンドブロック５０Ｓと対向する部分とを比較すると、タイヤ周方向寸法の短いセカンドブロック５０Ｓと対向する部分の方が、小溝２２のピッチが大きいと共に、小溝２２の溝深さが深く設定されている。
【０１７２】
本実施形態のショルダーブロック４８Ｌの周方向溝４２の溝壁においては、タイヤ周方向寸法の長いセカンドブロック５０Ｌと対向する部分には、対向するセカンドブロック５０Ｌの溝壁に形成されてる小溝２２と同様のピッチ及び同様の溝深さで小溝２２が形成されており、タイヤ周方向寸法の短いセカンドブロック５０Ｓと対向する部分には、対向するセカンドブロック５０Ｓの溝壁に形成されてる小溝２２と同様のピッチ及び同様の溝深さで小溝２２が形成されている。
【０１７３】
また、センターリブ５２の周方向溝４０の溝壁においては、タイヤ周方向寸法の長いセカンドブロック５０Ｌと対向する部分には、対向するセカンドブロック５０Ｌの溝壁に形成されてる小溝２２と同様のピッチ及び同様の溝深さで小溝２２が形成されており、タイヤ周方向寸法の短いセカンドブロック５０Ｓと対向する部分には、対向するセカンドブロック５０Ｓの溝壁に形成されてる小溝２２と同様のピッチ及び同様の溝深さで小溝２２が形成されている。
【０１７４】
（作用）
本実施形態では、センターリブ５２の周方向溝４０の溝壁面において、周方向寸法の長いセカンドブロック５０Ｌと対向する部分ではセカンドブロック５０Ｌの周方向溝４０の溝壁面に形成される小溝２２のピッチ及び溝深さに合わせて小溝２２を形成し、周方向寸法の短いセカンドブロック５０Ｓと対向する部分ではセカンドブロック５０Ｓの溝壁面に形成される小溝２２のピッチ及び溝深さに合わせて小溝２２を形成したので、周方向溝４０の何れの溝壁においても流体抵抗を最適に低減することができる。さらに、センターリブ５２の周方向溝４０の溝壁面において、横溝４６と対向する部分には小溝２２を設けていないので、横溝４６と合流する部分で流れに大きな乱れを生じることがない。
【０１７５】
したがって、周方向溝４０の全長に渡って流体抵抗を最適に低減することができる。ここで、センターリブ５２の周方向溝４０の溝壁面において、周方向に連続する小溝２２を一定のピッチと深さで形成しても良い。なぜなら、高速でハイドロプレーニングする時、センターリブ５２近傍の水の流れは、横溝４６の存在有無によらずほぼ周方向であり、周方向に連続した小溝２２が十分機能する。この時、ピッチと深さは、セカンドブロック５０Ｓとセカンドブロック５０Ｌの平均を使うのが良い。
【０１７６】
また、ショルダーブロック４８Ｌの周方向溝４２の溝壁及びショルダーブロック４８Ｓ周方向溝４２の溝壁において、周方向寸法の長いセカンドブロック５０Ｌと対向する部分ではセカンドブロック５０Ｌの周方向溝４０の溝壁面に形成される小溝２２のピッチ及び溝深さに合わせて小溝２２を形成し、周方向寸法の短いセカンドブロック５０Ｓと対向する部分ではセカンドブロック５０Ｓの溝壁面に形成される小溝２２のピッチ及び溝深さに合わせて小溝２２を形成したので、周方向溝４２の何れの溝壁においても流体抵抗を最適に低減することができる。
【０１７７】
さらに、ショルダーブロック４８Ｌの周方向溝４０の溝壁面及びショルダーブロック４８Ｓの周方向溝４０の溝壁面において、横溝４６と対向する部分には小溝２２を設けていないので、横溝４６と合流する部分で流れに大きな乱れを生じることがない。
【０１７８】
したがって、周方向溝４２の全長に渡って流体抵抗を最適に低減することができる。
【０１７９】
［第７の実施形態］
次に、本発明の第７の実施形態に係るタイヤを図１５にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１８０】
図１５に示すように、本実施形態では、周方向溝１４の溝壁に立てた法線に対する小溝２２のトレッド踏面側の第１の溝壁の傾斜角度をθ１としたときに、傾斜角度θ１は、トレッド踏面側に設けられた小溝２２の第１の溝壁よりも周方向溝１４の溝底側に設けられた小溝２２の第１の溝壁の方が大きく設定されている。
【０１８１】
また、小溝２２における周方向溝１４の溝底側の第２の溝壁と、前記第１の溝壁とのなす角度θ２は、トレッド踏面側に形成された小溝２２よりも周方向溝１４の溝底側に形成された小溝２２の方が大きく設定されている。
【０１８２】
なお、図示はしないが、その他の溝における小溝２２も同様に設定されている。
【０１８３】
（作用）
次に、このタイヤ１０の作用を説明する。
【０１８４】
本実施形態では、トレッド踏面側に設けられた小溝２２の第１の溝壁の傾斜角度θ１よりも周方向溝１４の溝底側に設けられた小溝２２の第１の溝壁の傾斜角度θ１の方を大きく設定し、トレッド踏面側に形成された小溝２２の角度θ２よりも周方向溝１４の溝底側に形成された小溝２２の角度θ２の方を大きく設定したので、加硫成型用の金型（図示せず）からタイヤ１０を取り出す際に、小溝２２が引っ掛かり難く、タイヤ１０を取り出し易く、また、溝壁の欠けを防止することができる。
【０１８５】
［第８の実施形態］
次に、本発明の第８の実施形態に係るタイヤを図１６にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１８６】
図１６に示すように、本実施形態では周方向溝１４（図示はしないが、他の溝も）において、トレッド踏面付近に小溝２２が形成されていない。
【０１８７】
このため、このタイヤ１０の金型の加工がし易くなり、溝開口端付近を正確かつ精密に加工可能となり、加硫時の溝開口端付近のベアー
の発生を防止することが出来る。
【０１８８】
［第９の実施形態］
次に、本発明の第９の実施形態に係るタイヤを図１７にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１８９】
図１７に示すように、本実施形態の小溝２２の形状は、溝底形状が略円弧形状であり、かつ、小溝２２間に位置するリブ状部分の頂部の角度が９０°未満の鋭角に形成されている。
【０１９０】
このため、小溝２２間に位置するリブ状部分の基部の剛性が上がり、頂部の剛性が落ち、リブ状部分が変形し易くなるので、タイヤ取り出し時のリブ状部分の欠けを防止することができる。
【０１９１】
［第１０の実施形態］
次に、本発明の第１０の実施形態に係るタイヤを図１８にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１９２】
図１８に示すように、本実施形態では、周方向溝１４の溝壁に形成される小溝５４は、トレッドの踏面に平行な基準線Ｌに対して振幅を有する波形状（サインカーブ等）を呈しており、溝深さ方向に複数並列して形成されている。
【０１９３】
なお、小溝５４は、周期を２〜６０mmの範囲内、振幅を０．１〜３mmの範囲内に設定することが好ましい。
【０１９４】
本実施形態のタイヤ１０では、小溝５４を周方向溝１４内で波状にうねったものにしたので、アスファルト路面等の凹凸した路面において、接地面でのいろいろな乱れた流れに対して小溝５４の方向が合い、溝内の流れの抵抗を効果的に低減することができる。
【０１９５】
［第１１の実施形態］
次に、本発明の第１１の実施形態に係るタイヤを図１９にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１９６】
図１９に示すように、本実施形態のタイヤ１０では、周方向溝１４の溝壁に、有限長さの小溝５６が複数形成されている。
【０１９７】
前述した実施形態の小溝２２及び小溝５４は、溝長手方向に沿って長く形成されていたが、本実施形態の小溝５６のように有る長さに分断された状態であっても良い。
【０１９８】
また、小溝５６は、規則的に配置しても良く、ランダムに配置しても良い。なお、この場合、溝壁に沿って微小な乱流を発生せせるためには、小溝５６の長さを５mm以上とすることが好ましい。
【０１９９】
また、溝壁に沿って微小な乱流を発生させるために、小溝５６の間隔（配置密度）は、溝長さ等を考慮し、実験、シュミレーション等によって決めることが好ましい。
【０２００】
［第１２の実施形態］
次に、本発明の第１２の実施形態に係るタイヤを図２０乃至図２２にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０２０１】
図２０に示すように、本実施形態のタイヤ１０では、周方向溝１４の溝壁に、タイヤ回転方向（矢印Ａ方向）に向かうにしたがって踏面からの距離が離れるように踏面に対して傾斜した小溝５８が、タイヤ周方向に複数形成されている。
【０２０２】
本実施形態の小溝５８は、円弧状に湾曲しているが、図２２に示すように直線形状であっても良い。
【０２０３】
なお、接地面のタイヤ進行方向側（矢印Ｃ方向側）で、かつ路面６０から高さ５mm以内の領域では、小溝５８の踏面側の端部の接線ＳＬが路面６０に対して平行であることが好ましい。
【０２０４】
本実施形態のタイヤ１０では、踏み込み直前（路面から高さ５mm以内の領域）で、小溝５８の踏面側の端部の接線が路面６０と平行となるので、踏み込み時の周方向溝１４の排水性が向上する。
【０２０５】
また、これらの小溝５８は、タイヤ回転方向（矢印Ａ方向）に向かうにしたがって踏面からの距離が離れるように踏面に対して傾斜させたので、小溝５８の向きが水の流れに一致し、踏み込み時の排水性を向上することができる。
【０２０６】
なお、水を逆方向に流したい場合には、小溝５８の傾斜方向を上記とは逆方向とすれば良い。
【０２０７】
［第１３の実施形態］
次に、本発明の第１３の実施形態に係るタイヤを図３１にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０２０８】
図３１に示すように、小溝２２間に形成されるリブ状部分を小溝２２の長手方向に対して直角な断面で見たときに、一方の小溝２２の小溝底側溝壁面の延長線ＩＬａと他方の小溝２２の小溝底側溝壁面の延長線ＩＬａ’との交点をＡ点、一方の小溝２２のリブ状部分の頂部側溝壁面と他方の小溝２２のリブ状部分の頂部側溝壁面との交点をＢ点（リブ状部分の頂部）、一方の小溝２２の溝底と他方の小溝２２の溝底とを結ぶ仮想線ＩＬｂからＡ点までの距離をＬ１、仮想線ＩＬｂからＢ点までの距離をＬ２としたときに、Ｌ２≧０．６Ｌ１に設定することが好ましい。
【０２０９】
溝壁に小溝２２を設けることにより、流れの方向に軸を持つ微小な渦を作り、この渦が溝壁から離れることで、溝壁の抵抗低減が図られるが、小溝２２と小溝２２との間のリブ状部分の頂点が鋭ければ、生成した渦が接する部分はリブ状部分の頂点近傍の少ない領域となるので、水の流れの抵抗を低減することができる。
【０２１０】
なお、リブ状部分の頂点が、丸まってしまったり、平面を有していまうと、生成した渦の接する面積が増大し、水の流れの抵抗を低減できない場合がある。
Ｌ２≧０．６Ｌ１を満足させることにより、確実に水の流れの抵抗を低減可能となる。
【０２１１】
（試験例１）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２０５／５５Ｒ１６の複数のタイヤを用意し、ハイドロプレーニング性能の比較を行った。
【０２１２】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２１３】
以下の試験タイヤは、何れも図２３に示すように、センターリブ３０、セカンドリブ３２及びブロック３４を備えたパターンを有している。
【０２１４】
なお、センターリブ３０の幅Ｗ１は１５mm、セカンドリブ３２の幅Ｗ２は２５mm、ブロック３４の大きさはタイヤ周方向の寸法Ｌ１が２５mm、タイヤ幅方向の寸法Ｗ３が３０mm、センターリブ３０、セカンドリブ３２及びブロック３４の高さ（溝深さ）は各々８mmである。また、セカンドリブ３２には、タイヤ幅方向外側にタイヤ周方向に長さＬ２が１５mmで幅Ｗ４が５mmの横溝３６がピッチＰ＝２５mmで形成されている。
・ａのタイヤ：図２４に示すように、溝側面及び溝底面が滑らかに加工されている（従来一般のタイヤ）。
・ｂ〜ｉ、kのタイヤ：図２５に示すように、溝側面及び溝底面の全てにリブレット２０が形成されたタイヤであり、小溝２２の溝深さＤ及びピッチＰが以下の表１に記載した寸法に設定されたタイヤである。
・ｊのタイヤ：図１０に示すように、溝側面にのみリブレット２０が形成され、たタイヤであり、小溝２２の溝深さＤ及びピッチＰが以下の表１に記載した寸法に設定されたタイヤである。なお、溝底（最深部）から溝深さの１０％までは滑らかに形成されている。
・ｌのタイヤ：図９に示すように溝壁が波型形状に設定されたタイヤ。溝深さＤ及びピッチＰは以下の表１に記載した通りである。なお、波の頂点での曲率半径Ｒは０．１mm以下。
・ｍ〜ｑのタイヤ：図２６に示すように、溝側面が階段状（タイヤ径方向に沿った縦面と踏面に平行な横面とが交互に配置）に形成されたタイヤであり、ステップの幅Ｙ及び高さＸ（本発明による測定方法での深さＤ、ピッチＰ）が以下の表１に記載した寸法に設定されたタイヤである。
・ｒのタイヤ：小溝２２がセンターリブ３０とセカンドリブ３２との間に配置される周方向溝の溝壁面（タイヤ周方向に連続している溝壁面）にのみ形成されており、その他の溝壁面（セカンドリブ３２とブロック３４との間の周方向溝の溝壁面及び横溝の溝壁面）には形成されておらず、小溝２２の溝深さＤ及びピッチＰが以下の表１に記載した寸法に設定されたタイヤである。
・試験方法：試験タイヤを６．５ＪＪ−１６のリムに内圧２２０ＫＰａで組み付け、乗用車に装着して水深１０mmのプール内で速度５０ｋｍ／ｈから加速試験を行い、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２１５】
評価は、ハイドロプレーニング発生速度を求め、ａのタイヤを１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニングの発生速度が高く、ウエット性能に優れていることを表す。
【０２１６】
【表１】
【０２１７】
（試験例２）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ１８５／７０Ｒ１４の比較例のタイヤ２種、本発明の適用された実施例のタイヤ３種及び参考例のタイヤ１種を用意し、ハイドロプレーニング性能の比較を行った。
【０２１８】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２１９】
以下の試験タイヤは、何れも図２に示すブロックパターンであり、ブロック１８の大きさは、タイヤ周方向の寸法が３０mm、タイヤ幅方向の寸法が３０mm、高さ（溝深さ）が８mmである。
・比較例１のタイヤ：図２４に示すように、周方向溝１４及び横溝１６の溝側面及び溝底面が滑らかに加工されている（従来一般のタイヤ）。
・参考例１のタイヤ：図２５に示すように、溝側面及び溝底面の全てにリブレット２０が形成されたタイヤ。小溝２２の溝深さＤが０．０５mm、小溝のピッチＰが０．０５mm。
・実施例１のタイヤ：図１に示す溝壁形状を有するタイヤ。周方向溝１４と横溝１６との合流付近の溝側面の幅５mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が１．２mm、深さＤ1 が０．２mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：３５％）。小溝２２は参考例１と同一。
・実施例２のタイヤ：図２７に示す溝壁形状を有するタイヤ。踏面側の開口付近の溝側面の幅１mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．２mm、深さＤ1 が０．０４mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：４０％）。小溝２２は実施例１と同一。
・実施例３のタイヤ：図５に示す溝壁形状を有するタイヤ。周方向溝１４と横溝１６との合流付近の溝側面の幅５mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が１．２mm、深さＤ1 が０．２mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：３０％）。踏面側の開口付近の溝側面の幅１mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．２mm、深さＤ1 が０．０４mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：３５％）。小溝は実施例１と同一。
・比較例２のタイヤ：溝側面及び溝底面の全てにリブレット２０が形成されたタイヤ。但し、小溝２２の溝深さＤが１．０mm、小溝２２のピッチＰが１．０mm。
・試験方法：試験タイヤを５Ｊ−１４のリムに内圧２．０kgf/cm2 （２００ｋＰａ）で組み付け、乗用車に装着して水深１０mmのプールに速度を変えて進入し、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２２０】
評価は、ハイドロプレーニング発生速度を求め、比較例１のタイヤを１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニングの発生速度が高く、ウエット性能に優れていることを表す。
【０２２１】
【表２】
【０２２２】
（試験例３）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２３５／４５Ｒ１７の比較例のタイヤ２種参考例のタイヤ１種及び本発明の適用された実施例のタイヤ３種を用意し、ハイドロプレーニング性能の比較を行った。
【０２２３】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２２４】
以下の試験タイヤは、何れも図２８に示す様なブロックパターンであり、ブロック１８の大きさは、タイヤ周方向の寸法が３５mm、タイヤ幅方向の寸法が３５mm、高さ（溝深さ）が８mmである。
・比較例１のタイヤ：図２４に示すように、周方向溝１４及び横溝１６の溝側面及び溝底面が滑らかに加工されている（従来一般のタイヤ）。
・参考例１のタイヤ：図２５に示すように、溝側面及び溝底面の全てにリブレット２０が形成されたタイヤ。小溝の溝深さＤが０．１mm、小溝のピッチＰが０．１mm。
・実施例１のタイヤ：図１に示す溝壁形状を有するタイヤ。周方向溝１４と横溝１６との合流付近の溝側面の幅５mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．１４mm、深さＤ1 が０．１５mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：３０％）。小溝２２は実施例１と同一。
・実施例２のタイヤ：図２７に示す溝壁形状を有するタイヤ。踏面側の開口付近の溝側面の幅１mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．４mm、深さＤ1 が０．０８mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：３５％）。小溝２２は実施例１と同一。
・実施例３のタイヤ：図５に示す溝壁形状を有するタイヤ。周方向溝１４と横溝１６との合流付近の溝側面の幅５mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が１．４mm、深さＤ1 が０．１５mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：４０％）。踏面側の開口付近の溝側面の幅１mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．４mm、深さＤ1 が０．０８mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：４５％）。小溝は実施例１と同一。
・比較例２のタイヤ：溝側面及び溝底面の全てにリブレット２０が形成されたタイヤ。但し、小溝２２の溝深さＤが１．０mm、小溝２２のピッチＰが１．０mm。
・試験方法：試験タイヤを８ＪＪ−１７のリムに内圧２．２kgf/cm2 （２２０ｋＰａ）で組み付け、乗用車に装着して半径１３０ｍのカーブに設定された水深１０mmのプールに速度を変えて進入し、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２２５】
評価は、ハイドロプレーニンブ発生速度を求め、比較例１のタイヤを１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニングの発生速度が高く、ウエット性能に優れていることを表す。
【０２２６】
【表３】
【０２２７】
（試験例４）
効果を確かめるために、タイヤサイズＴＢＲ２９５／７０Ｒ２２．５の比較例のタイヤ２種、参考例のタイヤ１種、及び本発明の適用された実施例のタイヤ３種を用意し、ウエットブレーキ性能の比較を行った。
【０２２８】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２２９】
以下の試験タイヤは、何れも図２８に示すようなブロックパターンであり、ブロック１８の大きさは、タイヤ周方向の寸法が３５mm、タイヤ幅方向の寸法が３５mm、高さ（溝深さ）が１２mmである。
・比較例１のタイヤ：図２４に示すように、周方向溝１４及び横溝１６の溝側面及び溝底面が滑らかに加工されている（従来一般のタイヤ）。
・参考例１のタイヤ：図２５に示すように、溝側面及び溝底面の全てにリブレット２０が形成されたタイヤ。小溝の溝深さＤが０．１mm、小溝のピッチＰが０．１mm。
・実施例１のタイヤ：図１に示す溝壁形状を有するタイヤ。周方向溝１４と横溝１６との合流付近の溝側面の幅５mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．１４mm、深さＤ1 が０．１５mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：４０％）。小溝２２は参考例１と同一。
・実施例２のタイヤ：図２７に示す溝壁形状を有するタイヤ。踏面側の開口付近の溝側面の幅１mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．４mm、深さＤ1 が０．０８mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：４５％）。小溝２２は参考例１と同一。
・実施例３のタイヤ：図５に示す溝壁形状を有するタイヤ。周方向溝１４と横溝１６との合流付近の溝側面の幅５mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が１．４mm、深さＤ1 が０．１５mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：５０％）。踏面側の開口付近の溝側面の幅１mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．４mm、深さＤ1 が０．０８mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：４０％）。小溝は参考例１と同一。
・比較例２のタイヤ：溝側面及び溝底面の全てにリブレット２０が形成されたタイヤ。但し、小溝２２の溝深さＤが１．０mm、小溝２２のピッチＰが１．０mm。・試験方法：試験タイヤを９．００のリムに内圧９．０kgf/cm2 （９００ｋＰａ）で組み付け、トラックに装着して水深１０mmのプールに速度８０km/hで進入し、テストドライバ−によるブレーキ停止距離の評価を行った。
【０２３０】
評価は、ブレーキ停止距離を測定し、比較例１のタイヤを１００とする指数で表した。数値が小さい程停止距離が短く、ウエットブレーキ性能に優れていることを表す。
【０２３１】
【表４】
【０２３２】
（試験例５）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２２５／５０Ｒ１６の従来例のタイヤ１種、及び参考例のタイヤ４種を用意し、ハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２３３】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２３４】
以下の試験タイヤは、何れも図２３に示すようなパターンであり、タイヤ赤道面に幅３０mmのリブ、その外側に幅３５mmの横溝付きのリブ、さらにその外側に幅３５mmのブロックが形成されているものである。
・従来例のタイヤ：溝壁に小溝が形成されていないタイヤ。
・参考例１のタイヤ：全ての溝壁において、溝深さ０．３mmの小溝が、踏面側から溝底側へ溝深さ寸法の８０％の長さ寸法までの領域にピッチ０．３mm（一定）で形成されているタイヤ（溝底及び溝底近傍には小溝は形成されていない。）
・参考例２のタイヤ：小溝の形成されている領域は参考例１と同様であるが、小溝のピッチが踏面付近の０．３mmから溝底付近の０．５mmへと変化している（小溝の溝深さは０．３mmで一定）。
・参考例３のタイヤ：小溝の形成されている領域は参考例１と同様であるが、小溝の深さが踏面付近の０．３mmから溝底付近の０．５mmへと変化している（小溝の溝深さは０．３mmで一定）。
・参考例４のタイヤ：小溝の形成されている領域は参考例１と同様であるが、小溝のピッチが踏面付近の０．３mmから溝底付近の０．５mmへと変化していると共に、小溝の溝深さが踏面付近の０．３mmから溝底付近の０．５mmへと変化している。
・試験方法：試験タイヤを７ＪＪ−１６のリムに内圧２２０ＫＰａで組み付け、乗用車に装着して水深１０mmのプールに速度５０km/hから加速試験を行い、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。なお、試験は、新品タイヤと摩耗タイヤ（５０％摩耗時）との両方で行った。
【０２３５】
評価は、従来例のハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニング発生速度が高く、ハイドロプレーニング性能に優れていることを表す。
【０２３６】
【表５】
【０２３７】
試験の結果、参考例１〜４のタイヤは、従来例に対し、摩耗時においても高いハイドロプレーニング性能を有していることが分った。
【０２３８】
（試験例６）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２０５／５０Ｒ１６の従来例のタイヤ１種及び参考例のタイヤ５種を用意し、ハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２３９】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２４０】
以下の試験タイヤは、何れも図２３に示すようなパターンであり、タイヤ赤道面に幅３０mmのリブ、その外側に幅３５mmの横溝付きのリブ、さらにその外側に幅２５mmのブロックが形成されているものである。
・従来例のタイヤ：溝壁に小溝が形成されていないタイヤ。
・参考例１のタイヤ：全ての溝壁において、溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の小溝が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。
・参考例２のタイヤ：セカンドリブ３２側面の溝壁では溝深さ０．３ｍｍの断面形状が三角形の小溝が深さ方向にピッチ０．３ｍｍで形成され、ブロック３４側面の溝壁では溝深さ０．５ｍｍの断面形状が三角形の小溝が深さ方向にピッチ０．５ｍｍで形成され、その他の溝壁（横溝）では溝深さ０．４ｍｍの断面形状が三角形の小溝が深さ方向にピッチ０．４ｍｍで形成されているタイヤ。
・参考例３のタイヤ：セカンドリブ３２側面の溝壁では溝深さ０．３ｍｍの断面形状が三角形の小溝が深さ方向にピッチ０．３ｍｍで形成され、ブロック３４側面の溝壁では溝深さ０．５ｍｍの断面形状が三角形の小溝が深さ方向にピッチ０．５ｍｍで形成され、センターリブ３０の溝壁では溝深さ０．３ｍｍの断面形状が三角形の小溝が深さ方向にピッチ０．３ｍｍで形成され、その他の溝壁（横溝）では溝深さ０．４ｍｍの断面形状が三角形の小溝が深さ方向にピッチ０．４ｍｍで形成されているタイヤ。
・参考例４のタイヤ：周方向溝と横溝とが合流する部分において、横溝の延長線上の部分を除く全ての溝壁において、溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の小溝が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。
・参考例５のタイヤ：全ての溝壁において、溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の小溝が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されており、さらに、全てのブロック角部から４mmの範囲は、更に、溝深さ方向に延びる溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の溝長手方向にピッチ０．４mmで形成されており、これにより、ブロック角部から４mmの範囲は多数のピラミッド状突起からなるディンプルが形成されている（図３０参照）。
・試験方法：試験タイヤを６．５ＪＪ−１６のリムに内圧２２０ＫＰａで組み付け、乗用車に装着して水深１０mmのプールに速度５０km/hから加速試験を行い、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２４１】
評価は、従来例のハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニング発生速度が高く、ハイドロプレーニング性能に優れていることを表す。
【０２４２】
【表６】
【０２４３】
試験の結果、参考例のタイヤは、従来例に対し、高いハイドロプレーニング性能を有していることが分った。
【０２４４】
（試験例７）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２０５／５５Ｒ１６のタイヤの加硫試験を行った。
【０２４５】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２４６】
以下の試験タイヤは、何れも図２３に示すようなパターンであり、タイヤ赤道面に幅２５mmのリブ、その外側に幅３５mmの横溝付きのリブ、さらにその外側に幅２５mmのブロックが形成されているものである。
・従来例のタイヤ：溝壁が滑らかなタイヤ。
・参考例１のタイヤ：全ての溝壁において、踏面から溝深さ寸法の８０％の寸法までの領域に、溝深さ０．４mmの断面形状が二等辺三角形の小溝が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。
・参考例２のタイヤ：全ての溝壁において、踏面から溝深さ寸法の８０％の寸法までの領域に小溝を設け、その小溝が踏面側では断面形状が二等辺三角形、溝底側へ行くにしたがって断面形状が直角三角形（図１５参照）となるタイヤ。
【０２４７】
なお、小溝は、ピッチが０．４mmである。
・参考例３のタイヤ：全ての溝壁において、踏面から１mmの部分を除き、踏面から溝深さ寸法の８０％の寸法までの領域に、溝深さ０．４mmの断面形状が二等辺三角形の小溝が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。
・参考例４のタイヤ：全ての溝壁において、踏面から溝深さ寸法の８０％の寸法までの領域に、溝深さ０．４mmで、断面形状が略放物線状の壁面を両側に有する小溝がピッチ０．４mmで形成されているタイヤ（図１７参照）。
・試験方法：タイヤを各例毎にそれぞれ１０本ずつ加硫し、タイヤ周上で何ヵ所小溝間のリブ状分部が欠けた又はちぎれてしまったかを数えると共に、トレッドと溝との角分部に何ヵ所ベアーが出来たかを数えた。
【０２４８】
【表７】
【０２４９】
（試験例８）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２０５／５０Ｒ１６の従来例のタイヤ１種、比較例のタイヤ２種及び参考例のタイヤ１種を用意し、ハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２５０】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２５１】
以下の試験タイヤは、何れも図２３に示すようなパターンであり、タイヤ赤道面に幅２５mmのリブ、その外側に幅３５mmの横溝付きのリブ、さらにその外側に幅２５mmのブロックが形成されているものである。
・従来例のタイヤ：溝壁に小溝が形成されていないタイヤ。
・比較例１のタイヤ：溝壁に、踏面に平行な線を基準線とした周期１mm、振幅５mmの正弦波状の小溝を形成したタイヤ。小溝は、断面形状が三角形で、溝深さは０．４mm、小溝のピッチは０．４mmである。
・比較例２のタイヤ：踏面に平行な線を基準線とした周期１００mm、振幅５mmの正弦波状の小溝を形成したタイヤ。小溝は、断面形状が三角形で、溝深さは０．４mm、小溝のピッチは０．４mmである。
・参考例のタイヤ：溝壁に、踏面に平行な線を基準線とした周期１０mm、振幅２mmの正弦波状の小溝を形成したタイヤ。小溝は、断面形状が三角形で、溝深さは０．４mm、小溝のピッチは０．４mmである。
・試験方法：試験タイヤを６．５ＪＪ−１６のリムに内圧２２０ＫＰａで組み付け、乗用車に装着して水深１０mmのプールに速度５０km/hから加速試験を行い、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２５２】
なお、試験は２種類のプールで行い、一方は平滑に磨かれたコンクリート路面であり、他方は通常のアスファルト路面である。
【０２５３】
評価は、従来例のハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニング発生速度が高く、ハイドロプレーニング性能に優れていることを表す。
【０２５４】
【表８】
【０２５５】
試験の結果、参考例のタイヤは、平滑なコンクリート路面及び、凹凸のあるアスファルト路面の何れにおいても、高いハイドロプレーニング性能を有していることが分った。
【０２５６】
（試験例９）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２５５／４５Ｒ１７の従来例のタイヤ１種、参考例のタイヤ２種を用意し、ハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２５７】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２５８】
以下の試験タイヤは、何れも図２９に示すようなパターンであり、タイヤ赤道面に幅２５mmのリブ、その外側に幅４０mmの横溝付きのリブ、さらにその外側に幅４０mmのブロックが形成されているものである。横溝付きのリブには、サイプが５〜１０mmの間隔で形成されている。また、最大ブロックの周方向長さは、４０mmである。
・従来例のタイヤ：溝壁に小溝が形成されていないタイヤ。
・参考例１のタイヤ：周方向溝の溝壁に、溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の小溝（踏面に対して平行）が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。
・参考例２のタイヤ：周方向溝の溝壁に、踏面の接線に対して５°傾斜した溝深さ０．４mmの小溝を周方向にピッチ０．４mmで形成したタイヤ。
・試験方法：試験タイヤを９ＪＪ−１７のリムに内圧２２０ＫＰａで組み付け、乗用車に装着して水深１０mmのプール（平滑に磨かれたコンクリート路面）に速度５０km/hから加速試験を行い、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２５９】
評価は、従来例のハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニング発生速度が高く、ハイドロプレーニング性能に優れていることを表す。
【０２６０】
【表９】
【０２６１】
試験の結果、参考例２のタイヤは、従来例及び参考例１のタイヤよりも高いハイドロプレーニング性能を有していることが分った。
【０２６２】
（試験例１０）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２０５／５５Ｒ１６の従来例のタイヤ１種、比較例のタイヤ１種及び参考例のタイヤ３種を用意し、ハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２６３】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２６４】
以下の試験タイヤは、何れも図２３に示すようなパターンであり、タイヤ赤道面に幅２５mmのリブ、その外側に幅３５mmの横溝付きのリブ、さらにその外側に幅２５mmのブロックが形成されているものである。
・従来例のタイヤ：溝壁に小溝が形成されていないタイヤ。
・比較例のタイヤ：周方向溝の溝壁に、溝深さ０．４mmの小溝（踏面に対して平行）が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。但し、Ｌ２は、Ｌ１の５０％。
・参考例１のタイヤ：周方向溝の溝壁に、溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の小溝（踏面に対して平行）が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。但し、Ｌ２は、Ｌ１の６０％。
・参考例２のタイヤ：周方向溝の溝壁に、溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の小溝（踏面に対して平行）が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。但し、Ｌ２は、Ｌ１の７０％。
・参考例３のタイヤ：周方向溝の溝壁に、溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の小溝（踏面に対して平行）が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。但し、Ｌ２は、Ｌ１の９０％。
・試験方法：試験タイヤを６．５ＪＪ−１６のリムに内圧２２０ＫＰａで組み付け、乗用車に装着して水深８mmのプールに速度５０km/hから加速試験を行い、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２６５】
評価は、従来例のハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニング発生速度が高く、ハイドロプレーニング性能に優れていることを表す。
【０２６６】
【表１０】
【０２６７】
試験の結果、参考例１〜３のタイヤは、従来例及び比較例のタイヤよりも高いハイドロプレーニング性能を有していることが分った。
【０２６８】
【発明の効果】
以上説明したように、請求項１に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝内を流れる水の抵抗が低減されて溝の排水効率が向上し、その結果ウエット性能が向上する、という優れた効果を有する。また、乱流発生域の多数の点状突起が、溝壁付近に多数の微小な乱流を生じさせ、溝内を流れる流体の剥離が抑えられ、ウエット性能が更に向上する、という優れた効果を有する。
請求項２に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝内を流れる水の抵抗が低減されて溝の排水効率が向上し、その結果ウエット性能が向上する、という優れた効果を有する。また、乱流発生域の多数の窪みが、溝壁付近に多数の微小な乱流を生じさせ、溝内を流れる流体の剥離が抑えられ、ウエット性能が更に向上する、という優れた効果を有する。
請求項３に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝内を流れる水の抵抗が低減されて溝の排水効率が向上し、その結果ウエット性能が向上する、という優れた効果を有する。また、乱流発生域の多数の点状突起が、溝壁付近に多数の微小な乱流を生じさせ、水流の剥離を抑制するので路面の水が少ない抵抗で溝内に流入し、新品時のウエット性能が更に向上する、という優れた効果を有する。
請求項４に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝内を流れる水の抵抗が低減されて溝の排水効率が向上し、その結果ウエット性能が向上する、という優れた効果を有する。また、乱流発生域の多数の窪みが、溝壁付近に多数の微小な乱流を生じさせ、水流の剥離を抑制するので路面の水が少ない抵抗で溝内に流入し、新品時のウエット性能が更に向上する、という優れた効果を有する。
請求項５に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝内を流れる水の抵抗が低減されて溝の排水効率が向上し、その結果ウエット性能が向上する、という優れた効果を有する。また、新品時と摩耗時のハイドロプレーニング性能を両立することができる。
【０２６９】
請求項６に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝内を流れる水の抵抗が低減されて溝の排水効率が向上し、その結果ウエット性能が向上する、という優れた効果を有する。また、小溝の溝深さを０．０５〜０．４mmの範囲内、小溝のピッチを０．０５〜０．４mmの範囲内に設定しているのでタイヤのウエット性能の向上効果に特に優れる。
【０２７０】
請求項７に記載のタイヤは上記の構成としたので、左右対称形状でない他の形状の小溝を設けるよりも溝を流れる水の抵抗を小さくでき、高いウエット性能を得ることができる、という優れた効果を有する。
【０２７１】
請求項８に記載のタイヤは上記の構成としたので、左右対称形状であっても二等辺三角形ではない他の形状の小溝を設けるよりも溝を流れる水の抵抗を小さくでき、高いウエット性能を得ることができる、という優れた効果を有する。
【０２７２】
請求項９に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝を流れる水の抵抗を確実に小さくでき、タイヤのウエット性能を確実に向上できる、という優れた効果を有する。
【０２７３】
請求項１０に記載のタイヤは上記の構成としたので、排水効率の向上効果が大きい。
【０２７４】
請求項１１に記載のタイヤは上記の構成としたので、タイヤを成形するモールドの表面加工が容易になり、モールドの小溝形成部分の耐久性に対しても優れる。
【０２７５】
請求項１２に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝底クラックの成長を抑制することができる、という優れた効果を有する。
【０２７６】
【０２７７】
【０２７８】
【０２７９】
【０２８０】
請求項１３に記載のタイヤは上記の構成としたので、新品時と摩耗時のハイドロプレーニング性能を両立することができる。
【０２８１】
請求項１４に記載のタイヤは上記の構成としたので、新品時と摩耗時のハイドロプレーニング性能を両立することができる。
【０２８２】
請求項１５に記載のタイヤは発明は上記の構成としたので、新品時と摩耗時のハイドロプレーニング性能を両立することができる。
【０２８３】
【０２８４】
請求項１６に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝の合流点での複雑な流れをそれ以上乱すことなく、抵抗低減が可能となる、という優れた効果を有する。
【０２８５】
請求項１７に記載のタイヤは上記の構成としたので、凹凸のある路面を走行した際に、溝内のいろいろな乱れた流れに対して小溝の方向が合い、溝内の流れの抵抗を低減することができる、という優れた効果を有する。
【０２８６】
請求項１８に記載のタイヤは上記の構成としたので、踏み込み時、小溝の向きが水の流れに一致して排水性が向上する、という優れた効果を有する。
【０２８７】
請求項１９に記載のタイヤは上記の構成としたので、確実に水の流れの抵抗を低減できる、という優れた効果を有する。
【０２８８】
請求項２０に記載のタイヤは上記の構成としたので、タイヤを金型から外すときの小溝と小溝との間のリブ状部分の欠けを防止することができる、という優れた効果を有する。
【０２８９】
請求項２１に記載のタイヤは上記の構成としたので、タイヤを金型から外すときの小溝と小溝との間のリブ状部分の欠けを防止することができる、という優れた効果を有する。
【０２９０】
請求項２２に記載のタイヤは上記の構成としたので、タイヤを金型から外すときの小溝と小溝との間のリブ状部分の欠けを防止することができる、という優れた効果を有する。
【０２９１】
請求項２３に記載のタイヤは上記の構成としたので、金型の製造が困難にならない、という優れた効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 第１の実施形態に係るタイヤのトレッドの拡大斜視図である。
【図２】 タイヤのトレッドの平面図である。
【図３】 リブレットの拡大斜視図である。
【図４】 点状突起の拡大斜視図である。
【図５】 第２の実施形態に係るタイヤのトレッドの拡大斜視図である。
【図６】 参考例に係るタイヤのトレッドの拡大斜視図である。
【図７】 第３の実施形態に係るタイヤのトレッドの拡大斜視図である。
【図８】 窪みの拡大斜視図である。
【図９】 他の実施形態に係るタイヤの溝の断面図である。
【図１０】 更に他の実施形態に係るタイヤの溝の斜視図である。
【図１１】 第４の実施形態に係るタイヤの溝の長手方向直角断面図である。
【図１２】 第５の実施形態に係るタイヤの溝の長手方向直角断面図である。
【図１３】 第５の実施形態の変形例に係るタイヤの溝の長手方向直角断面図である。
【図１４】 第６の実施形態に係るタイヤのトレッドの平面図である。
【図１５】 第７の実施形態に係るタイヤの溝の長手方向直角断面図である。
【図１６】 第８の実施形態に係るタイヤの溝の長手方向直角断面図である。
【図１７】 第９の実施形態に係るタイヤの溝の長手方向直角断面図である。
【図１８】 第１０の実施形態に係るタイヤの周方向溝の長手方向に沿った拡大断面図である。
【図１９】 第１１の実施形態に係るタイヤのトレッドの拡大斜視図である。
【図２０】 第１２の実施形態に係るタイヤの周方向溝の長手方向に沿った拡大断面図である。
【図２１】 第１２の実施形態に係るタイヤの接地時における周方向溝の長手方向に沿った拡大断面図である。
【図２２】 第１２の実施形態の変形例に係るタイヤの周方向溝の長手方向に沿った拡大断面図である。
【図２３】 試験例１のタイヤのトレッドの平面図である。
【図２４】 溝壁にリブレットの形成されていない溝を有するトレッドの拡大斜視図である。
【図２５】 溝壁にリブレットの形成された溝を有するトレッドの拡大斜視図である。
【図２６】 溝壁が階段状に形成された溝を有するトレッドの拡大斜視図である。
【図２７】 踏面側の開口付近にのみ乱流発生域を設け、その他にリブレットを形成した溝を有するトレッドの拡大斜視図である。
【図２８】 試験例３及び試験例４のタイヤのブロックパターンを示すトレッドの平面図である。
【図２９】 試験例９のタイヤのブロックパターンを示すトレッドの平面図である。
【図３０】 試験例６の参考例５のタイヤのトレッドの拡大斜視図である。
【図３１】 第１４の実施形態に係るタイヤの溝壁の小溝の長手方向に直角な拡大断面図である。
【符号の説明】
１０ タイヤ
１２ トレッド
１４ 周方向溝
１６ 横溝
２２ 小溝
２３ 乱流発生域
２４ 点状突起
２８ 窪み
５４ 小溝
５６ 小溝
５８ 小溝
【発明の属する技術分野】
本発明はタイヤに係り、特に、ウエット性能を向上させたタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
タイヤのトレッドには、ウエット性能を得るために複数の溝が形成されている。
【０００３】
ハイドロプレーニング性能またはウエットブレーキ性能等、濡れた路面でのタイヤ性能向上のためには、溝の排水性を向上させる必要がある。
【０００４】
排水性向上のためには、溝内を流れる流体の、溝壁面での流体と壁との間の抵抗を低減する必要がある。
【０００５】
溝壁面に凹凸をつけるだけでは、溝壁面の表面積が増加するため、抵抗も増加する。
【０００６】
溝壁面に凹凸をつけたタイヤとして、例えば、（ａ）実開平７−０３７７０８号公報、（ｂ）特開平４−２０１６０６号公報、（ｃ）特開平３−５７７０４号公報、（ｄ）特開平１−００９００９号公報、（ｅ）特開平１−５６２０５号、（ｆ）特開平５−１６６１７号公報、（ｇ）特開平１１−１５１９１２号公報、（ｈ）特許２８６５７６５号公報、（ｉ）特開平５−６０７号公報等が提案されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記提案を種々実験検討した結果、（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｇ）では、抵抗が増大し、（ｄ）、（ｅ）は溝内サイプで流れを乱し逆効果で、抵抗が増大し、（ｆ）では突起が大きすぎて流れを制御できないうえ溝表面積も増加するので抵抗が増大する問題があった。
【０００８】
また、（ｈ）は、図２６に示すように、溝壁に小さなステップ（階段）を複数設け、その高さＸ（タイヤの径方向に沿って測定した寸法）を０．５〜２mm、幅Ｙ（タイヤの踏面に沿って測定した寸法）を０．２〜１mmとして雪上性能を改良するものである。
【０００９】
この（ｈ）のステップを小溝と考え、ステップの寸法を小溝の深さＤ及びピッチＰに換算すると、小溝の深さＤは約０．１８〜０．８９mm、小溝のピッチＰは約０．５４〜２．２４mmとなり、小溝としてのピッチＰが大きすぎてハイドロプレーニング性能の向上には逆効果であった。
【００１０】
また、（ｉ）も溝壁に小さなステップを付けたものであるが、この小溝は騒音対策のために設けたものであり、（ｈ）と同様に小溝の寸法が大きすぎてハイドロプレーニング性能の向上には逆効果であった。
【００１１】
本発明は上記事実を考慮し、確実に溝内の流体抵抗を低減でき、ウエット性能の向上を図ることのできるタイヤを提供することが目的である。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
発明者が種々実験検討を重ねた結果、トレッドの溝壁に、流れに沿って延びる微小な溝を横方向に等間隔で並べた溝群、いわゆるリブレット（riblets ）を設け、その微小な溝の間隔及び溝深さを各々を０．０１〜０．５mmの範囲内に設定すると、無数の微小な渦が溝壁に沿って生成され水と溝壁との間の摩擦抵抗を低減でき、実走行時のウエット性能を向上できることを見出した。
【００１３】
さらに、溝内の水が溝壁から剥離すると抵抗が大きくなり、ウエット性能が低下してしまうことが分かった。そこで、更に実験検討を重ねた結果、剥離点上流に乱流を生成する渦発生手段を設け、乱流にエネルギーを与えることにより剥離を抑制できることを見出した。特に、ブロックパターンの場合には、ブロックの角部付近に、微小な窪みや突起を多数設けると効果的であることが分かった。
【００１４】
また、新品時のハイドロプレーニング性能を改良するには、ストレート、ブロプパターンによらず、タイヤ表面付近の溝壁、即ち踏面付近の溝壁に微小な窪みや突起を多数設け、溝の踏面付近の溝壁に生ずる剥離を抑制することが効果的であることが分かった。
【００１５】
請求項１に記載の発明は、トレッドに溝を設けたタイヤであって、前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、前記溝と溝との合流点付近の溝壁に、溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせて溝内を流れる流体の剥離を抑える径が０．０１〜０．５mmの範囲内、高さが０．０１〜０．５mmの範囲内の点状突起を多数有する乱流発生域を設けたことを特徴としている。
【００１６】
次に、請求項１に記載のタイヤの作用を説明する。
【００１７】
請求項１に記載のタイヤでは、溝深さが０．０１〜０．５mmの範囲内に設定された溝の長手方向に延びる小溝をピッチ０．０１〜０．５mmの範囲内で設けたので、溝内を流れる水の抵抗が低減され、溝の排水効率が向上する。このため、タイヤのウエット性能を向上することができる。
さらに、溝と溝との合流点付近の溝壁に設けた径が０．０１〜０．５mmの範囲内、高さが０．０１〜０．５mmの範囲内の点状突起を多数有する乱流発生域が溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせ、溝内を流れる流体の剥離を抑える。これにより、タイヤのウエット性能を更に向上することができる。
【００１８】
なお、溝に設けた小溝の溝深さは、溝の溝壁に対して垂直方向に測定した最深部の深さである。
請求項２に記載の発明は、トレッドに溝を設けたタイヤであって、前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、前記溝と溝との合流点付近の溝壁に、溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせて溝内を流れる流体の剥離を抑える径が０．０１〜０．５mmの範囲内、深さが０．０１〜０．５mmの範囲内の窪みを多数有する乱流発生域を設けたことを特徴としている。
次に、請求項１に記載のタイヤの作用を説明する。
請求項１に記載のタイヤでは、溝深さが０．０１〜０．５mmの範囲内に設定された溝の長手方向に延びる小溝をピッチ０．０１〜０．５mmの範囲内で設けたので、溝内を流れる水の抵抗が低減され、溝の排水効率が向上する。このため、タイヤのウエット性能を向上することができる。
さらに、溝と溝との合流点付近の溝壁に設けた径が０．０１〜０．５mmの範囲内、深さが０．０１〜０．５mmの範囲内の窪みを多数有する乱流発生域が溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせ、溝内を流れる流体の剥離を抑える。これにより、タイヤのウエット性能を更に向上することができる。
請求項３に記載の発明は、トレッドに溝を設けたタイヤであって、前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、前記溝の踏面側の開口付近の溝壁に、溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせて溝内を流れる流体の剥離を抑える径が０．０１〜０．５mmの範囲内、高さが０．０１〜０．５mmの範囲内の点状突起を多数有する乱流発生域を設けたことを特徴としている。
次に、請求項３に記載のタイヤの作用を説明する。
請求項３に記載のタイヤでは、溝深さが０．０１〜０．５mmの範囲内に設定された溝の長手方向に延びる小溝をピッチ０．０１〜０．５mmの範囲内で設けたので、溝内を流れる水の抵抗が低減され、溝の排水効率が向上する。このため、タイヤのウエット性能を向上することができる。
さらに、ウエット路面を走行し、路面上の水が踏面側の開口を介して溝内に流入する際に、開口付近の溝壁に設けられた径が０．０１〜０．５mmの範囲内、高さが０．０１〜０．５mmの範囲内の点状突起を多数有する乱流発生域により溝壁付近を流れる流体に微小な乱流が生じるので、路面の水が少ない抵抗で溝内に流入する。これによって、新品時のウエット性能が更に向上する。
請求項４に記載の発明は、トレッドに溝を設けたタイヤであって、前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、前記溝の踏面側の開口付近の溝壁に、溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせて溝内を流れる流体の剥離を抑える径が０．０１〜０．５mmの範囲内、深さが０．０１〜０．５mmの範囲内の窪みを多数有する乱流発生域を設けたことを特徴としている。
次に、請求項４に記載のタイヤの作用を説明する。
請求項４に記載のタイヤでは、溝深さが０．０１〜０．５mmの範囲内に設定された溝の長手方向に延びる小溝をピッチ０．０１〜０．５mmの範囲内で設けたので、溝内を流れる水の抵抗が低減され、溝の排水効率が向上する。このため、タイヤのウエット性能を向上することができる。
さらに、ウエット路面を走行し、路面上の水が踏面側の開口を介して溝内に流入する際に、径が０．０１〜０．５mmの範囲内、深さが０．０１〜０．５mmの範囲内の窪みを多数有する乱流発生域により溝壁付近を流れる流体に微小な乱流が生じるので、路面の水が少ない抵抗で溝内に流入する。これによって、新品時のウエット性能が更に向上する。
請求項５に記載の発明は、トレッドに溝を設けたタイヤであって、前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、溝長手方向寸法の長い溝壁面と短い溝壁面とを比較したときに、溝長手方向寸法の短い溝壁の方が溝長手方向寸法の長い溝壁よりも、小溝の溝深さが深い及び又は小溝のピッチが大きいことを特徴としている。
次に、請求項５に記載のタイヤの作用を説明する。
請求項５に記載のタイヤでは、溝深さが０．０１〜０．５mmの範囲内に設定された溝の長手方向に延びる小溝をピッチ０．０１〜０．５mmの範囲内で設けたので、溝内を流れる水の抵抗が低減され、溝の排水効率が向上する。このため、タイヤのウエット性能を向上することができる。
陸部の長い辺に沿う溝における水の流速と、陸部の短い辺に沿う溝における水の流速とを比較すると、長い辺に沿う溝における水の流速の方が速く、短い辺に沿う溝における溝の流速の方が遅いという結果が発明者らの実験により明らかになった。
流速の速い溝と流速の遅い溝とを比較すると、流速の遅い溝のレイノルズ数の方が小さく、溝壁に沿って微小な乱流を発生させる最適な小溝のピッチと深さは大きくなる。
請求項５に記載のタイヤでは、溝長手方向寸法の短い溝壁の方を溝長手方向寸法の長い溝壁よりも、小溝の溝深さを深く及び又は小溝のピッチを大きく設定したので、溝長手寸法の短い溝壁側においても、長い溝壁側と同様に微小な乱流を発生させることができる。
【００１９】
請求項６に記載の発明は、請求項１乃至請求項５の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝の溝深さを０．０５〜０．４mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０５〜０．４mmの範囲内に設定したことを特徴としている。
【００２０】
次に、請求項６に記載のタイヤの作用を説明する。
【００２１】
請求項６に記載のタイヤでは、小溝の溝深さを０．０５〜０．４mmの範囲内に設定し、小溝のピッチを０．０５〜０．４mmの範囲内に設定したので、溝内を流れる水の抵抗を低減する効果が特に大きく、溝の排水効率を特に向上させることができる。このため、タイヤのウエット性能の向上効果に特に優れる。
【００２２】
請求項７に記載の発明は、請求項１乃至請求項６の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝の長手方向直角断面形状は、前記小溝の溝幅中心線に対して左右対称形状であることを特徴としている。
【００２３】
次に、請求項７に記載のタイヤの作用を説明する。
【００２４】
左右対称形状である小溝を形成した溝と、左右対称形状でない小溝を形成した溝とを比較すると、左右対称形状である小溝を形成した溝の方が水の抵抗が小さく好ましい。
【００２５】
請求項８に記載の発明は、請求項７に記載のタイヤにおいて、前記小溝の長手方向直角断面形状は、二等辺三角形であることを特徴としている。
【００２６】
次に、請求項８に記載のタイヤの作用を説明する。
【００２７】
長手方向直角断面形状が二等辺三角形である小溝を形成した溝と、長手方向直角断面形状が四角形等の二等辺三角形ではない他の形状の小溝を形成した溝とを比較すると、長手方向直角断面形状が二等辺三角形である小溝を形成した溝の方が水の抵抗が小さく好ましい。
【００２８】
請求項９に記載の発明は、請求項１乃至請求項８の何れか１項に記載のタイヤ、前記小溝の溝深さをＤ、前記小溝のピッチをＰとしたときに、Ｐ≦２Ｄを満足することを特徴としている。
【００２９】
次に、請求項９に記載のタイヤの作用を説明する。
【００３０】
小溝の溝深さをＤ、小溝のピッチをＰとしたときに、Ｐ≦２Ｄを満足すると、水の抵抗を小さくする効果が高く好ましい。
【００３１】
請求項１０に記載の発明は、請求項１乃至請求項９の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝が、周方向に連続している溝壁に設けられていることを特徴としている。
【００３２】
次に、請求項１０に記載のタイヤの作用を説明する。
【００３３】
周方向に連続している溝は、周方向に断続している溝に対して排水性能に対する影響が大きい。したがって、周方向に連続している溝壁に小溝を設ける方が、排水効率を向上する上で好ましい。
【００３４】
例えば、タイヤ周方向に延びるリブとブロックとが混在して設けられたタイヤでは、リブを形成している溝に小溝を設けた方が、ブロックパターンを形成している溝に小溝を設けたものに比較して、排水効率の向上効果が大きい。
【００３５】
請求項１１に記載の発明は、請求項１乃至請求項１０の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝が複数並列されて、溝壁表面が波型に形成されていることを特徴としている。
【００３６】
次に、請求項１１に記載のタイヤの作用を説明する。
【００３７】
小溝の溝深さ及びピッチが小さい場合、溝壁表面を波型にする方が、タイヤを成形するモールドの表面加工が容易になる。また、モールドの小溝形成部分の耐久性に対しても優れる。
【００３８】
なお、ここでいう波型とは、サインウエーブ等の山の頂上及び谷底の形状が滑らかな曲線で形成されているものを指す（また、複数の三角形状の山を連続させて、山の頂上または谷底の形状を滑らかな曲線で形成したものも含まれる）。
【００３９】
請求項１２に記載の発明は、請求項１乃至請求項１１の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝は、前記溝の溝底付近には設けられていないことを特徴としている。
【００４０】
次に、請求項１２に記載のタイヤの作用を説明する。
【００４１】
溝底は、溝壁の中でもクラック（例えば、オゾンクラック等）が生じやすい部分である。このため、溝底付近に小溝が形成されていると、小溝に沿ってクラックが成長する場合が考えられる。
【００４２】
したがって、クラックの成長を抑制するには、溝底付近に小溝を形成しない方が好ましい。
【００４３】
なお、溝底付近とは、溝底（最深部）から、溝深さの１０％の寸法までの部位を指す。
【００４４】
【００５１】
【００５２】
【００５３】
【００５４】
【００５５】
【００５６】
【００５７】
請求項１３に記載の発明は、請求項１乃至請求項１２の何れか１項に記載のタイヤであって、トレッド踏面側よりも前記溝の溝底側の方で、小溝のピッチを大きく設定したことを特徴としている。
【００５８】
次に、請求項１３に記載のタイヤの作用を説明する。
【００５９】
タイヤを使用してトレッドが摩耗して減ったとき、溝深さは浅くなり、その結果、溝内流れのレイノルズ数は小さくなる。
【００６０】
溝内の水流のレイノルズ数が小さくなると、水と溝壁との間の摩擦抵抗を低減するために最適な小溝のピッチと深さは大きくなる。
【００６１】
ここで、小溝のピッチの大きい溝壁と、小溝のピッチの小さい溝壁とを比較すると、小溝のピッチの大きい溝壁の方が微小な乱流を発生し易い。
【００６２】
請求項１３に記載のタイヤでは、トレッド踏面側の小溝のピッチよりも、溝の溝底側の小溝のピッチを大きく設定したので、溝内の水流のレイノルズ数が小さくなる方向となっても溝壁に沿って微小な乱流を発生させ、これにより流体抵抗を抑え、新品時と摩耗時のハイドロプレーニング性を両立することができる。
【００６３】
請求項１４に記載の発明は、請求項１乃至請求項１３の何れか１項に記載のタイヤにおいて、トレッド踏面側よりも前記溝の溝底側の方で、小溝の深さを深く設定したことを特徴としている。
【００６４】
次に、請求項１４に記載のタイヤの作用を説明する。
【００６５】
タイヤを使用してトレッドが摩耗して減ったとき、溝深さは浅くなり、その結果、溝内流れのレイノルズ数は小さくなる。
【００６６】
溝内の水流のレイノルズ数が小さくなると、水と溝壁との間の摩擦抵抗を低減するために最適な小溝のピッチと深さは大きくなる。
【００６７】
ここで、小溝の溝深さの深い溝壁と、小溝の溝深さの浅い溝壁とを比較すると、小溝の溝深さの深い溝壁の方が微小な乱流を発生し易い。
【００６８】
請求項１４に記載のタイヤでは、トレッド踏面側の小溝の溝深さよりも、溝の溝底側の小溝の溝深さを深く設定したので、溝内の水流のレイノルズ数が小さくなる方向となっても溝壁に沿って微小な乱流を発生させ、これにより流体抵抗を抑え、新品時と摩耗時のハイドロプレーニング性能を両立することができる。
【００６９】
【００７０】
【００７１】
【００７２】
【００７３】
【００７４】
請求項１５に記載の発明は、請求項１乃至請求項１４の何れか１項に記載のタイヤにおいて、複数の溝で区分される第１の陸部と、複数の溝で区分され前記第１の陸部に第１の溝を挟んで隣接する第２の陸部と、複数の溝で区分され前記第１の陸部に前記第１の溝を挟んで隣接し、かつ第２の陸部における第１の溝の溝壁面よりも溝長手方向寸法の短い溝壁面を前記第１の溝側に有する第３の陸部と、を備え、前記第１の陸部の前記第１の溝の溝壁面において、前記第３の陸部と対向する部分の方が、前記第２の陸部と対向する部分よりも小溝の溝深さが深い及び又は小溝のピッチが大きいことを特徴としている。
【００７５】
次に、請求項１５に記載のタイヤの作用を説明する。
【００７６】
請求項５の作用で説明したように、陸部の長い辺に沿う溝における水の流速の方が速く、陸部の短い辺に沿う溝における溝の流速の方が遅いので、複数の溝で区分される第１の陸部と、複数の溝で区分され前記第１の陸部に第１の溝を挟んで隣接する第２の陸部と、複数の溝で区分され前記第１の陸部に前記第１の溝を挟んで隣接し、かつ第２の陸部における第１の溝の溝壁面よりも溝長手方向寸法の短い溝壁面を前記第１の溝側に有する第３の陸部とがトレッドに設けられている場合（例えば、タイヤ周方向に長いリブ状の陸部に隣接して、周方向寸法の長いブロック状の陸部と周方向寸法の短いブロック状の陸部とが設けられている場合）、第１の陸部の第１の溝の溝壁においては、対向する第２の陸部の溝壁に形成されている小溝のピッチ及び溝深さ及び第３の陸部の溝壁に形成されている小溝のピッチ及び溝深さに合わせて、部分的に小溝のピッチ及び溝深さを変えることが流体抵抗低減のため好ましい。
【００７７】
請求項１６に記載の発明は、請求項１乃至請求項１５の何れか１項に記載のタイヤにおいて、トレッドにタイヤ周方向に沿って延びる複数の溝とタイヤ幅方向に沿って延びる複数の溝とを備え、タイヤ周方向に沿って延びる溝の溝壁において、前記タイヤ周方向に沿って延びる溝と接続されたタイヤ幅方向に沿って延びる溝の延長線上には前記小溝を設けないことを特徴としている。
【００７８】
次に、請求項１６に記載のタイヤの作用を説明する。
【００７９】
タイヤ幅方向に沿って延びる溝（以後、横溝という。）が、タイヤ周方向に沿って延びる溝（以後、周方向溝という。）が合流する部分では、溝内の流れが簡単な方向性を持つものではなく、複雑な方向の流れとなる。このような複雑な流れが発生する部分の溝壁に小溝を設けると、抵抗低減効果を発揮できない場合がある。
【００８０】
特に、横溝からの流れが当接する溝壁面、例えば、周方向に延びるリブやブロック等の陸部の幅方向側面に小溝を設ける場合、流れの方向に小溝の方向を一致させることが難しい。
【００８１】
このような場合、小溝を設けないことで、合流点での複雑な流れをそれ以上乱すことなく、抵抗低減が可能となる。
【００８２】
請求項１７に記載の発明は、請求項１乃至請求項１６の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝は、前記トレッドの踏面に平行な基準線に対して振幅を有する波形状を呈しており、前記小溝の周期を２〜６０mmの範囲内、前記小溝の振幅を０．１〜３mmの範囲内に設定したことを特徴としている。
【００８３】
次に、請求項１７に記載のタイヤの作用を説明する。
【００８４】
実際の路面は、完全に平滑ではなく、アスファルト路面のように小さい凹凸が存在している。この路面上に水が存在している上を、タイヤが転動するときの溝内の水流を詳細に観察すると、流れは路面の凹凸の影響を受けて、ほぼ路面の凹凸と同じ方向に流れていることが発明者らの実験で判明した。
【００８５】
このとき、従来の周方向に平行な小溝では、路面の凹凸の方向（ほぼ水の流れの方向と同じ）と一致せず、ハイドロプレーニング性能改良効果が小さいときがある。
【００８６】
実際のタイヤでは、溝はスムースではなく隣接する部分にブロック、サイプ、溝壁段差等があるため、溝内の流れは乱される。この乱れた流れの場合には、タイヤのトレッド表面と平行な線上に直線状に延びる小溝を設けても、ハイドロプレーニング性能の改良効果が小さいときがある。
【００８７】
タイヤの溝からの排水を詳細に観察した結果、路面に平行に溜まっている水は路面と平行に流れるが、接地し始める直前（踏み込み直前）の溝は、路面と平行になっていないので、周方向の小溝の向きが路面と水の流れ方向と一致していないと、小溝を設けたことによるハイドロプレーニング性能の改良効果が小さくなることがある、とうことが判明した。
【００８８】
請求項１７に記載のタイヤでは、小溝も溝内で路面粗さと同じレベルの大きさで波状にうねったものにしたので、いろいろな乱れた流れに対して小溝の方向が合い、溝内の流れの抵抗を低減することができる。
【００８９】
請求項１８に記載の発明は、請求項１乃至請求項１７の何れか１項に記載のタイヤにおいて、タイヤ周方向に沿って延びる溝の溝壁に形成される前記小溝を、回転方向に向かうにしたがって前記踏面からの距離が離れるように前記踏面に対して傾斜させると共にタイヤ周方向に間隔をおいて複数設け、さらに、接地面のタイヤ進行方向側で、かつ路面から５mm以内の領域では、少なくともタイヤ進行側の端部を路面に対して平行であることを特徴としている。
【００９０】
次に、請求項１８に記載のタイヤの作用を説明する。
【００９１】
タイヤの踏み込み時の溝の排水性を向上するには、踏み込み直前で、路面と平行になるように小溝を設けることが良い。
【００９２】
踏み込み直前では、水の流れの方向は路面とほぼ平行であるが、溝の向きは路面に対して傾斜している。
【００９３】
したがって、水の流れと同じ方向に小溝を向けるには、溝壁面ではトレッド表面と平行な線に対して小溝の向きを傾斜させる必要がある。
【００９４】
一般に、タイヤのパターンデザインは、進行方向前方への排水性を向上させるようにしているので、請求項１８に記載のタイヤのように小溝を設けると、踏み込み時の排水に方向性を持たせることができ、小溝の向きが水の流れに一致して踏み込み時の排水性が向上する。
【００９５】
請求項１９に記載の発明は、請求項１乃至請求項１８の何れか１項に記載のタイヤにおいて、小溝間に形成されるリブ状部分を前記小溝の長手方向に対して直角な断面で見たときに、一方の小溝の小溝底側溝壁面の延長線と他方の小溝の小溝底側溝壁面の延長線との交点をＡ点、一方の小溝の前記リブ状部分の頂部側溝壁面と他方の小溝の前記リブ状部分の頂部側溝壁面との交点をＢ点、一方の小溝の溝底と他方の小溝の溝底とを結ぶ仮想線から前記Ａ点までの距離をＬ１、前記仮想線から前記Ｂ点までの距離をＬ２としたときに、Ｌ２≧０．６Ｌ１に設定されていることを特徴としている。
【００９６】
次に、請求項１９に記載のタイヤの作用を説明する。
【００９７】
溝壁に小溝を設けることにより、流れの方向に軸を持つ微小な渦を作り、この渦が溝壁から離れることで、溝壁の抵抗低減が図られている。
【００９８】
この小溝と小溝との間のリブ状部分の頂点が鋭ければ、生成した渦が接する部分はリブ状部分の頂点近傍の少ない領域となるので、水の流れの抵抗を低減することができる。
【００９９】
しかしながら、該リブ状部分の頂点が、丸まってしまったり、平面を有していまうと、生成した渦の接する面積が増大し、水の流れの抵抗を低減できない場合がある。
【０１００】
発明者らが上記リブ状部分の形状を様々に変えて渦の様子を観察しつつ、水の流れの抵抗を計測した結果、リブ状部分の形状をある程度以上鋭くしておくこと、即ち、小溝と前記小溝との間に形成されるリブ状部分を小溝の長手方向に対して直角な断面で見て、一方の小溝の小溝底側溝壁面の延長線と他方の小溝の小溝底側溝壁面の延長線との交点をＡ点、一方の小溝の前記リブ状部分の頂部側溝壁面と他方の小溝の前記リブ状部分の頂部側溝壁面との交点をＢ点、一方の小溝の溝底と他方の小溝の溝底とを結ぶ仮想線からＡ点までの距離をＬ１、仮想線からＢ点までの距離をＬ２としたときに、Ｌ２≧０．６Ｌ１を満足させることにより、確実に水の流れの抵抗を低減可能なことが判明した。
【０１０１】
請求項２０に記載の発明は、請求項１乃至請求項１９の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝におけるトレッド踏面側の溝壁を第１の溝壁、前記溝の溝壁に立てた法線に対する前記第１の溝壁の傾斜角度をθ１としたときに、前記傾斜角度θ１は、トレッド踏面側に設けられた小溝の前記第１の溝壁よりも前記溝の溝底側に設けられた前記小溝の前記第１の溝壁の方を大きく設定したことを特徴としている。
【０１０２】
次に、請求項２０に記載のタイヤの作用を説明する。
【０１０３】
溝壁に、溝長手方向に延びる小溝を設ける場合、溝の深さ位置に依らず小溝の断面形状を同じにすると、溝底部付近の小溝が金型に引っ掛かってしまい、溝壁が欠ける場合がある。例えば、溝の深いところで、溝壁に大きく食い込む小溝を設けると、タイヤを金型から外すときに、小溝と小溝との間のリブ状部分が欠け易い。その理由は、溝底付近にはタイヤのベルトが設けられていて剛性が高いため、タイヤを金型から外すときタイヤは変形し難く、小溝が金型（小溝を形成する凹凸部分）に引っ掛かる。
【０１０４】
そこで、請求項２０に記載のタイヤのように、第１の溝壁の傾斜角度θ１を、トレッド踏面側に設けられた小溝の第１の溝壁よりも、溝の溝底側に設けられた小溝の第１の溝壁の方を大きく設定すると、溝底部付近の小溝が金型に引っ掛かり難くなり、溝壁の欠けを防止することができる。
【０１０５】
請求項２１に記載の発明は、請求項２０に記載のタイヤにおいて、前記小溝における前記溝の溝底側の溝壁を第２の溝壁、前記第１の溝壁と前記第２の溝壁とのなす角度をθ２としたときに、前記角度θ２は、トレッド踏面側に形成された小溝よりも前記溝の溝底側に形成された前記小溝の方を大きく設定したことを特徴としている。
【０１０６】
次に、請求項２１に記載のタイヤの作用を説明する。
【０１０７】
溝壁に小溝を設ける場合、請求項２０の作用で説明したように、溝の深さ位置に依らず小溝の断面形状を同じにすると、溝底部付近の小溝が金型に引っ掛かってしまい、溝壁が欠ける場合がある。
【０１０８】
そこで、請求項２１に記載のタイヤのように、第１の溝壁と第２の溝壁とのなす角度θ２を、トレッド踏面側よりも溝の溝底側で大きく設定すると、溝底部付近の小溝が更に金型に引っ掛かり難くなり、溝壁の欠けを防止することができる。
【０１０９】
請求項２２に記載の発明は、請求項１乃至請求項２１の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝の溝底形状を前記小溝の長手方向に対して直角な断面で見たときに略円弧形状とし、かつ、小溝間に位置するリブ状部分の頂部の角度を９０°未満の鋭角に設定したことを特徴としている。
【０１１０】
次に、請求項２２に記載のタイヤの作用を説明する。
【０１１１】
タイヤを金型から取り出すとき、小溝と小溝との間のリブ状部分が金型に引っ掛かってしまい、溝壁が欠ける場合がある。
【０１１２】
請求項２２に記載のタイヤでは、小溝の溝底形状を略円弧形状とし、リブ状部分の頂部の角度を鋭角に設定することで、リブ状部分の基部の剛性が上がり、頂部の剛性が落ち、リブ状部分が変形し易くなるので、タイヤ取り出し時のリブ状部分の欠けを防止することができる。
【０１１３】
請求項２３に記載の発明は、請求項１乃至請求項２２の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記小溝は、トレッド踏面付近には形成されていないことを特徴としている。
【０１１４】
次に、請求項２３に記載のタイヤの作用を説明する。
【０１１５】
溝壁面のトレッド踏面に近い部分（トレッド踏面から、溝深さの５％以内、好ましくは１０％以内の領域）に小溝を設けることは、金型製作上困難を伴う上、タイヤ加硫時に溝の開口端付近の小溝を周方向に均一に作り難い（言い換えると、溝の開口付近の小溝を成型する部分を正確かつ精密に加工しないとタイヤにベアーができてしまい、溝壁に小溝を作ることが出来なくなる。）。
【０１１６】
請求項２３に記載のタイヤでは、溝壁のトレッド踏面付近に小溝を設けない領域を設けるようにしたので、金型の製造が困難にならず、最適な小溝を有したタイヤを成型することのできる金型が得られる。
【０１１７】
【発明の実施の形態】
［第１の実施形態］
次に、本発明のタイヤの第１の実施形態を図１乃至図４にしたがって説明する。
【０１１８】
図２に示すように、タイヤ１０のトレッド１２には、タイヤ周方向（矢印Ａ方向及び矢印Ｂ方向）に沿って延びる複数の周方向溝１４と、これらの周方向溝１４に対して交差する複数の横溝１６とによって複数のブロック１８が形成されている。
【０１１９】
本実施形態のタイヤ１０の内部構造は通常の空気入りタイヤと同じであるため、内部構造に関しての説明は省略する。なお、本実施形態のタイヤ１０は空気入りタイヤであるが、本発明は空気入りタイヤ以外のタイヤ（例えば、総ゴムタイヤ等）でも適用可能である。
【０１２０】
図１に示すように、周方向溝１４の溝側面及び溝底面及び横溝１６の溝側面及び溝底面には、各々リブレット２０が形成されている。
【０１２１】
図３に示すように、本実施形態のリブレット２０は、溝（周方向溝１４または横溝１６）の長手方向に沿って延びる断面が三角形を呈した小溝２２が、連続して横方向（小溝２２の幅方向）に形成されてなるものである。
【０１２２】
なお、小溝２２の断面形状を三角形とする場合には、小溝２２の幅方向中心を通り、溝壁に垂直な法線Ｓに対して左右対称形状、即ち、二等辺三角形とすることが好ましい。
【０１２３】
また、小溝２２の溝深さＤと小溝２２のピッチＰとは、Ｐ≦２Ｄを満足することが好ましい。
【０１２４】
これらの小溝２２の溝深さＤ は０．０１〜０．５mmの範囲内、ピッチＰは０．０１〜０．５mmの範囲内に設定されていることが好ましく、溝深さＤ は０．０５〜０．４mmの範囲内、ピッチＰは０．０５〜０．４mmの範囲内に設定されていることが更に好ましい。
【０１２５】
また、周方向溝１４と横溝１６との交差部分の一定幅ｗは乱流発生域２３とされ、この乱流発生域２３には図４に示すような多数の点状突起２４がランダムに設けられている。なお、ｗは１mm以上が好ましい。
【０１２６】
本実施形態の点状突起２４は、凸球面形状（球の一部）であり、径ｄ1 が０．０１〜０．５mmの範囲内、高さｈが０．０１〜０．５mmの範囲内に設定されていることが好ましい。
【０１２７】
なお、上記領域の単位面積当たりに占める点状突起２４の割合は３０％以上が好ましい。
【０１２８】
（作用）
本実施形態のタイヤ１０では、周方向溝１４及び横溝１６に、溝深さＤ＝０．０１〜０．５mmの範囲内に設定された小溝２２をピッチＰ＝０．０１〜０．５mmの範囲内で設けたので、溝内を流れる水の抵抗が低減され、溝の排水効率が向上する。
【０１２９】
また、周方向溝１４と横溝１６との合流点付近の溝側面に設けた多数の点状突起２４により、合流点付近の水流の剥離が抑制される。
【０１３０】
したがって、タイヤ１０のウエット性能を従来よりも向上させることができる。
【０１３１】
なお、小溝２２の溝深さＤを０．０５〜０．４mmの範囲内に設定し、ピッチＰを０．０５〜０．４mmの範囲内とすることが、溝の排水効率が向上する上で特に好ましい。
【０１３２】
［第２の実施形態］
次に、本発明の第２の実施形態に係るタイヤを図５にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１３３】
本実施形態のタイヤ１０では、図５に示すように、周方向溝１４と横溝１６との合流点付近に加え、溝側面の踏面側の一定幅ｗが乱流発生域２３とされている。
【０１３４】
（作用）
タイヤ１０がウエット路面を走行し、路面上の水が踏面側の開口を介して周方向溝１４内及び横溝１６内に流入する際に、開口付近に設けられた多数の点状突起２４によって溝側面付近に流れる水に乱流が生じるので、進入する水の剥離が抑えられ、路面の水を少ない抵抗で溝内へ流入させることができる。
【０１３５】
これによって、タイヤ１０の新品時のウエット性能を更に向上させることができる。
【０１３６】
［第１の参考例］
次に、第１の参考例に係るタイヤを図６にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１３７】
本参考例のタイヤ１０のトレッドパターンはリブパターンであり、トレッド１２には、図６に示すようにリブレット２０の形成された周方向溝１４のみが形成されている。
【０１３８】
本参考例のタイヤ１０も、前述した実施形態と同様に周方向溝１４の抵抗が低減されているので従来のリブパターンのタイヤよりもウエット性能を向上させることができる。
【０１３９】
［第３の実施形態］
次に、本発明の第３の実施形態に係るタイヤを図７にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１４０】
本実施形態のタイヤ１０は第１の参考例と同様にトレッドパターンはリブパターンであり、トレッド１２には、図７に示すようにリブレット２０及び点状突起２４の形成された周方向溝１４のみが形成されている。
【０１４１】
本実施形態のタイヤ１０では、踏面側の開口付近の溝側面に点状突起２４が多数形成されているので、踏面の水が開口より進入し易く、第３の実施形態よりも更にウエット性能を向上させることができる。
【０１４２】
［その他の実施形態］
なお、前述した実施形態では、水流の剥離を抑制するために溝側面に点状突起２４を多数形成して乱流を生じさせていたが、本発明はこれに限らず、点状突起２４に代えて、図８に示すような微小の窪み２８を多数形成しても点状突起２４を多数形成した場合と同様に作用効果が得られる。
【０１４３】
なお、図８に示す窪み２８は、凹球面形状であり、径ｄ2 が０．０１〜０．５mmの範囲内、深さＤ1 が０．０１〜０．５mmの範囲内に設定されている。単位面積当たりに占める窪み２８の割合は３０％以上が好ましい。
【０１４４】
上記実施形態では、点状突起２４が凸球面形状であったが、本発明はこれに限らず、三角錐等の他の形状であっても良い。
【０１４５】
また、窪み２８も凹球面形状に限らず、他の形状であっても良い。
【０１４６】
さらに、上記実施形態のリブレット２０は、断面が三角形を呈した小溝２２が連続して横方向に形成されたものであったが、水流の抵抗低減効果があれば小溝２２と小溝２２との間に、多少の間隙が開いていても良い。
【０１４７】
なお、ここでいうリブレット２０は、多数の小溝２２を並べたものであると説明したが、多数のリブ状突起（条）を多数並べたものであっても良い。この場合、リブ状突起とリブ状突起との間が小溝２２に相当する。
【０１４８】
また、上記実施形態では小溝２２の断面形状が三角形であったが、水流の抵抗低減効果があれば、矩形、台形、半円形等の他の形状であっても良い。例えば、図９に示すように、小溝２２を連続して並列させ、山の頂上及び谷底を滑らかな曲線として溝壁表面をサインウエーブ等の波形状としても良い。溝壁表面を波型にする方が、モールドの表面加工が容易になり、モールドの小溝形成部分の耐久性に対しても優れる。
【０１４９】
また、溝底にクラックが生じた場合、小溝２２に沿ってクラックが成長する場合が考えられる。小溝２２により溝底のクラックの成長が懸念される場合には、図１０に示すように、溝底付近（最深部から、溝深さｄの１０％の寸法までの部位）には小溝２２を形成しなくても良い。
【０１５０】
［第４の実施形態］
次に、本発明の第４の実施形態に係るタイヤを図１１にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１５１】
図１１に示すように、本実施形態のタイヤ１０では、周方向溝１４の溝側面（図示はしないが、横溝１６の溝側面も同様）に、前述した実施形態と同様に溝長手方向に沿って延びる断面が三角形を呈した小溝２２が複数本並列して形成されているが、トレッド表面側から周方向溝１４の溝底に向けて、小溝２２のピッチが徐々に大きく設定されている。
【０１５２】
（作用）
トレッド１２が摩耗すると、周方向溝１４の溝深さ（横溝１６も同様）が浅くなる。
【０１５３】
溝深さが浅くなると溝内の流れのレイノルズ数が小さくなり、溝壁に沿って微小の乱流が発生し難くなる傾向となるが、本実施形態では、周方向溝１４の溝深さが浅くなるにつれて小溝２２のピッチを大きくしているので、レイノルズ数が小さくなっても微小の乱流を溝壁に沿って発生させることができ、流れの抵抗を小さく保てる。なお、横溝１６についても同様である。
【０１５４】
したがって、摩耗後においても、高いハイドロプレーニング性を維持することができる。
【０１５５】
［第５の実施形態］
次に、本発明の第５の実施形態に係るタイヤを図１２にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１５６】
図１２に示すように、本実施形態のタイヤ１０では、周方向溝１４の溝側面（図示はしないが、横溝１６の溝側面も同様）に、前述した実施形態と同様に溝長手方向に沿って延びる断面が三角形を呈した小溝２２が複数本形成されているが、トレッド表面側から周方向溝１４の溝底に向けて、小溝２２の溝深さが徐々に大きく設定されている。
【０１５７】
（作用）
トレッド１２が摩耗すると、周方向溝１４の溝深さ（横溝１６も同様）が浅くなる。
【０１５８】
溝深さが浅くなると溝内の流れのレイノルズ数が小さくなり、溝壁に沿って微小の乱流が発生し難くなる傾向となるが、本実施形態では、周方向溝１４の溝深さが浅くなるにつれて小溝２２の溝深さを大きくしているので、レイノルズ数が小さくなっても微小の乱流を溝壁に沿って発生させることができ、流れの抵抗を小さく保てる。なお、横溝１６についても同様である。
【０１５９】
したがって、摩耗後においても、高いハイドロプレーニング性を維持することができる。
【０１６０】
なお、図１３に示すように、トレッド表面側から周方向溝１４の溝底に向けて、小溝２２のピッチを徐々に大きくすると共に、溝深さを徐々に大きくしても良く（横溝１６も同様）、この場合も、レイノルズ数が小さくなっても微小の乱流を溝壁に沿って発生させることができ、流れの抵抗を小さく保てる。
【０１６１】
［第６の実施形態］
次に、本発明の第６の実施形態に係るタイヤを図１４にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１６２】
図１４に示すように、本実施形態のタイヤ１０のトレッド１２には、タイヤ赤道面ＣＬの両側に周方向溝４０が形成され、その周方向溝４０のタイヤ幅方向外側には周方向溝４２が形成されている。
【０１６３】
また、トレッド１２には、周方向溝４２のタイヤ幅方向外側にタイヤ幅方向に対して若干傾斜した横溝４４がタイヤ周方向に沿って複数形成され、周方向溝４０と周方向溝４２との間にはタイヤ幅方向に対して傾斜した横溝４６がタイヤ周方向に複数形成されている。
【０１６４】
ここで、周方向溝４２と横溝４４とで区分される陸部分をショルダーブロック４８、周方向溝４０、周方向溝４２及び横溝４６で区分される陸部分をセカンドブロック５０、周方向溝４０と周方向溝４０とで区分される陸部分をセンターリブ５２と呼ぶことにする。
【０１６５】
ショルダーブロック４８の周方向溝４２側の溝壁には、溝長手方向に沿って延びる小溝２２（図１４では図示せず）が横溝４６と対向する部分を除いて溝深さ方向に複数形成されている。
【０１６６】
セカンドブロック５０の周方向溝４２側の溝壁及び周方向溝４０側の溝壁には、夫々溝長手方向に沿って延びる小溝２２（図１４では図示せず）が溝深さ方向に複数形成されている。
【０１６７】
センターリブ５２の周方向溝４０側の溝壁には、夫々溝長手方向に沿って延びる小溝２２（図１４では図示せず）が、横溝４６と対向する部分を除いて溝深さ方向に複数形成されている。
【０１６８】
なお、セカンドブロック５０には、タイヤ周方向寸法の長いセカンドブロック５０Ｌと、タイヤ周方向寸法の短いセカンドブロック５０Ｓとがあり、ショルダーブロック４８には、タイヤ周方向寸法の長いショルダーブロック４８Ｌと、タイヤ周方向寸法の短いショルダーブロック４８Ｓとがある。
【０１６９】
ここで、セカンドブロック５０Ｌの周方向溝４０の溝壁と、セカンドブロック５０Ｓの周方向溝４０の溝壁とを比較すると、セカンドブロック５０Ｓの周方向溝４０の溝壁の方が、小溝２２のピッチが大きく、かつ小溝２２の溝深さが深く設定されている。
【０１７０】
同様に、セカンドブロック５０Ｌの周方向溝４２の溝壁と、セカンドブロック５０Ｓの周方向溝４２の溝壁とを比較すると、セカンドブロック５０Ｓの周方向溝４２の溝壁の方が、小溝２２のピッチが大きく、かつ溝深さが深く設定されている。
【０１７１】
ショルダーブロック４８Ｌの周方向溝４２の溝壁においては、タイヤ周方向寸法の長いセカンドブロック５０Ｌと対向する部分と、タイヤ周方向寸法の短いセカンドブロック５０Ｓと対向する部分とを比較すると、タイヤ周方向寸法の短いセカンドブロック５０Ｓと対向する部分の方が、小溝２２のピッチが大きいと共に、小溝２２の溝深さが深く設定されている。
【０１７２】
本実施形態のショルダーブロック４８Ｌの周方向溝４２の溝壁においては、タイヤ周方向寸法の長いセカンドブロック５０Ｌと対向する部分には、対向するセカンドブロック５０Ｌの溝壁に形成されてる小溝２２と同様のピッチ及び同様の溝深さで小溝２２が形成されており、タイヤ周方向寸法の短いセカンドブロック５０Ｓと対向する部分には、対向するセカンドブロック５０Ｓの溝壁に形成されてる小溝２２と同様のピッチ及び同様の溝深さで小溝２２が形成されている。
【０１７３】
また、センターリブ５２の周方向溝４０の溝壁においては、タイヤ周方向寸法の長いセカンドブロック５０Ｌと対向する部分には、対向するセカンドブロック５０Ｌの溝壁に形成されてる小溝２２と同様のピッチ及び同様の溝深さで小溝２２が形成されており、タイヤ周方向寸法の短いセカンドブロック５０Ｓと対向する部分には、対向するセカンドブロック５０Ｓの溝壁に形成されてる小溝２２と同様のピッチ及び同様の溝深さで小溝２２が形成されている。
【０１７４】
（作用）
本実施形態では、センターリブ５２の周方向溝４０の溝壁面において、周方向寸法の長いセカンドブロック５０Ｌと対向する部分ではセカンドブロック５０Ｌの周方向溝４０の溝壁面に形成される小溝２２のピッチ及び溝深さに合わせて小溝２２を形成し、周方向寸法の短いセカンドブロック５０Ｓと対向する部分ではセカンドブロック５０Ｓの溝壁面に形成される小溝２２のピッチ及び溝深さに合わせて小溝２２を形成したので、周方向溝４０の何れの溝壁においても流体抵抗を最適に低減することができる。さらに、センターリブ５２の周方向溝４０の溝壁面において、横溝４６と対向する部分には小溝２２を設けていないので、横溝４６と合流する部分で流れに大きな乱れを生じることがない。
【０１７５】
したがって、周方向溝４０の全長に渡って流体抵抗を最適に低減することができる。ここで、センターリブ５２の周方向溝４０の溝壁面において、周方向に連続する小溝２２を一定のピッチと深さで形成しても良い。なぜなら、高速でハイドロプレーニングする時、センターリブ５２近傍の水の流れは、横溝４６の存在有無によらずほぼ周方向であり、周方向に連続した小溝２２が十分機能する。この時、ピッチと深さは、セカンドブロック５０Ｓとセカンドブロック５０Ｌの平均を使うのが良い。
【０１７６】
また、ショルダーブロック４８Ｌの周方向溝４２の溝壁及びショルダーブロック４８Ｓ周方向溝４２の溝壁において、周方向寸法の長いセカンドブロック５０Ｌと対向する部分ではセカンドブロック５０Ｌの周方向溝４０の溝壁面に形成される小溝２２のピッチ及び溝深さに合わせて小溝２２を形成し、周方向寸法の短いセカンドブロック５０Ｓと対向する部分ではセカンドブロック５０Ｓの溝壁面に形成される小溝２２のピッチ及び溝深さに合わせて小溝２２を形成したので、周方向溝４２の何れの溝壁においても流体抵抗を最適に低減することができる。
【０１７７】
さらに、ショルダーブロック４８Ｌの周方向溝４０の溝壁面及びショルダーブロック４８Ｓの周方向溝４０の溝壁面において、横溝４６と対向する部分には小溝２２を設けていないので、横溝４６と合流する部分で流れに大きな乱れを生じることがない。
【０１７８】
したがって、周方向溝４２の全長に渡って流体抵抗を最適に低減することができる。
【０１７９】
［第７の実施形態］
次に、本発明の第７の実施形態に係るタイヤを図１５にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１８０】
図１５に示すように、本実施形態では、周方向溝１４の溝壁に立てた法線に対する小溝２２のトレッド踏面側の第１の溝壁の傾斜角度をθ１としたときに、傾斜角度θ１は、トレッド踏面側に設けられた小溝２２の第１の溝壁よりも周方向溝１４の溝底側に設けられた小溝２２の第１の溝壁の方が大きく設定されている。
【０１８１】
また、小溝２２における周方向溝１４の溝底側の第２の溝壁と、前記第１の溝壁とのなす角度θ２は、トレッド踏面側に形成された小溝２２よりも周方向溝１４の溝底側に形成された小溝２２の方が大きく設定されている。
【０１８２】
なお、図示はしないが、その他の溝における小溝２２も同様に設定されている。
【０１８３】
（作用）
次に、このタイヤ１０の作用を説明する。
【０１８４】
本実施形態では、トレッド踏面側に設けられた小溝２２の第１の溝壁の傾斜角度θ１よりも周方向溝１４の溝底側に設けられた小溝２２の第１の溝壁の傾斜角度θ１の方を大きく設定し、トレッド踏面側に形成された小溝２２の角度θ２よりも周方向溝１４の溝底側に形成された小溝２２の角度θ２の方を大きく設定したので、加硫成型用の金型（図示せず）からタイヤ１０を取り出す際に、小溝２２が引っ掛かり難く、タイヤ１０を取り出し易く、また、溝壁の欠けを防止することができる。
【０１８５】
［第８の実施形態］
次に、本発明の第８の実施形態に係るタイヤを図１６にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１８６】
図１６に示すように、本実施形態では周方向溝１４（図示はしないが、他の溝も）において、トレッド踏面付近に小溝２２が形成されていない。
【０１８７】
このため、このタイヤ１０の金型の加工がし易くなり、溝開口端付近を正確かつ精密に加工可能となり、加硫時の溝開口端付近のベアー
の発生を防止することが出来る。
【０１８８】
［第９の実施形態］
次に、本発明の第９の実施形態に係るタイヤを図１７にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１８９】
図１７に示すように、本実施形態の小溝２２の形状は、溝底形状が略円弧形状であり、かつ、小溝２２間に位置するリブ状部分の頂部の角度が９０°未満の鋭角に形成されている。
【０１９０】
このため、小溝２２間に位置するリブ状部分の基部の剛性が上がり、頂部の剛性が落ち、リブ状部分が変形し易くなるので、タイヤ取り出し時のリブ状部分の欠けを防止することができる。
【０１９１】
［第１０の実施形態］
次に、本発明の第１０の実施形態に係るタイヤを図１８にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１９２】
図１８に示すように、本実施形態では、周方向溝１４の溝壁に形成される小溝５４は、トレッドの踏面に平行な基準線Ｌに対して振幅を有する波形状（サインカーブ等）を呈しており、溝深さ方向に複数並列して形成されている。
【０１９３】
なお、小溝５４は、周期を２〜６０mmの範囲内、振幅を０．１〜３mmの範囲内に設定することが好ましい。
【０１９４】
本実施形態のタイヤ１０では、小溝５４を周方向溝１４内で波状にうねったものにしたので、アスファルト路面等の凹凸した路面において、接地面でのいろいろな乱れた流れに対して小溝５４の方向が合い、溝内の流れの抵抗を効果的に低減することができる。
【０１９５】
［第１１の実施形態］
次に、本発明の第１１の実施形態に係るタイヤを図１９にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０１９６】
図１９に示すように、本実施形態のタイヤ１０では、周方向溝１４の溝壁に、有限長さの小溝５６が複数形成されている。
【０１９７】
前述した実施形態の小溝２２及び小溝５４は、溝長手方向に沿って長く形成されていたが、本実施形態の小溝５６のように有る長さに分断された状態であっても良い。
【０１９８】
また、小溝５６は、規則的に配置しても良く、ランダムに配置しても良い。なお、この場合、溝壁に沿って微小な乱流を発生せせるためには、小溝５６の長さを５mm以上とすることが好ましい。
【０１９９】
また、溝壁に沿って微小な乱流を発生させるために、小溝５６の間隔（配置密度）は、溝長さ等を考慮し、実験、シュミレーション等によって決めることが好ましい。
【０２００】
［第１２の実施形態］
次に、本発明の第１２の実施形態に係るタイヤを図２０乃至図２２にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０２０１】
図２０に示すように、本実施形態のタイヤ１０では、周方向溝１４の溝壁に、タイヤ回転方向（矢印Ａ方向）に向かうにしたがって踏面からの距離が離れるように踏面に対して傾斜した小溝５８が、タイヤ周方向に複数形成されている。
【０２０２】
本実施形態の小溝５８は、円弧状に湾曲しているが、図２２に示すように直線形状であっても良い。
【０２０３】
なお、接地面のタイヤ進行方向側（矢印Ｃ方向側）で、かつ路面６０から高さ５mm以内の領域では、小溝５８の踏面側の端部の接線ＳＬが路面６０に対して平行であることが好ましい。
【０２０４】
本実施形態のタイヤ１０では、踏み込み直前（路面から高さ５mm以内の領域）で、小溝５８の踏面側の端部の接線が路面６０と平行となるので、踏み込み時の周方向溝１４の排水性が向上する。
【０２０５】
また、これらの小溝５８は、タイヤ回転方向（矢印Ａ方向）に向かうにしたがって踏面からの距離が離れるように踏面に対して傾斜させたので、小溝５８の向きが水の流れに一致し、踏み込み時の排水性を向上することができる。
【０２０６】
なお、水を逆方向に流したい場合には、小溝５８の傾斜方向を上記とは逆方向とすれば良い。
【０２０７】
［第１３の実施形態］
次に、本発明の第１３の実施形態に係るタイヤを図３１にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
【０２０８】
図３１に示すように、小溝２２間に形成されるリブ状部分を小溝２２の長手方向に対して直角な断面で見たときに、一方の小溝２２の小溝底側溝壁面の延長線ＩＬａと他方の小溝２２の小溝底側溝壁面の延長線ＩＬａ’との交点をＡ点、一方の小溝２２のリブ状部分の頂部側溝壁面と他方の小溝２２のリブ状部分の頂部側溝壁面との交点をＢ点（リブ状部分の頂部）、一方の小溝２２の溝底と他方の小溝２２の溝底とを結ぶ仮想線ＩＬｂからＡ点までの距離をＬ１、仮想線ＩＬｂからＢ点までの距離をＬ２としたときに、Ｌ２≧０．６Ｌ１に設定することが好ましい。
【０２０９】
溝壁に小溝２２を設けることにより、流れの方向に軸を持つ微小な渦を作り、この渦が溝壁から離れることで、溝壁の抵抗低減が図られるが、小溝２２と小溝２２との間のリブ状部分の頂点が鋭ければ、生成した渦が接する部分はリブ状部分の頂点近傍の少ない領域となるので、水の流れの抵抗を低減することができる。
【０２１０】
なお、リブ状部分の頂点が、丸まってしまったり、平面を有していまうと、生成した渦の接する面積が増大し、水の流れの抵抗を低減できない場合がある。
Ｌ２≧０．６Ｌ１を満足させることにより、確実に水の流れの抵抗を低減可能となる。
【０２１１】
（試験例１）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２０５／５５Ｒ１６の複数のタイヤを用意し、ハイドロプレーニング性能の比較を行った。
【０２１２】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２１３】
以下の試験タイヤは、何れも図２３に示すように、センターリブ３０、セカンドリブ３２及びブロック３４を備えたパターンを有している。
【０２１４】
なお、センターリブ３０の幅Ｗ１は１５mm、セカンドリブ３２の幅Ｗ２は２５mm、ブロック３４の大きさはタイヤ周方向の寸法Ｌ１が２５mm、タイヤ幅方向の寸法Ｗ３が３０mm、センターリブ３０、セカンドリブ３２及びブロック３４の高さ（溝深さ）は各々８mmである。また、セカンドリブ３２には、タイヤ幅方向外側にタイヤ周方向に長さＬ２が１５mmで幅Ｗ４が５mmの横溝３６がピッチＰ＝２５mmで形成されている。
・ａのタイヤ：図２４に示すように、溝側面及び溝底面が滑らかに加工されている（従来一般のタイヤ）。
・ｂ〜ｉ、kのタイヤ：図２５に示すように、溝側面及び溝底面の全てにリブレット２０が形成されたタイヤであり、小溝２２の溝深さＤ及びピッチＰが以下の表１に記載した寸法に設定されたタイヤである。
・ｊのタイヤ：図１０に示すように、溝側面にのみリブレット２０が形成され、たタイヤであり、小溝２２の溝深さＤ及びピッチＰが以下の表１に記載した寸法に設定されたタイヤである。なお、溝底（最深部）から溝深さの１０％までは滑らかに形成されている。
・ｌのタイヤ：図９に示すように溝壁が波型形状に設定されたタイヤ。溝深さＤ及びピッチＰは以下の表１に記載した通りである。なお、波の頂点での曲率半径Ｒは０．１mm以下。
・ｍ〜ｑのタイヤ：図２６に示すように、溝側面が階段状（タイヤ径方向に沿った縦面と踏面に平行な横面とが交互に配置）に形成されたタイヤであり、ステップの幅Ｙ及び高さＸ（本発明による測定方法での深さＤ、ピッチＰ）が以下の表１に記載した寸法に設定されたタイヤである。
・ｒのタイヤ：小溝２２がセンターリブ３０とセカンドリブ３２との間に配置される周方向溝の溝壁面（タイヤ周方向に連続している溝壁面）にのみ形成されており、その他の溝壁面（セカンドリブ３２とブロック３４との間の周方向溝の溝壁面及び横溝の溝壁面）には形成されておらず、小溝２２の溝深さＤ及びピッチＰが以下の表１に記載した寸法に設定されたタイヤである。
・試験方法：試験タイヤを６．５ＪＪ−１６のリムに内圧２２０ＫＰａで組み付け、乗用車に装着して水深１０mmのプール内で速度５０ｋｍ／ｈから加速試験を行い、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２１５】
評価は、ハイドロプレーニング発生速度を求め、ａのタイヤを１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニングの発生速度が高く、ウエット性能に優れていることを表す。
【０２１６】
【表１】
【０２１７】
（試験例２）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ１８５／７０Ｒ１４の比較例のタイヤ２種、本発明の適用された実施例のタイヤ３種及び参考例のタイヤ１種を用意し、ハイドロプレーニング性能の比較を行った。
【０２１８】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２１９】
以下の試験タイヤは、何れも図２に示すブロックパターンであり、ブロック１８の大きさは、タイヤ周方向の寸法が３０mm、タイヤ幅方向の寸法が３０mm、高さ（溝深さ）が８mmである。
・比較例１のタイヤ：図２４に示すように、周方向溝１４及び横溝１６の溝側面及び溝底面が滑らかに加工されている（従来一般のタイヤ）。
・参考例１のタイヤ：図２５に示すように、溝側面及び溝底面の全てにリブレット２０が形成されたタイヤ。小溝２２の溝深さＤが０．０５mm、小溝のピッチＰが０．０５mm。
・実施例１のタイヤ：図１に示す溝壁形状を有するタイヤ。周方向溝１４と横溝１６との合流付近の溝側面の幅５mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が１．２mm、深さＤ1 が０．２mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：３５％）。小溝２２は参考例１と同一。
・実施例２のタイヤ：図２７に示す溝壁形状を有するタイヤ。踏面側の開口付近の溝側面の幅１mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．２mm、深さＤ1 が０．０４mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：４０％）。小溝２２は実施例１と同一。
・実施例３のタイヤ：図５に示す溝壁形状を有するタイヤ。周方向溝１４と横溝１６との合流付近の溝側面の幅５mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が１．２mm、深さＤ1 が０．２mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：３０％）。踏面側の開口付近の溝側面の幅１mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．２mm、深さＤ1 が０．０４mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：３５％）。小溝は実施例１と同一。
・比較例２のタイヤ：溝側面及び溝底面の全てにリブレット２０が形成されたタイヤ。但し、小溝２２の溝深さＤが１．０mm、小溝２２のピッチＰが１．０mm。
・試験方法：試験タイヤを５Ｊ−１４のリムに内圧２．０kgf/cm2 （２００ｋＰａ）で組み付け、乗用車に装着して水深１０mmのプールに速度を変えて進入し、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２２０】
評価は、ハイドロプレーニング発生速度を求め、比較例１のタイヤを１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニングの発生速度が高く、ウエット性能に優れていることを表す。
【０２２１】
【表２】
【０２２２】
（試験例３）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２３５／４５Ｒ１７の比較例のタイヤ２種参考例のタイヤ１種及び本発明の適用された実施例のタイヤ３種を用意し、ハイドロプレーニング性能の比較を行った。
【０２２３】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２２４】
以下の試験タイヤは、何れも図２８に示す様なブロックパターンであり、ブロック１８の大きさは、タイヤ周方向の寸法が３５mm、タイヤ幅方向の寸法が３５mm、高さ（溝深さ）が８mmである。
・比較例１のタイヤ：図２４に示すように、周方向溝１４及び横溝１６の溝側面及び溝底面が滑らかに加工されている（従来一般のタイヤ）。
・参考例１のタイヤ：図２５に示すように、溝側面及び溝底面の全てにリブレット２０が形成されたタイヤ。小溝の溝深さＤが０．１mm、小溝のピッチＰが０．１mm。
・実施例１のタイヤ：図１に示す溝壁形状を有するタイヤ。周方向溝１４と横溝１６との合流付近の溝側面の幅５mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．１４mm、深さＤ1 が０．１５mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：３０％）。小溝２２は実施例１と同一。
・実施例２のタイヤ：図２７に示す溝壁形状を有するタイヤ。踏面側の開口付近の溝側面の幅１mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．４mm、深さＤ1 が０．０８mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：３５％）。小溝２２は実施例１と同一。
・実施例３のタイヤ：図５に示す溝壁形状を有するタイヤ。周方向溝１４と横溝１６との合流付近の溝側面の幅５mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が１．４mm、深さＤ1 が０．１５mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：４０％）。踏面側の開口付近の溝側面の幅１mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．４mm、深さＤ1 が０．０８mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：４５％）。小溝は実施例１と同一。
・比較例２のタイヤ：溝側面及び溝底面の全てにリブレット２０が形成されたタイヤ。但し、小溝２２の溝深さＤが１．０mm、小溝２２のピッチＰが１．０mm。
・試験方法：試験タイヤを８ＪＪ−１７のリムに内圧２．２kgf/cm2 （２２０ｋＰａ）で組み付け、乗用車に装着して半径１３０ｍのカーブに設定された水深１０mmのプールに速度を変えて進入し、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２２５】
評価は、ハイドロプレーニンブ発生速度を求め、比較例１のタイヤを１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニングの発生速度が高く、ウエット性能に優れていることを表す。
【０２２６】
【表３】
【０２２７】
（試験例４）
効果を確かめるために、タイヤサイズＴＢＲ２９５／７０Ｒ２２．５の比較例のタイヤ２種、参考例のタイヤ１種、及び本発明の適用された実施例のタイヤ３種を用意し、ウエットブレーキ性能の比較を行った。
【０２２８】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２２９】
以下の試験タイヤは、何れも図２８に示すようなブロックパターンであり、ブロック１８の大きさは、タイヤ周方向の寸法が３５mm、タイヤ幅方向の寸法が３５mm、高さ（溝深さ）が１２mmである。
・比較例１のタイヤ：図２４に示すように、周方向溝１４及び横溝１６の溝側面及び溝底面が滑らかに加工されている（従来一般のタイヤ）。
・参考例１のタイヤ：図２５に示すように、溝側面及び溝底面の全てにリブレット２０が形成されたタイヤ。小溝の溝深さＤが０．１mm、小溝のピッチＰが０．１mm。
・実施例１のタイヤ：図１に示す溝壁形状を有するタイヤ。周方向溝１４と横溝１６との合流付近の溝側面の幅５mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．１４mm、深さＤ1 が０．１５mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：４０％）。小溝２２は参考例１と同一。
・実施例２のタイヤ：図２７に示す溝壁形状を有するタイヤ。踏面側の開口付近の溝側面の幅１mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．４mm、深さＤ1 が０．０８mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：４５％）。小溝２２は参考例１と同一。
・実施例３のタイヤ：図５に示す溝壁形状を有するタイヤ。周方向溝１４と横溝１６との合流付近の溝側面の幅５mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が１．４mm、深さＤ1 が０．１５mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：５０％）。踏面側の開口付近の溝側面の幅１mmの乱流発生域２３に、径ｄ2 が０．４mm、深さＤ1 が０．０８mmの窪み２８がランダムに配置されている（密度：４０％）。小溝は参考例１と同一。
・比較例２のタイヤ：溝側面及び溝底面の全てにリブレット２０が形成されたタイヤ。但し、小溝２２の溝深さＤが１．０mm、小溝２２のピッチＰが１．０mm。・試験方法：試験タイヤを９．００のリムに内圧９．０kgf/cm2 （９００ｋＰａ）で組み付け、トラックに装着して水深１０mmのプールに速度８０km/hで進入し、テストドライバ−によるブレーキ停止距離の評価を行った。
【０２３０】
評価は、ブレーキ停止距離を測定し、比較例１のタイヤを１００とする指数で表した。数値が小さい程停止距離が短く、ウエットブレーキ性能に優れていることを表す。
【０２３１】
【表４】
【０２３２】
（試験例５）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２２５／５０Ｒ１６の従来例のタイヤ１種、及び参考例のタイヤ４種を用意し、ハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２３３】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２３４】
以下の試験タイヤは、何れも図２３に示すようなパターンであり、タイヤ赤道面に幅３０mmのリブ、その外側に幅３５mmの横溝付きのリブ、さらにその外側に幅３５mmのブロックが形成されているものである。
・従来例のタイヤ：溝壁に小溝が形成されていないタイヤ。
・参考例１のタイヤ：全ての溝壁において、溝深さ０．３mmの小溝が、踏面側から溝底側へ溝深さ寸法の８０％の長さ寸法までの領域にピッチ０．３mm（一定）で形成されているタイヤ（溝底及び溝底近傍には小溝は形成されていない。）
・参考例２のタイヤ：小溝の形成されている領域は参考例１と同様であるが、小溝のピッチが踏面付近の０．３mmから溝底付近の０．５mmへと変化している（小溝の溝深さは０．３mmで一定）。
・参考例３のタイヤ：小溝の形成されている領域は参考例１と同様であるが、小溝の深さが踏面付近の０．３mmから溝底付近の０．５mmへと変化している（小溝の溝深さは０．３mmで一定）。
・参考例４のタイヤ：小溝の形成されている領域は参考例１と同様であるが、小溝のピッチが踏面付近の０．３mmから溝底付近の０．５mmへと変化していると共に、小溝の溝深さが踏面付近の０．３mmから溝底付近の０．５mmへと変化している。
・試験方法：試験タイヤを７ＪＪ−１６のリムに内圧２２０ＫＰａで組み付け、乗用車に装着して水深１０mmのプールに速度５０km/hから加速試験を行い、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。なお、試験は、新品タイヤと摩耗タイヤ（５０％摩耗時）との両方で行った。
【０２３５】
評価は、従来例のハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニング発生速度が高く、ハイドロプレーニング性能に優れていることを表す。
【０２３６】
【表５】
【０２３７】
試験の結果、参考例１〜４のタイヤは、従来例に対し、摩耗時においても高いハイドロプレーニング性能を有していることが分った。
【０２３８】
（試験例６）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２０５／５０Ｒ１６の従来例のタイヤ１種及び参考例のタイヤ５種を用意し、ハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２３９】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２４０】
以下の試験タイヤは、何れも図２３に示すようなパターンであり、タイヤ赤道面に幅３０mmのリブ、その外側に幅３５mmの横溝付きのリブ、さらにその外側に幅２５mmのブロックが形成されているものである。
・従来例のタイヤ：溝壁に小溝が形成されていないタイヤ。
・参考例１のタイヤ：全ての溝壁において、溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の小溝が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。
・参考例２のタイヤ：セカンドリブ３２側面の溝壁では溝深さ０．３ｍｍの断面形状が三角形の小溝が深さ方向にピッチ０．３ｍｍで形成され、ブロック３４側面の溝壁では溝深さ０．５ｍｍの断面形状が三角形の小溝が深さ方向にピッチ０．５ｍｍで形成され、その他の溝壁（横溝）では溝深さ０．４ｍｍの断面形状が三角形の小溝が深さ方向にピッチ０．４ｍｍで形成されているタイヤ。
・参考例３のタイヤ：セカンドリブ３２側面の溝壁では溝深さ０．３ｍｍの断面形状が三角形の小溝が深さ方向にピッチ０．３ｍｍで形成され、ブロック３４側面の溝壁では溝深さ０．５ｍｍの断面形状が三角形の小溝が深さ方向にピッチ０．５ｍｍで形成され、センターリブ３０の溝壁では溝深さ０．３ｍｍの断面形状が三角形の小溝が深さ方向にピッチ０．３ｍｍで形成され、その他の溝壁（横溝）では溝深さ０．４ｍｍの断面形状が三角形の小溝が深さ方向にピッチ０．４ｍｍで形成されているタイヤ。
・参考例４のタイヤ：周方向溝と横溝とが合流する部分において、横溝の延長線上の部分を除く全ての溝壁において、溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の小溝が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。
・参考例５のタイヤ：全ての溝壁において、溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の小溝が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されており、さらに、全てのブロック角部から４mmの範囲は、更に、溝深さ方向に延びる溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の溝長手方向にピッチ０．４mmで形成されており、これにより、ブロック角部から４mmの範囲は多数のピラミッド状突起からなるディンプルが形成されている（図３０参照）。
・試験方法：試験タイヤを６．５ＪＪ−１６のリムに内圧２２０ＫＰａで組み付け、乗用車に装着して水深１０mmのプールに速度５０km/hから加速試験を行い、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２４１】
評価は、従来例のハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニング発生速度が高く、ハイドロプレーニング性能に優れていることを表す。
【０２４２】
【表６】
【０２４３】
試験の結果、参考例のタイヤは、従来例に対し、高いハイドロプレーニング性能を有していることが分った。
【０２４４】
（試験例７）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２０５／５５Ｒ１６のタイヤの加硫試験を行った。
【０２４５】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２４６】
以下の試験タイヤは、何れも図２３に示すようなパターンであり、タイヤ赤道面に幅２５mmのリブ、その外側に幅３５mmの横溝付きのリブ、さらにその外側に幅２５mmのブロックが形成されているものである。
・従来例のタイヤ：溝壁が滑らかなタイヤ。
・参考例１のタイヤ：全ての溝壁において、踏面から溝深さ寸法の８０％の寸法までの領域に、溝深さ０．４mmの断面形状が二等辺三角形の小溝が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。
・参考例２のタイヤ：全ての溝壁において、踏面から溝深さ寸法の８０％の寸法までの領域に小溝を設け、その小溝が踏面側では断面形状が二等辺三角形、溝底側へ行くにしたがって断面形状が直角三角形（図１５参照）となるタイヤ。
【０２４７】
なお、小溝は、ピッチが０．４mmである。
・参考例３のタイヤ：全ての溝壁において、踏面から１mmの部分を除き、踏面から溝深さ寸法の８０％の寸法までの領域に、溝深さ０．４mmの断面形状が二等辺三角形の小溝が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。
・参考例４のタイヤ：全ての溝壁において、踏面から溝深さ寸法の８０％の寸法までの領域に、溝深さ０．４mmで、断面形状が略放物線状の壁面を両側に有する小溝がピッチ０．４mmで形成されているタイヤ（図１７参照）。
・試験方法：タイヤを各例毎にそれぞれ１０本ずつ加硫し、タイヤ周上で何ヵ所小溝間のリブ状分部が欠けた又はちぎれてしまったかを数えると共に、トレッドと溝との角分部に何ヵ所ベアーが出来たかを数えた。
【０２４８】
【表７】
【０２４９】
（試験例８）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２０５／５０Ｒ１６の従来例のタイヤ１種、比較例のタイヤ２種及び参考例のタイヤ１種を用意し、ハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２５０】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２５１】
以下の試験タイヤは、何れも図２３に示すようなパターンであり、タイヤ赤道面に幅２５mmのリブ、その外側に幅３５mmの横溝付きのリブ、さらにその外側に幅２５mmのブロックが形成されているものである。
・従来例のタイヤ：溝壁に小溝が形成されていないタイヤ。
・比較例１のタイヤ：溝壁に、踏面に平行な線を基準線とした周期１mm、振幅５mmの正弦波状の小溝を形成したタイヤ。小溝は、断面形状が三角形で、溝深さは０．４mm、小溝のピッチは０．４mmである。
・比較例２のタイヤ：踏面に平行な線を基準線とした周期１００mm、振幅５mmの正弦波状の小溝を形成したタイヤ。小溝は、断面形状が三角形で、溝深さは０．４mm、小溝のピッチは０．４mmである。
・参考例のタイヤ：溝壁に、踏面に平行な線を基準線とした周期１０mm、振幅２mmの正弦波状の小溝を形成したタイヤ。小溝は、断面形状が三角形で、溝深さは０．４mm、小溝のピッチは０．４mmである。
・試験方法：試験タイヤを６．５ＪＪ−１６のリムに内圧２２０ＫＰａで組み付け、乗用車に装着して水深１０mmのプールに速度５０km/hから加速試験を行い、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２５２】
なお、試験は２種類のプールで行い、一方は平滑に磨かれたコンクリート路面であり、他方は通常のアスファルト路面である。
【０２５３】
評価は、従来例のハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニング発生速度が高く、ハイドロプレーニング性能に優れていることを表す。
【０２５４】
【表８】
【０２５５】
試験の結果、参考例のタイヤは、平滑なコンクリート路面及び、凹凸のあるアスファルト路面の何れにおいても、高いハイドロプレーニング性能を有していることが分った。
【０２５６】
（試験例９）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２５５／４５Ｒ１７の従来例のタイヤ１種、参考例のタイヤ２種を用意し、ハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２５７】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２５８】
以下の試験タイヤは、何れも図２９に示すようなパターンであり、タイヤ赤道面に幅２５mmのリブ、その外側に幅４０mmの横溝付きのリブ、さらにその外側に幅４０mmのブロックが形成されているものである。横溝付きのリブには、サイプが５〜１０mmの間隔で形成されている。また、最大ブロックの周方向長さは、４０mmである。
・従来例のタイヤ：溝壁に小溝が形成されていないタイヤ。
・参考例１のタイヤ：周方向溝の溝壁に、溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の小溝（踏面に対して平行）が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。
・参考例２のタイヤ：周方向溝の溝壁に、踏面の接線に対して５°傾斜した溝深さ０．４mmの小溝を周方向にピッチ０．４mmで形成したタイヤ。
・試験方法：試験タイヤを９ＪＪ−１７のリムに内圧２２０ＫＰａで組み付け、乗用車に装着して水深１０mmのプール（平滑に磨かれたコンクリート路面）に速度５０km/hから加速試験を行い、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２５９】
評価は、従来例のハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニング発生速度が高く、ハイドロプレーニング性能に優れていることを表す。
【０２６０】
【表９】
【０２６１】
試験の結果、参考例２のタイヤは、従来例及び参考例１のタイヤよりも高いハイドロプレーニング性能を有していることが分った。
【０２６２】
（試験例１０）
効果を確かめるために、タイヤサイズＰＳＲ２０５／５５Ｒ１６の従来例のタイヤ１種、比較例のタイヤ１種及び参考例のタイヤ３種を用意し、ハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２６３】
以下に試験タイヤを説明する。
【０２６４】
以下の試験タイヤは、何れも図２３に示すようなパターンであり、タイヤ赤道面に幅２５mmのリブ、その外側に幅３５mmの横溝付きのリブ、さらにその外側に幅２５mmのブロックが形成されているものである。
・従来例のタイヤ：溝壁に小溝が形成されていないタイヤ。
・比較例のタイヤ：周方向溝の溝壁に、溝深さ０．４mmの小溝（踏面に対して平行）が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。但し、Ｌ２は、Ｌ１の５０％。
・参考例１のタイヤ：周方向溝の溝壁に、溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の小溝（踏面に対して平行）が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。但し、Ｌ２は、Ｌ１の６０％。
・参考例２のタイヤ：周方向溝の溝壁に、溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の小溝（踏面に対して平行）が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。但し、Ｌ２は、Ｌ１の７０％。
・参考例３のタイヤ：周方向溝の溝壁に、溝深さ０．４mmの断面形状が三角形の小溝（踏面に対して平行）が溝深さ方向にピッチ０．４mmで形成されているタイヤ。但し、Ｌ２は、Ｌ１の９０％。
・試験方法：試験タイヤを６．５ＪＪ−１６のリムに内圧２２０ＫＰａで組み付け、乗用車に装着して水深８mmのプールに速度５０km/hから加速試験を行い、テストドライバ−によるハイドロプレーニング発生速度の評価を行った。
【０２６５】
評価は、従来例のハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数で表した。数値が大きい程ハイドロプレーニング発生速度が高く、ハイドロプレーニング性能に優れていることを表す。
【０２６６】
【表１０】
【０２６７】
試験の結果、参考例１〜３のタイヤは、従来例及び比較例のタイヤよりも高いハイドロプレーニング性能を有していることが分った。
【０２６８】
【発明の効果】
以上説明したように、請求項１に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝内を流れる水の抵抗が低減されて溝の排水効率が向上し、その結果ウエット性能が向上する、という優れた効果を有する。また、乱流発生域の多数の点状突起が、溝壁付近に多数の微小な乱流を生じさせ、溝内を流れる流体の剥離が抑えられ、ウエット性能が更に向上する、という優れた効果を有する。
請求項２に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝内を流れる水の抵抗が低減されて溝の排水効率が向上し、その結果ウエット性能が向上する、という優れた効果を有する。また、乱流発生域の多数の窪みが、溝壁付近に多数の微小な乱流を生じさせ、溝内を流れる流体の剥離が抑えられ、ウエット性能が更に向上する、という優れた効果を有する。
請求項３に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝内を流れる水の抵抗が低減されて溝の排水効率が向上し、その結果ウエット性能が向上する、という優れた効果を有する。また、乱流発生域の多数の点状突起が、溝壁付近に多数の微小な乱流を生じさせ、水流の剥離を抑制するので路面の水が少ない抵抗で溝内に流入し、新品時のウエット性能が更に向上する、という優れた効果を有する。
請求項４に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝内を流れる水の抵抗が低減されて溝の排水効率が向上し、その結果ウエット性能が向上する、という優れた効果を有する。また、乱流発生域の多数の窪みが、溝壁付近に多数の微小な乱流を生じさせ、水流の剥離を抑制するので路面の水が少ない抵抗で溝内に流入し、新品時のウエット性能が更に向上する、という優れた効果を有する。
請求項５に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝内を流れる水の抵抗が低減されて溝の排水効率が向上し、その結果ウエット性能が向上する、という優れた効果を有する。また、新品時と摩耗時のハイドロプレーニング性能を両立することができる。
【０２６９】
請求項６に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝内を流れる水の抵抗が低減されて溝の排水効率が向上し、その結果ウエット性能が向上する、という優れた効果を有する。また、小溝の溝深さを０．０５〜０．４mmの範囲内、小溝のピッチを０．０５〜０．４mmの範囲内に設定しているのでタイヤのウエット性能の向上効果に特に優れる。
【０２７０】
請求項７に記載のタイヤは上記の構成としたので、左右対称形状でない他の形状の小溝を設けるよりも溝を流れる水の抵抗を小さくでき、高いウエット性能を得ることができる、という優れた効果を有する。
【０２７１】
請求項８に記載のタイヤは上記の構成としたので、左右対称形状であっても二等辺三角形ではない他の形状の小溝を設けるよりも溝を流れる水の抵抗を小さくでき、高いウエット性能を得ることができる、という優れた効果を有する。
【０２７２】
請求項９に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝を流れる水の抵抗を確実に小さくでき、タイヤのウエット性能を確実に向上できる、という優れた効果を有する。
【０２７３】
請求項１０に記載のタイヤは上記の構成としたので、排水効率の向上効果が大きい。
【０２７４】
請求項１１に記載のタイヤは上記の構成としたので、タイヤを成形するモールドの表面加工が容易になり、モールドの小溝形成部分の耐久性に対しても優れる。
【０２７５】
請求項１２に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝底クラックの成長を抑制することができる、という優れた効果を有する。
【０２７６】
【０２７７】
【０２７８】
【０２７９】
【０２８０】
請求項１３に記載のタイヤは上記の構成としたので、新品時と摩耗時のハイドロプレーニング性能を両立することができる。
【０２８１】
請求項１４に記載のタイヤは上記の構成としたので、新品時と摩耗時のハイドロプレーニング性能を両立することができる。
【０２８２】
請求項１５に記載のタイヤは発明は上記の構成としたので、新品時と摩耗時のハイドロプレーニング性能を両立することができる。
【０２８３】
【０２８４】
請求項１６に記載のタイヤは上記の構成としたので、溝の合流点での複雑な流れをそれ以上乱すことなく、抵抗低減が可能となる、という優れた効果を有する。
【０２８５】
請求項１７に記載のタイヤは上記の構成としたので、凹凸のある路面を走行した際に、溝内のいろいろな乱れた流れに対して小溝の方向が合い、溝内の流れの抵抗を低減することができる、という優れた効果を有する。
【０２８６】
請求項１８に記載のタイヤは上記の構成としたので、踏み込み時、小溝の向きが水の流れに一致して排水性が向上する、という優れた効果を有する。
【０２８７】
請求項１９に記載のタイヤは上記の構成としたので、確実に水の流れの抵抗を低減できる、という優れた効果を有する。
【０２８８】
請求項２０に記載のタイヤは上記の構成としたので、タイヤを金型から外すときの小溝と小溝との間のリブ状部分の欠けを防止することができる、という優れた効果を有する。
【０２８９】
請求項２１に記載のタイヤは上記の構成としたので、タイヤを金型から外すときの小溝と小溝との間のリブ状部分の欠けを防止することができる、という優れた効果を有する。
【０２９０】
請求項２２に記載のタイヤは上記の構成としたので、タイヤを金型から外すときの小溝と小溝との間のリブ状部分の欠けを防止することができる、という優れた効果を有する。
【０２９１】
請求項２３に記載のタイヤは上記の構成としたので、金型の製造が困難にならない、という優れた効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 第１の実施形態に係るタイヤのトレッドの拡大斜視図である。
【図２】 タイヤのトレッドの平面図である。
【図３】 リブレットの拡大斜視図である。
【図４】 点状突起の拡大斜視図である。
【図５】 第２の実施形態に係るタイヤのトレッドの拡大斜視図である。
【図６】 参考例に係るタイヤのトレッドの拡大斜視図である。
【図７】 第３の実施形態に係るタイヤのトレッドの拡大斜視図である。
【図８】 窪みの拡大斜視図である。
【図９】 他の実施形態に係るタイヤの溝の断面図である。
【図１０】 更に他の実施形態に係るタイヤの溝の斜視図である。
【図１１】 第４の実施形態に係るタイヤの溝の長手方向直角断面図である。
【図１２】 第５の実施形態に係るタイヤの溝の長手方向直角断面図である。
【図１３】 第５の実施形態の変形例に係るタイヤの溝の長手方向直角断面図である。
【図１４】 第６の実施形態に係るタイヤのトレッドの平面図である。
【図１５】 第７の実施形態に係るタイヤの溝の長手方向直角断面図である。
【図１６】 第８の実施形態に係るタイヤの溝の長手方向直角断面図である。
【図１７】 第９の実施形態に係るタイヤの溝の長手方向直角断面図である。
【図１８】 第１０の実施形態に係るタイヤの周方向溝の長手方向に沿った拡大断面図である。
【図１９】 第１１の実施形態に係るタイヤのトレッドの拡大斜視図である。
【図２０】 第１２の実施形態に係るタイヤの周方向溝の長手方向に沿った拡大断面図である。
【図２１】 第１２の実施形態に係るタイヤの接地時における周方向溝の長手方向に沿った拡大断面図である。
【図２２】 第１２の実施形態の変形例に係るタイヤの周方向溝の長手方向に沿った拡大断面図である。
【図２３】 試験例１のタイヤのトレッドの平面図である。
【図２４】 溝壁にリブレットの形成されていない溝を有するトレッドの拡大斜視図である。
【図２５】 溝壁にリブレットの形成された溝を有するトレッドの拡大斜視図である。
【図２６】 溝壁が階段状に形成された溝を有するトレッドの拡大斜視図である。
【図２７】 踏面側の開口付近にのみ乱流発生域を設け、その他にリブレットを形成した溝を有するトレッドの拡大斜視図である。
【図２８】 試験例３及び試験例４のタイヤのブロックパターンを示すトレッドの平面図である。
【図２９】 試験例９のタイヤのブロックパターンを示すトレッドの平面図である。
【図３０】 試験例６の参考例５のタイヤのトレッドの拡大斜視図である。
【図３１】 第１４の実施形態に係るタイヤの溝壁の小溝の長手方向に直角な拡大断面図である。
【符号の説明】
１０ タイヤ
１２ トレッド
１４ 周方向溝
１６ 横溝
２２ 小溝
２３ 乱流発生域
２４ 点状突起
２８ 窪み
５４ 小溝
５６ 小溝
５８ 小溝
Claims (23)
- トレッドに溝を設けたタイヤであって、
前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、
前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、
前記溝と溝との合流点付近の溝壁に、溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせて溝内を流れる流体の剥離を抑える径が０．０１〜０．５mmの範囲内、高さが０．０１〜０．５mmの範囲内の点状突起を多数有する乱流発生域を設けたことを特徴とするタイヤ。 - トレッドに溝を設けたタイヤであって、
前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、
前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、
前記溝と溝との合流点付近の溝壁に、溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせて溝内を流れる流体の剥離を抑える径が０．０１〜０．５mmの範囲内、深さが０．０１〜０．５mmの範囲内の窪みを多数有する乱流発生域を設けたことを特徴とするタイヤ。 - トレッドに溝を設けたタイヤであって、
前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、
前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、
前記溝の踏面側の開口付近の溝壁に、溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせて溝内を流れる流体の剥離を抑える径が０．０１〜０．５mmの範囲内、高さが０．０１〜０．５mmの範囲内の点状突起を多数有する乱流発生域を設けたことを特徴とするタイヤ。 - トレッドに溝を設けたタイヤであって、
前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、
前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、
前記溝の踏面側の開口付近の溝壁に、溝壁付近を流れる流体に微小な乱流を生じさせて溝内を流れる流体の剥離を抑える径が０．０１〜０．５mmの範囲内、深さが０．０１〜０．５mmの範囲内の窪みを多数有する乱流発生域を設けたことを特徴とするタイヤ。 - トレッドに溝を設けたタイヤであって、
前記溝の溝壁に前記溝の長手方向に延びる小溝を複数設け、
前記小溝の溝深さを０．０１〜０．５mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０１〜０．５mmの範囲内に設定し、
溝長手方向寸法の長い溝壁面と短い溝壁面とを比較したときに、溝長手方向寸法の短い溝壁の方が溝長手方向寸法の長い溝壁よりも、小溝の溝深さが深い及び又は小溝のピッチが大きいことを特徴とするタイヤ。 - 前記小溝の溝深さを０．０５〜０．４mmの範囲内、前記小溝のピッチを０．０５〜０．４mmの範囲内に設定したことを特徴とする請求項１乃至請求項５の何れか１項に記載のタイヤ。
- 前記小溝の長手方向直角断面形状は、前記小溝の溝幅中心線に対して左右対称形状であることを特徴とする請求項１乃至請求項６の何れか１項に記載のタイヤ。
- 前記小溝の長手方向直角断面形状は、二等辺三角形であることを特徴とする請求項７に記載のタイヤ。
- 前記小溝の溝深さをＤ、前記小溝のピッチをＰとしたときに、Ｐ≦２Ｄを満足することを特徴とする請求項１乃至請求項８の何れか１項に記載のタイヤ。
- 前記小溝が、周方向に連続している溝壁に設けられていることを特徴とする請求項１乃至請求項９の何れか１項に記載のタイヤ。
- 前記小溝が複数並列されて、溝壁表面が波型に形成されていることを特徴とする請求項１乃至請求項１０の何れか１項に記載のタイヤ。
- 前記小溝は、前記溝の溝底付近には設けられていないことを特徴とする請求項１乃至請求項１１の何れか１項に記載のタイヤ。
- トレッド踏面側よりも前記溝の溝底側の方で、小溝のピッチを大きく設定したことを特徴とする請求項１乃至請求項１２の何れか１項に記載のタイヤ。
- トレッド踏面側よりも前記溝の溝底側の方で、小溝の深さを深く設定したことを特徴とする請求項１乃至請求項１３の何れか１項に記載のタイヤ。
- 複数の溝で区分される第１の陸部と、複数の溝で区分され前記第１の陸部に第１の溝を挟んで隣接する第２の陸部と、複数の溝で区分され前記第１の陸部に前記第１の溝を挟んで隣接し、かつ第２の陸部における第１の溝の溝壁面よりも溝長手方向寸法の短い溝壁面を前記第１の溝側に有する第３の陸部と、を備え、
前記第１の陸部の前記第１の溝の溝壁面において、前記第３の陸部と対向する部分の方が、前記第２の陸部と対向する部分よりも小溝の溝深さが深い及び又は小溝のピッチが大きいことを特徴とする請求項１乃至請求項１４の何れか１項に記載のタイヤ。 - トレッドにタイヤ周方向に沿って延びる複数の溝とタイヤ幅方向に沿って延びる複数の溝とを備え、
タイヤ周方向に沿って延びる溝の溝壁において、前記タイヤ周方向に沿って延びる溝と接続されたタイヤ幅方向に沿って延びる溝の延長線上には前記小溝を設けないことを特徴とする請求項１乃至請求項１５の何れか１項に記載のタイヤ。 - 前記小溝は、前記トレッドの踏面に平行な基準線に対して振幅を有する波形状を呈しており、
前記小溝の周期を２〜６０mmの範囲内、前記小溝の振幅を０．１〜３mmの範囲内に設定したことを特徴とする請求項１乃至請求項１６の何れか１項に記載のタイヤ。 - タイヤ周方向に沿って延びる溝の溝壁に形成される前記小溝を、回転方向に向かうにしたがって前記踏面からの距離が離れるように前記踏面に対して傾斜させると共にタイヤ周方向に間隔をおいて複数設け、さらに、接地面のタイヤ進行方向側で、かつ路面から５mm以内の領域では、少なくともタイヤ進行側の端部を路面に対して平行としたことを特徴とする請求項１乃至請求項１７の何れか１項に記載のタイヤ。
- 小溝間に形成されるリブ状部分を前記小溝の長手方向に対して直角な断面で見たときに、一方の小溝の小溝底側溝壁面の延長線と他方の小溝の小溝底側溝壁面の延長線との交点をＡ点、一方の小溝の前記リブ状部分の頂部側溝壁面と他方の小溝の前記リブ状部分の頂部側溝壁面との交点をＢ点、一方の小溝の溝底と他方の小溝の溝底とを結ぶ仮想線から前記Ａ点までの距離をＬ１、前記仮想線から前記Ｂ点までの距離をＬ２としたときに、Ｌ２≧０．６Ｌ１に設定されていることを特徴とする請求項１乃至請求項１８の何れか１項に記載のタイヤ。
- 前記小溝におけるトレッド踏面側の溝壁を第１の溝壁、前記溝の溝壁に立てた法線に対する前記第１の溝壁の傾斜角度をθ１としたときに、前記傾斜角度θ１は、トレッド踏面側に設けられた小溝の前記第１の溝壁よりも前記溝の溝底側に設けられた前記小溝の前記第１の溝壁の方を大きく設定したことを特徴とする請求項１乃至請求項１９の何れか１項に記載のタイヤ。
- 前記小溝における前記溝の溝底側の溝壁を第２の溝壁、前記第１の溝壁と前記第２の溝壁とのなす角度をθ２としたときに、
前記角度θ２は、トレッド踏面側に形成された小溝よりも前記溝の溝底側に形成された前記小溝の方を大きく設定したことを特徴とする請求項２０に記載のタイヤ。 - 前記小溝の溝底形状を前記小溝の長手方向に対して直角な断面で見たときに略円弧形状とし、かつ、小溝間に位置するリブ状部分の頂部の角度を９０°未満の鋭角に設定したことを特徴とする請求項１乃至請求項２１何れか１項に記載のタイヤ。
- 前記小溝は、トレッド踏面付近には形成されていないことを特徴とする請求項１乃至請求項２２の何れか１項に記載のタイヤ。
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