JP2013035425A

JP2013035425A - タイヤ

Info

Publication number: JP2013035425A
Application number: JP2011173439A
Authority: JP
Inventors: Seiji Koide; 征史小出; Fumitaka Kobayashi; 史貴小林
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 2011-08-08
Filing date: 2011-08-08
Publication date: 2013-02-21

Abstract

【課題】溝内を流れる水と溝面との摩擦抵抗を従来よりも低減し、従来よりもウエット性能の向上を図ることのできるタイヤを提供すること。
【解決手段】周方向主溝１４の溝底に、複数の小溝２６を並列させたリブレット２４を形成したうねり部２３を設ける。うねり部２３は、波長が、トレッド１２接地長の０．０５〜１．５倍の範囲内に設定されていると共に小溝２６の幅方向配設ピッチの１０〜５０００倍の範囲内に設定され、波高が１．０〜５．０ｍｍの範囲内に設定されている。これにより、主溝内の水の流れを主溝の長手方向に沿って周期的に変動させることができ、この変動によって、複数の小溝の形成された溝表面であたかも振動を生じさせたような効果が生まれ、溝内を流れる水の抵抗が低減され、溝の排水効率が向上し、ウエット性能を従来よりも向上させることができる。
【選択図】図２

Description

本発明はタイヤに係り、特に、ウエット性能を向上させたタイヤに関する。

タイヤのトレッドには、ウエット性能を得るために複数の溝が形成されている。
ハイドロプレーニング性能またはウエットブレーキ性能等、濡れた路面でのタイヤ性能向上のためには、溝の排水性を向上させる必要がある。
排水性向上のためには、溝壁面と溝内を流れる水との間の摩擦抵抗を低減する必要がある。

特許文献１には、溝壁面に、溝長手方向に沿って延びる複数の小溝を形成し、溝壁面と溝内を流れる水との間の摩擦抵抗を低減したタイヤが開示されている。

溝壁面に、流れ（溝長手方向）に沿って延びる微小な小溝を複数並べた溝群、いわゆるリブレット（riblets ）を設け、その小溝の間隔及び溝深さを所定の範囲内に設定すると、無数の微小な渦が溝壁面に沿って生成され、水と溝壁面との間の摩擦抵抗を低減でき、実走行時のウエット性能を向上することが出来る。

特開２００２−２１９９０６号公報

本発明は、水が溝を流れる際の摩擦抵抗を低減し、ウエット性能のさらなる向上を図るタイヤを得ることが目的である。

請求項１に記載のタイヤは、トレッドに形成され前記トレッドと路面との間の水を排水する主溝と、前記主溝の溝面の少なくとも一部に設けられ主溝長手方向に振幅を有して延びるうねり部と、前記うねり部の表面に設けられ主溝長手方向に沿って延びる複数本の小溝と、を有する。

主溝の溝面の少なくとも一部に主溝長手方向に振幅を有して延びるうねり部を設け、そのうねり部に主溝長手方向に沿って延びる複数本の小溝を設けることで、うねり部を設けない場合に比較して、主溝内の水の流れを主溝の長手方向に沿って周期的に変動させることができ、この変動によって、複数の小溝の形成された溝表面であたかも振動を生じさせたような効果が生まれ、水が主溝を流れる際の排水効率を更に下げることが可能となる。
うねり部は、主溝の溝面の少なくとも一部に設けられていれば良い。また、主溝の溝底及び側壁の少なくとも一方に設けられていれば良く、溝底及び側壁の両方に設けられていても良い。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のタイヤにおいて、溝深さが０．０１〜０．５ｍｍの範囲内、幅方向配設ピッチが０．０１〜０．５ｍｍの範囲内に設定された複数本の前記小溝と、タイヤ周方向に延びる前記主溝と、タイヤ周方向に延びる前記主溝に設けられ、主溝表面に対して垂直方向に計測する波高が１．０〜５．０ｍｍの範囲内に設定され、波長が前記トレッドの接地長の０．０５〜１．５倍の範囲内に設定されていると共に前記小溝の幅方向配設ピッチの１０〜５０００倍の範囲内に設定されたうねり部と、を有する。

溝深さが０．０１〜０．５ｍｍの範囲内、幅方向配設ピッチが０．０１〜０．５ｍｍの範囲内に設定された複数本の小溝がうねり部に形成され、主溝表面に対して垂直方向に計測するうねり部の波高が１．０〜５．０ｍｍの範囲内に設定され、うねり部の波長がトレッドの接地長の０．０５〜１．５倍の範囲内に設定されていると共に小溝の幅方向配設ピッチの１０〜５０００倍の範囲内に設定されていることで、周方向に延びる主溝を流れる水の摩擦抵抗を効果的に減少させることができる。

なお、本発明における「トレッドの接地長」とは、タイヤが空気入りタイヤの場合、ＪＡＴＭＡＹＥＡＲＢＯＯＫ（２０１１年度版、日本自動車タイヤ協会規格）に規定されている標準リムに空気入りタイヤを装着し、ＪＡＴＭＡＹＥＡＲＢＯＯＫでの適用サイズ・プライレーティングにおける最大負荷能力（内圧−負荷能力対応表の太字荷重）に対応する空気圧（最大空気圧）の１００％の内圧を充填し、静止した状態で水平な平板に対して回転軸が平行となるように配置し、最大の負荷能力に対応する質量を加えたときのトレッドの接地長のことである。
なお、使用地又は製造地において、ＴＲＡ規格、ＥＴＲＴＯ規格が適用される場合の「トレッドの接地長」は、各々の規格に規定されている標準リムに空気入りタイヤを装着し、各規格での適用サイズ・プライレーティングにおける最大負荷能力に対応する空気圧（最大空気圧）の１００％の内圧を充填し、静止した状態で水平な平板に対して回転軸が平行となるように配置し、最大の負荷能力に対応する質量を加えたときのトレッドの接地長のことである。

請求項３に記載の発明は、請求項１または請求項２に記載のタイヤにおいて、前記うねり部を平面視したときの前記うねり部の単位面積当りに占める前記小溝の総面積の割合が３０％以上である。

うねり部を平面視したときのうねり部の単位面積当りに占める小溝の総面積の割合が３０％以上であれば、主溝を流れる水の摩擦抵抗を効果的に減少させることができる。

請求項４に記載の発明は、請求項１〜請求項３の何れか１項に記載のタイヤにおいて、前記うねり部に設けられる波長の短い短波長部分と、前記波長の短い部分に対する波長の比率が１．３以上、２．５以下に設定されている波長の長い長波長部分と、を有する。

次に、請求項４に記載のタイヤの作用を説明する。
うねり部に、波長の短い短波長部分と波長の長い長波長部分とを設け、短波長部分に対する長波長部分の比率を１．３以上、２．５以下に設定することで、ウエット路面走行時に主溝内を流れる水をより振動させることができ、主溝を流れる水の摩擦抵抗をさらに減少させることができる。

以上説明したように、請求項１に記載のタイヤは上記の構成としたので、うねり部を設けない場合よりも主溝内を流れる水の抵抗が低減されて排水効率が向上し、その結果、ウエット性能が向上する、という優れた効果を有する。
請求項２に記載のタイヤは上記の構成としたので、高いウエット性能を得ることができる。

請求項３に記載のタイヤは上記の構成としたので、ウエット性能を更に向上させることができる、という優れた効果を有する。
請求項４に記載のタイヤは上記の構成としたので、ウエット性能を更に向上させることができる、という優れた効果を有する。

第１の実施形態に係るタイヤのトレッドをタイヤ半径方向外側から見た平面図である。（Ａ）は周方向主溝の溝底面を示す斜視図であり、（Ｂ）は溝底の断面図であり、（Ｃ）は溝底面の側面図である。第２の実施形態係るタイヤの周方向主溝の平面図である。第２の実施形態係るタイヤの周方向主溝の断面図である。第３の実施形態係るタイヤの周方向主溝の断面図である。第４の実施形態係るタイヤの周方向主溝の断面図である。第５の実施形態係るタイヤの周方向主溝の断面図である。第６の実施形態係るタイヤの周方向主溝の断面図である。第７の実施形態係るタイヤの周方向主溝の断面図である。第８の実施形態係るタイヤの周方向主溝の断面図である。第９の実施形態係るタイヤの周方向主溝の断面図である。第１０の実施形態係るタイヤの周方向主溝の断面図である。

［第１の実施形態］
次に、本発明のタイヤの第１の実施形態を図１及び図２にしたがって説明する。
図１に示すように、本実施形態のタイヤ１０のトレッド１２には、タイヤ赤道面ＣＬ上と、その両側に、タイヤ周方向（矢印Ａ方向及び矢印Ａ方向とは反対方向。なお、矢印Ａ方向は指定タイヤ回転方向。）に沿って延びる周方向主溝１４が設けられている。周方向主溝１４は、トレッド１２と路面との間の水を排水する。

タイヤ赤道面ＣＬ上の周方向主溝１４とその両側の周方向主溝１４との間の陸部には、タイヤ幅方向に横断する複数の横溝１６によって複数のブロック１８が区画されている。
また、タイヤ赤道面ＣＬ両側の周方向主溝１４のタイヤ幅方向外側の陸部には、タイヤ幅方向に横断する複数の横溝２０によって複数のブロック２２が区画されている。

なお、本実施形態のタイヤ１０の内部構造は通常の空気入りタイヤと同じであるため、内部構造に関しての説明は省略する。

因みに、本実施形態のタイヤ１０は乗用車用であり、タイヤサイズが２０５／５５Ｒ１６、周方向主溝１４の溝幅が９．０ｍｍ、周方向主溝１４の溝深さが７．５ｍｍ、ブロック１８及びブロック２２のピッチ長が各々３６．０ｍｍ、周方向のブロック数（１列当り）が５５個、センターのブロック１８間の横溝１６の溝幅が１．５ｍｍ、ショルダー側のブロック２２間の横溝の溝幅が幅広部分で４．５ｍｍ、幅狭部分で１．５ｍｍである。

発明者が種々実験検討を重ねた結果、複数の小溝を形成した部分を、溝長手方向に沿って振幅及び波長を有するように形成することで、従来よりも摩擦抵抗を低減でき、実走行時のウエット性能を向上できることを見出した。
図２に示すように、周方向主溝１４の溝底面には、主溝長手方向に振幅、及び波長を持って延びるうねり部２３が形成され、そのうねり部２３にリブレット（riblets ）２４が形成されている。
リブレット２４は、複数本の小溝２６（但し、その溝幅、及び溝深さは、小溝２６が形成されている周方向主溝１４の溝幅及び溝深さよりも小）を並列して形成したものであり、本実施形態では、主溝長手方向に延びる小溝２６が溝幅方向に複数本連続して並列されている。

ここで、リブレット２４を構成する小溝２６は、溝深さＤを０．０１〜０．５ｍｍの範囲内に設定することが好ましく、０．０５〜０．４ｍｍの範囲内に設定することが更に好ましい。
また、リブレット２４を構成する小溝２６は、幅方向配設ピッチＰを０．０１〜０．５ｍｍの範囲内に設定することが好ましく、０．０５〜０．４ｍｍの範囲内に設定することが更に好ましい。

因みに、本実施形態のリブレット２４を構成している小溝２６は、図２（Ｂ）に示すように、断面形状が二等辺三角形であり、溝深さＤが０．０５ｍｍ、幅方向配設ピッチＰが０．１ｍｍに設定されている。

ここで、図２（Ｃ）に示されるうねり部２３の波長λは、トレッド１２の接地長Ｌの０．０５〜１．５倍の範囲内に設定すると共に小溝２６の幅方向配設ピッチＰの１０〜５０００倍の範囲内に設定することが好ましい。
また、うねり部２３の波高ＷＨは、１．０〜５．０ｍｍの範囲内に設定することが好ましく、１．５〜３．０ｍｍの範囲内に設定することが更に好ましい。

因みに、本実施形態のタイヤ１０では、接地長Ｌが１５０．０ｍｍ、うねり部２３の波長λが２５．０ｍｍ（接地長Ｌの０．１６７倍、小溝２６の幅方向配設ピッチＰの２５０倍）、うねり部２３の波高ＷＨが２．０ｍｍに設定されている。

うねり部２３の長手方向に沿った断面形状は、本実施形態ではサイン波形状である。なお、周方向主溝１４の溝側面は平滑であり、タイヤ周方向に沿って延びている。

（作用）
本実施形態のタイヤ１０では、周方向主溝１４の溝底に、溝深さＤを０．０５ｍｍ（０．０１〜０．５ｍｍの範囲内）に設定し、幅方向配設ピッチＰを０．１ｍｍ（０．０１〜０．５ｍｍの範囲内）に設定した複数の小溝２６からなるリブレット２４を形成したことで、ウエット路面走行時、周方向主溝１４内に水が流れた際、無数の微小な渦が溝底面に沿って生成され、水と溝底面との間の摩擦抵抗が低減される。

そして、本実施形態のタイヤ１０では、リブレット２４の形成されている周方向主溝１４の溝底が、波長λが２５．０ｍｍ（トレッド１２の接地長Ｌの０．０５〜１．５倍の範囲内に設定されていると共に小溝２６の幅方向配設ピッチＰの１０〜５０００倍の範囲内）に設定され、波高ＷＨが２．０ｍｍ（１．０〜５．０ｍｍの範囲内）に設定されたうねり部２３とされている。このため、うねり部２３を設けない場合に比較して、周方向主溝内の水の流れを周方向主溝長手方向に沿って周期的に変動させることができ、この変動によって、複数の小溝２６の形成された溝表面であたかも振動を生じさせたような効果が生まれ、水が周方向主溝を流れる際の摩擦抵抗を更に下げることが可能となり、排水効率を向上させることができる。これにより、タイヤ１０のウエット性能を従来よりも向上させることができる。

なお、うねり部２３の長手方向に沿った断面形状は、本実施形態ではサイン波形状であったが、溝長手方向に振幅、及び波長を持って延びており、摩擦抵抗低減効果を有するものであれば他の形状、例えば、矩形波形状、台形波形状、三角波形状、のこぎり歯形状等であっても良く、波長、波高、波形の各々がランダムであっても良い。

［第２の実施形態］
次に、本発明の第２の実施形態に係るタイヤを図３及び図４にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
図３は第２の実施形態の周方向主溝１４の平面図であり、図４は第２の実施形態の周方向主溝１４の溝長手方向直角断面図である。

図３に示すように、本実施形態のタイヤ１０では、周方向主溝１４の両側の溝壁に、うねり部２３が設けられており、図４に示すように、うねり部２３にリブレット２４が形成されている。
本実施形態のリブレット２４には、溝長手方向に延びる断面が三角形を呈した小溝２６が複数本並列して形成されているが、トレッド表面側から周方向主溝１４の溝底に向けて、小溝２６のピッチが徐々に大きく設定されている。
本実施形態では、周方向主溝１４の一方側のうねり部２３と他方側のうねり部２３の振幅が逆相となっているが、溝の両側で位相がずれていても良く、同位相であっても良い。

（作用）
トレッド１２が摩耗すると、周方向主溝１４の溝深さが浅くなる。溝深さが浅くなると溝内の流れのレイノルズ数が小さくなり、溝壁に沿って微小の渦が発生し難くなる傾向となるが、本実施形態では、周方向主溝１４の溝深さが浅くなるにつれて小溝２６のピッチを大きくしているので、レイノルズ数が小さくなっても微小の渦を溝壁に沿って発生させることができ、流れの抵抗を小さく保てる。したがって、摩耗後においても、高いハイドロプレーニング性を維持することができる。

なお、本実施形態の周方向主溝１４の溝底にはリブレット２４の形成されたうねり部２３が設けられていないが、第１の実施形態と同様に、周方向主溝１４の溝底にリブレット２４の形成されたうねり部２３を設けても良い。

［第３の実施形態］
次に、本発明の第３の実施形態に係るタイヤを図５にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
なお、本実施形態のタイヤ１０も、第２の実施例と同様に周方向主溝１４の両側の溝壁にうねり部２３（図示省略）が設けられており、そのうねり部２３には図５に示すようなリブレット２４が形成されている。

図５に示すように、本実施形態のリブレット２４には、溝長手方向に沿って延びる断面が三角形を呈した小溝２６が複数本形成されているが、トレッド表面側から周方向主溝１４の溝底に向けて、小溝２６の溝深さが徐々に大きく設定されている。

（作用）
トレッド１２が摩耗すると、周方向主溝１４の溝深さが浅くなる。溝深さが浅くなると溝内の流れのレイノルズ数が小さくなり、溝壁に沿って微小の渦が発生し難くなる傾向となるが、本実施形態では、周方向主溝１４の溝深さが浅くなるにつれて小溝２６の溝深さを大きくしているので、レイノルズ数が小さくなっても微小の渦を溝壁に沿って発生させることができ、流れの抵抗を小さく保てる。したがって、摩耗後においても、高いハイドロプレーニング性を維持することができる。
［第４の実施形態］
次に、本発明の第４の実施形態に係るタイヤを図６にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
なお、本実施形態のタイヤ１０も、第２の実施例と同様に周方向主溝１４の両側の溝壁にうねり部２３（図示省略）が設けられており、そのうねり部２３に図６に示すようなリブレット２４が形成されている。

図６に示すように、本実施形態のリブレット２４では、トレッド表面側から周方向主溝１４の溝底に向けて、小溝２６のピッチを徐々に大きくすると共に、溝深さを徐々に大きくしている。本実施形態の場合も、レイノルズ数が小さくなっても微小の渦を溝壁に沿って発生させることができ、流れの抵抗を小さく保つことができる。

［第５の実施形態］
次に、本発明の第５の実施形態に係るタイヤを図７にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
なお、本実施形態のタイヤ１０も、第２の実施例と同様に周方向主溝１４の両側の溝壁にうねり部２３（図示省略）が設けられており、そのうねり部２３に図７に示すようなリブレット２４が形成されている。
図７に示すように、本実施形態では、周方向主溝１４の溝壁に立てた法線に対する小溝２６のトレッド踏面側の第１の溝壁の傾斜角度をθ１としたときに、傾斜角度θ１は、トレッド踏面側に設けられた小溝２６の第１の溝壁よりも周方向主溝１４の溝底側に設けられた小溝２６の第１の溝壁の方が大きく設定されている。

また、小溝２６における周方向主溝１４の溝底側の第２の溝壁と、前記第１の溝壁とのなす角度θ２は、トレッド踏面側に形成された小溝２６よりも周方向主溝１４の溝底側に形成された小溝２６の方が大きく設定されている。

（作用）
本実施形態では、トレッド踏面側に設けられた小溝２６の第１の溝壁の傾斜角度θ１よりも周方向主溝１４の溝底側に設けられた小溝２６の第１の溝壁の傾斜角度θ１の方を大きく設定し、トレッド踏面側に形成された小溝２６の角度θ２よりも周方向主溝１４の溝底側に形成された小溝２６の角度θ２の方を大きく設定したので、加硫成型用の金型（図示せず）からタイヤ１０を取り出す際に、小溝２６が引っ掛かり難く、タイヤ１０を取り出し易く、また、溝壁の欠けを防止することができる。

［第６の実施形態］
次に、本発明の第６の実施形態に係るタイヤを図８にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
なお、本実施形態のタイヤ１０も、第２の実施例と同様に周方向主溝１４の両側の溝壁にうねり部２３（図示省略）が設けられており、そのうねり部２３に図８に示すようなリブレット２４が形成されている。

図８に示すように、本実施形態では周方向主溝１４において、トレッド踏面付近に小溝２６が形成されていない。このため、このタイヤ１０の金型の加工がし易くなり、溝開口端付近を正確かつ精密に加工可能となり、加硫時の溝開口端付近のベアーの発生を防止することが出来る。

［第７の実施形態］
次に、本発明の第７の実施形態に係るタイヤを図９にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
なお、本実施形態のタイヤ１０も、第２の実施例と同様に周方向主溝１４の両側の溝壁にうねり部２３（図示省略）が設けられており、そのうねり部２３に図９に示すようなリブレット２４が形成されている。

図９に示すように、本実施形態の小溝２６の形状は、溝底形状が略円弧形状であり、かつ、小溝２６間に位置するリブ状部分の頂部の角度が９０°未満の鋭角に形成されている。
このため、小溝２６間に位置するリブ状部分の基部の剛性が上がり、頂部の剛性が落ち、リブ状部分が変形し易くなるので、タイヤ取り出し時のリブ状部分の欠けを防止することができる。

［第８の実施形態］
次に、本発明の第８の実施形態に係るタイヤを図１０にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
なお、本実施形態のタイヤ１０も、第２の実施例と同様に周方向主溝１４の両側の溝壁にうねり部２３（図示省略）が設けられており、そのうねり部２３に図１０に示すようなリブレット２４が形成されている。
図１０に示すように、小溝２６間に形成されるリブ状部分を小溝２６の長手方向に対して直角な断面で見たときに、一方の小溝２６の小溝底側溝壁面の延長線ＩＬａと他方の小溝２６の小溝底側溝壁面の延長線ＩＬａ’との交点をＡ点、一方の小溝２６のリブ状部分の頂部側溝壁面と他方の小溝２６のリブ状部分の頂部側溝壁面との交点をＢ点（リブ状部分の頂部）、一方の小溝２６の溝底と他方の小溝２６の溝底とを結ぶ仮想線ＩＬｂからＡ点までの距離をＬ１、仮想線ＩＬｂからＢ点までの距離をＬ２としたときに、Ｌ２≧０．６Ｌ１に設定することが好ましい。

溝壁に小溝２６を設けることにより、流れの方向に軸を持つ微小な渦を作り、この渦が溝壁から離れることで、溝壁の抵抗低減が図られるが、小溝２６と小溝２６との間のリブ状部分の頂点が鋭ければ、生成した渦が接する部分はリブ状部分の頂点近傍の少ない領域となるので、水の流れの抵抗を低減することができる。

なお、リブ状部分の頂点が、丸まってしまったり、平面を有してしまうと、生成した渦の接する面積が増大し、水の流れの抵抗を低減できない場合がある。
Ｌ２≧０．６Ｌ１を満足させることにより、確実に水の流れの抵抗を低減可能となる。
［第９の実施形態］

次に、本発明の第９の実施形態に係るタイヤを図１１にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
なお、本実施形態のタイヤ１０では、周方向主溝１４の溝底、及び両側の溝壁にうねり部２３（図示省略）が設けられており、そのうねり部２３に図１１に示すようなリブレット２４が形成されている。
本実施形態のリブレット２４では、図１１に示すように、小溝２６を連続して並列させ、山の頂上及び谷底を滑らかな曲線として溝壁表面をサインウエーブ等の波形状としている。溝壁表面を滑らかな波型にすることにより、モールドの表面加工が容易になり、モールドの小溝形成部分の耐久性に対しても優れる。
［第１０の実施形態］

次に、本発明の第１０の実施形態に係るタイヤを図１２にしたがって説明する。なお、前述した実施形態と同一構成には同一符号を付し、その説明は省略する。
第１の本実施形態のタイヤ１０では、周方向主溝１４の溝底に形成したうねり部２３の波長、及び波高が一定であったが、波長の短いと波長の長い部分とを混在させても良い。
図１２に示すように、本実施形態のタイヤ１０の周方向主溝１４の溝底に形成したうねり部２３では、波長の短い短波長部分２３Ｓと、波長の長い長波長部分２３Ｌとが交互に形成されている。
ここで、短波長部分２３Ｓの波長をλｓ、長波長部分２３Ｌの波長をλｌとしたときに、波長の比率（長波長部分の波長λｌ／短波長部分の波長λｓ）を１．３〜２．５の範囲内に設定することで、ハイドロプレーニング発生速度を向上することができる。

［その他の実施形態］
上記実施形態では小溝２６の断面形状が三角形であったが、摩擦抵抗を低減できれば、矩形、台形、半円形等の他の形状であっても良い。
上記実施形態のリブレット２４では、断面が三角形を呈した小溝２６が連続して並列されたものであったが、摩擦抵抗を低減できれば小溝２６と小溝２６との間に、多少の間隙が開いていても良い。

なお、ここでいうリブレット２４は、複数の小溝２６を並列したものであると説明したが、多数のリブ状突起（条）を多数並列したものであっても良い。この場合、リブ状突起とリブ状突起との間が小溝２６に相当する。

前述した実施形態の小溝２６、溝長手方向に連続して長く形成されていたが、溝壁の抵抗低減が図られれば部分的に分断されても良い。

溝壁に沿って微小な渦を確実に発生させるために、小溝２６の深さ、ピッチ、うねり部の波長、波高等は、周方向主溝の溝幅、溝深さ、接地長等を考慮し、実験、シュミレーション等によって決めることが好ましい。

なお、小溝２６の断面形状を三角形とする場合には、小溝２６の幅方向中心を通り、溝壁に垂直な法線に対して左右対称形状、即ち、本実施形態の様に二等辺三角形とすることが好ましい。例えば、長手方向直角断面形状が二等辺三角形である小溝２６を形成した周方向主溝１４と、長手方向直角断面形状が四角形等の二等辺三角形ではない他の形状の小溝２６を形成した周方向主溝１４とを比較すると、水を流した際の摩擦抵抗は、長手方向直角断面形状が二等辺三角形である小溝２６を形成した周方向主溝１４の方が小さくなる。

さらに、小溝２６の溝深さＤと小溝２６のピッチＰとは、Ｐ≦２Ｄを満足することが好ましい。Ｐ≦２Ｄを満足することで、水を流した際の摩擦抵抗を小さくする効果を高めることが出来る。

また、左右対称形状である小溝２６を形成した周方向主溝１４と、左右対称形状でない小溝２６を形成した周方向主溝１４とを比較すると、水を流した際の摩擦抵抗は、左右対称形状である小溝２６を形成した周方向主溝１４の方が小さくなる。

上記実施形態のタイヤ１０は空気入りタイヤであったが、本発明は空気入りタイヤ以外のタイヤ（例えば、総ゴムタイヤ等）にも適用可能であり、乗用車用以外のカテゴリーのタイヤにも適用可能である。

上記実施形態では、周方向主溝１４にリブレット２４の形成されたうねり部２３を設けたが、本発明はこれに限らず、排水を担うトレッドの主溝には全て適用可能である。即ち、リブレット２４の形成されたうねり部２３は、周方向に延びる周方向溝に限らず、周方向に対して傾斜する傾斜溝、タイヤ幅方向に延びるラグ溝等の、周方向溝以外の溝には全て適用可能である。即ち、トレッド１２のパターンは、リブパターンに限らず、ブロックパターン、方向性パターン等何でも良く、リブレット２４の形成されたうねり部２３は、これら従来公知のパターンの溝に設けることができる。

上記実施形態では、うねり部２３の波高ＷＨを一定としていたが、うねり部２３は、波高の高い部分と波高の低い部分とを混在させても良い。

［試験例１］
接地長とうねり部の波長の関係を確かめるために試験を行った。
試験は、各タイヤ（サイズ２０５／５５Ｒ１６）を６Ｊのリムに装着し、内圧を２００ｋｐａとし、水深１０．０ｍｍのテストコースにおいて速度５０ｋｍ／ｈから加速試験を行い、ハイドロプレーニング発生速度を測定した。評価は、表５の従来例のハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数表示としており、指数の数値が大きいほどハイドロプレーニング発生速度が高く、ウエット性能に優れていることを表している。

試験タイヤ１〜５は、図１に示すトレッドパターンを有した第１の実施形態と同様のタイヤであるが、接地長Ｌは１５０．０ｍｍで、うねり部の波長λが各々異なっている。

試験結果から、λ（波長）／Ｌ（接地長）は、０．０５〜１．５の範囲内に設定することが良いことが分かる。

［試験例２］
小溝の幅方向配設ピッチとうねり部の波長との関係を確かめるために試験を行った。
試験は、各タイヤ（サイズ２０５／５５Ｒ１６）を６Ｊのリムに装着し、内圧を２００ｋｐａとし、水深１０．０ｍｍのテストコースにおいて速度５０ｋｍ／ｈから加速試験を行い、ハイドロプレーニング発生速度を測定した。評価は、表５の従来例のハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数表示としており、指数の数値が大きいほどハイドロプレーニング発生速度が高く、ウエット性能に優れていることを表している。

試験タイヤ６〜１０は、図１に示すトレッドパターンを有した第１の実施形態と同様のタイヤであるが、うねり部の波長λが各々異なっている。なお、小溝の溝深さＤは、０．０５ｍｍ、小溝の幅方向配設ピッチＰは０．１ｍｍ、うねり部の波高は２．０ｍｍであり、うねり部の波長λが各々異なっている。

試験結果から、λ（波長）／Ｐ（幅方向配設ピッチ）は、１０〜５０００倍の範囲内に設定することが良いことが分かる。

［試験例３］
小溝の溝深さとハイドロプレーニング発生速度との関係を調べるために試験を行った。

試験は、各タイヤ（サイズ２０５／５５Ｒ１６）を６Ｊのリムに装着し、内圧を２００ｋｐａとし、水深１０．０ｍｍのテストコースにおいて速度５０ｋｍ／ｈから加速試験を行い、ハイドロプレーニング発生速度を測定した。評価は、表５の従来例のハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数表示としており、指数の数値が大きいほどハイドロプレーニング発生速度が高く、ウエット性能に優れていることを表している。

試験タイヤ１１〜１５は、図１に示すトレッドパターンを有した第１の実施形態と同様のタイヤであるが、うねり部の波長λが２５．０ｍｍ、うねり部の波高ＷＨが２．０ｍｍ、小溝の幅方向配設ピッチが０．１ｍｍで、小溝の溝深さが各々異なっている。

試験結果から、小溝の溝深さＤは、０．０１〜０．５ｍｍの範囲内に設定することが良いことが分かる。

［試験例４］
小溝の幅方向配設ピッチとハイドロプレーニング発生速度との関係を調べるために試験を行った。
試験は、各タイヤ（サイズ２０５／５５Ｒ１６）を６Ｊのリムに装着し、内圧を２００ｋｐａとし、水深１０．０ｍｍのテストコースにおいて速度５０ｋｍ／ｈから加速試験を行い、ハイドロプレーニング発生速度を測定した。評価は、表５の従来例のハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数表示としており、指数の数値が大きいほどハイドロプレーニング発生速度が高く、ウエット性能に優れていることを表している。

試験タイヤ１６〜２０は、図１に示すトレッドパターンを有した第１の実施形態と同様のタイヤであるが、うねり部の波長λが２５．０ｍｍ、うねり部の波高ＷＨが２．０ｍｍ、小溝の溝深さＤが０．１ｍｍで、小溝の幅方向配設ピッチＰが各々異なっている。

試験結果から、小溝の幅方向配設ピッチＰは、０．０１〜０．５ｍｍの範囲内に設定することが良いことが分かる。

［試験例５］
本発明のタイヤのウエット性能を確かめるために、本発明の適用された実施例のタイヤ５種、比較例のタイヤ４種、及び従来例のタイヤ１種を用意し、ウエットハイドロプレーニング性能を調べた。

試験は、各タイヤ（サイズ２０５／５５Ｒ１６）を６Ｊのリムに装着し、内圧を２００ｋｐａとし、水深１０．０ｍｍのテストコースにおいて速度５０ｋｍ／ｈから加速試験を行い、ハイドロプレーニング発生速度を測定した。

試験タイヤは、図１に示す実施形態のタイヤと同じトレッドパターンを有しており、トレッド全体のネガティブ率が２９．０％、周方向主溝の溝幅が９．０ｍｍ、周方向主溝の溝深さが７．５ｍｍ、ブロックのピッチ長が３６．０ｍｍ、周方向のブロック数（１列当り）が５５個、センターブロック間の細溝の溝幅が１．５ｍｍ、ショルダーブロック間の横溝の溝幅が４．５ｍｍ、ショルダーブロック間の細溝の溝幅が１．５ｍｍである。

評価は、従来例のタイヤのハイドロプレーニング発生速度を１００とする指数表示としており、指数の数値が大きいほどハイドロプレーニング発生速度が高く、ウエット性能に優れていることを表している。

従来例：周方向主溝の溝底にうねり部は設けず、リブレットのみを形成。各部の寸法は下記表１参照。
比較例１：周方向主溝の溝底全体を平滑としたもの。
比較例２〜３：周方向主溝の溝底を、リブレットを形成したうねり部としたもの。各部の寸法は下記表１参照。
比較例４：周方向主溝の溝底を、リブレットの形成されていないうねり部としたもの。各部の寸法は下記表１参照。
実施例１〜５：周方向主溝の溝底を、リブレットを形成したうねり部としたもの。各部の寸法は下記表１参照。
なお、何れのタイヤも溝側壁は全て平滑である。

試験結果から、実施例１〜５のタイヤは、周方向主溝に波長及び波高を最適値の範囲内に設定したうねり部を設け、かつリブレットの小溝の幅方向配設ピッチ、及び溝深さを最適値の範囲内に設定したので、従来例、及び比較例よりも高いハイドロプレーニング発生速度を得ていることが分かる。

［試験例６］
うねり部に波長の小さい部分と大きい部分とを設け、ハイドロプレーニング発生速度に影響があるか試験を行った。
試験方法は、試験例１と同じである。
試験タイヤは、図１に示す実施形態のタイヤと同じトレッドパターンを有しており、各試験タイヤは、うねり部の形状が異なっている。

トレッド全体のネガティブ率が２９．０％、周方向主溝の溝幅が９．０ｍｍ、周方向主溝の溝深さが７．５ｍｍ、ブロックのピッチ長が３６．０ｍｍ、周方向のブロック数（１列当り）が５５個、センターブロック間の細溝の溝幅が１．５ｍｍ、ショルダーブロック間の横溝の溝幅が４．５ｍｍ、ショルダーブロック間の細溝の溝幅が１．５ｍｍである。リブレットの小溝の溝深さは０．０５ｍｍ、小溝の幅方向配設ピッチは０．１ｍｍとした。
試験タイヤのうねり部には、波長の短い短波長部分と波長の長い長波長部分とを周方向に交互に形成した。各試験タイヤにおいては、短波長部分の波長λｓを２５．０ｍｍ（一定）とし、長波長部分の波長λｌを各々異ならせた。なお、うねり部の波高は２．０ｍｍ（一定）である。

試験結果から、波長の比率（長波長部分の波長λｌ／短波長部分の波長λｓ）を１．３〜２．５の範囲内に設定することで、ハイドロプレーニング発生速度を向上できることが判明した。なお、波長との比率が大きくなり過ぎると、ハイドロプレーニング発生速度を向上させることができなくなってします。
［試験例７］
うねり部における小溝の占める割合（ネガティブ率）と、ハイドロプレーニング発生速度との関係を調べる試験を行った。
試験方法は、試験例１と同じである。
試験タイヤは、図１に示す実施形態のタイヤと同じトレッドパターンを有しており、各試験タイヤは、うねり部の単位面積当りに占める全小溝の面積の割合、即ち、ネガティブ率のみが異なっている。小溝は、溝深さが０．０５ｍｍ、幅が０．１ｍｍのものを用いた。また、うねり部は、波長が１０ｍｍ、波高が０．０５ｍｍである。なお、うねり部全体に小溝が隙間無く形成されている場合はネガティブ率１００％となり、小溝が全く形成されていない場合は０％となる。
試験結果から、うねり部のネガティブ率は３０％以上あれば良いことが分かる。リブレットのネガティブ率が低すぎると、即ち、小溝の密度が低すぎると、微小な渦が溝壁面に沿って生成され難くなり、溝壁の抵抗低減が不十分となる。

１０タイヤ
１２トレッド
１４周方向主溝（主溝）
２４リブレット
２６小溝

Claims

トレッドに形成され前記トレッドと路面との間の水を排水する主溝と、
前記主溝の溝面の少なくとも一部に設けられ主溝長手方向に振幅を有して延びるうねり部と、
前記うねり部の表面に設けられ主溝長手方向に沿って延びる複数本の小溝と、
を有するタイヤ。
溝深さが０．０１〜０．５ｍｍの範囲内、幅方向配設ピッチが０．０１〜０．５ｍｍの範囲内に設定された複数本の前記小溝と、
タイヤ周方向に延びる前記主溝と、
タイヤ周方向に延びる前記主溝に設けられ、主溝表面に対して垂直方向に計測する波高が１．０〜５．０ｍｍの範囲内に設定され、波長が前記トレッドの接地長の０．０５〜１．５倍の範囲内に設定されていると共に前記小溝の幅方向配設ピッチの１０〜５０００倍の範囲内に設定されたうねり部と、
を有する請求項１に記載のタイヤ。
前記うねり部を平面視したときの前記うねり部の単位面積当りに占める前記小溝の総面積の割合が３０％以上である、請求項１または請求項２に記載のタイヤ。
前記うねり部に設けられる波長の短い短波長部分と、
前記波長の短い部分に対する波長の比率が１．３以上、２．５以下に設定されている波長の長い長波長部分と、
を有する請求項１〜請求項３の何れか１項に記載のタイヤ。