JP4623833B2 - タフテッドカーペット - Google Patents

Description

本発明は、長繊維群が集積された不織布よりなる基布を用いたタフテッドカーペットに関する。

多数の長繊維が集積されてなる不織布が、タフテッドカーペットを構成する基布として用いられている。公知のタフテッドカーペットを構成する基布は、この基布にパイル糸を植え込んでタフティングを行う際の支持体として用いられるものであり、主としてポリエチレンテレフタレートからなる不織布にて形成されている。

タフテッドカーペットは、不要となったときに粗大なゴミとなるため、その廃棄が困難である。焼却による廃棄の場合には、燃焼カロリーが高いために焼却炉の耐用年数を縮めたり、有毒ガスや黒煙を発生したりする。埋め立てによる廃棄を行った場合は、腐らないため、環境に悪影響を与える。カーペットに設けられるバッキング材としてポリ塩化ビニルを用いている場合は、焼却によりダイオキシンが発生する。

近年、合成繊維のリサイクルが注目されている。しかし、カーペットは、基布にパイルが植設され、この基布におけるパイル面の逆側の面にパイルの抜けを防ぐためにバッキング材が設けられ、さらにバッキング材を二次基布で覆った構造のものもあり、それぞれが同一素材からなるものでないために、リサイクルすることが困難である。

本発明は、上記問題を解決して、不要となったときに自然環境において問題が発生しない基布を用いたタフテッドカーペットを提供することを目的とする。

この目的を達成するため本発明のタフテッドカーペットを構成する基布は、ポリ乳酸系重合体にて形成された長繊維不織布によって構成され、前記長繊維は、横断面形状が円形であるとともに複屈折率が１２×１０^-3〜３０×１０^-3でありかつ結晶化度が１５〜２５質量％であり、前記基布は、１２０℃、３分間における熱収縮率がＭＤ、ＣＤ方向とも１％以下である。

また本発明のタフテッドカーペットを構成する基布は、ポリ乳酸系重合体にて形成された長繊維不織布によって構成され、前記長繊維は、横断面形状が異形であるとともに結晶化度が１５〜２５質量％であり、前記基布は、１２０℃、３分間における熱収縮率がＭＤ、ＣＤ方向とも１％以下である。

本発明のタフテッドカーペットは、上記の基布を含む。またこのカーペットは、ポリ乳酸系重合体にて形成されたパイル糸が基布にタフトされた構成であるのが好適であるとともに、基布におけるパイル糸がタフトされている側と反対側の面に、生分解性を有する材料にて形成されたバッキング材が設けられているのが好適である。

したがって本発明によると、タフテッドカーペットの基布がポリ乳酸系重合体にて形成された長繊維不織布によって構成されているため、所要の生分解性を有して、自然環境における問題が発生しない。またポリ乳酸の化学構造より明らかなようにポリエステル等と比較して剛性が高く、このため、この基布にタフティングを行う際に、タフト針が基布の構成繊維に直接に突き刺さりにくく、繊維が針から逃げることができるため、繊維に与えられるダメージが小さくなり、タフト後の基布の機械的強力を維持することができる。また最終製品としての例えばタイルカーペットを構成したときに、そのタイルカーペットが剛性を有するものとなって、床への敷き詰めなどの作業性が良好になる。また、前記長繊維はその結晶化度が１５〜２５質量％であり、しかもこの長繊維の横断面形状が円形である場合はこの長繊維の複屈折率が１２×１０^-3〜３０×１０^-3であるため、適宜の剛性を備えながら、その繊維構成重合体が十分に分子配向しており、したがって寸法法安定性、機械的性質に優れたものとなる。また本発明のタフテッドカーペットは、このタフテッドカーペットを構成する基布が熱的安定性に優れているため、バッキング工程において、バッキング材をラミネートあるいはコーティングする際の熱や、バッキング材を積層した後にオーブンで乾燥させてバッキング材を固める際の熱により収縮することなく十分耐えて、寸法安定性を良好とすることができる。

本発明のタフテッドカーペットを構成する基布を構成する多葉型の複合長繊維の横断面の一例を示した模式図 本発明のタフテッドカーペットを構成する基布を構成する多葉型の複合長繊維の横断面の他の例を示した模式図

本発明のタフテッドカーペットを構成する基布は、ポリ乳酸系重合体にて形成された長繊維不織布にて構成される。ポリ乳酸系重合体は、他の重合体に比べて生分解性能および製糸性等の点で優れる。またポリ乳酸の化学構造より明らかなように、ポリエステル等と比較して剛性が高い。このため、この基布にタフティングを行う際に、タフト針が基布の構成繊維に直接に突き刺さりにくく、繊維が針から逃げることができるため、繊維に与えられるダメージが小さくなり、タフト後の基布の機械的強力を維持することができる。また例えば最終製品としてのタイルカーペットを構成したときに、そのタイルカーペットが剛性を有するものとなって、床への敷き詰めなどの作業性が良好になる。

ポリ乳酸系重合体としては、ポリ（Ｄ乳酸）、ポリ（Ｌ乳酸）、Ｄ乳酸とＬ乳酸との共重合体、Ｄ乳酸とヒドロキシカルボン酸との共重合体、Ｌ乳酸とヒドロキシカルボン酸との共重合体、Ｄ乳酸とＬ乳酸とヒドロキシカルボン酸との共重合体との群から選ばれる重合体のうち、融点が１００℃以上の重合体が好適である。このように融点が１００℃以上の重合体同士のブレンド体も好適である。

例えば、ポリ乳酸のホモポリマーであるポリ（Ｌ乳酸）やポリ（Ｄ乳酸）の融点は約１８０℃であるが、ポリ乳酸系重合体として前記共重合体を用いる場合には、共重合体の融点が１２０℃以上となるようにモノマー成分の共重合量比を決定することが好ましい。

そして、このためには、Ｄ乳酸／Ｌ乳酸（共重合モル比）は、１００／０〜９０／１０、１０／９０〜０／１００であることが好ましい。

乳酸とヒドロキシカルボン酸との共重合体である場合におけるヒドロキシカルボン酸としては、グリコール酸、ヒドロキシ酪酸、ヒドロキシ吉草酸、ヒドロキシペンタン酸、ヒドロキシカプロン酸、ヒドロキシヘプタン酸、ヒドロキシオクタン酸等が挙げられる。これらの中でも特に、ヒドロキシカプロン酸またはグリコール酸を用いることが低コストの点から好ましい。

本発明において、ポリ乳酸系重合体からなる長繊維は、横断面形状が円形である場合は、複屈折率が１２×１０^-3〜３０×１０^-3であるとともに結晶化度が１５〜２５質量％である。ここで、円形とは、複屈折率が測定できる程度の円形であることを意味する。

複屈折率は分子配向の度合を示すものであるが、これが１２×１０^-3未満であり、また結晶化度が１５質量％未満であると、繊維を構成するポリ乳酸の分子配向が十分でなく、結晶性が低すぎるため、この繊維の残留伸度が高くなる。その結果、得られる不織布すなわち基布は、寸法安定性や機械的特性に劣る傾向となる。また熱に対する安定性に欠くものとなるため、後述のカーペット製造工程におけるバッキング工程での高温に耐えられず、基布に収縮が発生して、寸法安定性に優れたカーペットを得ることができなくなる。このため、上記の物性を満足しない場合は、基布として適さない。

一方、複屈折率が３０×１０^-3を超え、また結晶化度が２５質量％を超えると、得られる不織布の寸法安定性、機械的特性および熱的安定性は優れるが、繊維の剛性が高くなりすぎ、柔軟性に劣ることとなる。このため、タフト工程でのタフト針によるダメージが大きく、タフト後の強力保持率が低下する。また例えば本発明のタフテッドカーペットに熱成形を要する場合に、成形加工しにくいものとなる。

なお、長繊維の横断面形状が異形である場合は、複屈折率を測定できないため、結晶化度のみが規定される。その範囲は、上記と同様に１５〜２５質量％である。この範囲の意義は、上記と同じである。

本発明において、複屈折率は、ベレックコンペンセーターを備えた偏光顕微鏡を用いて、また浸液としてトリクレジルホスフェートを使用して、測定される。

結晶化度は、以下の方法により測定される。すなわち、測定対象の長繊維が粉末化されてＡｌ製の試料枠（２０×１８×０．５ｍｍ）に充填されることで、試料が形成される。そして、垂直方向に保持された試料について、理学電機社製のＲＡＤ−ｒＢ型Ｘ線発生装置により、Ｃｕ−Ｋα線がこの試料に対し直角方向から照射される。受光側には、湾曲グラファイトモノクロメータが用いられる。そのうえで、２θ＝５〜１２５度の範囲で走査が行われ、Ｒｕｌａｎｄ法により質量百分率として結晶化度が求められる。

本発明のタフテッドカーペットを構成する基布は、１２０℃、３分間における熱収縮率がＭＤ（機械方向）、ＣＤ（機械方向に直交する方向）とも１％以下であることが必要である。なぜなら、後述のようにタフテッドカーペットは基布にパイル糸がタフトされ、またこの基布にタフトされたパイル糸を固定するためにバッキング材が設けられ、このバッキング材を設ける際には、通常、高温の溶融状態のバッキング材を押し出して基布にラミネートする等の工程を行ったり、その後にこのバッキング材を固めるためにオーブンに入れて乾燥させたりすることになるが、熱収縮率が１％を超えると、基布が、このようにバッキング材を設ける処理を行う際の高熱に耐えることができず、収縮して、寸法安定性の良好なカーペットを得ることができないためである。またカーペットに後染め工程を施す場合は、その際の染色工程においてスチームにより１００℃以上の熱が付与されるため、同様に基布が収縮して寸法安定性の良好なカーペットを得ることができないためである。

本発明のタフテッドカーペットを構成する基布を構成する不織布の長繊維の形態は、ポリ乳酸系の単一の重合体からなる単相形態であっても、複数の重合体からなる複合形態であってもよい。複合形態としては、芯鞘型、サイドバイサイド型、海島型、多葉型等が挙げられる。このうち、単相型、芯鞘型、サイドバイサイド型、海島型は、その断面構造上、円形断面と異形断面との双方を採りうる。これに対し多葉型は、その断面構造上、異形断面しか採りえない。

単相形態の長繊維は、後述するバインダー成分となる低融点重合体を有しないので、熱収縮率の低い基布を得ることができる。

複合形態の長繊維は、低融点重合体と高融点重合体とによって形成され、高融点重合体はその融点が低融点重合体の融点より２０℃以上高く、低融点重合体の一部が繊維表面に存在していることが好ましい。このような複合形態の長繊維であると、不織布化のための熱処理の際に、低融点重合体が軟化または溶融して構成繊維同士を融着接合させ、一方、高融点重合体は熱による影響を受けることなく繊維形態を維持する。この結果、得られた長繊維不織布は、形態保持性、引張強力等の機械的特性を保持し、柔軟性に優れ、パイル糸のタフティング時においてタフト針が熱融着部を貫通する際の抵抗が小さくなって貫通しやすくなる。

複合形態の長繊維の高融点重合体と低融点重合体の複合比率は、（高融点重合体）／（低融点重合体）＝９０／１０〜１０／９０（質量比）であるのが好ましい。高融点重合体の複合比率が１０％未満であると、低融点成分が多すぎて、例えば熱圧接処理によって不織布化を行う場合に、熱圧接温度によっては熱圧接工程で使用する熱圧接ロール等に繊維の溶融物が付着して操業性を著しく損なうおそれがある。また高融点重合体の複合比率が１０％未満であって低融点成分が多すぎると、熱圧接点に占める低融点重合体の割合が大きくなりすぎるために、繊維間の固着が強くなりすぎて繊維の自由度が低くなる。すると、タフト時に繊維がタフト針に追随できずに切断されて、基布の機械的強力が劣り、カーペット用基布としての要求性能を満足できなくなるおそれがある。一方、高融点重合体の複合比率が９０％を超えると、低融点成分が少なすぎるため繊維間の接着が不足する。このため、得られる不織布の機械的特性が劣り、繊維が低融点重合体を有することによる効果が得られない。この理由により、（高融点重合体）／（低融点重合体）＝７０／３０〜３０／７０（質量比）であるのがさらに好ましい。

低融点重合体と高融点重合体とは相溶性を有するものが好ましく、両重合体の組み合わせとしては、例えば、Ｄ乳酸／Ｌ乳酸の共重合モル比の異なる重合体同士の組み合わせや、高融点重合体がポリ乳酸でありかつ低融点重合体が乳酸とヒドロキシカルボン酸との共重合体である組み合わせ等が挙げられる。

上記のポリ乳酸系重合体には、本発明の目的を阻害しない範囲で、艶消し剤、顔料、防炎剤、消泡剤、帯電防止剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤等の任意の添加物が添加されていてもよい。

芯鞘型の複合形態の場合は、高融点重合体が芯部に配されるとともに、不織布化のための熱処理の際にバインダー成分となる低融点重合体が鞘部に配される。このような構成であると、不織布化のための熱接着処理の際に、鞘部のみが溶融または軟化して構成繊維同士を接着させる。このとき、芯部は繊維形態を保持するため、その後のタフト工程において、タフト針が鞘部同士の熱接着部に当たってその接着状態が解除されたときにも、基布の強度はさほど低下しない。またタフト針が構成繊維に当たった場合には、繊維表面の鞘部が傷つけられるが、繊維内部の芯部は傷つかない。このため、単相形態の繊維よりもダメージが小さくて済み、基布の強度低下が少ない。

複合形態の長繊維のうち、多葉型が、以下において詳細に説明される。

この多葉型の複合長繊維の断面形状は、高融点重合体が芯部に配されるとともに、低融点重合体が２個以上の葉部に配された多葉断面である。２個以上の葉部は、繊維表面に複数の凸状部となって存在する。このような構成であると、接着成分である低融点重合体の表面積が増すため、不織布を構成する繊維同士の接点が増える。したがって、例えば熱圧接処理によって不織布化を行う場合に、高い圧力をかけなくとも接着強力の十分高いものが得られ、その結果として引張強力、伸張応力の高い基布が得られる。また、低融点重合体が繊維表面に凸状に突出しているため、熱圧接処理の際に、繊維間の空隙内に溶融または軟化した低融点重合体が入り込みやすく、繊維間空隙に低融点重合体が埋め込まれて、不織布の縦・横方向の強力だけでなく、不織布の厚み方向の強力もまた向上する。このように基布を構成する不織布の厚み方向の強力が向上すると、タフト工程において層間剥離が生ずることのない基布を得ることができる。

なお、低融点重合体にて構成される葉部（凸状部）の突出度合いやその形状は、高融点重合体／低融点重合体の複合比および溶融粘度比を適宜選択することにより、変更することができる。

多葉型の複合長繊維の葉部の数は２個以上とする必要があり、好ましくは３〜１０個であり、３〜６個がさらに好ましい。葉部の個数が多すぎると、葉部すなわち繊維表面における凸状部の突出度合が低くなり、その効果が薄れる傾向となる。

図１は、本発明のタフテッドカーペットを構成する基布を構成する多葉型の複合長繊維の横断面の一例を示した模式図である。この複合長繊維１は、高融点重合体２を芯部に有するとともに、低融点重合体３を２個以上の葉部として有している。高融点重合体２と低融点重合体３とは、共に繊維１の表面に交互に露出している。このような断面構造であると、不織布化のための熱圧接温度よりもかなり高い融点を有する高融点重合体2が繊維１の表面に部分的に露出した構成とすることができ、これによって、熱圧接時の温度を低融点重合体３の融点付近まで上げても熱圧接処理のためのロールに重合体の軟化物または溶融物が付着しにくいという利点がある。

図２は、本発明のタフテッドカーペットを構成する基布を構成する多葉型の複合長繊維の横断面の他の例を示した模式図である。この図２の例では、低融点重合体３が、高融点重合体２の全体を取り囲んだ形態で、凸状部である葉部を形成している。

長繊維不織布は、公知の方法、例えばスパンボンド法等により作成することができる。このスパンボンド法では、溶融紡糸法によって長繊維を引き取りながら、この長繊維を、移動する捕集コンベア上に堆積させることによって集積する。詳細には、ポリ乳酸重合体を通常の紡糸口金より溶融紡出し、紡出された糸条を、冷却した後に、エアーサッカーにて牽引細化し、次いで公知の方法で開繊させた後、移動式の堆積装置上にウエブとして堆積させる。エアーサッカーにて牽引する際の引取速度は、例えば３０００〜６０００ｍ／分程度とするのが好ましい。３０００ｍ／分未満であると、長繊維を構成するポリ乳酸の分子配向が十分に増大しないため、得られる長繊維の引張強力が不十分となり、その結果、得られる長繊維不織布の機械的強力が劣る傾向となる。一方、６０００ｍ／分を超えると、溶融紡糸時の製糸性が低下する傾向となる。なお、３０００ｍ／分未満でポリ乳酸が十分に分子配向していない繊維（未延伸糸）を得た場合は、その繊維に延伸処理または延伸熱処理を行って、ポリ乳酸を十分に配向させることにより、本発明にもとづく複屈折率および結晶化度を有する長繊維不織布を得ることができる。

長繊維不織布の構成としては、単一重合体からなる単相形態の長繊維からなる不織布、複数の重合体からなる複合形態の長繊維からなる不織布の他、単相形態の長繊維と複合形態の長繊維との混繊不織布、単相形態の長繊維と該単相形態の長繊維を構成する重合体とは異なる重合体からなる単相形態の長繊維との混繊不織布等が挙げられる。

不織布を構成する長繊維の繊度は、２〜１４デシテックスであるのが好ましい。繊度が２デシテックス未満であると、得られる長繊維不織布の強力が低く、また必要に応じてこの不織布にニードルパンチを施す際や、パイル糸をタフティングする際に、長繊維が切断されやすくなり、たとえ、より繊度の大きい長繊維と複合化したとしても、タフテッドカーペットとなった時点における基布の引張強力が低下する傾向にある。また、１４デシテックスを超えると、単位目付当たりの構成繊維本数が少なくなって、不織布における繊維同士の接着点数が少なくなったり、得られた長繊維不織布の機械的性能が損なわれたりする。また、不織布における繊維同士の接着点が容易にはずれてしまって、基布自体が粗剛となり、タフテッドカーペットの柔軟性を阻害する恐れが生じたりする。その結果、要求される性能を満足することができなくなる。

本発明における基布の見掛密度は、０. ４ｇ／ｃｍ³ 以下であることが好ましい。見掛密度が０. ４ｇ／ｃｍ³ を超えると、基布が非常に硬いものとなり、タフト針が基布を貫通するときの抵抗が大きく、貫通しにくくなる。見掛密度の下限は、基布の目付、厚みを考慮すると、０. ０８ｇ／ｃｍ³ 程度であるのが好ましい。見掛密度が小さくなりすぎると、タフト糸を十分に保持しうる目付量を有する基布とするためには、基布の厚みが大きくなりすぎて、必要とするパイル高さを得るためのパイル量が多くなる。このため、カーペットが重く、コストが高くなる傾向となる。より好ましい見掛密度は、０. １〜０. ３５ｇ／ｃｍ³ である。

本発明における基布は、ニードルパンチ処理により繊維同士が互いに交絡されたニードルパンチ不織布であることが好ましい。ニードルパンチ不織布は、構成繊維同士が、２次元方向のみでなく、厚み方向にも絡み合っているため、タフティング処理の際に基布が層間剥離を起こさず、形態保持性を良好にすることができる。

ニードルパンチの際の針密度は、使用するニードル針の種類や針深度によって適宜設定されるが、一般的に２０〜１００回／ｃｍ²であるのが好ましい。針密度が２０回／ｃｍ² 未満であると、長繊維相互間の交絡の程度が低く、ニードルパンチを施す効果が発揮されない。一方、針密度が１００回／ｃｍ²を超えると、長繊維相互間の交絡が強くなるが、ニードル針による長繊維の損傷が激しく、繊維自体が著しく強力の低いものとなってしまうため、基布の機械的強力が劣る傾向となる。

ニードルパンチ処理が施されたあるいは施されていない基布に、伸長時の応力と引張強力とを向上させるために、構成繊維同士が熱融着してなる融着部を設けることが好ましい。構成繊維同士を熱融着する方法としては、一対のエンボスロールからなる熱エンボス装置またはエンボスロールとフラットロールからなる熱エンボス装置に通布し、エンボスロールの凸部に当接する部分の構成繊維を溶融融着させる方法や、一対のフラットロール間に通布し、基布の表面に存在する構成繊維のみを熱融着させる方法や、熱風を吹き付けることにより構成繊維の交点を熱融着させる方法等が挙げられる。上記の方法のうち、ロール間に通す方法では、基布の厚みを調節することができる。

エンボスロールを用いると構成繊維同士が部分熱圧接されるが、この部分熱圧接処理においては、圧接温度と圧接面積率とが重要な因子となる。

熱圧接温度すなわちロールの設定温度は、低融点重合体の融点をＴｍとして、( Ｔｍ−５０)℃〜（Ｔｍ−５）℃とする。熱圧接温度を（Ｔｍ−５０）℃未満の温度に設定すると、低融点重合体の溶融が不十分となり、繊維同士の接着力が低下する。このような不織布を基布として使用すると、この基布の機械的性能が劣るとともに、タフト針の衝撃により繊維同士の接着点が容易に外れて基布に層間剥離が発生しやすく、性能の劣った基布しか得られない。一方、熱圧接温度を（Ｔｍ−５）℃を超える温度に設定すると、溶融した低融点重合体がエンボスロールやフラットロール等の熱圧接ロールに融着して、操作性が著しく損なわれる。また、ロールの設定温度が高すぎて、高融点重合体もが溶融または軟化し、得られる不織布製の基布が硬化した粗剛なものとなり過ぎて、この基布へのタフティング時にタフト針の貫通抵抗が大きくなる。

圧接面積率は、４〜４０％とする。この圧接面積率とは、不織布の全面積に対する圧接部分の割合をいう。圧接面積率が４％未満であると、不織布の全面積に対し圧接部分の面積があまりに少ないため、基布の強度向上が期待できず、タフティング、染色、バッキング等の二次加工時に基布に作用する引張応力に対抗する強度が得られない。一方、圧接面積率が４０％を超えると、熱圧接点同士の間における繊維の自由度が低下し、繊維がタフト時にタフト針の動きに追随できずに切断され、よってタフテッドカーペットとなった時の基布の強力が劣るものとなる。

熱圧接の際にエンボスロールの凸部に接触するウエブの部位が熱圧接部となる。したがって、凸部の面積がロール全体の面積に対して４〜４０％となるエンボスロールが用いられる。凸部の先端部の形状は、不織布における熱圧接部の形状となる。この形状は、特に限定されず、丸形、楕円形、菱形、三角形、Ｔ形、井形、長方形、正方形等の種種の形状とすることができる。個々の凸部の先端部の面積は、０．１〜１．０ｍｍ²程度であるのが好ましい。

熱圧接処理の際の圧接ロールの線圧は、１００〜９００Ｎ／ｃｍ程度であるのが好適である。

本発明のタフテッドカーペットを構成する基布において、伸長時の応力と引張強力とを向上させるために、基布にバインダー樹脂を付着させて構成繊維同士の接点をバインダー樹脂により接着させることが好ましい。バインダー樹脂の付着量（固形分付着量）は、基布の総質量に対し、２〜１５質量％であることが好ましい。樹脂の付着量が２質量％未満であると、バインダー樹脂を付与する効果が発揮できない。一方、付着量が１５質量％を超えると、長繊維相互間に存在する樹脂が多くなりすぎて、パイル糸をタフティングする際に、繊維の自由度が失われてタフティング用針が基布を貫通しにくくなり、また、得られるタフテッドカーペットの柔軟性も劣る傾向となる。このようなバインダー樹脂としては、上述した基布に用いられるポリ乳酸系重合体を好適に用いることができる。また、ポリビニルアルコールや、天然物であるデンプン等の多糖類、タンパク質、キトサン等を用いてもよい。そのほかに、生分解性を損なわない範囲で、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、アクリロニトリル、スチレンなどのモノマー等を用いることができる。

本発明のタフテッドカーペットを構成する基布の総質量は、適宜設定すればよいが、一般的に目付で５０〜１５０ｇ／ｍ²であることが好ましい。基布の目付が５０ｇ／ｍ²未満になると、基布の機械的強度が低下し、また、基布中の繊維量が少ないために基布に対するタフト糸の保持力が低下して、タフティング中にタフト糸が抜けやすい。一方、目付が１５０ｇ／ｍ²を超えると、基布の繊維量が多くて、パイル高さが不均一となったりタフト間隔が不揃いになりやすい。また、過剰性能となって、経済的ではない。

本発明のタフテッドカーペットにおいては、基布に、生分解性を有するタフト糸がタフティングにより植設される。タフト糸を構成する生分解性を有する繊維としては、上述した基布に用いられるポリ乳酸系重合体からなる繊維、脂肪族ポリエステルからなる繊維、天然繊維、再生繊維等が挙げられる。天然繊維としては、綿、毛、麻等が挙げられ、再生繊維としては、レーヨン、アセテート、溶剤紡糸レーヨン等が挙げられる。吸水性や肌触り等を求められる場合は、綿、毛、再生繊維を用いることが好ましい。また、リサイクルの観点からは基布と同一素材すなわちポリ乳酸系重合体を用いることが好ましく、嵩高連続糸であることがタフト糸として特に好ましい。

本発明のタフテッドカーペットにおいては、パイル糸が植え込まれた基布の裏面に、パイル糸を固定する目的とカーペットを保持、補強する目的とのために、バッキング材が接着により設けられる。このバッキング材としては、公知のビチューメン、エチレン酢酸ビニル樹脂、ポリウレタン樹脂などが好ましく、また生分解性の観点からは、上述した基布に用いられるポリ酸乳系重合体や、脂肪族ポリエステルなどが好ましい。バッキング材を設ける方法としては、例えば、溶融した樹脂液を基布にコーティングまたは含浸させる方法、発泡させた樹脂液を基布に塗布、乾燥させる泡加工法、粒子状の樹脂を基布裏面に分散し、該樹脂を熱により溶かすと同時に不織布表面に固着させるパウダー加工法等が挙げられる。

以下、本発明の実施例が詳細に説明される。しかし、本発明はこれらの実施例によって何ら限定されるものではない。

以下の実施例における各物性値等の測定方法は、次に示す通りである。

（１）融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走査型熱量計ＤＳＣ−７型を用い、試料重量を５ｍｇ、昇温速度を２０℃／分として測定して得た融解吸熱曲線の最大値を与える温度を融点（℃）とした。

（２）ポリ乳酸のメルトフローレート（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭＤ１２３８に記載の方法に準じて、２１０℃の条件下で２１．１７Ｎの負荷を作用させたときの溶融吐出量を測定して、その値をメルトフローレート（以下、「ＭＦＲ」と称する）とした。

（３）ポリプロプレンのＭＦＲ（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に記載の方法に準じて、２３０℃の条件下で２１. １７Ｎの負荷を作用させたときの溶融吐出量を測定して、その値をＭＦＲとした。

（４）製糸性：紡出糸条をエアーサッカーにて牽引して次の三段階にて評価した。

○：糸切れ０回／紡糸錘１錘当たり・１時間
△：糸切れ３回未満／紡糸錘１錘当たり・１時間
×：糸切れ３回以上／紡糸錘１錘当たり・１時間
（５）繊度（デシテックス）：ウエブ状態における繊維径を５０本顕微鏡にて測定し、密度補正して求めた平均値を繊度（デシテックス）とした。

（６）目付（ｇ／ｍ²）：標準状態の試料から縦１０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片を１０点作成し、平衡水分率にした後、各試料片の質量（ｇ）を秤量し、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算し、目付（ｇ／ｍ²）とした。

（７）結晶化度（質量％）：測定対象の長繊維不織布を粉末化してアルミ試料枠（２０ｍｍ×１８ｍｍ×０．５ｍｍ）に充填したうえで、この試料枠を垂直方向に保持し、サンプルとした。そして、理学電機社製のＲＡＤ−ｒＢ型Ｘ線発生装置により、Ｃｕ−Ｋα線をこのサンプルに対し直角方向から照射した。受光側には、湾曲グラファイトモノクロメーターを用いた。２θ＝５〜１２５度の範囲で走査を行い、Ｒｕｌａｎｄ法により質量百分率として結晶化度を求めた。

（８）複屈折率（×１０^-3）：ペレックコンペンセーターを備えた偏光顕微鏡を用い、浸液としてトリクレジルホスフェートを使用して測定した。

（９）ＫＧＳＭ強力（Ｎ／５ｃｍ幅）：株式会社東洋ボールドウィン社製の定速伸長型試験機テンシロンＲＴＭ−５００を用い、幅５ｃｍ×長さ３０ｃｍの短冊状試験片を、つかみ間隔２０ｃｍで、ＪＩＳ Ｌ１０９６に記載のストリップ法に準じて測定した。１０枚の試料片についての平均値を求め、この平均値を目付１００ｇ／ｍ²当たりに換算した値をＫＧＳＭ強力とした。基布のＭＤ方向（ｍａｃｈｉｎｅ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）方向とＣＤ方向（ｃｒｏｓｓ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）とについて、それぞれＫＧＳＭ強力を測定した。

（１０）基布の熱収縮率（％）：２０ｃｍ×２０ｃｍの試料を５枚準備し、ＭＤ方向とＣＤ方向とにつきそれぞれ３個所の長さを測定した。ＭＤ方向の長さの平均値をＬＭ₀ 、ＣＤ方向の長さの平均値をＬＣ₀ とした。そして、１２０℃の熱風乾燥機中において定長下で３分間熱処理を行い、熱処理後の試料寸法として熱処理前と同様にＭＤ方向とＣＤ方向につきそれぞれ３箇所の長さを測定した。そのときのＭＤ方向の長さの平均値を（ＬＭ₁ ）ＣＤ方向の長さの平均値を（ＬＣ₁ ）とし、基布の熱収縮率を下式により求めた。
ＭＤ方向の熱収縮率（％）＝（ＬＭ₀ −ＬＭ₁ ）／ＬＭ₀
ＣＤ方向の熱収縮率（％）＝（ＬＣ₀ −ＬＣ₁ ）／ＬＣ₀

（１１）基布の剛性（ｃＮ・ｃｍ／ｃｍ²）：ＫＥＳ−ＦＢ試験システムの圧縮特性にて測定した。詳細には、２０ｃｍ×２０ｃｍの試料を５枚準備し、最初に最大荷重を設定して、試料台に試料を載せた。そして、その試料を１ｍｍ／５０秒の速度で加圧板にて圧縮し、この測定の際に得られる圧縮硬さを基布の剛性とした。

（１２）タフト後の強力保持性：基布にパイルをタフトし、タフト後の基布について上記方法によりＫＧＳＭ強力（Ｎ／５ｃｍ）を測定し、タフト後の強力保持率を下式により算出した。

強力保持率（％）＝（タフト後の基布のKGSM強力）／（タフト前の基布のKGSM強力）×１００
基布の強力保持性は、以下の３段階にて評価した。

○：タフト後の強力保持率が８０％以上で良好
△：同強力保持率が５５〜８０％未満で普通
×：同強力保持率が５５％未満で不良

（１３）バッキング加工性：次の３段階にて評価した。
○：パイル布帛にバッキング層からの浮きがなく均一にバッキングされている
△：パイル布帛にやや浮きが発生している
×：パイル布帛に浮きがありバッキング層との間に空隙が生じている

（１４）耐ヘタリ性：面積が１８０ｃｍ²の平滑な面を有する円形の加圧子を準備し、圧縮応力４０ｋＰａで５秒間圧縮し、これを５００回繰り返した時のパイルのヘタリ具合を耐ヘタリ性として評価した。
○：外観変化なしで良好
×：圧縮した箇所のパイルがへたり、不良

（１５）生分解性：ＩＳＯ／１４８５５に準じて評価した。
○：生分解度が７０％以上で良好
×：生分解度が７０％未満で不良

実施例１
融点１７０℃、数平均分子量５４０００、ＭＦＲ５０ｇ／１０分でＤ乳酸／Ｌ乳酸の共重合モル比が１／９９のポリ乳酸（以下、「ＰＬＡ−１」称する）を温度２１０℃で溶融し、これを単相型の紡糸口金より吐出させて溶融紡糸を行った。次いで、公知の冷却装置にて紡出糸条を冷却した後、この紡出糸条を、紡糸口金の下方に設置したエアーサッカーにて牽引速度５５００ｍ／分で牽引細化し、公知の開繊器を用いて開繊し、これを移動する捕集面上に捕集・堆積させて、長繊維ウエブとした。この長繊維の単糸繊度は３デシテックスであった。

この長繊維ウエブに対し、熱エンボスロールを用いて、柄：ポイント、各圧接区域の面積：０．６ｍｍ²、加工温度：１１５℃、圧接面積率：１０％の条件下で部分熱圧接を行い、単相型長繊維不織布を得た。さらにジメチルポリシロキサンのエマルジョンを固形分で構成繊維に対し０．５質量％付与し、さらにポリ乳酸水溶液からなるバインダーを基布全体に対して１２質量％含浸させて、目付が１００ｇ／ｍ² の基布を得た。

一方、融点１７０℃、数平均分子量６９０００、ＭＦＲ３０ｇ／１０分でＤ乳酸／Ｌ乳酸の共重合モル比が１／９９のポリ乳酸を温度２１０℃で溶融紡糸し、単相型の紡糸口金より吐出させ、引き取りロールを介して溶融紡糸を行い、この引き取りロールとその下方に配置した延伸ロールとの間でこの糸条を延伸させた。引き続き、この延伸糸を、延伸ロールの下方に配置されて加温・加湿されたクリンパーに導いて弛緩熱処理を行い、１４３０デシテックス／６４フィラメントの、ポリ乳酸よりなるパイル糸を得た。

次いで、タフティングマシンを用い、上述のポリ乳酸よりなる基布に、上述のポリ乳酸よりなるパイル糸を、ゲージ１／１０、ステッチ１０本／２．５４ｃｍ、ループパイル高さ６ｍｍの条件でタフトした。

さらに、ポリ乳酸樹脂をフィルム状に押し出して、タフト後の基布の裏面にラミネートしてバッキングを行い、タフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表１に示す。

実施例２
紡糸口金よりのＰＬＡ−１の吐出量を変更して、長繊維の単糸繊度が６．６デシテックスとなるように調整した。そして、それ以外は実施例１と同一条件として、基布及びタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表１に示す。

実施例３
紡糸口金よりのＰＬＡ−１の吐出量を変更し、またエアーサッカーの牽引速度を５０００ｍ／分に変更して、長繊維の単糸繊度が６．６デシテックスとなるように調整した。そしてそれ以外は実施例１と同一条件として、基布及びタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表１に示す。

実施例４
紡糸口金よりのＰＬＡ−１の吐出量を変更し、またエアーサッカーの牽引速度を６０００ｍ／分に変更して、長繊維の単糸繊度が６．６デシテックスとなるように調整した。そしてそれ以外は実施例１と同一条件として、基布及びタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表１に示す。

実施例５
実施例１の単相型長繊維不織布に、実施例１のポリ乳酸水溶液からなるバインダーに代えてポリビニルアルコール水溶液からなるバインダーを１２質量％含浸させて、基布を得た。そしてそれ以外は実施例１と同一条件として、基布及びタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表１に示す。

実施例６
実施例１の単相型長繊維不織布に、実施例１のポリ乳酸水溶液からなるバインダーに代えてアクリル酸エステル水溶液からなるバインダーを６質量％含浸させて、目付が１００ｇ／ｍ² の基布を得た。そしてそれ以外は実施例１と同一条件として、基布及びタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表１に示す。

実施例７
実施例１と比べ以下の点を相違させてタフテッドカーペットを得た。すなわち、エンボスロールの加工温度を８０℃として仮圧接により長繊維不織布を製造した。この後、ＲＰＤ３６＃のニードル針を植えこんだニードルパンチング機械にこの不織布を通し、針密度６０回／ｃｍ²でニードルパンチを行って、不織布の構成繊維同士を機械的に交絡させ、パンチドウエブを得た。さらにこのパンチドウエブを圧接温度１１０℃で熱圧接し、次いで、これにポリ乳酸水溶液からなるバインダーを１２質量％付着させて、基布を製造した。

このようにして得られた基布及びこの基布を用いて得られたカーペットの物性を表２に示す。

実施例８
芯鞘構造の長繊維を構成繊維として不織布を製造した。詳細には、芯部に実施例１のＰＬＡ−１を配置し、鞘部に、融点１５０℃、数平均分子量５１５００、ＭＦＲが５０ｇ／１０分で、Ｄ乳酸／Ｌ乳酸の共重合モル比が５／９５のポリ乳酸（以下「ＰＬＡ−２」と称する）を配置するように、温度２１０℃でそれぞれのポリ乳酸を溶融し、芯鞘複合型の紡糸口金より複合比（ＰＬＡ−１／ＰＬＡ−２）を７０／３０質量％の条件で吐出させて、溶融紡糸を行った。次いで、公知の冷却装置にて紡出糸条を冷却した後、紡糸口金の下方に設置したエアーサッカーにて牽引速度５３００ｍ／分で牽引細化し、公知の開繊器を用いて開繊し、これを移動する捕集面上に捕集・堆積させて、長繊維ウエブとした。この長繊維ウエブの単糸繊度は６．６デシテックスであった。そして、この長繊維ウエブに、熱エンボスロールを用いて、柄：ポイント、各圧接区域の面積：０．６ｍｍ² 、加工温度：１０５℃、圧接面積率：１０％の条件で部分熱圧接を行った。さらに、ジメチルポリシロキサンのエマルジョンを固形分で構成繊維に対し０．５質量％付与し、目付が１００ｇ／ｍ² の、芯鞘複合型長繊維不織布を製造した。この不織布を、基布とした。

次いで、この基布を用いて、実施例１と同一条件でタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表２に示す。

実施例９
紡糸口金からのＰＬＡ−１とＰＬＡ−２の吐出量を調整して、複合比（ＰＬＡ−１／ＰＬＡ−２）を５０／５０質量％とした。そして、それ以外は実施例８と同一条件で、基布及びタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表２に示す。

実施例１０
紡糸口金からのＰＬＡ−１とＰＬＡ−２の吐出量を調整して、複合比（ＰＬＡ−１／ＰＬＡ−２）を３０／７０質量％とした。そして、それ以外は実施例８と同一条件で、基布及びタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表２に示す。

実施例１１
実施例８に比べて、芯鞘構造の長繊維の鞘部の重合体を変化させた。詳細には、長繊維の鞘部のために、融点１３５℃、数平均分子量４９０００、ＭＦＲが５０ｇ／１０分でＤ乳酸／Ｌ乳酸の共重合モル比＝８／９２のポリ乳酸（以下、「ＰＬＡ−３」と称する）を温度２１０℃で溶融し、芯部の重合体は実施例８と同じとして、芯鞘構造の紡糸口金より吐出させた。このとき、複合比（ＰＬＡ−１／ＰＬＡ−３）を５０／５０質量％とした。またエアーサッカーの牽引速度を５２００ｍ／分になるようにし、さらに熱エンボスロールの加工温度を９０℃とした。そして、それ以外は実施例８と同一条件として、基布及びタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表２に示す。

実施例１２
長繊維の断面構造を多葉型とした。詳細には、実施例１で用いたＰＬＡ−１を芯部に配置するとともに、実施例８で用いたＰＬＡ−２を６個の葉部に配置するように、温度２１０℃で重合体を溶融したうえで、紡糸口金より、複合比（ＰＬＡ−１／ＰＬＡ−２）を５０／５０質量％として、図１に示す６葉複合型の断面構造を有する糸条を溶融紡糸した。次いで、公知の冷却装置にて紡出糸条を冷却した後、この紡出糸条を、紡糸口金の下方に設置したエアーサッカーにて牽引速度５３００ｍ／分で牽引細化し、公知の開繊器を用いて開繊し、移動する捕集面上に捕集・堆積させて、長繊維ウエブとした。このウエブを構成する長繊維の単糸繊度は６．６デシテックスであった。

次に、この長繊維ウエブに対し、熱エンボスロールを用いて、柄：ポイント、各圧接区域の面積：０．６ｍｍ² 、加工温度：１０５℃、圧接面積率：１０％の条件で部分熱圧接を行い、ジメチルポリシロキサンのエマルジョンを固形分で構成繊維に対し０．５質量％付与し、目付が１００ｇ／ｍ²の芯鞘複合型長繊維不織布を得て、これを基布とした。次いで、実施例８と同一条件下でタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表２に示す。

実施例１３
実施例１のＰＬＡ−１と実施例８のＰＬＡ−２とを２１０℃で溶融し、混繊複合型の紡糸口金より混繊比（ＰＬＡ−１／ＰＬＡ−２）を７０／３０質量％として溶融紡糸を行った。次いで、公知の冷却装置にて紡出糸条を冷却し、その後に引き続いて、紡糸口金の下方に設置したエアーサッカーにて牽引速度５３００ｍ／分で糸条を牽引細化し、これを公知の開繊器を用いて開繊し、移動する捕集面上に捕集・堆積させて、長繊維ウエブとした。ＰＬＡ−１よりなる長繊維及びＰＬＡ−２よりなる長繊維の単糸繊度は、各々６．６デシテックスあった。

この長繊維ウエブに対し、熱エンボスロールを用いて、柄：ポイント、各圧接区域の面積：０．６ｍｍ²、加工温度：１０５℃、圧接面積率：１０％の条件で部分熱圧接を行い、さらにジメチルポリシロキサンのエマルジョンを固形分で構成繊維に対し０．５質量％付与して、目付が１００ｇ／ｍ² の混繊複合型長繊維不織布を得た。

これを基布として、実施例８と同一条件でタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表３に示す。

実施例１４
実施例８で得た長繊維ウエブを温度１５５℃の連続熱処理器に導きサーマルスルー処理を行った。そして、この熱処理後のウエブに、ジメチルポリシロキサンのエマルジョンを固形分で構成繊維に対し０．５質量％付与し、目付が１００ｇ／ｍ² の芯鞘複合型長繊維不織布を得た。そして、これを基布として、実施例８と同一条件でタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表３に示す。

実施例１５
実施例１のＰＬＡ−１を用いて、スピンドロー糸よりなる基布を製造した。詳細には、ＰＬＡ−１を温度２１０℃で溶融し、単相型の紡糸口金より吐出させて溶融紡糸を行った。次いで、紡出糸条を公知の冷却装置にて冷却した後、この糸条を、紡糸口金の下方に設置した第一ロール（速度１２００ｍ／分、温度８０℃）に導き、さらに、この第一ロールとその下方に設置した温度１００℃の第二ロールとの間で速度３０００ｍ／分で延伸し、更にその下方に設置した１５０℃の第三ロールに速度３０００ｍ／分で導き、定長熱処理を施した。そして、このようにして２．５倍に延伸された延伸糸をエアーサッカーにて吸引し、次いで、公知の開繊器を用いて開繊し、移動する捕集面上に捕集・堆積させて、延伸糸よりなる長繊維ウエブとした。この長繊維の単糸繊度は６．６デシテックスであった。

この長繊維ウエブに対し、熱エンボスロールを用いて、柄：ポイント、各圧接区域の面積：０．６ｍｍ²、加工温度：１２５℃、圧接面積率：１０％の条件で部分熱圧接を行い、さらにジメチルポリシロキサンのエマルジョンを固形分で構成繊維に対し０．５質量％付与し、目付が１００ｇ／ｍ² の単相型長繊維不織布を得た。

そして、その他は実施例１と同一条件として、基布及びタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表３に示す。

表１〜表３から明らかなように、実施例１〜１５で得られた基布は、機械的安定性や熱安定性に優れ、カーペットとしての加工性も良好であった。特に実施例８〜１４の複合形態の長繊維からなる基布は、操業性も良く、安定して基布を得ることができた。また、繊維同士が強固に接着しており、しかも、それにもかかわらず基布の自由度を残しているため、タフト後の強力保持性に優れたものであった。また、これらの基布からなるタフテッドカーペットは、生分解性が非常に良好であった。

実施例１６
実施例８で得られた基布に、１４３０デシテックス／６４フィラメントのナイロン６からなるパイル糸を、タフティングマシンを用いて、ゲージ１／１０、ステッチ１０本／２．５４ｃｍ、ループパイル高さ６ｍｍの条件下でタフトした。次いで、ポリエチレン樹脂をフィルム状に押し出して、タフト後の基布の裏面にラミネートしてバッキングを行い、タフテッドカーペットを得た。

そうしたところ、タフト後の強力保持率は８０％以上であり、バッキングが施されたパイル布帛には浮きがなく、この基布には均一にバッキングが施されていた。

なお、得られたカーペットのパイル糸およびバッキング材は生分解性を有するものではないので、このカーペットを廃棄する際には、それぞれの部材（バッキング材、パイル糸、基布）に分離させて、生分解性を有する基布のみを生分解させることができるものであった。

比較例１
紡糸口金からのＰＬＡ−１の吐出量を変更するとともに、エアーサッカーの牽引速度を２３００ｍ／分に変更して、単糸繊度が６．６デシテックスとなるように調整した。そして、それ以外は実施例１と同一条件で、基布及びタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表３に示す。

比較例２
紡糸口金からのＰＬＡ−１の吐出量を変更するとともに、エアーサッカーの牽引速度を７２００ｍ／分に変更して、単糸繊度が６．６デシテックスとなるよう調整した。そして、それ以外は実施例１と同一条件で溶融紡糸を行おうとしたが、糸切れが多発して、長繊維不織布を得ることができなかった。

このときの製造条件及び製糸性を表３に示す。

比較例３
融点が１６０℃、ＭＦＲが４０ｇ／１０分のポリプロピレンを温度２３０℃で溶融し、これを単相型の紡糸口金より吐出させて溶融紡糸を行った。次いで、公知の冷却装置にて紡出糸条を冷却した後、この紡出糸条を紡糸口金の下方に設置したエアーサッカーにて牽引速度３８００ｍ／分で牽引細化し、公知の開繊器を用いて開繊し、移動する捕集面上に捕集・堆積させて、長繊維ウエブとした。この長繊維の単糸繊度は６．６デシテックスであった。

この長繊維ウエブに対し、熱エンボスロールを用いて、柄：ポイント、各圧接区域の面積：０．６ｍｍ² 、加工温度：１３５℃、圧接面積率：１０％の条件で部分熱圧接を行ない、さらにジメチルポリシロキサンのエマルジョンを固形分で構成繊維に対し０．５質量％付与して、目付が１００ｇ／ｍ²の単相型長繊維不織布を得た。

さらに、この単相型長繊維不織布に実施例６で用いたアクリル酸エステル水溶液からなるバインダーを含浸させて、アクリル酸エステルバインダー付着量が６質量％の基布を製造した。

一方、融点が１６０℃、ＭＦＲが２０ｇ／１０分のポリプロピレンを温度２３０℃で溶融し、これを単相型の紡糸口金より吐出させ、引き取りロールを介して溶融紡糸を行い、さらに、この引き取りロールとこのロールの下方に配置された延伸ロールとの間でその糸条を延伸した。引き続き、延伸糸を延伸ロールの下方に配置された加温・加湿されたクリンパーに導いて弛緩熱処理を行い、１４３０デシテックス／６４フィラメントの高密度ポリプロピレン製のなるパイル糸を得た。

このパイル糸を用いてポリプロピレン長繊維よりなる基布にタフトした。そして、それ以外は実施例１と同条件でタフテッドカーペットを得た。

得られた基布及びカーペットの物性を表３に示す。

表３から明らかなように、比較例１は、紡糸速度が低過ぎ、複屈折率、結晶化度が本発明の下限を下回っていたため、不織布の機械的特性や熱安定性に劣るものであった。またタフト後の強力保持性やバッキングの加工性も悪かった。

比較例２は、高速紡糸による曳糸性に劣り、糸切れが多発したため、基布が得られなかった。

比較例３のタフテッドカーペットは、生分解性を有するものではなかったので、廃棄に問題を有するものであった。また、繰り返しの圧縮により、パイルがヘタって外観が不良となった。

Claims (11)

1. 基布と、この基布にタフトされたパイル糸と、前記基布におけるパイル糸がタフトされている側と反対側の面に設けられたバッキング材とを有するタフテッドカーペットであって、前記基布は、ポリ乳酸系重合体にて形成された長繊維不織布によって構成され、前記長繊維は、横断面形状が円形であるとともに複屈折率が１２×１０^-3〜３０×１０^-3でありかつ結晶化度が１５〜２５質量％であり、前記基布は、１２０℃、３分間における熱収縮率がＭＤ、ＣＤ方向とも１％以下であって、前記バッキング材が生分解性を有する材料にて形成されていることを特徴とする。
2. 請求項１に記載のタフテッドカーペットであって、不織布を構成する繊維の断面形態が、単相型、サイドバイサイド型、海島型、芯鞘型のいずれかであることを特徴とする。
3. 基布と、この基布にタフトされたパイル糸と、前記基布におけるパイル糸がタフトされている側と反対側の面に設けられたバッキング材とを有するタフテッドカーペットであって、前記基布は、ポリ乳酸系重合体にて形成された長繊維不織布によって構成され、前記長繊維は、横断面形状が異形であるとともに結晶化度が１５〜２５質量％であり、前記基布は、１２０℃、３分間における熱収縮率がＭＤ、ＣＤ方向とも１％以下であって、前記バッキング材が生分解性を有する材料にて形成されていることを特徴とする。
4. 請求項３に記載のタフテッドカーペットであって、不織布を構成する繊維の断面形態が、単相型、サイドバイサイド型、海島型、芯鞘型、多葉型のいずれかであることを特徴とする。
5. 請求項１から４までのいずれか１項に記載のタフテッドカーペットであって、不織布を構成する繊維同士が互いに熱接着されていることを特徴とする。
6. 請求項５に記載のタフテッドカーペットであって、不織布を構成する繊維同士が互いに部分熱圧接されているか、またはこれらの繊維が繊維同士の接触点において互いに熱接着されていることを特徴とする。
7. 請求項５に記載のタフテッドカーペットであって、不織布を構成する繊維同士が互いに三次元的に交絡した状態で、これらの繊維同士が互いに部分熱圧接されているか、またはこれらの繊維が繊維同士の接触点において互いに熱接着されていることを特徴とする。
8. 請求項５から７までのいずれか１項に記載のタフテッドカーペットであって、繊維同士の接点がバインダー樹脂によって接着されていることを特徴とする。
9. 請求項８に記載のタフテッドカーペットであって、バインダー樹脂がポリ乳酸系重合体であることを特徴とする。
10. 請求項１から９のいずれかに記載のタフテッドカーペットであって、パイル糸がポリ乳酸系重合体にて形成されていることを特徴とする。
11. 請求項１から１０のいずれかに記載のタフテッドカーペットであって、パイル糸は嵩高連続糸にて形成されていることを特徴とする。

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