JP4563730B2 - フューム処理方法 - Google Patents
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Description
a)高圧フュームを得るために高温かつ低圧フュームを圧縮する段階と、
b)二酸化炭素が減少したフュームと高圧二酸化炭素とを得るために、高圧フューム中に含まれる二酸化炭素の一部を分離する段階と、
c)膨張したフュームを得るために、二酸化炭素が減少したフュームを膨張させる段階と、
d)加熱されたフュームを得るために、膨張したフュームを加熱する段階と、
e)膨張エネルギーを回収すると同時に加熱されたフュームを膨張させる段階と、
f)冷却流体が循環する閉じた回路である二次冷却回路を用い、段階a)の前で、および段階a)と段階b)の間で、該冷却流体を用いて前記高圧フュームを冷却する段階、ただし、該冷却回路において、前記高圧フュームを冷却する際に前記冷却流体は蒸発し、蒸発した冷却流体は、膨張してエネルギー回収を可能とし、冷却されて凝縮し、圧縮され、次いで再び前記高圧フュームを冷却するために用いられる、
を実施する方法を提供する。
−燃焼ガスをガスタービンTGから約550℃、大気圧で排出する。
−燃焼ガスを、圧縮機C1およびC2に入る前に熱交換器E01およびE02で40℃に冷却する。
−ガスタービンTGから排出された燃焼ガスと熱交換することによって、CO2が減少した燃焼ガスを熱交換器E1で540℃に加熱する。
−タービンT1およびT2によって供給された全動力はすべて圧縮機C1およびC2に送られる。
実施例1
表1の値は、図1と関連して記した方法の本発明の範囲外の条件下での運転様式を示す。すなわち、熱交換器E2内で、圧縮機C2の出口の排ガスと、タービンT2の出口のCO2が減少したガスとの間に熱移動がない条件である。圧縮機C1とC2の圧縮比(出口圧力/入口圧力)は同一であり、タービンT1とT2での膨張比(出口圧力/入口圧力)も同一である。
実施例2
表2の値は、図1と関連して記した方法の本発明の条件下での運転様式を示す。各圧縮機C1とC2の圧縮比は同一である。タービンT2の出口でガスを低温に冷却し、圧縮機C2の出口の排ガスとタービンT2の出口のCO2が減少したガスとを熱交換器E2で熱交換させるために、タービンT1の膨張比はタービンT2の膨張比より大きい。
実施例3
表3の値は、図1と関連して記した方法の本発明の条件下での運転様式を示す。タービンT2の出口でガスを低温に冷却し、熱交換器E2内で圧縮機C2の出口の排ガスとタービンT2の出口のCO2が減少したガスとの間の熱交換を可能にするために、タービンT1の膨張比はタービンT2の膨張比より高い。排ガスを圧縮機C2の出口で高温に加熱し、熱交換器E2内での熱交換量を増大させるために、圧縮機C1の圧縮比は圧縮機C2の圧縮比より低い。
実施例4
冷却流体はプロパンである。凝縮器E中のプロパンの圧力を1.4MPa絶対圧に設定する。表4はエンジンサイクルの理論効率を蒸発器E01、E02およびE03中の圧力の関数として示す。
実施例5
冷却流体はイソブタンである。凝縮器E中のイソブタンの圧力を0.52MPa絶対圧に設定する。表5はエンジンサイクルの理論効率を蒸発器E01、E02およびE03中の圧力の関数として示す。
実施例6
冷却流体はイソペンタンである。凝縮器E中のイソペンタンの圧力を0.14MPa絶対圧に設定する。表6はエンジンサイクルの理論効率を蒸発器E01、E02およびE03中の圧力の関数として示す。
2 ライン
3 ライン
4 ライン
5 ライン
6 ライン
7 ライン
8 ライン
10 処理手段
20 プラント
21 ライン;手段
22 ライン
23 ライン
A メインシャフト
A1 シャフト
A2 シャフト
A3 シャフト
B1 分離ドラム
B2 分離ドラム
B3 分離ドラム
C 圧縮機
C1 圧縮機
C2 圧縮機
C3 圧縮機
CA 圧縮機
COMB 燃焼室
E 熱交換器;凝縮器
E1 熱交換器
E2 熱交換器
E01 熱交換器;蒸発器
E02 熱交換器;蒸発器
E03 熱交換器;蒸発器
E04 熱交換器
GE1 発電機
GE2 発電機
P ポンプ
T タービン
T1 タービン
T2 タービン
T3 タービン
TG ガスタービン
Claims (9)
- 利用可能なエネルギーを回収し、高圧で二酸化炭素を捕集するために高温かつ低圧のフュームを処理する方法であって、以下の段階、すなわち
a)高圧フュームを得るために前記高温低圧フュームを圧縮する段階と、
b)二酸化炭素が減少したフュームと高圧二酸化炭素とを得るために、前記高圧フューム中に含まれる二酸化炭素の一部を分離する段階と、
c)膨張したフュームを得るために、二酸化炭素が減少した前記フュームを膨張させる段階と、
d)加熱されたフュームを得るために、前記膨張したフュームを加熱する段階と、
e)膨張エネルギーを回収すると同時に前記加熱されたフュームを膨張させる段階と、
f)冷却流体が循環する閉じた回路である二次冷却回路を用い、段階a)の前で、および段階a)と段階b)の間で、該冷却流体を用いて前記高圧フュームを冷却する段階、ただし、該冷却回路において、前記高圧フュームを冷却する際に前記冷却流体は蒸発し、蒸発した冷却流体は、膨張してエネルギー回収を可能とし、冷却されて凝縮し、圧縮され、次いで再び前記高圧フュームを冷却するために用いられる、
を実施する方法。 - 段階d)において、前記膨張したフュームを前記高圧フュームと熱交換することによって加熱する請求項1に記載の方法。
- 段階c)の前に、二酸化炭素が減少した前記フュームを前記高温低圧フュームと熱交換することによって加熱する請求項1又は2に記載の方法。
- 段階c)およびe)で行われる膨張の間に供給されるエネルギーを段階a)での圧縮に使用する請求項1から3のいずれか一項に記載の方法。
- 段階c)での膨張比が段階e)での膨張比より小さい請求項1から4のいずれか一項に記載の方法。
- 段階a)において以下の段階、すなわち、i)中圧フュームを得るために前記高温低圧フュームを圧縮する段階と、ii)前記高圧フュームを得るために前記中圧フュームを圧縮する段階と、iii)前記高温低圧フュームと前記中圧フュームとを冷却する段階とを実施する請求項1から5のいずれか一項に記載の方法。
- 段階i)での圧縮比が段階ii)での圧縮比より小さい請求項6に記載の方法。
- 前記高圧二酸化炭素を圧縮し、前記高圧二酸化炭素を地下貯蔵層に注入する請求項1から7のいずれか一項に記載の方法。
- 前記二次冷却回路を循環する冷却流体が、プロパン、イソブタンおよびイソペンタンからなる群から選ばれる少なくとも一種の炭化水素を含む請求項1から8のいずれか一項に記載の方法。
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