JP4550103B2 - 気泡モルタル硬化体の透気係数、強度および比重コントロール方法 - Google Patents

Description

本発明は、硬化後に透気性を有しかつ手作業で掘削可能な低強度を呈するガス管中込め工法の充填材用の気泡モルタル混練物を用いて、気泡モルタル硬化体の透気係数、強度および比重をコントロールする方法に関する。

従来から地下構造物の埋め戻し、軽量盛土、トンネルやシールドの裏込め等には、起泡剤を用いて発泡させた空気（気泡）を入れ強度を抑制した「気泡モルタル」が採用されている。近年、気泡モルタルは低強度であることに加え軽量性、断熱性、衝撃吸収性といった性質を活かせる材料として種々の用途での適用が期待されている。そのような用途の１つとしてガス管の中込め工法に用いる充填材が挙げられる。ガス管中込め工法は、埋設したガス管とこれを覆う外管の間に充填材を充填する工法であるが、万一、ガス管からガスが漏洩した場合に、充填材中に埋設したガス漏れセンサーの位置までガスが到達できるように、充填材には高い透気性が要求される。

従来の気泡モルタル用起泡剤は、主成分にアニオン系界面活性剤を用いたものが主流であるが、この種の気泡モルタルではアニオン系界面活性剤がセメントの水和によって生じた水酸化カルシウムと反応して疎水性のカルシウム塩を生成し、硬化した気泡モルタルは不透水性（不透気性）となる。このため、ガス管中込め工法の充填材用途には適用が困難である。そこで、アミンオキサイド型ノニオン系界面活性剤を主成分とする起泡剤が開発され、特許文献１にはこの起泡剤を使用することにより気泡モルタルに疎水性の性質を与えることなく良好な透気性を付与する技術が開示されている。

また、骨材を使用しないような気泡セメントミルクでは、強度を抑制するためにセメント量を減らすと、水セメント比（Ｗ／Ｃ）が大きくなってブリーディングが発生しやすくなる。逆にセメント量を増やすと強度の過大、水和反応による温度上昇、粘性が高くなることによる流動性・長距離圧送性低下などが起こりやすくなる。このような問題を解決する手法として、特許文献３には骨材として最大粒径０.０２ｍｍ以下の比重の大きいフェロニッケルスラグを使用する技術が記載されている。

一方、硬化後に体積減少が生じない気泡セメントミルクや気泡モルタルを得る技術として、フッ素系界面活性剤を配合した起泡剤（以下「フッ素系界面活性剤配合型の起泡剤」という）の使用が有効であることが知られている（特許文献２）。また、気泡モルタルの強度を抑制するためには炭酸カルシウムの微粉末を添加することが有効であることが知られている（特許文献４）。

特開２００５−６０１８８号公報 特開平１１−１００２８６号公報 特開平９−２４９４４１号公報 特開平３−１１５１４６号公報

ガス管中込め工法の充填材には、以下のような特性が望まれる。
（i）低比重（密度）であること。充填材中でのガス管の浮き上がりを安定的に防止する上で例えば比重（密度）０.５０〜０.６５ｇ／ｃｍ³程度以下であることが望まれる。
（ii）低強度であること。緊急時に人力で充填材を掘削できるに足る低強度が要求される。
（iii）透気性に優れること。ガス漏れが生じた際に充填材中に埋設されたガス漏れセンサーでのガス検知を可能にするために、１×１０^-1ｃｍ／ｓｅｃ以上の透気係数が要求される。
（iv）低発熱性であること。硬化時の発熱量が大きいとガス管（鉄管）の表面保護膜を劣化させ錆の発生を招く場合がある。またガス管の熱膨張による伸びを招き好ましくない。ガス管温度が例えば６０℃以下になるような低発熱性が望まれる。
（v）その他、充填時の圧送において流動性が良く、材料分離（ブリーディング）が生じないこと。

しかし、セメント系材料において、これら全てを満足させることは非常に難しい。例えば、低比重や透気性を確保しようとして空気量（気泡量）を増すと、気泡安定性が低下し、圧送により気泡が消滅したり流動性が低下したりする。気泡が消滅するともはや透気性は確保できない。逆に空気量を減らすことは低比重・低強度・高透気性にとって不利な要因となり、所定の特性を満たすことが難しくなる。また、セメントを減らすことは低強度や発熱量抑制に有効であるが、反面、ブリーディングの発生、粘性低下による材料分離を招く要因となる。

特許文献１のアミンオキサイド型ノニオン系界面活性剤を使用する技術によれば、気泡量７０％以上の気泡モルタルを得ることができるという。しかし、上記（i）〜（v）の要求特性を満足するような配合のモルタルは知られておらず、単にこの種の界面活性剤を成分とする起泡剤を適用するだけでは上記の要求特性はクリアできない。

特許文献２の技術では気泡安定性に優れるフッ素系界面活性剤配合型の起泡剤を使用しているものの、上記各特性を同時に満たすようなガス管中込め工法の充填材に適した気泡モルタルの配合に関し教示がない。

特許文献３の技術では比重（密度）の大きいフェロニッケルスラグを使用しているので気泡モルタルの強度調整が容易であるが、ガス管中込め工法の充填材として十分な透気性が得られるに足る気泡量を確保しようとすると、材料分離が生じやすい。現にこの文献に開示されている気泡モルタルの空気量は高々４５％程度である。

特許文献４の技術では炭酸カルシウムの微粉末を骨材に使用しているが、やはり空気量は最大４５体積％までに止まる。これではガス管中込め工法の充填材としての透気性は不十分である。この文献にも上記各特性を同時に満たすような気泡モルタルを得るための手法に関し、何ら教示がない。

このように、上記（i）〜（v）の各特性を満たすような、ガス管中込め工法に好適な充填材は未だ出現していない。本発明はかかる現状に鑑み、気泡モルタル混練物を用いて上記の要求を満たす充填材をガス管中込め工法に適用する手法を提供しようというものである。

上記目的は、セメントＣ、天然鉱物由来の無機微粉末骨材Ｐ、練混ぜ水Ｗ₁および下記（Ａ）に示す起泡剤を用いて発泡させた気泡を混合して、下記（１）〜（３）を満たす配合組成としたガス管中込め工法の充填材用気泡モルタル混練物を用いて、気泡モルタル硬化体の透気係数、強度および比重をコントロールする方法によって達成される。
（Ａ）アミンオキサイド型ノニオン系界面活性剤を配合する起泡剤
（１）空気量；６３〜７５体積％
（２）水粉体比Ｗ₁／（Ｃ＋Ｐ）；０.３５〜０.７０
（３）セメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）；０.３５以上かつ材齢２８日の圧縮強度が０.１〜０.７Ｎ／ｍｍ²となる範囲

微粉末骨材Ｐとしては石灰石微粉末が好適である。特に、ブレーン比表面積がセメントＣの０.５倍以上２.５倍以下の石灰石微粉末を使用することが好ましい。この混練物中には、本発明の効果を阻害しない限り一般的な気泡モルタルに添加可能な混和材や混和剤が配合されていて構わない。

本発明によれば、ガス管中込め工法の充填材として、「低比重」、「低強度」、「高透気性」、「低発熱性」を同時に具備し、かつ「流動性」、「耐ブリーディング性」を兼ね備えた気泡モルタル硬化体が実現可能になった。この充填材用のモルタル混練物を作るためのベースモルタルは、長距離の圧送性に優れた組成物とすることができるので、ベースモルタルを打設現場近くまで圧送したのち気泡を混合して打設する工法に適用しやすい。したがって本発明は特にガス管中込め工法の普及に寄与するものである。

気泡モルタルにおいて透気性を向上させるためには、モルタル混練物中の空気量を多くすることが必要であるが、それだけでは十分でない。気泡モルタルの混練物を打設した後のモルタル硬化体の中に、ガスの通り道となる空隙（連続気泡）が形成されなければならない。発明者らの詳細な検討の結果、一般的なアニオン系やカチオン系の起泡剤では透気性の高いモルタル硬化体を得ることが困難であり、本発明には適さない。これは硬化後の気泡内面に残っている疎水性のカルシウム塩の膜がマトリックスを保護し、連続気泡を出来にくくしているのではないかと推察される。

一方、ノニオン系の起泡剤では、界面活性剤の成分を工夫することによって安定性の高い気泡を形成させることができる。アミンオキサイド型界面活性剤を配合する起泡剤を用いて発泡させた気泡はモルタル混練物中での安定性が極めて良好であることが確かめられた。すなわちその気泡は混練、圧送、打設の過程を通して破泡しにくく、打設後のモルタル中に健全な空隙形状を保ったまま均一性の高い分布状態で留まる。特に、ノニオン系または両性界面活性剤を主体としたものでは疎水性のカルシウム塩が生成されにくくなり、透気性の更なる向上効果が期待できる。

また、硬化したモルタル中の気泡に由来する各空隙の間には微粉末が混合されたセメントペーストの骨格が形成されていると考えられるが、その微粉末は気泡を取り囲むマトリックスを弱くする（セメント膜の弱い部分を形成させる）作用を有するものと推察される。この場合、硬化発熱中の体積膨張や乾燥収縮などの外力によってマトリックスが壊れやすくなり、連続気泡の形成に有利となる。現に本発明に従えば良好な透気性が得られることから、その骨格はセメント粒子に比較的近い粒径の微粉末骨材粒子が混合されていることによりガスの透過が比較的容易な「弱い骨格構造」となっているのではないかと推察される。いずれにしても、本発明のモルタル混練物が硬化した気泡モルタルでは、上述のタイプの起泡剤を用いた健全な気泡に由来する空隙と、微粉末骨材を混合した骨格構造とのマッチングによって、高い透気性が得られるものと考えられる。

以下、本発明を特定するための事項について説明する。
〔セメントＣ〕
通常のポルトランドセメントを使用することができる。例えば普通ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等が挙げられる。

〔微粉末骨材Ｐ〕
微粉末骨材Ｐは、比重（密度）がセメントＣ以下と小さく、ブレーン比表面積がセメントＣの０.５倍以上２.５倍以下である天然鉱物由来の無機粉体が適している。セメントより比重（密度）が大きいと硬化後の気泡モルタルの低比重化に不利となるだけでなく、材料分離を生じやすくなるのでベースモルタルを長距離圧送する工法に適用し難くなる。ブレーン比表面積は粒径に大きく依存する因子であるが、天然鉱物を粉砕した微粉末の場合、ブレーン比表面積がセメントＣの０.５倍以上２.５倍以下であれば、セメント粒子に近い粒径を有していることから材料分離に対する抵抗力が高まる。

飛灰系の微粉は気泡安定性を阻害しやすいもの（例えばフライアッシュ）もあるので、天然鉱物由来の無機粉体を採用する。

中でも石灰石を破砕・分級した石灰石微粉末（タンカル）が好適であり、ブレーン比表面積がセメントＣの０.５倍以上２.５倍以下のものが特に好ましい。平均粒径は３〜２０μｍ程度のものが好適な対象となる。石灰石微粉末は主成分のＣａＣＯ₃の他に、通常ＭｇがＭｇＯ換算で５質量％以下、ＦｅがＦｅ₂Ｏ₃換算で１質量％以下、ＡｌがＡｌ₂Ｏ₃換算で５質量％以下、ＳｉがＳｉＯ₂換算で５質量％以下の範囲で含まれる。

〔練混ぜ水Ｗ₁〕
練混ぜ水Ｗ₁には一般的なモルタルやコンクリートに使用可能な地下水、水道水等が使用できる。

〔起泡剤〕
本発明では、アミンオキサイド型ノニオン系界面活性剤を配合するタイプのものを採用する。

アミンオキサイド型ノニオン系界面活性剤を成分とする起泡剤は、従来一般的なアニオン系界面活性剤を成分とする起泡剤とは異なり、気泡モルタル・コンクリートに疎水性の性質を与えない効果を併せもち、石灰石微粉末とのマッチング（硬化段階まで健全な気泡を維持する気泡安定性と、気泡を囲むマトリックスの弱体化との相乗作用による連続気泡の形成能力）も良好である。アミンオキサイド型ノニオン系界面活性剤を成分とする起泡剤としては、例えば第一化成産業製「エアーボールＳ」が挙げられる。この種の起泡剤は、他の一般的な起泡剤と同様、水で例えば１０〜３０倍程度に稀釈してから使用すればよい。発泡方法は公知の手法が適用できる。稀釈した起泡剤の量に対し、発泡後の体積が２０〜３０倍になるように発泡させることが望ましい。

〔空気量〕
気泡によって供給される混練物中の空気量が少なすぎると、気泡モルタル硬化体の低比重化および高透気性化が実現できない。種々検討の結果、前記の微粉末骨材Ｐを配合させ、かつ上述した種類の起泡剤を用いて発泡させた気泡を混合させる場合においては、空気量が６３体積％を下回ると、水粉体比Ｗ₁／（Ｃ＋Ｐ）やセメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）を変動させても、ガス管中込め工法の充填材に望まれる１×１０^-1ｃｍ／ｓｅｃ以上の透気係数を実現するための解を見出せない場合がある。一方、空気量が７５体積％を超えると、適正な起泡剤を用いても気泡安定性が不十分となることがあり、その場合、特に圧送後において気泡モルタルの流動性（フロー）が低下することが懸念される。したがって、モルタル混練物中の空気量は６３〜７５体積％の範囲で調整する。

〔水粉体比Ｗ₁／（Ｃ＋Ｐ）〕
水粉体比Ｗ₁／（Ｃ＋Ｐ）が小さすぎると相対的に粉体量が多くなり、気泡と混合する前のベースモルタルにおいては粘性増大によるポンプ圧送性の低下が生じるようになり、気泡モルタル混練物においても打設時の圧送性に支障をきたすことが懸念される。種々検討の結果、水粉体比Ｗ₁／（Ｃ＋Ｐ）は０.３５以上とすることが望ましい。一方、水粉体比Ｗ₁／（Ｃ＋Ｐ）が大きくなりすぎると粘性が低下し、ベースモルタルおよび気泡モルタル混練物とも、材料分離が生じやすくなる。また、水粉体比Ｗ₁／（Ｃ＋Ｐ）が高くなると透気係数を１×１０^-1ｃｍ／ｓｅｃ以上の透気係数を実現するための配合自由度が狭くなることがわかった。これらのことから水粉体比Ｗ₁／（Ｃ＋Ｐ）の上限は０.７０に規定される。

〔セメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）〕
ガス管中込め工法の充填材には前述のように人力で掘削できる低強度が要求されるが、発明者らの検討によれば、この種の気泡モルタル硬化体で材齢２８日の圧縮強度が０.７Ｎ／ｍｍ²以下であればガス管中込め工法の充填材に適用可能である。０.６Ｎ／ｍｍ²以下であることがより好ましい。ただし、ガス管と外管の間にはある程度の拘束力を付与することが必要であり、調査の結果、気泡モルタル硬化体の強度は材齢２８日の圧縮強度で０.１Ｎ／ｍｍ²以上であることが望まれる。

セメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）は気泡モルタル硬化体の強度に大きく影響する因子であり、セメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）の増大に伴って一般的にはモルタル硬化体の強度レベルは上昇する傾向にある。しかし、このセメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）だけを単独に設定しても気泡モルタル硬化体の強度レベルを所望の値にコントロールすることはできない。前述の空気量や、水粉体比Ｗ₁／（Ｃ＋Ｐ）によっても強度レベルが変動するからである。そこで本発明では、空気量および水粉体比Ｗ₁／（Ｃ＋Ｐ）をそれぞれ前述の適正範囲に設定し、かつセメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）に関しては材齢２８日の圧縮強度が０.１〜０.７Ｎ／ｍｍ²好ましくは０.１〜０.６Ｎ／ｍｍ²となる範囲に設定する。

発明者らは数多くの気泡モルタル配合実験により、「空気量」、「水粉体比Ｗ₁／（Ｃ＋Ｐ）」および「セメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）」によって、硬化体の「透気係数」、「強度」および「比重（密度）」をかなり広範囲でコントロールすることが可能であることを見出した。すなわち「空気量」、「水粉体比Ｗ₁／（Ｃ＋Ｐ）」、「セメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）」の３者を変数として取り上げたとき、「透気係数」、「強度」および「比重（密度）」は、いずれも上記変数を用いた関数と捉えることができることがわかった。そして、多くの配合実験結果に基づいてその関数関係を精度良く表す回帰式を設定することができる。それに従えば、材齢２８日の圧縮強度が０.１〜０.７Ｎ／ｍｍ²好ましくは０.１〜０.６Ｎ／ｍｍ²となる範囲にセメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）を設定することは容易に実施できる。

ただし、セメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）が小さすぎると相対的に微粉末骨材Ｐの量が多くなり、ベースモルタルおよび気泡モルタル混練物とも、粘性低下による材料分離（沈降）および自由水が拘束できないことによるブリーディングが懸念される。詳細な検討によると、セメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）は０.３５以上の範囲で調整することが望ましいことがわかった。したがって、セメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）は、０.３５以上かつ材齢２８日の圧縮強度が０.１〜０.７Ｎ／ｍｍ²好ましくは０.１〜０.６Ｎ／ｍｍ²となる範囲に規定される。

〔気泡モルタル混練物の製造〕
本発明の気泡モルタル混練物は従来一般的な気泡モルタルの場合と同様の手法により製造することができる。例えば、ミキサー中に稀釈用の水Ｗ₂と前述した種類の起泡剤Ｆを投入して泡立てを行い、その後、そのミキサー中に練混ぜ水Ｗ₁、微粉末骨材Ｐ、セメントＣを投入して混練する方法（ミキシング法）が採用できる。また、予め練混ぜ水Ｗ₁、微粉末骨材Ｐ、セメントＣを混練してベースモルタルを作っておき、別途、水Ｗ₂で稀釈した起泡剤Ｆから発泡装置を用いて生成させた気泡を、前記のベースモルタルと混合する方法（プレフォーム法）が採用できる。本発明の気泡モルタル混練物の配合によれば、優れた長距離圧送性および耐材料分離性を有するベースモルタル（気泡を混合する前におけるセメントＣ、微粉末骨材Ｐ、練混ぜ水Ｗ₁の混練物）を使用することができるので、ベースモルタルを例えば６０００ｍ程度の長距離圧送により打設現場まで移送し、打設直前にプレフォーム法により気泡と混合する製造方法が好適に採用できる。もちろん、優れた気泡安定性を有するため、ミキシング法およびプレフォーム法で製造した気泡モルタルを５００ｍ程度圧送することも可能である。

材料として、以下のものを用意した。
・セメントＣ； 普通ポルトランドセメント、比重（密度）３.１５ｇ／ｃｍ³、ブレーン比表面積３３００ｃｍ²／ｇ
・微粉末骨材Ｐ； 石灰石微粉末、比重（密度）２.７０ｇ／ｃｍ³、ブレーン比表面積５０００ｃｍ²／ｇ
・練混ぜ水Ｗ₁； 水道水
・起泡剤Ｆ； 第一化成産業製のアミンオキサイド型ノニオン系界面活性剤配合型の起泡剤「エアーボールＳ」シリーズ
・稀釈水Ｗ₂； 水道水

これらの材料を用いて表１に示す各配合の気泡モルタル混練物をプレフォーム法により製造した。具体的には、セメントＣ、微粉末骨材Ｐ、練混ぜ水Ｗ₁をミキサーで混練してベースモルタルを作った。別途、起泡剤Ｆを稀釈水Ｗ₂にて稀釈したものを用いて発泡装置にて発泡させ、気泡（クリーム状のもの）を作った。そして気泡の入っている容器にベースモルタルを投入して混練することにより、供試材である気泡モルタル混練物を得た。なお、空気量は日本道路公団 ＪＨＳ Ａ３１３「エアモルタル及びエアミルクの試験方法」に準拠して求めた。

前記のベースモルタルから分取したサンプルをＰ漏斗流下試験（日本道路公団ＪＨＳＡ３１３「エアモルタル及びエアミルクの試験方法」に準拠した方法）に供し、ガス管中込め工法を想定した場合のベースモルタルの長距離圧送性を評価した。すなわちＰ漏斗流下試験値が９.５ｓｅｃ以下のものを○評価（長距離圧送性；良好）、９.５ｓｅｃ超え１２ｓｅｃ以下のものを△評価（長距離圧送性；やや良好）、１２ｓｅｃを超えるものを×評価（長距離圧送性；不良）と表示した。

気泡モルタル混練物について、フロー値および比重（密度）を測定した。これらは日本道路公団 ＪＨＳ Ａ３１３「エアモルタル及びエアミルクの試験方法」に準拠した方法で行った。ガス管中込め工法での打設を想定して、フロー値が２００ｍｍ以上のものを○評価（流動性；良好）、１７０ｍｍ以上２００ｍｍ未満のものを△評価（流動性；やや良好）、１７０ｍｍ未満のものを×評価（流動性；不良）と表示した。また比重については、ガス管中込め工法での充填材を想定して、比重（密度）が０.６３ｇ／ｃｍ³以下のものを○評価（合格）、それを超えるものを×評価（不合格）とした。

気泡モルタル混練物の硬化体を作り、材齢２８日の圧縮強度および透気係数を測定した。圧縮強度はＪＩＳ Ｒ５２０１「セメントの物理試験方法」に準拠した方法で求めた。透気係数は、試験体側面に樹脂接着剤を塗り、一軸方向のみに透気し、流量計で測定した流量を一般的に用いられている透水係数の計算式に基づいた透気係数算定式に適用することにより求めた。ガス管中込め工法での充填材を想定して、圧縮強度は０.１〜０.７Ｎ／ｍｍ²の範囲にあるものを○評価（合格）、それを外れるものを×評価（不合格）とし、透気係数は１×１０^-1ｃｍ／ｓｅｃ以上のものを○評価（合格）、それを下回るものを×評価（不合格）とした。
これらの結果を表１中に示す。表中、ハイフン（「−」）の箇所は測定していない項目である。なお、本発明例のものについては、熱電対を用いて硬化時のガス管表面温度を測定したが、いずれも６０℃を超えることはなかった。

表１からわかるように、本発明例のものは前記（１）〜（３）の各条件を満たす配合を有し、高透気性、低強度、低比重を呈する気泡モルタルが実現できた。また、これらの特性を具備し、かつベースモルタルとしての長距離圧送性および気泡モルタルとしての流動性が良好な配合を採用することができ、ガス管中込め工法の充填材用途に好適な気泡モルタルが提供できる。

一方、比較例Ｎｏ.２は空気量が少なすぎたことにより、比重および透気係数に劣った。Ｎｏ.４、６、７は低強度が実現できる配合を採らなかったものである。これらは（２）の水粉体比Ｗ₁／（Ｃ＋Ｐ）を増大する方向、あるいは（３）のセメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）を低減する方向に配合組成を振ることで低強度を満たすことが可能になる。前述のように回帰式を求めておけば、このような配合設計の失敗を効果的に防止できる。

表１に示した本発明例の配合をもつ全ての気泡モルタル混練物について、混練直後の混練物を５００ｍＬ（ミリリットル）のメスシリンダーに５００ｍＬの目盛り高さまで入れて１２０分放置するブリーディング試験に供した。

その結果、いずれもメスシリンダーの底部に水は観測されず、ブリーディングは認められなかった。このことから、アミンオキサイド型ノニオン系界面活性剤により発泡させた気泡は７０％という高い空気量で含有させても極めて安定性が高いことがわかる。

Claims (3)

1. セメントＣ、天然鉱物由来の無機微粉末骨材Ｐ、練混ぜ水Ｗ₁および下記（Ａ）に示す起泡剤を用いて発泡させた気泡を混合して、下記（１）〜（３）を満たす配合組成としたガス管中込め工法の充填材用気泡モルタル混練物を用いて、気泡モルタル硬化体の透気係数、強度および比重をコントロールする方法。
   （Ａ）アミンオキサイド型ノニオン系界面活性剤を配合する起泡剤
   （１）空気量；６３〜７５体積％
   （２）水粉体比Ｗ₁／（Ｃ＋Ｐ）；０.３５〜０.７０
   （３）セメント粉体比Ｃ／（Ｃ＋Ｐ）；０.３５以上かつ材齢２８日の圧縮強度が０.１〜０.７Ｎ／ｍｍ²となる範囲
2. 微粉末骨材Ｐが石灰石微粉末である請求項１に記載の気泡モルタル硬化体の透気係数、強度および比重をコントロールする方法。
3. 微粉末骨材Ｐは、ブレーン比表面積がセメントＣの０.５倍以上２.５倍以下の石灰石微粉末である請求項１に記載の気泡モルタル硬化体の透気係数、強度および比重をコントロールする方法。